JP2017106418A - 燃料噴射弁及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】燃料の噴射精度を高めることができる燃料噴射弁及びその製造方法を提供する。【解決手段】燃料噴射弁のボディ先端部４１ａには複数の噴孔４４が設けられている。噴孔４４は、ボディ先端部４１ａの内周面側の流入口４４ａと、ボディ先端部４１ａの外周面側の流出口４４ｂと、これら流入口４４ａと流出口４４ｂとの間にある絞り部４４ｃとを有している。これら流入口４４ａ，流出口４４ｂ及び絞り部４４ｃは、噴孔４４の噴射軸ｍに直交する方向に延びる楕円状になっている。流入口４４ａは縦長に扁平しており、流出口４４ｂは横長に扁平している。絞り部４４ｃは斜めに扁平しており、絞り部４４ｃの長軸ｎｃは、流入口４４ａの長軸ｎａ及び流出口４４ｂの長軸ｎｂの両方に交差している。絞り部４４ｃの長径は、流入口４４ａの長径及び流出口４４ｂの長径のいずれよりも小さくなっている。【選択図】図６

Description

本発明は、燃料を噴射する燃料噴射弁及びその製造方法に関する。

従来より、燃料を噴射する噴孔を扁平させた燃料噴射弁が知られている。例えば特許文献１では、扁平状の複数の噴孔が燃料噴射弁のノズルに形成されており、ノズルにおいては、燃料が噴孔に向けて流れるようになっている。各噴孔においては、入口と出口とで形状や延びる方向が同じになっている。また、これら噴孔には、水平方向に延びた噴孔が含まれており、この噴孔から噴射された燃料は水平方向に拡散しやすくなっている。

特開平４−３３０３２５号公報

しかしながら、扁平状の噴孔が水平方向に延びた構成では、噴孔の出口から噴射される燃料が水平方向に拡散しやすくなるものの、噴孔の入口の延び方向と燃料の流れ方向とが直交していることに起因して、燃料が入口に流入しにくいと考えられる。

ここで、噴孔の入口が水平方向に延びた構成では、その入口の高さ寸法が小さいことに起因して、ノズル内において噴孔に向けて流れている燃料が、入口に流入するために急に旋回する必要が生じる。この場合、入口周辺において燃料の流れが乱れやすく、複数の流れが互いに衝突するような状態になることが想定される。このようにして、燃料が有する圧力等のエネルギーに損失が生じた場合には、噴射量が不足することなどにより燃料の噴射精度が低下することが懸念される。

本発明は、上記問題を鑑みてなされたもので、その目的は、燃料の噴射精度を高めることができる燃料噴射弁及びその製造方法を提供することにある。

以下、課題を達成するための発明の技術的手段について、説明する。なお、発明の技術的手段を開示する特許請求の範囲及び本欄に記載された括弧内の符号は、後に詳述する実施形態に記載された具体的手段との対応関係を示すものであり、発明の技術的範囲を限定するものではない。

上述の課題を解決するために開示された第１の発明は、
燃料を噴射する噴孔（４４）と、噴孔に燃料を供給する燃料通路（５５）と、を有するボデー（４１）を備えた燃料噴射弁（１０）であって、
噴孔は、
燃料通路での燃料の流れ方向に沿って縦長に扁平していることで長手軸を有し、燃料通路から燃料が流入する流入口（４４ａ）と、
噴孔の軸線に直交する直交方向において横長に扁平していることで、流入口の長手軸に交差する長手軸を有し、流入口を通じて噴孔に流れ込んだ燃料が流出する流出口（４４ｂ）と、
流入口と流出口との間に設けられ、直交方向において斜めに扁平していることで、流入口の長手軸及び流出口の長手軸の両方に交差する長手軸を有し、その長手軸での長手寸法が流入口及び流出口の各長手寸法より小さくなっている絞り部（４４ｃ）と、
を有している。

第１の発明によれば、流入口が縦長に扁平しているため、例えば流入口が横長に扁平した構成に比べて、下方に向けて流れる燃料が流入口に流入する際の燃料の旋回度合いが小さくなり、ボデー内において燃料が流入口に流入しやすくなる。また、噴孔の流出口が横長に扁平し、且つ絞り部が流入口及び流出口の両方に対して斜めに扁平しているため、幅の狭い流入口から流れ込んだ燃料の流れを、流入口から流出口に向けて縦長の状態から横長の状態に徐々に変化させることができる。この場合、流出口から流出する燃料が幅広く拡散しやすくなるとともに、燃料が縦長の状態から横長の状態に移行する際に燃料の流れに乱れが生じにくくなっている。しかも、絞り部の長手寸法が流入口や流出口の長手寸法より小さくなっていることで、燃料の流れが絞り部に近付くにつれて整えられるため、流れが整えられた状態の燃料が流出口から噴射されることになる。

以上により、流入口に燃料が流れ込む部分や噴孔の内部において燃料の流れに乱れが生じにくくなるため、ボデー内でのエネルギー損失が抑えられる。この場合、噴孔の形状に起因して燃料の噴射量が低下するということが抑制されるため、燃料の噴射精度を高めることができる。

上述の課題を解決するために開示された第２の発明は、
燃料を噴射する噴孔（４４）と、噴孔に燃料を供給する燃料通路（５５）と、を有するボデー（４１）を備えた燃料噴射弁（１０）の製造方法であって、
ボデーを貫通する第１孔部（７１）を形成し、
ボデーの外周面において第１孔部に横並びの位置と、ボデーの内周面において第１孔部に縦並びの位置とを繋ぐようにボデーを貫通する第２孔部（７２）を形成し、
第１孔部の内部空間と第２孔部の内部空間とが連続した空間になるように、ボデーにおいて第１孔部と第２孔部との間の部分を除去することで、噴孔の形状を整える。

第２の発明によれば、噴孔について、第１孔部及び第２孔部の各上流端部により縦長に扁平した流入口を形成することができ、各下流端部により横長に扁平した流出口を形成することができる。しかも、噴孔について、絞り部が流入口及び流出口の両方に交差し且つ絞り部の長手寸法が流入口及び流出口の各長手寸法より小さい、という構成を第１孔部及び第２孔部の各中間部分により形成することができる。このため、上記第１の発明と同様の効果を奏することができる。

第１実施形態における燃料噴射弁の構成を示す縦断面図。 燃料噴射弁から噴射された燃料の拡散状態を示す概略縦断面図。 燃料噴射弁から噴射された燃料の拡散状態を示す概略平面図。 ボディ先端部周辺の縦断面図。 図４のＶ−Ｖ線断面図。 噴孔の形状を説明するための図。 サック室側から見た流入口の正面図。 サック室とは反対側から見た流出口の正面図。 図４のＩＸ−ＩＸ線断面図。 孔部について説明するための図。 噴孔の形成手順を説明するための図。 噴孔と孔部との関係を示す図。 第２実施形態におけるサック室側から見た流入口の正面図。 噴孔と孔部との関係を示す図。 変形例１における噴孔と孔部との関係を示す図。 変形例１における噴孔と孔部との関係を示す図。 変形例２，４における噴孔と孔部との関係を示す図。 変形例３，５における噴孔と孔部との関係を示す図。 変形例６における噴孔と孔部との関係を示す図。 変形例６における噴孔と孔部との関係を示す図。

以下、本発明の複数の実施形態を図面に基づいて説明する。なお、各実施形態において対応する構成要素には同一の符号を付すことにより、重複する説明を省略する場合がある。各実施形態において構成の一部分のみを説明している場合、当該構成の他の部分については、先行して説明した他の実施形態の構成を適用することができる。また、各実施形態の説明において明示している構成の組み合わせばかりではなく、特に組み合わせに支障が生じなければ、明示していなくても複数の実施形態の構成同士を部分的に組み合せることができる。

（第１実施形態）
図１に示す本発明の一実施形態による燃料噴射弁１０は、ディーゼル機関の燃焼室１１（図２参照）を形成するヘッド部材の挿入孔に挿入され、当該ヘッド部材に取り付けられている。燃料噴射弁１０は、燃料配管を通じて供給される高圧燃料を、燃焼室１１へ向けて噴孔４４から直接的に噴射する。燃料噴射弁１０は、駆動部３０、制御ボディ４０、及びノズルニードル６０を備えている。

駆動部３０は、制御ボディ４０内に収容されている。駆動部３０には、制御弁フェース部材３３が取り付けられている。制御弁フェース部材３３は、後述する制御シート部４６ａと共に圧力制御弁３５を形成している。駆動部３０には、パルス状の制御信号が機関制御装置１７から供給される。駆動部３０は、制御信号に基づいて制御弁フェース部材３３を変位させることにより、圧力制御弁３５を開閉する。機関制御装置１７からの電力供給が無い場合、駆動部３０は、制御弁フェース部材３３を制御シート部４６ａに着座させる。これにより、圧力制御弁３５は閉弁状態となる。機関制御装置１７からの電力供給が有る場合、駆動部３０は、制御弁フェース部材３３を制御シート部４６ａから離座させる。これにより、圧力制御弁３５は開弁状態となる。

制御ボディ４０は、噴孔４４、流入通路５２、流出通路５４、供給通路５５、及び圧力制御室５３を形成している。噴孔４４は、燃焼室１１へ挿入される制御ボディ４０の挿入方向の先端部に形成されている。先端部は、半球状に形成されている。噴孔４４は、制御ボディ４０の内側から外側に向けて放射状に複数設けられている。高圧燃料は、噴孔４４を通じて、燃焼室１１に噴射される。高圧燃料は、噴孔４４を通過することにより、微粒化及び拡散して空気と混ざり易い状態となる。

流入通路５２は、燃料配管を通じて燃料噴射弁１０に供給される高圧燃料を、圧力制御室５３に流入させる。流出通路５４は、圧力制御弁３５の開弁により、圧力制御室５３内の燃料を燃料配管へ流出させる。供給通路５５は、制御ボディ４０の内部において流入通路５２から分岐しており、制御ボディ４０を形成する複数の部材に跨って、円筒穴状に形成されている。供給通路５５は、燃料噴射弁１０に供給される高圧燃料を、噴孔４４に供給する。供給通路５５は、その下流端部に設けられたサック室５５ａ（図４参照）を有しており、このサック室５５ａが噴孔４４に連通されている。

圧力制御室５３は、制御ボディ４０の内部においてノズルニードル６０を挟んで噴孔４４の反対側に位置している。圧力制御室５３は、流入通路５２からの高圧燃料の流入と、流出通路５４を通じた燃料の流出とによって圧力を変動させる。こうした燃料の圧力を用いて、圧力制御室５３は、ノズルニードル６０の移動を制御する。

以上の制御ボディ４０は、ノズルボディ４１、シリンダ５６、オリフィスプレート４６、ホルダ４８、リテーニングナット４９等とによって構成されている。ノズルボディ４１、オリフィスプレート４６、及びホルダ４８は、ヘッド部材への挿入方向の先端部側から、この順序で並んでいる。なお、ノズルボディ４１がボデーに相当する。

ノズルボディ４１は、クロムモリブデン鋼等の金属材料によって形成された有底円筒状の部材である。ノズルボディ４１には、噴孔４４と、供給通路５５の一部とが形成されている。ノズルボディ４１には、ノズルニードル収容室４３及びシート部４５が設けられている。ノズルニードル収容室４３は、ノズルニードル６０を収容している。シート部４５は、ノズルボディ４１の内周壁によって円錐状に形成され、ノズルニードル６０の先端と接触する。なお、供給通路５５が燃料通路に相当する。

シリンダ５６は、金属材料によって円筒状に形成された部材である。シリンダ５６は、オリフィスプレート４６及びノズルニードル６０と共に圧力制御室５３を区画している。シリンダ５６は、ノズルニードル６０を軸方向に沿って摺動させることで、ノズルニードル６０の変位方向を規定している。

オリフィスプレート４６は、クロムモリブデン鋼等の金属材料よって円盤状に形成された部材である。オリフィスプレート４６は、ノズルボディ４１と軸方向に並ぶ配置にて、ノズルボディ４１と接触している。オリフィスプレート４６には、流入通路５２及び流出通路５４と、供給通路５５の一部とが形成されている。オリフィスプレート４６は、制御シート部４６ａを有している。制御シート部４６ａは、制御弁フェース部材３３と共に圧力制御弁３５を形成している。圧力制御弁３５は、流出通路５４と燃料配管との間の連通及び遮断を切り換える。

ホルダ４８は、クロムモリブデン鋼等の金属材料よりなる筒状の部材である。ホルダ４８には、ソケット部４８ｓが形成されている。ソケット部４８ｓには、機関制御装置１７と接続されたプラグ部が嵌合される。ソケット部４８ｓに接続されたプラグ部を通じて、機関制御装置１７から駆動部３０にパルス状の制御信号が供給される。機関制御装置１７は、ディーゼル機関の運転状態に応じて目標噴射量を算出し、噴孔４４を開放させる場合に、この目標噴射量に応じてノズルニードル６０の移動量や開放期間を設定する。

リテーニングナット４９は、金属材料よりなる二段円筒状の部材である。リテーニングナット４９は、ノズルボディ４１の一部、オリフィスプレート４６を収容しつつ、ホルダ４８に螺合されている。リテーニングナット４９は、ホルダ４８へ取り付けられることにより、段差部４９ａによってノズルボディ４１及びオリフィスプレート４６をホルダへ向けて押し付ける。リテーニングナット４９は、ノズルボディ４１及びオリフィスプレート４６を、ホルダ４８と共に挟持している。

ノズルニードル６０は、高速度工具鋼等の金属材料によって全体として円柱状に形成されている。ノズルニードル６０は、ノズルボディ４１の内部において、当該ノズルボディ４１の軸方向に沿って往復移動する。ノズルニードル６０は、金属製の線材を螺旋状に巻設したリターンスプリング６６により、シート部４５に向けて付勢されている。ノズルニードル６０は、フェース部６５を有している。フェース部６５は、先端に向かうに従って外径の減少する円錐状に形成されている。フェース部６５は、噴孔４４を開閉する主弁部５０をシート部４５と共に形成している。ノズルニードル６０は、圧力制御室５３の燃料圧力の変動により、フェース部６５をシート部４５へ離着座させる。

図２に示すように、燃料噴射弁１０は、噴孔４４から燃焼室１１に向けて燃料を噴射する。ここで、ディーゼル機関は、シリンダ内を移動するピストン１２を有している。ピストン１２の上端面１２ａには、凹部としてのキャビティ１２ｂが形成されており、燃焼室１１には、キャビティ１２ｂの内部空間が含まれている。燃料噴射弁１０は、フェース部６５が下端位置になる向きで、燃料噴射弁１０の中心線Ｏがピストン１２の中心線に重なる位置に配置されている。中心線Ｏは、ノズルボディ４１やノズルニードル６０の中心線でもあり、燃料噴射弁１０がディーゼル機関に設置された状態では鉛直方向に延びている。

なお、以下の説明では、フェース部６５の先端部が下端部になるように中心線Ｏが鉛直方向に延びた状態になっていることを想定して説明を行う。

噴孔４４から噴射された燃料が拡散する領域は、燃焼室１１やキャビティ１２ｂの大きさや形状に応じて設定されている。燃料噴射弁１０から燃料が噴射されるタイミングは、ピストン１２が上死点ＴＤＣ付近に存在しており、このタイミングでの燃焼室１１は、高さ寸法に比べて内径寸法が大きくなっている。

そこで、図２、図３に示すように、噴孔４４から噴射された燃料が広がる角度については、高さ方向の高さ角度θａが幅方向の幅角度θｂより小さくなっている。この場合、噴射された燃料が燃焼室１１の内周面に付着しにくくなっており、シリンダやピストン１２が冷却されていることによる冷却損失の発生が抑制される。冷却損失を抑えた低冷損燃焼を実現するには、燃焼室１１でのガス流動を抑え、燃料の燃焼を燃焼室１１の内周面から離して発生させることが有効である。キャビティ１２ｂは、中心線Ｏから遠ざかるつれて徐々に幅寸法が大きくなっており、燃料の幅角度θｂは、キャビティ１２ｂの幅寸法の拡大角度より大きくなっている。なお、高さ角度θａは例えば２０〜３０度になっており、幅角度θｂは例えば３０〜６０度になっている。

噴孔４４から噴射された燃料は噴射軸Ｎに沿って進む。本実施形態では、噴孔４４の中心軸が噴射軸Ｎになっており、噴射軸Ｎは、高さ角度θａ及び幅角度θｂのそれぞれの中心位置に配置されている。例えば、高さ角度θａが３０度である場合、噴孔４４から噴射された燃料は、噴射軸Ｎを中心に上下に１５度ずつ広がることになる。

図４において、ノズルボディ４１の先端部は、制御ボディ４０の先端部を形成するボディ先端部４１ａになっている。ノズルボディ４１において、ボディ先端部４１ａは中心線Ｏに沿って先端側に突出しており、ボディ先端部４１ａの外周面は下方を向いた球面を有している。ボディ先端部４１ａにおいては、内周面が外周面に沿って延びており、噴孔４４は、これら内周面と外周面との並び方向にボディ先端部４１ａを貫通している。

噴孔４４は、ボディ先端部４１ａの内周面側の流入口４４ａと、ボディ先端部４１ａの外周面側の流出口４４ｂとを有している。噴孔４４が開放された場合、供給通路５５を下方に向けて流れた燃料が、サック室５５ａから流入口４４ａに流入し、噴孔４４の内部を通過して流出口４４ｂから流出する。サック室５５ａの中心線は、中心線Ｏに重なっている。サック室５５ａにおいては、中心線Ｏの通る中心部が下端部になっており、流入口４４ａは、サック室５５ａの下端部から上方に離間した位置に配置されている。この場合、流入口４４ａは、ボディ先端部４１ａの径方向においてサック室５５ａの中心部から外側に離間している。

噴孔４４は、ボディ先端部４１ａの周方向に沿って横並びに複数設けられている。各噴孔４４の中心軸である噴射軸ｍは、中心線Ｏから斜め下方に向けて延びており、噴孔４４から噴射された燃料は噴射軸ｍに沿って進行することになる。噴孔４４においては、流出口４４ｂの下端部が流入口４４ａの下端部より低い位置に配置されている。図５には、各噴射軸ｍを結ぶことで形成される平面でボディ先端部４１ａを切った断面図を示している。図５に示すように、複数の噴孔４４は、それぞれの噴射軸ｍが中心線Ｏに交差していることに起因して、中心線Ｏを軸として放射状に延びている。なお、横並びに配置される噴孔４４の数は例えば６〜１２個程度であり、図５には、中心線Ｏを挟んで３個ずつに分けて配置された６個の噴孔４４を図示している。

ボディ先端部４１ａを噴射軸ｍに直交する直交方向に切った場合、噴孔４４は、流入口４４ａと流出口４４ｂとの間の全ての部分において楕円状になっている。図６の左図は、図５の噴孔４４の１つを拡大した図である。この図においては、噴孔４４の内周面について、中心線Ｏ側の端部で囲まれた部分を流入口４４ａとし、中心線Ｏとは反対側の端部で囲まれた部分を流出口４４ｂとしている。

図６の右図は、図６の左図に対応する複数の位置について、噴射軸ｍに直交する角度でボディ先端部４１ａを切った断面を直交断面として示し、これら断面を流出口４４ｂ側から見た図である。この図においては、流入口４４ａが上下方向に延びた縦長の楕円状であることを示し、流出口４４ｂがボディ先端部４１ａの周方向に延びた横長の楕円状であることを示している。また、流入口４４ａと流出口４４ｂとの間においては、横向きに倒れていた噴孔４４が流出口４４ｂから流入口４４ａに近付くにつれて徐々に起立していくような状態になっていることを示している。

噴孔４４においては、噴射軸ｍに直交する直交方向にて、楕円状である流入口４４ａの長軸ｎａが中心線Ｏと同様に上下方向に延び、楕円状である流出口４４ｂの長軸ｎｂが左右方向に延び、流入口４４ａと流出口４４ｂとの中間部分の楕円の長軸が斜め方向に延びている。この場合、流入口４４ａの長軸ｎａと流出口４４ｂの長軸ｎｂとは互いに直交している。図７に示すように、流入口４４ａについては、高さ寸法が長径Ｌａ１になっており、幅寸法が短径Ｌａ２になっている。図８に示すように、流出口４４ｂについては、幅寸法が長径Ｌｂ１になっており、高さ寸法が短径Ｌｂ２になっている。

ここで、噴孔４４において、長径が最も小さい部分である絞り部４４ｃが、流入口４４ａと流出口４４ｂとの間の中間部分に含まれている。絞り部４４ｃは、斜めに延びた楕円状になっている。図６の右図に示すように、楕円である絞り部４４ｃの長軸ｎｃは、流入口４４ａの長軸ｎａ及び流出口４４ｂの長軸ｎｂの両方と異なる方向に延びている。この場合、流出口４４ｂの長軸ｎｂに対する絞り部４４ｃの長軸ｎｃの角度は、流出口４４ｂの長軸ｎｂに対する流入口４４ａの長軸ｎａの角度の１／２になっている。流出口４４ｂの長軸ｎｂを基準とした場合、流入口４４ａの長軸ｎａの角度は９０度であり、絞り部４４ｃの長軸ｎｃの角度は４５度である。

噴孔４４の長径は、流入口４４ａから絞り部４４ｃに向けて徐々に小さくなり、絞り部４４ｃにて最も小さくなった後、絞り部４４ｃから流出口４４ｂに向けて徐々に大きくなっている。噴射軸ｍは、流入口４４ａ、流出口４４ｂ及び絞り部４４ｃのそれぞれの中心を通っている。噴孔４４の断面形状である楕円においては、長軸に交差する部分の曲率が最も大きく、長軸から遠ざかるにつれて徐々に曲率が小さくなり、短軸に交差する部分の曲率が最も小さくなっている。流入口４４ａの曲率については、長軸ｎａに交差する上端部の曲率である上端曲率と、長軸ｎａに交差する下端部の曲率である下端曲率とが同じ値で最も大きく、長軸ｎａから遠ざかるにつれて徐々に曲率が小さくなっている。

絞り部４４ｃにおいては、長径Ｌｃ１が、流入口４４ａや流出口４４ｂの長径Ｌａ１，Ｌｂ１より小さくても、図９に示すように、短径Ｌｃ２より大きくなっている。噴孔４４においては、短径が同じになっている。例えば、流入口４４ａの短径Ｌａ２と、流出口４４ｂの短径Ｌｂ２と、絞り部４４ｃの短径Ｌｃ２とが同じ値になっている。

なお、噴孔４４においては、長径Ｌａ１〜Ｌｃ１が長手寸法に相当し、長軸ｎａ〜ｎｃが長手軸に相当する。

隣り合う噴孔４４については、それぞれの噴射軸ｍの離間距離が流入口４４ａから流出口４４ｂに向けて徐々に大きくなっている。また、隣り合う噴孔４４の離間距離も、流入口４４ａから流出口４４ｂに向けて徐々に大きくなっている。具体的には、図７〜図９に示すように、流入口４４ａ同士の離間距離Ｄａに比べて絞り部４４ｃ同士の離間距離Ｄｃが小さくなっており、この離間距離Ｄｃに比べて流出口４４ｂ同士の離間距離Ｄｂが小さくなっている。また、隣り合う流入口４４ａの各長軸ｎａは互いに平行に延びており、隣り合う流出口４４ｂの各長軸ｎｂは、互いに重なる位置に配置されている。隣り合う絞り部４４ｃの各長軸ｎｃは互いに平行に延びている。

次に、ボディ先端部４１ａに噴孔４４を形成する方法について説明する。

まず、準備工程として、ノズルボディ４１がホルダ４８に組み付けられていない状態で、ノズルボディ４１の内部空間に保護部材を挿入する。保護部材は、例えば金属材料により形成された棒状部材であり、その先端部をボディ先端部４１ａの内側に入り込ませることが可能な形状及び大きさになっている。

次に、孔開け工程として、ボディ先端部４１ａの外周側からボディ先端部４１ａにレーザ光を照射することで、短径よりも小さい小孔を下孔として形成する。この工程においては、小孔がボディ先端部４１ａを貫通するまでレーザ光の照射を行う。これにより、小孔は直線的に延びた形状になる。また、この工程においては、ボディ先端部４１ａの内側に保護部材が配置されているため、ボディ先端部４１ａにおいて、中心線Ｏを挟んで反対側の部分など意図しない部分にレーザ光が照射されるということが防止される。

その後、整え工程として、ボディ先端部４１ａにおいて、複数の小孔の間に残った部分をレーザ光で除去することで、噴孔４４の形状を整える。この工程においても、ボディ先端部４１ａの意図しない部分にレーザ光が照射されることが保護部材により防止される。なお、準備工程、孔開け工程及び整え工程が、燃料噴射弁１０の製造方法に含まれる。

本実施形態では、図１０に示すように、孔開け工程において、１つの噴孔４４を形成するために３つの小孔を孔部７１〜７３として形成する。第１孔部７１は、流入口４４ａの上端部と流出口４４ｂの一端部とを形成するための小孔であり、第２孔部７２は、流入口４４ａの下端部と流出口４４ｂの他端部とを形成するための小孔である。第３孔部７３は、第１孔部７１と第２孔部７２との真ん中を通る小孔である。第１孔部７１の半径Ｒａと、第２孔部７２の半径Ｒｂと、第３孔部７３の半径Ｒｃとは、互いに同じ値になっている。

第１孔部７１の内部空間が第１領域７１ａであり、第２孔部７２の内部空間が第２領域７２ａであり、第３孔部７３の内部空間が第３領域７３ａである。第１領域７１ａは、流入口４４ａの上端部と流出口４４ｂの一端部とにかけ渡された状態になっており、第２領域７２ａは、流入口４４ａの下端部と流出口４４ｂとの他端部とにかけ渡された状態んなっている。第３領域７３ａは、流入口４４ａの中央部分と流出口４４ｂの中央部分とにかけ渡された状態になっている。

孔部７１〜７３は、それぞれ中心線としての孔軸ｐ１〜ｐ３を有しており、これら孔軸ｐ１〜ｐ３はいずれも直線になっている。第１孔部７１の第１孔軸ｐ１及び第２孔部７２の第２孔軸ｐ２は噴射軸ｍに交差しており、第３孔部７３の第３孔軸ｐ３は、噴孔４４の噴射軸ｍに一致している。この場合、孔軸ｐ１〜ｐ３は互いにねじれの位置にあることになる。また、第１孔軸ｐ１が第１領域７１ａの軸線であり、第２孔軸ｐ２が第２領域７２ａの軸線であり、第３孔軸ｐ３が第３領域７３ａの軸線である。

噴孔４４においては、長軸に交差する部分の内周面が第１孔部７１や第２孔部７２の内周面により形成されている。この場合、噴孔４４においては、長軸に交差する部分の曲率が第１孔部７１や第２孔部７２の曲率と同じになっている。

図１０、図１２に示すように、流入口４４ａの上端部において長軸ｎａに交差する部分の曲率半径は第１孔部７１の半径Ｒａになっており、流入口４４ａの下端部において長軸ｎａに交差する部分の曲率半径は第２孔部７２の半径Ｒｂになっている。また、流出口４４ｂの一方の端部において長軸ｎｂに交差する部分の曲率半径は第１孔部７１の半径Ｒａになっており、流出口４４ｂの他方の端部において長軸ｎｂに交差する部分の曲率半径は第２孔部７２の半径Ｒｂになっている。さらに、絞り部４４ｃの上端部において長軸ｎｃに交差する部分の曲率半径は第１孔部７１の半径Ｒａになっており、絞り部４４ｃの下端部において長軸ｎｃに交差する部分の曲率半径は第２孔部７２の半径Ｒｂになっている。

なお、図１０〜図１２においては、ボディ先端部４１ａを外周側から見た図を示しており、流入口４４ａ及び流出口４４ｂを仮想線で図示している。また、孔部７１〜７３を図示しやすくするために、図６等に比べて、噴孔４４の長径を短めに短径を長めに図示している。さらに、図１０、図１２においては、長軸ｎａ上など孔部７１〜７３と噴孔４４とが重なる部分について、噴孔４４を示す線と孔部７１〜７３を示す線とが重ならないように図示している。

孔部７１〜７３の形成順としては、図１１において（ａ）に示すように、最初に第３孔部７３を形成する。その後、（ｂ）に示すように、第１孔部７１及び第２孔部７２を形成する。第１孔部７１を形成する場合、レーザ光を、ボディ先端部４１ａの外周面において第３孔部７３の横並び位置と、ボディ先端部４１ａの内周面において第３孔部７３の上方位置とを通るように照射する。第２孔部７２を形成する場合、レーザ光を、ボディ先端部４１ａの外周面において、第１孔部７１とは反対側で第３孔部７３の横並び位置と、ボディ先端部４１ａの内周面において第３孔部７３の下方位置とを通るように照射する。

このように、孔部７１〜７３のうち最初に第３孔部７３を形成することで、第３孔軸ｐ３を設計上の噴射軸ｍに一致させやすくなり、噴孔４４を形成する過程で、実際の噴射軸ｍが設計上の噴射軸ｍからずれるという不都合が生じにくくなる。

そして、整え工程を行った場合、（ｃ）に示すように、噴孔４４の流入口４４ａについては、ボディ先端部４１ａにおいて実線のハッチングで図示した残り部分Ｘａがレーザ光で除去されることになる。同様に、流出口４４ｂについては、ボディ先端部４１ａにおいて破線のハッチングで図示した残り部分Ｘｂがレーザ光で除去されることになる。

図１２には、噴孔４４についての複数の直交断面を、孔軸ｐ１〜ｐ３に沿って並べた図である。図１２に示すように、孔部７１〜７３の位置関係は、流入口４４ａから流出口４４ｂに近付くにつれて変化している。具体的には、流入口４４ａ及び流出口４４ｂでは、孔部７１〜７３が互いに離間した位置関係にあるが、絞り部４４ｃでは、孔部７１〜７３が互いに重なった位置関係にある。この場合、絞り部４４ｃにおける第１孔軸ｐ１と第２孔軸ｐ２との離間距離Ｅｃは、流入口４４ａや流出口４４ｂにおける第１孔軸ｐ１と第２孔軸ｐ２との離間距離Ｅａ，Ｅｂに比べて小さくなっている。このことに起因して、上述したように、絞り部４４ｃの長径Ｌｃ１が流入口４４ａや流出口４４ｂの長径Ｌａ１，Ｌｂ１より小さくなっている。

また、離間距離Ｅａ，Ｅｂは同じ値になっている。このことに起因して、上述したように、流入口４４ａの長径Ｌａ１と流出口４４ｂの長径Ｌｂ１とが同じ値になっている。また、このことに起因して、絞り部４４ｃが流入口４４ａと流出口４４ｂとの中間位置に配置されている。この場合、噴射軸ｍや第３孔軸ｐ３において、絞り部４４ｃと流入口４４ａとの離間距離は、絞り部４４ｃと流出口４４ｂとの離間距離に同じになっている。

ここまで説明した第１実施形態の作用効果を、以下に説明する。

第１実施形態によれば、噴孔４４の流入口４４ａが縦長に扁平しているため、燃料噴射に伴って噴孔４４が開放された場合、サック室５５ａにおいて下方に向けて流れる燃料が流入口４４ａに流れ込みやすくなっている。これは、流入口４４ａの高さ寸法が大きいほど、流入口４４ａに流れ込む際の燃料の旋回度合いが大きくなるためである。噴孔４４においては、断面形状である楕円が流出口４４ｂに向けて徐々に傾いているため、燃料の流れの向きが流入口４４ａから流出口４４ｂに向けて徐々に変化することになる。この場合、燃料の流れ方向の変化に伴う流れの乱れが生じにくく、流出口４４ｂから噴射される燃料が左右にバランス良く拡散しやすくなる。

さらに、噴孔４４においては、絞り部４４ｃの長径Ｌｃ１が流入口４４ａ及び流出口４４ｂの長径Ｌａ１，Ｌｂ１より小さくなっている。このため、流入口４４ａから流れ込んだ燃料の流れが絞り部４４ｃに向かうにつれて整えられ、流れが整えられた状態の燃料が流出口４４ｂから噴射されることになる。しかも、絞り部４４ｃの長軸ｎｃが流入口４４ａの長軸ｎａ及び流出口４４ｂの長軸ｎｂのいずれとも異なる向きに延びている。このため、流入口４４ａの形状に合わせて上下に拡がっている燃料を、絞り部４４ｃを通過させて流出口４４ｂに到達するまでに、流出口４４ｂの形状に合わせて左右に拡がった状態に徐々に移行させることができる。

以上により、サック室５５ａにおいて流入口４４ａ周辺の領域や、噴孔４４の内部空間において、燃料の流れに乱れが生じにくくなるため、燃料が有するエネルギーが供給通路５５にて失われるということが抑制される。この場合、噴孔４４の形状に起因して燃料の噴射量が低下するということが生じにくくなるため、目標噴射量に対する実噴射量の精度を高めることができる。

第１実施形態によれば、噴孔４４の噴射軸ｍが、流入口４４ａ、流出口４４ｂ及び絞り部４４ｃの各中心を通り、且つ中心線Ｏに交差している。すなわち、第３孔部７３の第３孔軸ｐ３が中心線Ｏに交差している。この場合、流入口４４ａから流入した燃料が流出口４４ｂに向けて左右にバランス良く拡がりやすくなっているため、流出口４４ｂから流出する燃料が左右にバランス良く拡散しやすくなっている。これにより、噴孔４４から噴射された燃料の噴霧分布を均質化することができる。

これに対して、例えば、第１孔部７１の第１孔軸ｐ１が中心線Ｏに交差する構成では、流入口４４ａから流入した燃料が第３孔軸ｐ３側に拡がりながら流出口４４ｂに向けて進むことになる。この場合、流出口４４ｂから流出する燃料について、噴射量やペネトレーションが左右で異なることが懸念される。すなわち、流出口４４ｂにおいては、第１孔部７１側と第２孔部７２側とで噴射のバランスが低下することが懸念される。

第１実施形態によれば、噴孔４４において流入口４４ａの長径Ｌａ１と流出口４４ｂの長径Ｌｂ１とが同じ値になっているため、流入口４４ａから流入した燃料を適正な状態で流出口４４ｂから流出させることができる。例えば、流入口４４ａの長径Ｌａ１が流出口４４ｂの長径Ｌｂ１より極端に大きい場合には、流入口４４ａからの燃料の流入量に比べて、流出口４４ｂからの燃料の流出量が極端に少なくなる。この場合、流出口４４ｂでの燃料圧力が流入口４４ａでの燃料圧力に比べて極端に高くなりやすく、流出口４４ｂから流出する燃料の噴射状態が適正化されないことが懸念される。

第１実施形態によれば、第１孔部７１と第２孔部７２とがねじれの位置にあるため、これら孔部７１，７２が単に真っ直ぐに延びていることで、絞り部４４ｃの長径Ｌｃ１が流入口４４ａや流出口４４ｂの長径Ｌａ１，Ｌｂ１より短い構成を実現できる。この場合、
第１孔部７１及び第２孔部７２を湾曲させたり折り曲げたりする必要がないため、燃料噴射の精度を高めることが可能な噴孔４４をボディ先端部４１ａに形成することが容易になる。

第１実施形態によれば、流入口４４ａの上端部と流出口４４ｂの一端部とで曲率半径が同じになっているため、これら上端部と一端部とを第１孔部７１により容易に形成することができる。また、流入口４４ａの下端部と流出口４４ｂの他端部とで曲率半径が同じになっているため、これら下端部と他端部とを第２孔部７２により容易に形成することができる。

第１実施形態によれば、第１孔部７１の半径Ｒａと第２孔部７２の半径Ｒｂとが同じ値になっているため、これら孔部７１，７２をレーザ光で順番に形成する際に、レーザ光の直径など設定を変更する必要がない。また、第３孔部７３の半径Ｒｃも半径Ｒａ，Ｒｂに同じになっているため、孔部７１〜７３を用いて噴孔４４を形成する際の作業負担を低減できる。

（第２実施形態）
上記第１実施形態では、流入口４４ａの長軸ｎａが流出口４４ｂの長軸ｎｂと直交していたが、第２実施形態では、流入口４４ａの長軸ｎａが、流出口４４ｂの長軸ｎｂと直交していない。本実施形態では、上記第１実施形態との相違点を中心に説明する。

図１３に示すように、流入口４４ａが流出口４４ｂに対して斜めに延びている。隣り合う流入口４４ａのうち一方の流入口４４ａの上端部と他方の流入口４４ａの上端部とが上下に並ばないように、流出口４４ｂの長軸ｎｂと流入口４４ａの長軸ｎａとの間の角度αが所定値より大きくなっている。角度αは、例えば６０度から８０度程度になっている。この場合、隣り合う流入口４４ａは、上記第１実施形態と同様に、ボディ先端部４１ａの周方向に並んでおり、流入口４４ａ同士の離間距離Ｄａは、流出口４４ｂの長軸ｎｂが延びる方向での離間距離になっている。

なお、図１３においては、ボディ先端部４１ａの内周面に沿って延びる軸について、離間距離Ｄａを設定している。

噴孔４４においては、噴射軸ｍに直交する方向において、流入口４４ａの長軸ｎａがノズルボディ４１の中心線Ｏに対して傾斜している。この傾斜角度は、９０度から角度αを引いた値になっている。噴孔４４の流入口４４ａ周辺においては、長軸ｎａから斜め下方に向けて膨らんだ部分の内周面が斜め上方を向いている。この場合、上記第１実施形態のように流入口４４ａの長軸ｎａが中心線Ｏと同様に上下方向に延びた構成に比べて、噴孔４４の内周面のうち上側を向いた部分の割合が高くなっている。

本実施形態でも、ボディ先端部４１ａに噴孔４４を形成する場合、上記第１実施形態と同様に、孔開け工程において孔部７１〜７３を形成する。図１４に示すように、第１孔部７１は、流入口４４ａの上端部と、流出口４４ｂの両端部のうち噴射軸ｍを基準として流入口４４ａの上端側の端部とを形成している。第２孔部７２は、流入口４４ａの下端部と、流出口４４ｂの両端部のうち噴射軸ｍを基準として流出口４４ｂの下端側の端部とを形成している。この場合、第１孔軸ｐ１と第２孔軸ｐ２との間に第３孔軸ｐ３が配置されている。また、流出口４４ｂの長軸ｎｂと絞り部４４ｃの長軸ｎｃとの間の角度βは、角度α（図１３参照）の１／２になっている。

第２実施形態によれば、噴射軸ｍに直交する方向において、流入口４４ａの長軸ｎａが中心線Ｏに対して傾斜している。このため、サック室５５ａを下方に向けて流れる燃料は、流入口４４ａに近付いた場合に流入口４４ａの長軸ｎａの延びる向きに流れ方向が変わることで、流入口４４ａに流入しやすくなる。この場合、サック室５５ａでの燃料の流速に関係なく、流入口４４ａへの燃料の流れ込みやすさを示す流量係数が増加しやすくなる。このように、サック室５５ａから噴孔４４に燃料が流れ込みやすい構成を実現できる。

これに対して、上記第１実施形態では、サック室５５ａを流れる燃料の向きが流入口４４ａの長軸ｎａに一致しやすい。この場合、サック室５５ａでの燃料の流速が大きいほど、燃料が流入口４４ａに流入しにくくなってしまう。

（他の実施形態）
以上、本発明の複数の実施形態について説明したが、本発明は、それらの実施形態に限定して解釈されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々の実施形態及び組み合わせに適用することができる。

変形例１として、孔部７１〜７３の孔軸ｐ１〜ｐ３のうち、第２孔軸ｐ２ではなく、第１孔軸ｐ１や第３孔軸ｐ３が噴孔４４の噴射軸ｍに一致していてもよい。図１５に示すように、第１孔軸ｐ１が噴射軸ｍに一致した構成では、噴孔４４の内部において、流入口４４ａから流れ込んだ燃料が第３孔軸ｐ３側に拡散する度合いが、第３孔軸ｐ３とは反対側に拡散する度合いより大きくなっている。また、図１６に示すように、第３孔軸ｐ３が噴射軸ｍに一致した構成では、噴孔４４の内部において、流入口４４ａから流れ込んだ燃料が第１孔軸ｐ１側に拡散する度合いが、第１孔軸ｐ１とは反対側に拡散する度合いより大きくなっている。

変形例２として、孔部７１〜７３の半径Ｒａ〜Ｒｂが同じになっているのではなく、互いに異なっていてもよい。例えば、図１７に示すように、第１孔部７１の半径Ｒａが第２孔部７２の半径Ｒｂより大きい構成とする。この構成では、流入口４４ａにおいて、上端部の曲率半径が下端部の曲率半径より大きくなっており、流出口４４ｂにおいて、一端部の曲率半径が下端部の曲率半径より大きくなっている。この場合、第１孔部７１の半径Ｒａが、流入口４４ａの上端部の曲率半径及び流出口４４ｂの一端部の曲率半径になっており、第２孔部７２の半径Ｒｂが、流入口４４ａの下端部の曲率半径及び流出口４４ｂの他端部の曲率半径になっている。流入口４４ａにおいては、上端曲率が下端曲率より小さくなっている。

このように、流入口４４ａにおいて上端側が下端側に比べて幅広くなっている構成では、流速の比較的小さい燃料が上端寄りの部分から流入口４４ａに流入するため、燃料が噴孔４４に流入する際のエネルギー損失を抑えることができる。

また、流入口４４ａの短手軸が延びる方向から流入口４４ａを見た場合、ボディ先端部４１ａが半球状になっていることに起因して、流入口４４ａにおいては、その下端部に近付くにつれて中心線Ｏに対する傾斜角度が大きくなっている。この場合、流入口４４ａにおいては、上端部に近い部分は燃料の流下方向と同じ向きに延びていることに起因して燃料が流入しにくく、下端部に近い部分は燃料の流下方向に交差する向きに延びていることに起因して燃料が流入しやすい。このため、流入口４４ａの上端寄りの部分では、幅寸法が極力大きいことで燃料の流入量が不足することが抑制され、流入口４４ａの下端寄りの部分では、幅寸法が極力小さいことで燃料の流入量が過剰になることが抑制される。この場合、流入口４４ａの長手方向について燃料の流入量のバランスを良好に保つことができる。

変形例３として、噴孔４４は断面形状が楕円状でなくても、縦長や横長に扁平した形状であればよい。例えば、図１８に示すように、噴孔４４の断面形状が長方形状になった構成とする。この構成では、噴孔４４を形成する際の整え工程にて、噴孔４４の外郭を整えるようにレーザ光の照射を行うことで、流入口４４ａが縦長の長方形状に形成され、流出口４４ｂが横長の長方形状に形成されている。この場合、絞り部４４ｃも、斜め方向に延びた長方形状に形成されている。なお、長方形状については、長辺と平行に延びる軸が長手軸に相当し、長辺の長さ寸法が長手寸法に相当する。

変形例４として、孔開け工程にて形成する小孔は３個より多くても少なくてもよい。例えば、図１７に示すように、第１孔部７１及び第２孔部７２を２個の小孔として形成する。この構成でも、整え工程において噴孔４４を所望の形状になるように整えることができる。

変形例５として、流入口４４ａと流出口４４ｂとで長手寸法が異なっていてもよい。例えば、図１８に示すように、流入口４４ａの長手寸法Ｌａ３が流出口４４ｂの長手寸法Ｌｂ３より大きい構成とする。この構成では、流入口４４ａと流出口４４ｂとで短手寸法が同じになっており、流入口４４ａの断面積が流出口４４ｂの断面積より大きくなっている。この場合、流入口４４ａへの燃料の流入しやすさを確保した上で、燃料が流出口４４ｂに向かうにつれて燃料圧力が増加しやすい構成を実現できる。

また、流入口４４ａと流出口４４ｂとで長手寸法が異なっている場合、噴射軸ｍにおいて、絞り部４４ｃは、流入口４４ａと流出口４４ｂとの中央位置ではなく、流入口４４ａ及び流出口４４ｂのうち長手寸法が小さい方に寄った位置に配置される。例えば、図１８のように流入口４４ａの長手寸法Ｌａ３が流出口４４ｂの長手寸法Ｌｂ３より大きい構成では、絞り部４４ｃが流出口４４ｂ寄りの位置に配置されている。

変形例６として、噴孔４４の流入口４４ａと流出口４４ｂとが異なる形状になっていてもよい。例えば、図１９に示すように、流入口４４ａにおいて、幅寸法が最も大きい部分が噴射軸ｍよりも上方に配置され、短手寸法が上端から下端に向けて徐々に小さくなっている。その一方で、流出口４４ｂにおいて、その上側辺及び下側辺が孔部７１〜７３の接線に一致している。この場合、流入口４４ａにおいては、その下端部の曲率半径が第２孔部７２の半径Ｒｂになっているが、その上端部の曲率半径は第１孔部７１の半径Ｒａより大きくなっている。すなわち、流入口４４ａにおいては、上端曲率が下端曲率より小さくなっている。この場合の流入口４４ａの形状は、整え工程で整えられたものである。一方、流出口４４ｂにおいては、両端部の各曲率半径が孔部７１，７２の半径Ｒａ，Ｒｂになっている。

また、図２０に示すように、流入口４４ａが楕円状になっている一方で、流出口４４ｂが台形状になっている。この場合、流出口４４ｂは、左右対称な形状になっておらず、高さ寸法が最も大きい部分が一方の端部寄りの位置に配置され、高さ寸法が一端側から他端側に向けて徐々に小さくなっている。

ここで、第１孔部７１が流入口４４ａの上端部から延びていることに起因して、第１孔部７１の長さ寸法が第２孔部７２の長さ寸法より大きくなっている。この場合、流入口４４ａの上端側から流れ込んだ燃料の方が、流入口４４ａの下端側から流れ込んだ燃料に比べて圧損が大きくなりやすいと考えられる。このため、流出口４４ｂにおいて、第１孔部７１側の部分の高さ寸法が第２孔部７２側の部分よりも高さ寸法が大きくなっている構成では、第１孔部７１側について、長さ寸法が大きいことで上昇する圧損が断面積が大きいことで低下しやすい。したがって、流出口４４ｂから噴射される燃料が左右に拡散するバランスを適正化することが可能になる。

変形例７として、孔開け工程において、小孔としての孔部７１〜７３を形成する場合にレーザ光を使用しなくてもよい。例えば、ドリル等の工具や機械を用いてボディ先端部４１ａを削ることで孔部７１〜７３を形成してもよい。

変形例８として、複数の噴孔４４について、全ての流入口４４ａの長径Ｌａ１を必ずしも同じにする必要はなく、全ての流出口４４ｂの長径Ｌｂ１を必ずしも同じにする必要はない。また、複数の流入口４４ａや複数の流出口４４ｂがボディ先端部４１ａの周方向において直線的に並んでいる必要はない。

変形例９として、噴孔４４の噴射軸ｍは、ノズルボディ４１から水平方向や斜め上方に向けて延びていてもよい。また、噴射軸ｍは、ノズルボディ４１の中心線Ｏから延びていなくてもよい。例えば、噴射軸ｍと中心線Ｏとがねじれの位置の関係にあってもよい。

変形例１０として、ボディ先端部４１ａが半円状ではなく、円錐状や円柱状に形成されていてもよい。ボディ先端部４１ａが円柱状の場合、その円柱の周面部に噴孔４４が形成されていることが好ましい。また、ボディ先端部４１ａは、ノズルボディ４１の他の部分と連続した形状や大きさとされていてもよい。

変形例１１として、燃料噴射弁１０が設置される内燃機関としては、ディーゼル機関の他にガソリンエンジン等が挙げられる。

変形例１２として、孔開け工程と整え工程とをまとめて行ってもよい。例えば、孔部７１〜７３をノズルボディ４１に別々に形成するのではなく、レーザ光を孔部７１〜７３まで連続して照射することで噴孔４４を形成する。具体的には、第１孔部７１をレーザ光で形成し、そのレーザ光を第２孔部７２の予定位置までスライド移動させる。この場合でも、断面形状が扁平した噴孔４４をノズルボディ４１に形成することができる。

１０…燃料噴射弁、４１…ノズルボディ（ボデー）、４４…噴孔、４４ａ…流入口、４４ｂ…流出口、４４ｃ…絞り部、５５…供給通路（燃料通路）、７１…第１孔部、７２…第２孔部、Ｌａ１…流入口の長径（長手寸法）、Ｌｂ１…流出口の長径（長手寸法）、ｍ…噴射軸（軸線）、Ｏ…中心線。

Claims (8)

1. 燃料を噴射する噴孔（４４）と、前記噴孔に前記燃料を供給する燃料通路（５５）と、を有するボデー（４１）を備えた燃料噴射弁（１０）であって、
   前記噴孔は、
   前記燃料通路での前記燃料の流れ方向に沿って縦長に扁平していることで長手軸を有し、前記燃料通路から前記燃料が流入する流入口（４４ａ）と、
   前記噴孔の軸線に直交する直交方向において横長に扁平していることで、前記流入口の長手軸に交差する長手軸を有し、前記流入口を通じて前記噴孔に流れ込んだ前記燃料が流出する流出口（４４ｂ）と、
   前記流入口と前記流出口との間に設けられ、前記直交方向において斜めに扁平していることで、前記流入口の長手軸及び前記流出口の長手軸の両方に交差する長手軸を有し、その長手軸での長手寸法が前記流入口及び前記流出口の各長手寸法より小さくなっている絞り部（４４ｃ）と、
   を有している燃料噴射弁。
2. 前記噴孔の軸線（噴射軸ｍ）は、前記流入口、前記流出口及び前記絞り部の各中心を通り、且つ前記ボデーの中心線（Ｏ）に交差している請求項１に記載の燃料噴射弁。
3. 前記流入口の長手寸法（Ｌａ１）と前記流出口の長手寸法（Ｌｂ１）とが同じ値にされている請求項１又は２に記載の燃料噴射弁。
4. 前記噴孔は、前記直交方向において前記流入口が前記ボデーの中心線（Ｏ）に対して傾斜した状態で、前記ボデーの周方向に沿って複数並べられており、
   隣り合う前記流入口は、前記ボデーの中心線が延びる方向において互いに重複しないように離間している請求項１〜３のいずれか１つに記載の燃料噴射弁。
5. 前記流入口の上端部において当該流入口の長手軸に交差する部分の上端曲率と、前記流出口の両端部のうち一方の端部において当該流出口の長手軸に交差する部分の曲率とが同じであり、
   前記流入口の下端部において当該流入口の長手軸に交差する部分の下端曲率と、前記流出口の他方の端部において当該流出口の長手軸に交差する部分の曲率とが同じである請求項１〜４のいずれか１つに記載の燃料噴射弁。
6. 前記流入口において前記上端曲率と前記下端曲率とが同じである請求項５に記載の燃料噴射弁。
7. 前記流入口の上端部において当該流入口の長手軸に交差する部分の曲率が、前記流入口の下端部において当該流入口の長手軸に交差する部分の曲率より小さくなっている請求項５又は６に記載の燃料噴射弁。
8. 燃料を噴射する噴孔（４４）と、前記噴孔に前記燃料を供給する燃料通路（５５）と、を有するボデー（４１）を備えた燃料噴射弁（１０）の製造方法であって、
   前記ボデーを貫通する第１孔部（７１）を形成し、
   前記ボデーの外周面において前記第１孔部に横並びの位置と、前記ボデーの内周面において前記第１孔部に縦並びの位置とを繋ぐように前記ボデーを貫通する第２孔部（７２）を形成し、
   前記第１孔部の内部空間と前記第２孔部の内部空間とが連続した空間になるように、前記ボデーにおいて前記第１孔部と前記第２孔部との間の部分を除去することで、前記噴孔の形状を整える燃料噴射弁の製造方法。

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