JP2017141681A - 燃料噴射ノズル - Google Patents

Abstract

【課題】少噴射量時において、隣接する噴孔同士の燃料噴霧の干渉によるスモーク生成量の増加を招くことなく、更に燃焼室内の空気利用率を高めることのできる燃料噴射ノズルを提供することにある。【解決手段】燃料噴射ノズルは、内側開口１４における横方向Ｘｉの寸法をＤｉＡ１、縦方向Ｙｉの寸法をＤｉＡ２、外側開口１５における横方向Ｘｏの寸法をＤｏＡ１、縦方向Ｙｏの寸法をＤｏＡ２としたとき、ＤｉＡ１＞ＤｏＡ１、ＤｉＡ２＜ＤｏＡ２の２式を満たすようにこれらの値が設定されている。これにより、少噴射量時に、外側開口１５における縦方向に燃料噴霧が広角化する。また、少噴射量時に、燃料噴霧の横方向の幅を狭くしても、噴霧体積を同一にすることができる。このため、隣接する噴孔６間の外側開口１５のピッチを拡大することができ、拡大したピッチに、噴霧同士の干渉が発生しないように、新たに噴孔６を追加することができる。【選択図】図２

Description

本発明は、燃料噴射ノズルに関するものである。

従来より、内燃機関の低負荷運転時のような燃料の噴射量が少ない少噴射量時には、燃焼室内の空気の量に対する燃焼に利用される空気の量の比である空気利用率を高めるため、燃料噴霧の噴射角の広角化が要望されている。
そこで、特許文献１には、次のような形状の噴孔を有する燃料噴射ノズルが提案されている。
この特許文献１の噴孔は、ノズルボディの内壁および外壁のそれぞれに内側開口、外側開口を有し、その両開口の中間から内側開口までは噴孔径が等径で、中間から外側開口までは噴孔径が次第に拡径する構造となっている。

これにより、少噴射量時には、中間から噴射した燃料噴霧と、噴孔径が拡径する噴孔拡径部の壁面とが接触することで、燃料噴霧に対して壁面方向へのコアンダ力が働き、燃料は噴孔拡径部の壁面に沿って流れる。このため、噴孔拡径部の壁面から燃料流れは剥離することなく、外側開口から広角に噴射される。これにより、燃焼室内の空間を燃料噴霧が占有する体積である噴霧体積が増加する。この結果、燃焼室内の空気利用率が高まる。

ところが、近年の排気規制強化を鑑みると、更に噴霧体積を増加させることで、更なる空気利用率の向上が求められる。
特許文献１では、更なる噴霧体積の増加を狙って燃料噴射角を広角化した場合、隣接する外側開口から噴射される噴霧同士の干渉が生じ易くなり、噴霧同士が干渉する領域が燃料リッチになる。これにより、スモーク生成量の増加を招く恐れがある。

特開２００８−０６４０３８号公報

本発明は、上記問題点に鑑みて成されたものであり、その目的は、少噴射量時において、隣接する噴孔同士の燃料噴霧の干渉によるスモーク生成量の増加を招くことなく、更に燃焼室内の空気利用率を高めることにある。

請求項１に記載の発明によれば、噴孔の２つの開口の内、ノズルボディの内壁における開口である内側開口における周方向の寸法をＤｉＡ１、内側開口における周方向に垂直な方向の寸法をＤｉＡ２、ノズルボディの外壁における開口である外側開口における周方向の寸法をＤｏＡ１、外側開口における周方向に垂直な方向の寸法をＤｏＡ２としたとき、下記の２式を満たす。
ＤｉＡ１＞ＤｏＡ１
ＤｉＡ２＜ＤｏＡ２
ここで、内側開口、外側開口それぞれの面方向に平行な方向、且つ周方向に垂直な方向を、内側開口、外側開口における縦方向と呼ぶ場合がある。また、内側開口、外側開口それぞれの面方向に平行な方向、且つ周方向を、内側開口、外側開口における横方向と呼ぶ場合がある。
また、ＤｉＡ１＞ＤｏＡ１を式１と呼び、ＤｉＡ２＜ＤｏＡ２を式２と呼ぶ。

式２であることから、燃料噴霧が外側開口における縦方向に伸び易くなる。
また、式１であることから、噴孔の軸に対して垂直な噴孔断面積が、内側開口から外側開口までの間で大きく変化しないようにすることができる。すなわち、式１が成り立つように噴孔を設けると、内側開口における縦方向の端から外側開口における縦方向の端に至る端側の孔壁面で剥離が発生し易くなる。これに対し、式２が成り立つようにして噴孔断面積の変化を抑えることで、端側の孔壁面における剥離が抑えられるため、外側開口における縦方向に確実に燃料噴霧が伸びる。
これにより、少噴射量時に、外側開口における縦方向に燃料噴霧が広角化する。
また、少噴射量時に、燃料噴霧の横方向の幅を狭くしても、噴霧体積を同一にすることができる。このため、隣接する噴孔間の外側開口のピッチを拡大することができ、拡大したピッチに、噴霧同士の干渉が発生しないように、新たに噴孔を追加することができる。 したがって、少噴射量時において、隣接する噴孔同士の燃料噴霧の干渉によるスモーク生成量の増加を招くことなく、更に燃焼室内の空気利用率を高めることができる。

請求項２に記載の発明によれば、噴孔の２つの開口の内、ノズルボディの外壁における開口である外側開口は、互いに直交する短軸と長軸を持つ長孔形状の開口断面を有している。
また、外側開口の短軸の方向は、周方向に対して所定の角度（α：例えば０〜４５°）だけ傾いている。
そして、ノズルボディの内壁における開口である内側開口における周方向に対して所定の角度だけ傾いた方向の寸法をＤｉＢ１、内側開口における周方向に垂直な方向に対して所定の角度だけ傾いた方向の寸法をＤｉＢ２、外側開口の短軸の方向の寸法をＤｏＢ１、外側開口の長軸の方向の寸法をＤｏＢ２としたとき、下記の２式を満たす。
ＤｉＢ１＞ＤｏＢ１
ＤｉＢ２＜ＤｏＢ２
ここで、ＤｉＢ１＞ＤｏＢ１を式３と呼び、ＤｉＢ２＜ＤｏＢ２を式４と呼ぶ。
式３、式４が成り立つことにより、外側開口の長軸の方向に燃料噴霧を伸ばすことができるので、請求項１に記載の発明と同様な効果を得ることができる。

燃料噴射ノズルの要部を示した断面図である（実施例１）。 噴孔の各部の断面形状を模式的に示した説明図である（実施例１）。 周方向に直交する垂直方向の噴霧形状を模式的に示した説明図である（実施例１）。 図３のＩＶ−ＩＶ断面図である（実施例１）。 軸方向に直交する水平方向の噴霧形状を模式的に示した説明図である（実施例１）。 周方向に直交する垂直方向の噴霧形状を模式的に示した説明図である（比較例１）。 図６のＶＩＩ−ＶＩＩ断面図である（比較例１）。 軸方向に直交する水平方向の噴霧形状を模式的に示した説明図である（比較例１）。 噴孔の各部の断面形状を模式的に示した説明図である（実施例２）。 （ａ）、（ｂ）は内側開口の断面形状を示した説明図である（変形例）。 （ａ）、（ｂ）は外側開口の断面形状を示した説明図である（変形例）。 （ａ）、（ｂ）は噴孔の各部の断面形状を模式的に示した説明図で、（ｃ）は内側開口と外側開口の噴孔断面積を示したグラフである（変形例）。 （ａ）、（ｂ）は噴孔の各部の断面形状を模式的に示した説明図で、（ｃ）は内側開口と外側開口の噴孔断面積を示したグラフである（変形例）。 （ａ）は内側開口の断面形状を示した説明図で、（ｂ）は外側開口の断面形状を示した説明図である（変形例）。 （ａ）は内側開口の断面形状を示した説明図で、（ｂ）は外側開口の断面形状を示した説明図である（変形例）。

以下、図面を参照しながら、発明を実施するための形態を説明する。

［実施例１の構成］
図１ないし図５は、本発明を適用した実施例１を示したものである。

本実施例の燃料噴射弁は、車両走行用の内燃機関の各気筒に搭載されている。
ここで、内燃機関は、直噴ディーゼルエンジンが採用されている。
燃料噴射弁は、内燃機関の燃焼室４内に直接燃料を噴射する燃料噴射ノズル１を備えている。
燃料噴射ノズル１は、以下のノズルボディ２とニードル３とを備え、ニードル３がノズルボディ２の内壁に対して離着座することで、燃焼室４内への燃料噴射を開始したり停止したりする。

先ず、ノズルボディ２は、ニードル３を往復移動可能に収容する有底円筒形状であり、次のサック室５、複数の噴孔６、シート面７および燃料流路８を有する。
サック室５は、先端側が半球面で、入口側が円筒面である。このサック室５は、燃料流路８の下流側に位置している。
サック室５の入口は、シート面７の下流端、かつ、サック室５の上流端に形成されている。このサック室５の入口には、円環状の稜線９が形成されている。
サック室５内の空間容積は、ニードル３のリフト量に応じて変化する。すなわち、ニードル３がリフトする程、サック室５内の空間容積が大きくなる。

複数の噴孔６は、サック室５の内周面に開口する。また、それぞれの噴孔６は、ノズルボディ２の内壁および外壁のそれぞれに開口する。
複数の噴孔６は、サック室５から取り込んだ燃料を内燃機関の燃焼室４内に噴射する。 複数の噴孔６は、同一円周上に所定のピッチで等間隔に設けられている。
噴孔６は、例えば６〜１２個設けられている。本例では、１２個の噴孔６が設けられている。
なお、複数の噴孔６の詳細は、後述する。

シート面７は、ノズルボディ２の内壁に設けられており、ニードル３が離着座する。また、シート面７は、先端側に向かう程、内径が次第に縮径する円錐形状を呈する。
燃料流路８は、ニードル３の外周とノズルボディ２の内壁との間に設けられ、燃料溜まり室と噴孔６とを連通している。
燃料溜まり室には、サプライポンプまたはコモンレールから高圧燃料が導入される。なお、燃料溜まり室、サプライポンプおよびコモンレールの図示は省略されている。
また、ノズルボディ２には、シート面７から離座させる側にニードル３を駆動（以下、開弁駆動と呼ぶ場合がある）するアクチュエータが接続されている。アクチュエータとしては、ソレノイドアクチュエータやピエゾアクチュエータが採用されている。なお、アクチュエータの図示は省略されている。

次に、ニードル３は、ノズルボディ２の内周に収容され、ノズルボディ２の軸方向に往復移動することで、噴孔６を通じた燃料の噴射を開始させたり停止させたりするものであり、以下のシート部１１、縮径部１２および本体部１３を有する。なお、ニードル３には、図示しないリターンスプリングの付勢力が作用している。
シート部１１は、円環状に設けられ、シート面７に着座可能である。
縮径部１２は、シート部１１よりも軸方向先端側の部分であり、外径が次第に縮径している。
本体部１３は、シート部１１よりも軸方向後端側の部分であり、ノズルボディ２の摺動孔に往復摺動可能に支持される摺動部を有する。なお、ニードル３の摺動部およびノズルボディ２の摺動孔の図示は省略されている。

ここで、ニードル３がシート面７から離座する側に移動する量をニードル３のリフト量と呼ぶ。
ニードル３のリフト量が小さい低リフト時には、噴孔６から少噴射量の燃料が噴射される。また、ニードル３のリフト量が大きい高リフト時には、噴孔６から多噴射量の燃料が噴射される。

以上のような構成により、燃料噴射ノズル１は、リターンスプリングの付勢力によってニードル３が軸方向の先端側（図１において図示下側）に移動すると、シート部１１がシート面７に着座する。そして、シート部１１がシート面７に着座した場合、燃料流路８が遮断される。これにより、複数の噴孔６から燃焼室４内への燃料噴射は成されない。
また、燃料噴射ノズル１は、アクチュエータによる開弁駆動によってニードル３が軸方向の後端側（図１において図示上側）に移動すると、シート部１１がシート面７から離座する。そして、シート部１１がシート面７から離座した場合、燃料流路８が開放される。これにより、燃料流路８からサック室５へ燃料が導入され、複数の噴孔６から燃焼室４内へ燃料が噴射される。

［実施例１の特徴］
ここで、ノズルボディ２の軸をノズル軸ＮＬと呼ぶ場合がある。また、各噴孔６の軸を噴孔軸ＨＬと呼ぶ場合がある。
複数の噴孔６は、ノズル軸ＮＬに垂直な径方向に対して図示下向きに所定の角度だけ傾斜している。また、各噴孔６の噴孔軸ＨＬは、サック軸Ｙに対してそれぞれ所定の傾斜角度βだけ傾いている。

ここで、各噴孔６の２つの開口の内、ノズルボディ２の内壁における開口を内側開口１４と呼ぶ。また、ノズルボディ２の外壁における開口を外側開口１５と呼ぶ。
内側開口１４は、サック室５の内周面で開口している。この内側開口１４は、円形状の開口断面を有している。
内側開口１４の中心は、サック室５の円筒面と半球面との境界に形成されている。なお、内側開口１４が、サック室５の円筒面のみに開口しても、サック室５の半球面のみに開口しても構わない。
外側開口１５は、互いに直交する短軸と長軸とを持つ長孔形状の開口断面を有している。具体的には、外側開口１５の断面形状は楕円形状である。短軸は、周方向に伸びている。長軸は、外側開口１５の面方向に平行、かつ、周方向に垂直な方向に伸びている。

また、内側開口１４における周方向の寸法をＤｉＡ１、内側開口１４における周方向に垂直な方向の寸法をＤｉＡ２、外側開口１５における周方向の寸法をＤｏＡ１、外側開口１５における周方向に垂直な方向の寸法をＤｏＡ２と呼ぶ。
また、内側開口１４の面方向に平行な方向、且つ周方向を、内側開口１４における横方向Ｘｉと呼ぶ場合がある。また、外側開口１５の面方向に平行な方向、且つ周方向を、外側開口１５における横方向Ｘｏと呼ぶ場合がある。
また、内側開口１４の面方向に平行な方向、且つ周方向に垂直な方向を、内側開口１４における縦方向Ｙｉと呼ぶ場合がある。
また、外側開口１５の面方向に平行な方向、且つ周方向に垂直な方向を、外側開口１５における縦方向Ｙｏと呼ぶ場合がある。
また、内側開口１４の噴孔断面積をＡｉ、外側開口１５の噴孔断面積をＡｏと呼ぶ場合がある。

そして、ＤｉＡ１、ＤｉＡ２、ＤｏＡ１およびＤｏＡ２の各値を、下記の２式を満たすように設定する。
式１・・・ＤｉＡ１＞ＤｏＡ１
式２・・・ＤｉＡ２＜ＤｏＡ２
また、噴孔６は、内側開口１４から外側開口１５までの噴孔軸ＨＬに対して垂直な噴孔断面積が、噴孔軸ＨＬのどの位置でも同一である。すなわち、ＡｉとＡｏとの関係を、下記の式を満たすように設定する。
Ａｉ＝Ａｏ
また、ＤｉＡ２とＤｉＡ１との関係を、下記の式を満たすように設定する。
ＤｉＡ２≧ＤｉＡ１

［実施例１の効果］
本実施例の燃料噴射ノズル１によれば、式２であることから、燃料噴霧Ｆが外側開口１５における縦方向Ｙｏに伸び易くなる。
また、式１であることから、噴孔軸ＨＬに対して垂直な噴孔断面積が、内側開口１４から外側開口１５までの間で大きく変化しないようになっている。すなわち、噴孔断面積の変化を抑えることで、外側開口１５における縦方向Ｙｏの端側の孔壁面における剥離が抑えられるため、外側開口１５における縦方向Ｙｏに確実に燃料噴霧Ｆが広がる。
これにより、少噴射量時に、外側開口１５における縦方向Ｙｏに燃料噴霧Ｆが広角化し、外側開口１５における横方向Ｘｏに燃料噴霧Ｆが狭角化する。

ここで、比較例１の燃料噴射ノズルの噴孔形状について、図６ないし図８に基づいて簡単に説明する。
比較例１の噴孔１００は、ニードル１０１を内蔵するノズルボディ１０２の内壁および外壁のそれぞれに内側開口１０３、外側開口１０４を有する。そして、噴孔１００は、内側開口１０３から中間１０５までは噴孔径が等径で、中間１０５から外側開口１０４までは噴孔径が次第に拡径する構造となっている。
以上のように、本実施例の燃料噴射ノズル１においては、少噴射量時における縦方向Ｙｏの噴霧角度θｙａが、比較例１の噴霧角度θｙｂと比べて広角化し、横方向Ｘｏの噴霧角度θｘａが、比較例１の噴霧角度θｘｂと比べて狭角化する（図３ないし図８参照）という効果を得ることができる。

また、少噴射量時に、燃料噴霧Ｆの横方向の幅を狭くしても、噴霧体積を同一にすることができる。このため、隣接する噴孔６間の外側開口１５のピッチを拡大することができ、拡大したピッチに、噴霧同士の干渉が発生しないように、新たに噴孔６を追加することができる。
したがって、少噴射量時において、隣接する噴孔６同士の燃料噴霧Ｆの干渉によるスモーク生成量の増加を招くことなく、更に燃焼室４内の空気利用率を高めることができる。

また、本実施例の燃料噴射ノズル１においては、内側開口１４の断面形状に対して、外側開口１５の断面形状を隣接する噴孔方向と垂直な縦方向に扁平した形状とすることにより、燃焼室４内における縦方向の空間の利用率を更に高めるとともに、比較例１の噴霧間の距離Ｌｂと同等の噴霧間の距離Ｌａを保持しつつ、噴孔数を例えば８個から１２個に増加することができるので、更なる噴霧体積の増加が可能となる。
また、噴孔６は、内側開口１４から外側開口１５までの噴孔軸ＨＬに対して垂直な噴孔断面積が、噴孔軸ＨＬのどの位置でも同一である。
これにより、内側開口１４から外側開口１５にかけて、噴孔断面積を一定とすることができるので、更に剥離を抑制することができる。このため、少噴射量時における燃焼室４内の空気利用率を更に高めることができる。
また、ＤｉＡ２とＤｉＡ１との関係は、
ＤｉＡ２≧ＤｉＡ１
の式を満たすように設定する。この式が成り立つことにより、外側開口１５の長軸の方向に燃料噴霧Ｆを伸ばすことができる。

［実施例２の構成］
図９は、本発明を適用した実施例２を示したものである。
ここで、実施例１と同じ符号は、同一の構成または機能を示すものであって、説明を省略する。

本実施例の内側開口１４は、円形状の開口断面を有する。
また、外側開口１５は、楕円形状の開口断面を有する。この外側開口１５の短軸の方向は、周方向に対して所定の角度（α：例えば０〜４５°）だけ傾いている。
ここで、内側開口１４における横方向Ｘｉに対して所定の角度（α）だけ傾いた方向を横斜め方向Ｓｉと呼ぶ場合がある。また、内側開口１４における縦方向Ｙｉに対して所定の角度（α）だけ傾いた方向を縦斜め方向Ｔｉと呼ぶ場合がある。また、外側開口１５の短軸の方向を短軸方向Ｓｏと呼ぶ場合がある。また、外側開口１５の長軸の方向を長軸方向Ｔｏと呼ぶ場合がある。

また、内側開口１４における横斜め方向Ｓｉの寸法をＤｉＢ１、内側開口１４における縦斜め方向Ｔｉの寸法をＤｉＢ２、外側開口１５の短軸方向Ｓｏの寸法をＤｏＢ１、外側開口１５の長軸方向Ｔｏの寸法をＤｏＢ２と呼ぶ。
そして、ＤｉＢ１、ＤｉＢ２、ＤｏＢ１およびＤｏＢ２の各値を、下記の２式を満たすように設定する。
式３・・・ＤｉＢ１＞ＤｏＢ１
式４・・・ＤｉＢ２＜ＤｏＢ２

以上のように、本実施例の燃料噴射ノズル１においては、式３、式４が成り立つことにより、外側開口１５の長軸の方向に燃料噴霧を伸ばすことができるので、実施例１と同様な効果を得ることができる。
また、噴孔６は、内側開口１４から外側開口１５までの噴孔軸ＨＬに対して垂直な噴孔断面積が、噴孔軸ＨＬのどの位置でも同一である。
これにより、実施例１と同様な効果を得ることができる。
また、ＤｉＢ２とＤｉＢ１との関係は、
ＤｉＢ２≧ＤｉＢ１
の式を満たすように設定する。この式が成り立つことにより、外側開口１５の長軸の方向に燃料噴霧を伸ばすことができる。

［変形例］
本実施例では、内側開口１４の断面形状を円形状としているが、内側開口１４の断面形状を互いに直交する短軸と長軸を持つ長孔形状としても良い。
具体的には、図１０（ａ）に示したように、内側開口１４の断面形状を楕円形状としても良い。また、図１０（ｂ）に示したように、内側開口１４の断面形状を長円形状としても良い。これらの場合も、ＤｉＡ２とＤｉＡ１との関係は、ＤｉＡ２≧ＤｉＡ１の式を満たす。

本実施例では、外側開口１５の断面形状を楕円形状としているが、図１１（ａ）に示したように、外側開口１５の断面形状を長円形状としても良い。また、図１１（ｂ）に示したように、外側開口１５の断面形状を、外側開口１５の角１５ａを凹曲面とした長孔形状としても良い。

本実施例では、円形状の内側開口１４から楕円形状の外側開口１５に向かって断面形状が変化しているが、内側開口１４と外側開口１５との中間１６の断面形状を以下のようにしても良い。
先ず、図１２（ａ）に示した噴孔６は、内側開口１４から中間１６までは等径、かつ、断面形状を円形状としている。そして、中間１６から楕円形状の外側開口１５までは断面形状を変化させている。
ここで、中間１６における周方向の寸法をＤｍＡ１、中間１６における周方向に垂直な方向の寸法をＤｍＡ２としたとき、
この噴孔６は、ＤｉＡ１＝ＤｍＡ１＞ＤｏＡ１、ＤｉＡ２＝ＤｍＡ２＜ＤｏＡ２の関係を満たしている。
また、図１２（ａ）に示した噴孔６は、縦方向の寸法が、中間１６から外側開口１５に向かって線形に拡大し、かつ、横方向の寸法が、中間１６から外側開口１５に向かって線形に縮小している。

次に、図１２（ｂ）に示した噴孔６は、円形状の内側開口１４から楕円形状の中間１６までは断面形状を変化させている。そして、中間１６から外側開口１５までは断面形状が同じ楕円形状となっている。
この噴孔６の場合、ＤｉＡ１、ＤｍＡ１、ＤｏＡ１、ＤｉＡ２、ＤｍＡ２、ＤｏＡ２の関係は、ＤｉＡ１＞ＤｍＡ１＝ＤｏＡ１、ＤｉＡ２＜ＤｍＡ２＝ＤｏＡ２となる。
そして、図１２（ａ）、（ｂ）に示した噴孔６は、いずれの場合も、図１２（ｃ）に示したように、内側開口１４から外側開口１５までの噴孔軸ＨＬに対して垂直な噴孔断面積は、一定となっている。
また、図１２（ｂ）に示した噴孔６は、縦方向の寸法が、内側開口１４から中間１６に向かって線形に拡大し、かつ、横方向の寸法が、内側開口１４から中間１６に向かって線形に縮小している。なお、噴孔６の縦方向の寸法が、内側開口１４から中間１６を経て外側開口１５に向かって次第に拡大するようにしても良い。

次に、図１３（ａ）に示した噴孔６は、円形状の内側開口１４から楕円形状の中間１６までは断面形状を変化させている。また、中間１６から楕円形状の外側開口１５までは断面形状を変化させている。
この噴孔６は、ＤｉＡ１＞ＤｍＡ１＞ＤｏＡ１、ＤｉＡ２＜ＤｍＡ２＜ＤｏＡ２の関係を満たしている。
また、図１３（ａ）に示した噴孔６は、縦方向の寸法が、内側開口１４から中間１６に向かって非線形に拡大し、かつ、横方向の寸法が、内側開口１４から中間１６に向かって非線形に縮小している。さらに、噴孔６の縦方向の寸法は、中間１６から外側開口１５に向かって非線形に拡大し、かつ、横方向の寸法は、中間１６から外側開口１５に向かって非線形に縮小している。

次に、図１３（ｂ）に示した噴孔６は、円形状の内側開口１４から楕円形状の中間１６までは断面形状を変化させている。そして、中間１６から外側開口１５までは断面形状が同じ楕円形状となっている。
この噴孔６は、ＤｉＡ１＞ＤｍＡ１＝ＤｏＡ１、ＤｉＡ２＜ＤｍＡ２＝ＤｏＡ２の関係を満たしている。
また、図１３（ｂ）に示した噴孔６は、縦方向の寸法が、内側開口１４から中間１６に向かって非線形に拡大し、かつ、横方向の寸法が、内側開口１４から中間１６に向かって非線形に縮小している。なお、噴孔６の縦方向の寸法が、内側開口１４から中間１６を経て外側開口１５に向かって次第に拡大するようにしても良い。
そして、図１３（ａ）、（ｂ）に示した噴孔６は、いずれの場合も、図１３（ｃ）に示したように、内側開口１４から外側開口１５までの噴孔軸ＨＬに対して垂直な噴孔断面積は、一定となっている。

本実施例では、内側開口１４の断面形状を円形状としているが、内側開口１４の断面形状を互いに直交する短軸と長軸を持つ長孔形状としても良い。
また、内側開口１４の横斜め方向Ｓｉは、周方向に対して所定の角度（α：例えば０〜４５°）だけ傾いている。また、内側開口１４の縦斜め方向Ｔｉは、周方向に垂直な方向に対して所定の角度（α：例えば０〜４５°）だけ傾いている。
また、内側開口１４の横斜め方向Ｓｉの寸法をＤｉＢ１と呼ぶ。また、内側開口１４の長軸方向Ｓｉの寸法をＤｉＢ２と呼ぶ。
具体的には、図１４（ａ）に示したように、内側開口１４の断面形状を楕円形状としても良い。また、図１４（ｂ）に示したように、内側開口１４の断面形状を長円形状としても良い。これらの場合も、ＤｉＢ２とＤｉＢ１との関係は、ＤｉＢ２≧ＤｉＢ１の式を満たす。
なお、内側開口１４の短軸の方向を短軸方向と呼んでも良い。また、内側開口１４の長軸の方向を長軸方向と呼んでも良い。

本実施例では、外側開口１５の断面形状を楕円形状としているが、図１５（ａ）に示したように、外側開口１５の断面形状を長円形状としても良い。また、図１５（ｂ）に示したように、外側開口１５の断面形状を、外側開口１５の角１５ａを凹曲面とした長孔形状としても良い。
本発明は、上述の実施例に限定されることなく、種々変形して実施することができる。

１ 燃料噴射ノズル
２ ノズルボディ
３ ニードル
６ 噴孔
１４ 内側開口
１５ 外側開口

Claims (5)

1. 噴孔（６）を有するノズルボディ（２）と、
   このノズルボディの内周に収容され、前記ノズルボディの軸方向に往復移動することで、前記噴孔に通じた燃料の噴射を開始させたり停止させたりするニードル（３）と
   を備え、
   前記噴孔は、前記ノズルボディの内壁および外壁のそれぞれに開口する燃料噴射ノズル（１）において、
   前記噴孔の２つの開口の内、前記ノズルボディの内壁における開口である内側開口（１４）における周方向の寸法をＤｉＡ１、
   前記内側開口における周方向に垂直な方向の寸法をＤｉＡ２、
   前記ノズルボディの外壁における開口である外側開口（１５）における周方向の寸法をＤｏＡ１、
   前記外側開口における周方向に垂直な方向の寸法をＤｏＡ２としたとき、
   ＤｉＡ１＞ＤｏＡ１
   ＤｉＡ２＜ＤｏＡ２
   の２式を満たすことを特徴とする燃料噴射ノズル。
2. 噴孔（６）を有するノズルボディ（２）と、
   このノズルボディの内周に収容され、前記ノズルボディの軸方向に往復移動することで、前記噴孔に通じた燃料の噴射を開始させたり停止させたりするニードル（３）と
   を備え、
   前記噴孔は、前記ノズルボディの内壁および外壁のそれぞれに開口する燃料噴射ノズル（１）において、
   前記噴孔の２つの開口の内、前記ノズルボディの外壁における開口である外側開口（１５）は、互いに直交する短軸と長軸を持つ長孔形状の開口断面を有し、
   前記外側開口の短軸の方向は、周方向に対して所定の角度（α）だけ傾いており、
   前記ノズルボディの内壁における開口である内側開口（１４）における周方向に対して前記角度だけ傾いた方向の寸法をＤｉＢ１、
   前記内側開口における周方向に垂直な方向に対して前記角度だけ傾いた方向の寸法をＤｉＢ２、
   前記外側開口の短軸の方向の寸法をＤｏＢ１、
   前記外側開口の長軸の方向の寸法をＤｏＢ２としたとき、
   ＤｉＢ１＞ＤｏＢ１
   ＤｉＢ２＜ＤｏＢ２
   の２式を満たすことを特徴とする燃料噴射ノズル。
3. 請求項１または請求項２に記載の燃料噴射ノズルにおいて、
   前記噴孔は、前記内側開口から前記外側開口までの噴孔の軸（ＨＬ）に対して垂直な噴孔断面積が、前記噴孔の軸のどの位置でも同一であることを特徴とする燃料噴射ノズル。
4. 請求項１に記載の燃料噴射ノズルにおいて、
   ＤｉＡ２≧ＤｉＡ１
   の式を満たすことを特徴とする燃料噴射ノズル。
5. 請求項２に記載の燃料噴射ノズルにおいて、
   ＤｉＢ２≧ＤｉＢ１
   の式を満たすことを特徴とする燃料噴射ノズル。

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