JP2014194201A - 燃料噴射ノズル - Google Patents

Abstract

【課題】内燃機関に燃料を噴射する燃料噴射ノズルにおいて、噴射圧を高めても流量係数を低下させない。
【解決手段】例えば、第１構造を備えるノズルにおいて、不等式０．０８３ｍｍ≦Ｒ≦０．１５０ｍｍを満たすように旋回半径Ｒを設定することで、噴射圧を２２０ＭＰａまで高めても流量係数Ｃｄを０．８２以上にすることができる。また、不等式０．０８８ｍｍ≦Ｒ≦０．１５０ｍｍを満たすように旋回半径Ｒを設定することで、噴射圧を２４０ＭＰａまで高めても流量係数Ｃｄを０．８２以上にすることができる。さらに、不等式０．１００ｍｍ≦Ｒ≦０．１５０ｍｍを満たすように旋回半径Ｒを設定することで、噴射圧を２６０ＭＰａまで高めても流量係数Ｃｄを０．８２以上にすることができる。
【選択図】図４

Description

本発明は、燃料を噴射する燃料噴射ノズル（以下、略してノズルと呼ぶことがある。）に関する。

従来から、例えば、内燃機関に燃料を噴射して供給する燃料噴射弁では、燃料を噴射するノズルと、このノズルを開弁駆動または閉弁駆動するアクチュエータとを備えるものが周知である。また、燃料噴射弁に用いられるノズル（燃料噴射ノズル）では、円筒状のノズルボディと、ノズルボディの内周に軸方向に移動可能となるように収容されるニードルとを備えるものが公知である。そして、このノズルは、ニードルがノズルボディの内周で軸方向に移動することで燃料の噴射を開始または停止する。

つまり、ノズルボディの内壁には、ニードルの軸方向の先端近傍に設けられたシート部が離着するシート位置が設けられ、さらに、シート位置よりも軸方向の先端側の内壁には、燃料の噴孔が複数開口している。そして、シート部がシート位置から離座することで、噴孔を通じてノズルボディの内周から外部に燃料が導かれて噴射される（例えば、特許文献１参照。）。

ところで、燃料噴射ノズルでは、エネルギー的に有利な構造を採用するため、流量係数を高める様々な検討がなされている。
しかし、燃料噴射ノズルの流量係数は噴射圧が高くなるほど低下するので、噴射圧が高いほどエネルギー的に不利になる。このため、例えば、ディーゼルエンジンの気筒内に燃料を直接噴射する燃料噴射弁のように、噴射圧の高圧化要求が高い用途では、噴射圧を高めても流量係数を低下させない構造が求められている。

なお、特許文献１には、噴孔の内壁における開口縁を曲面とすることで噴霧の性状を好適に改善することができる点が記載されている。また、特許文献２には、噴孔の半径ｒや、内壁における開口からの距離（Ｌ）に関し、特定の数式を満たすように噴孔を設けることで摩擦損失を低減することができる点が記載されている。しかし、特許文献１、２の構造を採用することにより、近年の噴射圧の高圧化要求に対し、どの程度の効果が得られるのか全く未知数である。。

特開２０１０−１８０７６３号公報 特開２００１−１８２６４１号公報

本発明は、上記の問題点を解決するためになされたものであり、その目的は、内燃機関に燃料を噴射する燃料噴射ノズルにおいて、噴射圧を高めても流量係数を低下させないことにある。

本願の第１発明によれば、燃料噴射ノズルは、円筒状のノズルボディと、ノズルボディの内周に軸方向に移動可能となるように収容されるニードルとを備え、ニードルがノズルボディの内周で軸方向に移動することで燃料の噴射を開始または停止する。そして、燃料噴射ノズルは、次のシート位置、噴孔および第１構造を備える。

まず、シート位置は、ノズルボディの内壁の一部であり、ニードルの軸方向の先端近傍に設けられたシート部が離着する。また、噴孔は、シート位置よりも軸方向の先端側でノズルボディの内壁に開口し、シート部がシート位置から離座することでノズルボディの内周から外部に燃料を導くものである。

さらに、第１構造とは、内壁の内、シート位置および噴孔の内壁における開口（１１ａ）が存在する壁部分の形状を規定する構造である。そして、第１構造によれば、壁部分の内、シート位置を含む部分であるシート面は、軸（β）と同軸の円錐面として設けられ軸方向先端側ほど小径であって先端が円である。また、開口（１１ａ）を含む部分である噴孔開口面は、軸（β）と同軸であってシート面の先端の径以下の径を有する円筒面、または、円筒面の軸方向の先端側に連続するとともに、円筒面の径と同じ径を有して軸方向の先端側に凸を形成する半球面である。

そして、本願の第１発明によれば、燃料噴射ノズルは、ノズルボディの断面の内、噴孔の軸（γ）を含んでノズルボディの軸方向に平行な特定断面において噴孔内とノズルボディの断面とを画する２つの孔壁線（Ａ、Ｂ）の内、シート位置に近い方の孔壁線（Ａ）、および、噴孔開口面の両方に内接する内接円の半径として定義される旋回半径（Ｒ）に関し、不等式０．０８３ｍｍ≦Ｒ≦０．１５０ｍｍを満たす。

これにより、第１構造を備えるノズルにおいて噴射圧を２２０ＭＰａまで高めても、流量係数Ｃｄを０．８２以上にすることができる。なお、流量係数Ｃｄは、下記の数式１で定義されるものである。
〔数式１〕ｑ＝Ｃｄ・Ａ・（２・Ｐｄｉｆ／ρ）^１／２
ここで、ｑは、単一の噴孔から噴射される燃料の噴射量であり、Ａは、噴孔の出口の断面積であり、Ｐｄｉｆは、噴射圧と燃料が噴射される空間（内燃機関の気筒内）の圧力との差圧であり、ρは、燃料の密度である（ｑ、Ａ、Ｐｄｉｆおよびρの単位はＭＫＳ単位系である。）。

すなわち、本発明者らの鋭意検討によれば、第１構造を備えるノズルにおいて旋回半径（Ｒ）の下限値を０．０８３ｍｍとすることにより（つまり、旋回半径（Ｒ）を０．０８３ｍｍ以上とすることにより、）、噴射圧が２２０ＭＰａ以下の範囲では、流量係数Ｃｄが０．８２以上になることを確認することができた。

また、旋回半径（Ｒ）の上限である０．１５０ｍｍは、噴孔の形状を崩すことなく、噴孔を設けることができるか否かの点に基づき定まるものである。
つまり、旋回半径（Ｒ）が大きくなるほど噴孔の加工時間が長くなり、旋回半径（Ｒ）が大きい噴孔を設ける際に加工時間を短縮すれば噴孔の壁面にうねりやくびれが発生して噴孔の形状が崩れやすくなる。そして、旋回半径（Ｒ）を０．１５０ｍｍよりも大きくして加工時間を短縮すると、噴孔の形状が崩れてしまう。

以上により、第１構造を備えるノズルにおいて、不等式０．０８３ｍｍ≦Ｒ≦０．１５０ｍｍを満たすように旋回半径（Ｒ）を設定することで、噴射圧を２２０ＭＰａまで高めても流量係数Ｃｄを０．８２以上にすることができる。

本願の第１発明に従属する第２発明よれば、燃料噴射ノズルは、旋回半径（Ｒ）に関し、不等式０．０８８ｍｍ≦Ｒ≦０．１５０ｍｍを満たす。
本発明者らの鋭意検討によれば、第１構造を備えるノズルにおいて旋回半径（Ｒ）の下限値を０．０８８ｍｍとすることにより（つまり、旋回半径（Ｒ）を０．０８８ｍｍ以上とすることにより、）、噴射圧が２４０ＭＰａ以下の範囲では、流量係数Ｃｄが０．８２以上になることを確認することができた。

このため、第１構造を備えるノズルにおいて、不等式０．０８８ｍｍ≦Ｒ≦０．１５０ｍｍを満たすように旋回半径（Ｒ）を設定することで、噴射圧を２４０ＭＰａまで高めても流量係数Ｃｄを０．８２以上にすることができる。

本願の第２発明に従属する第３発明よれば、燃料噴射ノズルは、旋回半径（Ｒ）に関し、不等式０．１００ｍｍ≦Ｒ≦０．１５０ｍｍを満たす。
本発明者らの鋭意検討によれば、第１構造を備えるノズルにおいて旋回半径（Ｒ）の下限値を０．１００ｍｍとすることにより（つまり、旋回半径（Ｒ）を０．１００ｍｍ以上とすることにより、）、噴射圧が２６０ＭＰａ以下の範囲では、流量係数Ｃｄが０．８２以上になることを確認することができた。

このため、第１構造を備えるノズルにおいて、不等式０．１００ｍｍ≦Ｒ≦０．１５０ｍｍを満たすように旋回半径（Ｒ）を設定することで、噴射圧を２６０ＭＰａまで高めても流量係数Ｃｄを０．８２以上にすることができる。

本願の第４発明によれば、燃料噴射ノズルは、次の第２構造を備える。
ここで、第２構造によれば、壁部分の内、シート位置を含む部分であるシート面は、軸（β）と同軸の円錐面として設けられ軸方向先端側ほど小径であり、開口（１１ａ）もシート面に存在する。
そして、本願の第４発明によれば、燃料噴射ノズルは、旋回半径（Ｒ）に関し、不等式０．０８８ｍｍ≦Ｒ≦０．１５０ｍｍを満たす。

すなわち、本発明者らの鋭意検討によれば、第２構造を備えるノズルにおいて旋回半径（Ｒ）の下限値を０．０８８ｍｍとすることにより（つまり、旋回半径（Ｒ）を０．０８８ｍｍ以上とすることにより、）、噴射圧が２２０ＭＰａ以下の範囲では、流量係数Ｃｄが０．８２以上になることを確認することができた。
これにより、第２構造を備えるノズルにおいて、不等式０．０８８ｍｍ≦Ｒ≦０．１５０ｍｍを満たすように旋回半径（Ｒ）を設定することで、噴射圧を２２０ＭＰａまで高めても流量係数Ｃｄを０．８２以上にすることができる。

本願の第４発明に従属する第５発明よれば、燃料噴射ノズルは、旋回半径（Ｒ）に関し、不等式０．０９３ｍｍ≦Ｒ≦０．１５０ｍｍを満たす。
本発明者らの鋭意検討によれば、第２構造を備えるノズルにおいて旋回半径（Ｒ）の下限値を０．０９３ｍｍとすることにより（つまり、旋回半径（Ｒ）を０．０９３ｍｍ以上とすることにより、）、噴射圧が２４０ＭＰａ以下の範囲では、流量係数Ｃｄが０．８２以上になることを確認することができた。

このため、第２構造を備えるノズルにおいて、不等式０．０９３ｍｍ≦Ｒ≦０．１５０ｍｍを満たすように旋回半径（Ｒ）を設定することで、噴射圧を２４０ＭＰａまで高めても流量係数Ｃｄを０．８２以上にすることができる。

本願の第５発明に従属する第６発明よれば、燃料噴射ノズルは、旋回半径（Ｒ）に関し、不等式０．１０６ｍｍ≦Ｒ≦０．１５０ｍｍを満たす。
本発明者らの鋭意検討によれば、第２構造を備えるノズルにおいて旋回半径（Ｒ）の下限値を０．１０６ｍｍとすることにより（つまり、旋回半径（Ｒ）を０．１０６ｍｍ以上とすることにより、）、噴射圧が２６０ＭＰａ以下の範囲では、流量係数Ｃｄが０．８２以上になることを確認することができた。

このため、第２構造を備えるノズルにおいて、不等式０．１０６ｍｍ≦Ｒ≦０．１５０ｍｍを満たすように旋回半径（Ｒ）を設定することで、噴射圧を２６０ＭＰａまで高めても流量係数Ｃｄを０．８２以上にすることができる。

本願の第７発明によれば、燃料噴射ノズルは、次の第３構造を備える。
ここで、第３構造によれば、壁部分の内、シート位置を含む部分であるシート面は、軸（β）と同軸の円錐面として設けられ軸方向先端側ほど小径であって先端が円である。また、開口（１１ａ）を含む部分である噴孔開口面は、軸（β）と母線との間に形成される角度がシート面よりも小さく、かつ、軸（β）と同軸の円錐面として設けられ軸方向先端側ほど小径である。
そして、本願の第７発明によれば、燃料噴射ノズルは、旋回半径（Ｒ）に関し、不等式０．０８９ｍｍ≦Ｒ≦０．１５０ｍｍを満たす。

すなわち、本発明者らの鋭意検討によれば、第３構造を備えるノズルにおいて旋回半径（Ｒ）の下限値を０．０８９ｍｍとすることにより（つまり、旋回半径（Ｒ）を０．０８９ｍｍ以上とすることにより、）、噴射圧が２２０ＭＰａ以下の範囲では、流量係数Ｃｄが０．８２以上になることを確認することができた。
これにより、第３構造を備えるノズルにおいて、不等式０．０８９ｍｍ≦Ｒ≦０．１５０ｍｍを満たすように旋回半径（Ｒ）を設定することで、噴射圧を２２０ＭＰａまで高めても流量係数Ｃｄを０．８２以上にすることができる。

本願の第７発明に従属する第８発明よれば、燃料噴射ノズルは、旋回半径（Ｒ）に関し、不等式０．１００ｍｍ≦Ｒ≦０．１５０ｍｍを満たす。
本発明者らの鋭意検討によれば、第３構造を備えるノズルにおいて旋回半径（Ｒ）の下限値を０．１００ｍｍとすることにより（つまり、旋回半径（Ｒ）を０．１００ｍｍ以上とすることにより、）、噴射圧が２４０ＭＰａ以下の範囲では、流量係数Ｃｄが０．８２以上になることを確認することができた。

このため、第３構造を備えるノズルにおいて、不等式０．１００ｍｍ≦Ｒ≦０．１５０ｍｍを満たすように旋回半径（Ｒ）を設定することで、噴射圧を２４０ＭＰａまで高めても流量係数Ｃｄを０．８２以上にすることができる。

本願の第８発明に従属する第９発明よれば、燃料噴射ノズルは、旋回半径（Ｒ）に関し、不等式０．１１０ｍｍ≦Ｒ≦０．１５０ｍｍを満たす。
本発明者らの鋭意検討によれば、第３構造を備えるノズルにおいて旋回半径（Ｒ）の下限値を０．１１０ｍｍとすることにより（つまり、旋回半径（Ｒ）を０．１１０ｍｍ以上とすることにより、）、噴射圧が２６０ＭＰａ以下の範囲では、流量係数Ｃｄが０．８２以上になることを確認することができた。

このため、第３構造を備えるノズルにおいて、不等式０．１１０ｍｍ≦Ｒ≦０．１５０ｍｍを満たすように旋回半径（Ｒ）を設定することで、噴射圧を２６０ＭＰａまで高めても流量係数Ｃｄを０．８２以上にすることができる。

燃料噴射ノズルの全体を示す断面図である（実施例１〜１２および比較例１〜９）。 燃料噴射ノズルの要部を示す部分断面図である（実施例１〜１２および比較例１〜９）。 特定断面により旋回半径Ｒを示す説明図である（実施例１〜１２および比較例１〜９）。 旋回半径Ｒ、噴射圧および流量係数Ｃｄの相関を示す特性図である（実施例１〜１２および比較例１〜９）。 燃料噴射ノズルの要部を示す部分断面図である（実施例１３〜２４および比較例１０〜１８）。 旋回半径Ｒ、噴射圧および流量係数Ｃｄの相関を示す特性図である（実施例１３〜２４および比較例１０〜１８）。 燃料噴射ノズルの要部を示す部分断面図である（実施例２５〜３６および比較例１９〜２７）。 旋回半径Ｒ、噴射圧および流量係数Ｃｄの相関を示す特性図である（実施例２５〜３６および比較例１９〜２７）。

以下、発明を実施するための形態を以下の実施例１〜３６および比較例１〜２７に基づいて説明する。
なお、実施例１〜１２および比較例１〜９の燃料噴射ノズル（以下、ノズルと呼ぶことがある。）は、ノズルボディの先端近傍の内壁に関して、後記する第１構造を備えるものであり、実施例１〜１２および比較例１〜９をまとめて第１グループと呼ぶことがある。

また、実施例１３〜２４および比較例１０〜１８のノズルは、ノズルボディの先端近傍の内壁に関して、後記する第２構造を備えるものであり、実施例１３〜２４および比較例１０〜１８をまとめて第２グループと呼ぶことがある。
さらに、実施例２５〜３６および比較例１９〜２７のノズルは、ノズルボディの先端近傍の内壁に関して、後記する第３構造を備えるものであり、実施例２５〜３６および比較例１９〜２７をまとめて第３グループと呼ぶことがある。

〔第１グループの構成〕
第１グループのノズル１の構成を、図面を用いて説明する。
なお、第１グループにおいて実施例１〜１２および比較例１〜９のノズル１は、後記する旋回半径Ｒおよび噴射圧の点で互いに相違する。
ノズル１は、開弁して燃料を噴射するものであり、ノズル１を開弁駆動または閉弁駆動するアクチュエータ（図示せず。）とともに燃料噴射弁を構成する。そして、燃料噴射弁は、例えば、内燃機関（図示せず。）に搭載され、１００ＭＰａを超える高圧の燃料を気筒内に直接噴射するために用いられる。

なお、アクチュエータは、例えば、ノズル１の弁体（後記するニードル２）に作用する背圧を増減して弁体を駆動するものであり、コイル（図示せず。）への通電により発生する磁気力を利用して背圧室（図示せず。）を開閉することで背圧を増減する。
そして、燃料噴射弁は、例えば、燃料を高圧化して吐出する燃料供給ポンプ（図示せず。）、および、燃料供給ポンプから吐出された燃料を高圧状態で蓄圧する蓄圧容器（図示せず。）とともに蓄圧式の燃料供給装置を構成し、蓄圧容器から高圧の燃料を分配されて気筒内に噴射する。

ノズル１は、図１に示すように、円筒状のノズルボディ３と、ノズルボディ３の内周に軸方向に移動可能となるように収容される弁体としてのニードル２とを備える。そして、ノズル１は、ニードル２がノズルボディ３の内周で軸方向に移動することで燃料の噴射を開始または停止する。

ここで、ニードル２は、ノズルボディ３により軸方向に摺動自在に支持される摺動軸部２ａ、および、実質的に弁部として機能する円錐状の先端部２ｂを有し、摺動軸部２ａと先端部２ｂとの間は軸方向に長い円柱部２ｃをなす。
ノズルボディ３の内周は、軸方向に長い円筒状をなし先端が閉じられている。また、ノズルボディ３の内周の一部は、局部的に径方向に拡大され、噴射すべき燃料が一時的に溜まる燃料溜まり４をなす。

そして、ノズルボディ３の内周の内、燃料溜まり４の軸方向後端側の領域は、摺動軸部２ａを摺動自在に支持するための摺動孔５をなし、燃料溜まり４の軸方向先端側の領域は、先端部２ｂおよび円柱部２ｃを収容して円環筒状の燃料通路６を形成する。なお、ノズルボディ３には、蓄圧容器から受け入れた燃料を燃料溜まり４に導くための燃料通路７が、別途、燃料溜まり４に接続している。

以下、ノズル１の特徴的な構成を、図２を用いて説明する。
ノズル１は、特徴的な構成として、シート位置１０および噴孔１１を備え、さらに、ノズルボディ３の先端近傍の内壁の形状を規定する第１構造を備える。また、ノズル１は、後記する旋回半径Ｒに関して種々の数値が設定されている。

まず、シート位置１０は、ノズルボディ３の先端近傍の内壁の一部であり、先端部２ｂに設けられたシート部１３が離着する。
ここで、先端部２ｂの外周面は、例えば、３つの異なる円錐面１４ａ、１４ｂ、１４ｃが先端から軸方向後端側に同軸に連続するものであり、円錐面１４ａ〜１４ｃは、それぞれの母線とニードル２の軸αとの間に形成される角度が先端側ほど大きくなっている。そして、円錐面１４ａ、１４ｂ同士の交線１５ａ、および円錐面１４ｂ、１４ｃ同士の交線１５ｂは軸αに垂直な円であり、交線１５ｂがシート部１３として機能し、シート位置１０は円形である。

また、噴孔１１は、シート位置１０よりも軸方向の先端側でノズルボディ３の内壁に開口し、シート部１３がシート位置１０から離座することでノズルボディ３の内周から外部に燃料を導く。つまり、シート部１３がシート位置１０から離座することで、シート部１３とシート位置１０との間に隙間が形成され、この隙間を通って燃料通路６から噴孔１１に燃料が導入されてノズルボディ３の外部に噴射される。なお、噴孔１１の軸γは、ノズルボディ３の軸βに交差する。

また、第１構造とは、ノズルボディ３の先端近傍の内壁の内、シート位置１０を含む部分であるシート面と、ノズルボディ３の内壁における噴孔１１の開口１１ａを含む部分である噴孔開口面との関係を規定するものである。より詳しくは、第１構造によれば、シート面および噴孔開口面は、次のように規定される。まず、シート面は、軸βと同軸の円錐面として設けられ軸方向先端側ほど小径であって先端が円である、というものである。また、噴孔開口面は、軸βと同軸であってシート面の先端の径以下の径を有する円筒面、または、この円筒面の軸方向の先端側に連続するとともに、円筒面の径と同じ径を有して軸方向の先端側に凸を形成する半球面である、というものである。

より具体的に説明すると、ノズルボディ３の先端近傍の内壁は、以下の円錐面１７、円筒面１８および半球面１９を有し、ノズルボディ３の内周先端を袋状に閉じている。
円錐面１７は、軸βと同軸に設けられ、軸方向先端側ほど小径であって先端が円２０である。そして、円錐面１７は、シート位置１０を含んでシート面となっている。

また、円筒面１８は、軸βと同軸に設けられ、円２０と同径であって円２０から軸方向先端側に連続する。さらに、半球面１９は、円筒面１８と同径であり、軸方向先端側に凸を形成するように円筒面１８に連続する。そして、開口１１ａは、円筒面１８と半球面１９とに跨るように設けられ、円筒面１８、半球面１９は、噴孔開口面となっている。

次に、旋回半径Ｒについて図３を用いて説明する。
まず、旋回半径Ｒを説明するため、ノズルボディ３の断面の内、軸βおよび軸γを含む特定断面を想定する。そして、特定断面において、噴孔１１内とノズルボディ３の断面とを画する２つの孔壁線Ａ、Ｂを考えると、旋回半径Ｒは、孔壁線Ａ、Ｂの内、シート位置１０に近い方の孔壁線Ａ、および、噴孔開口面である円筒面１８の両方に内接する内接円Ｃの半径として定義される。

そして、旋回半径Ｒ、噴射圧をパラメータとして変化させて実施例１〜１２および比較例１〜９とし、実施例１〜１２および比較例１〜９のそれぞれのノズル１において、数式１により規定される流量係数Ｃｄがいかなる数値となるかを調査した。なお、噴射圧とは、噴孔１１から噴射される燃料の圧力であり、燃料溜まり４や燃料通路５、６、または蓄圧容器内において燃料が示す圧力に略一致するものである。

調査結果を下記の表１に示す。なお、噴射圧には２２０ＭＰａ、２４０ＭＰａ、２６０ＭＰａの３つの数値を用いている。具体的には、実施例１〜４および比較例１〜３が噴射圧を２２０ＭＰａとしたものであり、実施例５〜８および比較例４〜６が噴射圧を２４０ＭＰａとしたものであり、実施例９〜１２および比較例７〜９が噴射圧を２６０ＭＰａとしたものである。
〔表１〕

さらに、横軸、縦軸にそれぞれ旋回半径Ｒ、流量係数Ｃｄをとるとともに、噴射圧の３つの数値ごとにマークの形状を変えて表１の結果を図４のグラフに図示した。
この結果、旋回半径Ｒと流量係数Ｃｄとの相関は、噴射圧の数値ごとに異なる曲線を描き、噴射圧が高い曲線ほど図示右側（旋回半径Ｒの大側）に現れることが判明した。また、それぞれの曲線は、下に凸を示す２次関数（２次の項が正の係数を有する２次関数）により近似できることが判明した。

そこで、３つの噴射圧ごとに旋回半径Ｒと流量係数Ｃｄとの相関を２次関数として求めた。さらに、これら３つの２次関数それぞれに、流量係数Ｃｄの下限として許容することができる数値０．８２を当てはめ、流量係数Ｃｄが０．８２になるときの旋回半径Ｒの数値を噴射圧ごとに求めた。この計算により得られた旋回半径Ｒの数値は、噴射圧２２０、２４０、２６０ＭＰａそれぞれの相関において０．０８３ｍｍ、０．０８８ｍｍ、０．１００ｍｍであった。

この結果、第１構造を備えるノズル１において旋回半径Ｒの下限を０．０８３ｍｍとすることにより（つまり、旋回半径Ｒを０．０８３ｍｍ以上とすることにより、）、噴射圧が２２０ＭＰａ以下の範囲では、流量係数Ｃｄが０．８２以上になることを確認することができた。また、旋回半径Ｒの下限を０．０８８ｍｍとすることにより（つまり、旋回半径Ｒを０．０８８ｍｍ以上とすることにより、）、噴射圧が２４０ＭＰａ以下の範囲では、流量係数Ｃｄが０．８２以上になることを確認することができた。さらに、旋回半径Ｒの下限を０．１００ｍｍとすることにより（つまり、旋回半径Ｒを０．１００ｍｍ以上とすることにより、）、噴射圧が２６０ＭＰａ以下の範囲では、流量係数Ｃｄが０．８２以上になることを確認することができた。

〔実施例１〜１２の効果〕
実施例１〜４のノズル１によれば、旋回半径Ｒは不等式Ｒ≧０．０８３ｍｍを満たすとともに噴射圧は２２０ＭＰａであり、流量係数Ｃｄはいずれも０．８２以上であった。また、比較例１〜３のノズル１によれば、旋回半径Ｒは０．０８３ｍｍよりも小さく、噴射圧は２２０ＭＰａであり、流量係数Ｃｄはいずれも０．８２未満であった。
これにより、第１構造を備えるノズル１において、不等式Ｒ≧０．０８３ｍｍを満たすように旋回半径Ｒを設定することで、噴射圧を２２０ＭＰａまで高めても、流量係数Ｃｄを０．８２以上にすることができる。

なお、旋回半径Ｒの上限は、噴孔１１の形状を崩すことなく、噴孔１１を設けることができるか否かの点に基づき定まるものである。つまり、旋回半径Ｒが大きくなるほど噴孔１１の加工時間が長くなり、旋回半径Ｒが大きい噴孔１１を設ける際に加工時間を短縮すれば噴孔１１の壁面にうねりやくびれが発生して噴孔１１の形状が崩れやすくなる。そして、この観点から、旋回半径Ｒの上限は、例えば、０．１５０ｍｍに設定することができる。

以上により、第１構造を備えるノズル１において、不等式０．０８３ｍｍ≦Ｒ≦０．１５０ｍｍを満たすように旋回半径Ｒを設定することで、噴射圧を２２０ＭＰａまで高めても流量係数Ｃｄを０．８２以上にすることができる。

実施例５〜８のノズル１によれば、旋回半径Ｒは不等式０．０８８ｍｍ≦Ｒ≦０．１５０ｍｍを満たすとともに噴射圧は２４０ＭＰａであり、流量係数Ｃｄはいずれも０．８２以上であった。また、比較例４〜６のノズル１によれば、旋回半径Ｒは０．０８８ｍｍよりも小さく、噴射圧は２４０ＭＰａであり、流量係数Ｃｄはいずれも０．８２未満であった。
これにより、第１構造を備えるノズル１において、不等式０．０８８ｍｍ≦Ｒ≦０．１５０ｍｍを満たすように旋回半径Ｒを設定することで、噴射圧を２４０ＭＰａまで高めても流量係数Ｃｄを０．８２以上にすることができる。

実施例９〜１２のノズル１によれば、旋回半径Ｒは不等式０．１００ｍｍ≦Ｒ≦０．１５０ｍｍを満たすとともに噴射圧は２６０ＭＰａであり、流量係数Ｃｄはいずれも０．８２以上であった。また、比較例７〜９のノズル１によれば、旋回半径Ｒは０．１００ｍｍよりも小さく、噴射圧は２６０ＭＰａであり、流量係数Ｃｄはいずれも０．８２未満であった。
これにより、第１構造を備えるノズル１において、不等式０．１００ｍｍ≦Ｒ≦０．１５０ｍｍを満たすように旋回半径Ｒを設定することで、噴射圧を２６０ＭＰａまで高めても流量係数Ｃｄを０．８２以上にすることができる。

〔第２グループの構成〕
第２グループのノズル１の構成を、図５を用いて説明する。
なお、第２グループにおいて実施例１３〜２４および比較例１０〜１８のノズル１は、旋回半径Ｒおよび噴射圧の点で互いに相違する。
第２グループのノズル１は、ノズルボディ３の先端近傍の内壁の形状を規定する構造として、次の第２構造を備える。

ここで、第２構造とは、第１構造と同様にシート面と噴孔開口面との関係を規定するものであるが、第２構造によれば、図５に示すようにシート面および噴孔開口面は共通の円錐面１７であって、共通の円錐面１７にシート位置１０および開口１１ａが両方とも存在する。

すなわち、第２構造は、シート面が軸βと同軸の円錐面１７として設けられ軸方向先端側ほど小径であり、シート面に開口１１ａが存在する、というものである。
なお、実施例２のノズル１によれば、ノズルボディ３の先端近傍の内壁には、第１グループ１のノズル１に存在した円筒面１８、半球面１９に相当する部分が存在せず、内周先端には、研削による逃し２２が形成されている。

次に、第２グループの旋回半径Ｒについて説明する。
第２グループでは、旋回半径Ｒ、噴射圧をパラメータとして変化させて実施例１３〜２４および比較例１０〜１８とし、実施例１３〜２４および比較例１０〜１８のそれぞれのノズル１において流量係数Ｃｄがいかなる数値となるかを調査した。

調査結果を下記の表２に示す。なお、噴射圧には２２０ＭＰａ、２４０ＭＰａ、２６０ＭＰａの３つの数値を用いている。具体的には、実施例１３〜１６および比較例１０〜１２が噴射圧を２２０ＭＰａとしたものであり、実施例１７〜２０および比較例１３〜１５が噴射圧を２４０ＭＰａとしたものであり、実施例２１〜２４および比較例１６〜１８が噴射圧を２６０ＭＰａとしたものである。
〔表２〕

さらに、横軸、縦軸にそれぞれ旋回半径Ｒ、流量係数Ｃｄをとるとともに、噴射圧の３つの数値ごとにマークの形状を変えて表２の結果を図６のグラフに図示した。
この結果、旋回半径Ｒと流量係数Ｃｄとの相関は、噴射圧の数値ごとに異なる曲線を描き、噴射圧が高い曲線ほど図示右側（旋回半径Ｒの大側）に現れることが判明した。また、それぞれの曲線は、下に凸を示す２次関数により近似できることが判明した。

そして、第１グループと同様に、３つの噴射圧ごとに旋回半径Ｒと流量係数Ｃｄとの相関を２次関数として求め、これら３つの２次関数それぞれから、流量係数Ｃｄが０．８２になるときの旋回半径Ｒの数値を噴射圧ごとに求めた。この計算により得られた旋回半径Ｒの数値は、噴射圧２２０、２４０、２６０ＭＰａそれぞれの相関において０．０８８ｍｍ、０．０９３ｍｍ、０．１０６ｍｍであった。

この結果、第２構造を備えるノズル１において旋回半径Ｒの下限を０．０８８ｍｍとすることにより（つまり、旋回半径Ｒを０．０８８ｍｍ以上とすることにより、）、噴射圧が２２０ＭＰａ以下の範囲では、流量係数Ｃｄが０．８２以上になることを確認することができた。また、旋回半径Ｒの下限を０．０９３ｍｍとすることにより（つまり、旋回半径Ｒを０．０９３ｍｍ以上とすることにより、）、噴射圧が２４０ＭＰａ以下の範囲では、流量係数Ｃｄが０．８２以上になることを確認することができた。さらに、旋回半径Ｒの下限を０．１０６ｍｍとすることにより（つまり、旋回半径Ｒを０．１０６ｍｍ以上とすることにより、）、噴射圧が２６０ＭＰａ以下の範囲では、流量係数Ｃｄが０．８２以上になることを確認することができた。

〔実施例１３〜２４の効果〕
実施例１３〜１６のノズル１によれば、旋回半径Ｒは不等式０．０８８ｍｍ≦Ｒ≦０．１５０ｍｍを満たすとともに噴射圧は２２０ＭＰａであり、流量係数Ｃｄはいずれも０．８２以上であった。また、比較例１０〜１２のノズル１によれば、旋回半径Ｒは０．０８８ｍｍよりも小さく、噴射圧は２２０ＭＰａであり、流量係数Ｃｄはいずれも０．８２未満であった。
これにより、第２構造を備えるノズル１において、不等式０．０８８ｍｍ≦Ｒ≦０．１５０ｍｍを満たすように旋回半径Ｒを設定することで、噴射圧を２２０ＭＰａまで高めても、流量係数Ｃｄを０．８２以上にすることができる。

実施例１７〜２０のノズル１によれば、旋回半径Ｒは不等式０．０９３ｍｍ≦Ｒ≦０．１５０ｍｍを満たすとともに噴射圧は２４０ＭＰａであり、流量係数Ｃｄはいずれも０．８２以上であった。また、比較例１３〜１５のノズル１によれば、旋回半径Ｒは０．０９３ｍｍよりも小さく、噴射圧は２４０ＭＰａであり、流量係数Ｃｄはいずれも０．８２未満であった。
これにより、第２構造を備えるノズル１において、不等式０．０９３ｍｍ≦Ｒ≦０．１５０ｍｍを満たすように旋回半径Ｒを設定することで、噴射圧を２４０ＭＰａまで高めても流量係数Ｃｄを０．８２以上にすることができる。

実施例２１〜２４のノズル１によれば、旋回半径Ｒは不等式０．１０６ｍｍ≦Ｒ≦０．１５０ｍｍを満たすとともに噴射圧は２６０ＭＰａであり、流量係数Ｃｄはいずれも０．８２以上であった。また、比較例１６〜１８のノズル１によれば、旋回半径Ｒは０．１０６ｍｍよりも小さく、噴射圧は２６０ＭＰａであり、流量係数Ｃｄはいずれも０．８２未満であった。
これにより、第２構造を備えるノズル１において、不等式０．１０６ｍｍ≦Ｒ≦０．１５０ｍｍを満たすように旋回半径Ｒを設定することで、噴射圧を２６０ＭＰａまで高めても流量係数Ｃｄを０．８２以上にすることができる。

〔第３グループの構成〕
第３グループのノズル１の構成を、図７を用いて説明する。
なお、第３グループにおいて実施例２５〜３６および比較例１９〜２７のノズル１は、旋回半径Ｒおよび噴射圧の点で互いに相違する。
第３グループのノズル１は、ノズルボディ３の先端近傍の内壁の形状を規定する構造として、次の第３構造を備える。

ここで、第３構造とは、第１、第２構造と同様にシート面と噴孔開口面との関係を規定するものであるが、第３構造によれば、シート面および噴孔開口面は異なる２つの円錐面である。より詳しくは、第３構造によれば、シート面および噴孔開口面は、次のように規定される。すなわち、第３構造によれば、シート面は、軸βと同軸の円錐面として設けられ軸方向先端側ほど小径であって先端が円である。また、噴孔開口面は、軸βと母線との間に形成される角度がシート面よりも小さく、かつ、軸βと同軸の円錐面として設けられ軸方向先端側ほど小径である。

より具体的に説明すると、図７に示すように、ノズルボディ３の先端近傍の内壁は、以下の第１、第２円錐面１７ａ、１７ｂを有している。
第１、第２円錐面１７ａ、１７ｂは軸βと同軸であり、第１円錐面１７ａは、軸方向先端側ほど小径であって先端が円２０である。また、第２円錐面１７ｂは、円２０の軸方向先端側に連続しており、軸βと母線との間に形成される角度が第１円錐面１７ａよりも小さい。

そして、シート位置１０は第１円錐面１７ａに設けられ、第１円錐面１７ａがシート面となっている。また、開口１１ａは第２円錐面１７ｂに設けられ、第２円錐面１７ｂが噴孔開口面となっている。
なお、第３グループのノズル１によれば、ノズルボディ３の先端近傍の内壁には、第１グループのノズル１に存在した円筒面１８、半球面１９に相当する部分が存在せず、内周先端は、第３円錐面１７ｃにより閉じられている。

次に、第３グループの旋回半径Ｒについて説明する。
第３グループでは、旋回半径Ｒ、噴射圧をパラメータとして変化させて実施例２５〜３６および比較例１９〜２７とし、実施例２５〜３６および比較例１９〜２７のそれぞれのノズル１において流量係数Ｃｄがいかなる数値となるかを調査した。

調査結果を下記の表３に示す。なお、噴射圧には２２０ＭＰａ、２４０ＭＰａ、２６０ＭＰａの３つの数値を用いている。具体的には、実施例２５〜２８および比較例１９〜２１が噴射圧を２２０ＭＰａとしたものであり、実施例２９〜３２および比較例２２〜２４が噴射圧を２４０ＭＰａとしたものであり、実施例３３〜３６および比較例２５〜２７が噴射圧を２６０ＭＰａとしたものである。
〔表３〕

さらに、横軸、縦軸にそれぞれ旋回半径Ｒ、流量係数Ｃｄをとるとともに、噴射圧の３つの数値ごとにマークの形状を変えて表３の結果を図８のグラフに図示した。
この結果、旋回半径Ｒと流量係数Ｃｄとの相関は、噴射圧の数値ごとに異なる曲線を描き、噴射圧が高い曲線ほど図示右側（旋回半径Ｒの大側）に現れることが判明した。また、それぞれの曲線は、下に凸を示す２次関数により近似できることが判明した。

そして、第１、第２グループと同様に、３つの噴射圧ごとに旋回半径Ｒと流量係数Ｃｄとの相関を２次関数として求め、これら３つの２次関数それぞれから、流量係数Ｃｄが０．８２になるときの旋回半径Ｒの数値を噴射圧ごとに求めた。この計算により得られた旋回半径Ｒの数値は、噴射圧２２０、２４０、２６０ＭＰａそれぞれの相関において０．０８９ｍｍ、０．１００ｍｍ、０．１１０ｍｍであった。

この結果、第３構造を備えるノズル１において旋回半径Ｒの下限を０．０８９ｍｍとすることにより（つまり、旋回半径Ｒを０．０８９ｍｍ以上とすることにより、）、噴射圧が２２０ＭＰａ以下の範囲では、流量係数Ｃｄが０．８２以上になることを確認することができた。また、旋回半径Ｒの下限を０．１００ｍｍとすることにより（つまり、旋回半径Ｒを０．１００ｍｍ以上とすることにより、）、噴射圧が２４０ＭＰａ以下の範囲では、流量係数Ｃｄが０．８２以上になることを確認することができた。さらに、旋回半径Ｒの下限を０．１１０ｍｍとすることにより（つまり、旋回半径Ｒを０．１１０ｍｍ以上とすることにより、）、噴射圧が２６０ＭＰａ以下の範囲では、流量係数Ｃｄが０．８２以上になることを確認することができた。

〔実施例２５〜３６の効果〕
実施例２５〜２８のノズル１によれば、旋回半径Ｒは不等式０．０８９ｍｍ≦Ｒ≦０．１５０ｍｍを満たすとともに噴射圧は２２０ＭＰａであり、流量係数Ｃｄはいずれも０．８２以上であった。また、比較例１９〜２１のノズル１によれば、旋回半径Ｒは０．０８９ｍｍよりも小さく、噴射圧は２２０ＭＰａであり、流量係数Ｃｄはいずれも０．８２未満であった。
これにより、第３構造を備えるノズル１において、不等式０．０８９ｍｍ≦Ｒ≦０．１５０ｍｍを満たすように旋回半径Ｒを設定することで、噴射圧を２２０ＭＰａまで高めても、流量係数Ｃｄを０．８２以上にすることができる。

実施例２９〜３２のノズル１によれば、旋回半径Ｒは不等式０．１００ｍｍ≦Ｒ≦０．１５０ｍｍを満たすとともに噴射圧は２４０ＭＰａであり、流量係数Ｃｄはいずれも０．８２以上であった。また、比較例２２〜２４のノズル１によれば、旋回半径Ｒは０．１００ｍｍよりも小さく、噴射圧は２４０ＭＰａであり、流量係数Ｃｄはいずれも０．８２未満であった。
これにより、第３構造を備えるノズル１において、不等式０．１００ｍｍ≦Ｒ≦０．１５０ｍｍを満たすように旋回半径Ｒを設定することで、噴射圧を２４０ＭＰａまで高めても流量係数Ｃｄを０．８２以上にすることができる。

実施例３３〜３６のノズル１によれば、旋回半径Ｒは不等式０．１１０ｍｍ≦Ｒ≦０．１５０ｍｍを満たすとともに噴射圧は２６０ＭＰａであり、流量係数Ｃｄはいずれも０．８２以上であった。また、比較例２５〜２７のノズル１によれば、旋回半径Ｒは０．１１０ｍｍよりも小さく、噴射圧は２６０ＭＰａであり、流量係数Ｃｄはいずれも０．８２未満であった。
これにより、第３構造を備えるノズル１において、不等式０．１１０ｍｍ≦Ｒ≦０．１５０ｍｍを満たすように旋回半径Ｒを設定することで、噴射圧を２６０ＭＰａまで高めても流量係数Ｃｄを０．８２以上にすることができる。

〔変形例〕
ノズル１の態様は実施例に限定されず、種々の変形例を考えることができる。例えば、第２構造を備えるノズル１において、サック室の先端を、軸βに垂直な平面に設けてもよい。

１ ノズル（燃料噴射ノズル） ２ ニードル ３ ノズルボディ １０ シート位置
１１ 噴孔 １１ａ 開口 １３ シート部 １７ 円錐面 １８ 円筒面 １９ 半球面 ２０ 円 Ｒ 旋回半径 Ａ、Ｂ 孔壁線 β、γ 軸

Claims (9)

1. 円筒状のノズルボディ（３）と、このノズルボディ（３）の内周に軸方向に移動可能となるように収容されるニードル（２）とを備え、前記ニードル（２）が前記ノズルボディ（３）の内周で軸方向に移動することで燃料の噴射を開始または停止する燃料噴射ノズル（１）において、
   前記ノズルボディ（３）の内壁の一部であり、前記ニードル（２）の軸方向の先端近傍に設けられたシート部（１３）が離着するシート位置（１０）と、
   前記シート位置（１０）よりも軸方向の先端側で前記ノズルボディ（３）の内壁に開口し、前記シート部（１３）が前記シート位置（１０）から離座することで前記ノズルボディ（３）の内周から外部に燃料を導く噴孔（１１）と、
   前記内壁の内、前記シート位置（１０）および前記噴孔（１１）の前記内壁における開口（１１ａ）が存在する壁部分の形状を規定する構造であり、前記壁部分の内、前記シート位置（１０）を含む部分であるシート面は、前記ノズルボディ（３）の軸（β）と同軸の円錐面（１７）として設けられ軸方向先端側ほど小径であって先端が円（２０）であり、前記開口（１１ａ）を含む部分である噴孔開口面は、前記軸（β）と同軸であって前記シート面の先端の径以下の径を有する円筒面（１８）、または、この円筒面（１８）の軸方向の先端側に連続するとともに、前記円筒面（１８）の径と同じ径を有して軸方向の先端側に凸を形成する半球面（１９）である第１構造とを備え、
   前記ノズルボディ（３）の断面の内、前記噴孔（１１）の軸（γ）を含んで前記ノズルボディ（３）の軸方向に平行な特定断面において前記噴孔（１１）内と前記ノズルボディ（３）の断面とを画する２つの孔壁線（Ａ、Ｂ）の内、前記シート位置（１０）に近い方の孔壁線（Ａ）、および、前記噴孔開口面の両方に内接する内接円の半径として定義される旋回半径（Ｒ）に関し、不等式０．０８３ｍｍ≦Ｒ≦０．１５０ｍｍを満たすことを特徴とする燃料噴射ノズル（１）。
2. 請求項１に記載の燃料噴射ノズル（１）において、
   前記旋回半径（Ｒ）に関し、不等式０．０８８ｍｍ≦Ｒ≦０．１５０ｍｍを満たすことを特徴とする燃料噴射ノズル（１）。
3. 請求項２に記載の燃料噴射ノズル（１）において、
   前記旋回半径（Ｒ）に関し、不等式０．１００ｍｍ≦Ｒ≦０．１５０ｍｍを満たすことを特徴とする燃料噴射ノズル（１）。
4. 円筒状のノズルボディ（３）と、このノズルボディ（３）の内周に軸方向に移動可能となるように収容されるニードル（２）とを備え、前記ニードル（２）が前記ノズルボディ（３）の内周で軸方向に移動することで燃料の噴射を開始または停止する燃料噴射ノズル（１）において、
   前記ノズルボディ（３）の内壁の一部であり、前記ニードル（２）の軸方向の先端近傍に設けられたシート部（１３）が離着するシート位置（１０）と、
   前記シート位置（１０）よりも軸方向の先端側で前記ノズルボディ（３）の内壁に開口し、前記シート部（１３）が前記シート位置（１０）から離座することで前記ノズルボディ（３）の内周から外部に燃料を導き、自身の軸（γ）が前記ノズルボディ（３）の軸（β）に交差する噴孔（１１）と、
   前記内壁の内、前記シート位置（１０）および前記噴孔（１１）の前記内壁における開口（１１ａ）が存在する壁部分の形状を規定する構造であり、前記壁部分の内、前記シート位置（１０）を含む部分であるシート面は、前記ノズルボディ（３）の軸（β）と同軸の円錐面（１７）として設けられ軸方向先端側ほど小径であり、前記開口（１１ａ）も前記シート面に存在する第２構造とを備え、
   前記ノズルボディ（３）の断面の内、前記噴孔（１１）の軸（γ）を含んで前記ノズルボディ（３）の軸方向に平行な特定断面において前記噴孔（１１）内と前記ノズルボディ（３）の断面とを画する２つの孔壁線（Ａ、Ｂ）の内、前記シート位置（１０）に近い方の孔壁線（Ａ）、および、前記噴孔開口面の両方に内接する内接円の半径として定義される旋回半径（Ｒ）に関し、不等式０．０８８ｍｍ≦Ｒ≦０．１５０ｍｍを満たすことを特徴とする燃料噴射ノズル（１）。
5. 請求項４に記載の燃料噴射ノズル（１）において、
   前記旋回半径（Ｒ）に関し、不等式０．０９３ｍｍ≦Ｒ≦０．１５０ｍｍを満たすことを特徴とする燃料噴射ノズル（１）。
6. 請求項５に記載の燃料噴射ノズル（１）において、
   前記旋回半径（Ｒ）に関し、不等式０．１０６ｍｍ≦Ｒ≦０．１５０ｍｍを満たすことを特徴とする燃料噴射ノズル（１）。
7. 円筒状のノズルボディ（３）と、このノズルボディ（３）の内周に軸方向に移動可能となるように収容されるニードル（２）とを備え、前記ニードル（２）が前記ノズルボディ（３）の内周で軸方向に移動することで燃料の噴射を開始または停止する燃料噴射ノズル（１）において、
   前記ノズルボディ（３）の内壁の一部であり、前記ニードル（２）の軸方向の先端近傍に設けられたシート部（１３）が離着するシート位置（１０）と、
   前記シート位置（１０）よりも軸方向の先端側で前記ノズルボディ（３）の内壁に開口し、前記シート部（１３）が前記シート位置（１０）から離座することで前記ノズルボディ（３）の内周から外部に燃料を導き、自身の軸（γ）が前記ノズルボディ（３）の軸（β）に交差する噴孔（１１）と、
   前記内壁の内、前記シート位置（１０）および前記噴孔（１１）の前記内壁における開口（１１ａ）が存在する壁部分の形状を規定する構造であり、前記壁部分の内、前記シート位置（１０）を含む部分であるシート面は、前記ノズルボディ（３）の軸（β）と同軸の円錐面（１７ａ）として設けられ軸方向先端側ほど小径であって先端が円（２０）であり、前記開口（１１ａ）を含む部分である噴孔開口面は、前記軸（β）と母線との間に形成される角度が前記シート面よりも小さく、かつ、前記軸（β）と同軸の円錐面（１７ｂ）として設けられ軸方向先端側ほど小径である第３構造とを備え、
   前記ノズルボディ（３）の断面の内、前記噴孔（１１）の軸（γ）を含んで前記ノズルボディ（３）の軸方向に平行な特定断面において前記噴孔（１１）内と前記ノズルボディ（３）の断面とを画する２つの孔壁線（Ａ、Ｂ）の内、前記シート位置（１０）に近い方の孔壁線（Ａ）、および、前記噴孔開口面の両方に内接する内接円の半径として定義される旋回半径（Ｒ）に関し、不等式０．０８９ｍｍ≦Ｒ≦０．１５０ｍｍを満たすことを特徴とする燃料噴射ノズル（１）。
8. 請求項７に記載の燃料噴射ノズル（１）において、
   前記旋回半径（Ｒ）に関し、不等式０．１００ｍｍ≦Ｒ≦０．１５０ｍｍを満たすことを特徴とする燃料噴射ノズル（１）。
9. 請求項８に記載の燃料噴射ノズル（１）において、
   前記旋回半径（Ｒ）に関し、不等式０．１１０ｍｍ≦Ｒ≦０．１５０ｍｍを満たすことを特徴とする燃料噴射ノズル（１）。

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