JP6052474B1 - 王冠用鋼板、王冠用鋼板の製造方法および王冠 - Google Patents
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Abstract
Description
r=101.44/(145.0×E×10−6−38.83)2−0.564 ・・・(1)
ここで、
E=(E0+2E45+E90)/4 ・・・(2)
であり、E0、E45、E90:圧延方向に対してそれぞれ0°、45°、90°方向のヤング率(MPa)である。
Δr=0.031−4.685×10−5×ΔE ・・・(3)
ここで、ΔE=(E0−2E45+E90)/2 ・・・(4)
である。
Cの含有量を0.0010%未満としても格別の効果は得られず、却って精錬コストが過大となる。一方、Cを多く含むと平均ランクフォード値(r)が低下し、後述するように王冠の成形性が損なわれる。特に、Cの含有量が0.0050%以上であると、成形した王冠の襞の形状が不均一になり、形状不良となる。よって、Cの含有量は0.0010%以上0.0050%未満とする。
Siを多く含むとCと同様の理由により、王冠の成形性が損なわれる。よって、Siの含有量は0.10%以下とする。また、鋼板の強度向上の観点から、Siの含有量は0.01%以上とすることが好ましい。
Mnの含有量が0.05%を下回ると、Sの含有量を低下させた場合でも熱間脆性を回避することが困難になり、連続鋳造時に表面割れなどの問題が生じる。よって、Mnの含有量は0.05%以上とする。一方、Mnもまた多く含むとCと同様の理由により、王冠の成形性が損なわれる。よって、Mnの含有量は0.50%未満とする。
Pの含有量が0.050%を超えると、鋼板の硬質化や耐食性の低下が引き起こされる。よって、Pの含有量の上限値は0.050%とする。また、Pを0.001%未満とするためには脱Pコストが過大となるため、Pの含有量は0.001%以上とすることが好ましい。
Sは、鋼板中でMnと結合してMnSを形成し、多量に析出することで鋼板の熱間延性を低下させる。Sの含有量が0.050%を超えるとこの影響が顕著となる。よって、Sの含有量の上限値は0.050%とする。また、Sを0.005%未満とするためには脱Sコストが過大となるため、Sの含有量は0.005%以上とすることが好ましい。
Alは、脱酸剤として含有させる元素であり、また鋼中のNとAlNを形成し、鋼中の固溶Nを減少させる。Al含有量が0.002%以下であると脱酸剤としての効果が不十分であり、凝固欠陥の発生を招く。一方、二次冷間圧延の圧下率が高い場合には、多量のAlは成形性低下の要因となる。特に、Al含有量が0.070%以上であると、平均ランクフォード値(r)が低下し、王冠の成形性が損なわれる。よって、Alの含有量は0.002%超0.070%未満とする。
Nの含有量が0.0040%以上であると平均ランクフォード値(r)が低下し、王冠の成形性が損なわれる。よって、Nの含有量は0.0040%未満とする。また、Nを安定して0.0010%未満とすることは困難であり、製造コストも過大となるため、Nの含有量は0.0010%以上とすることが好ましい。
Bを含有させることによって熱間圧延後の粗大粒の形成を抑えることが可能であるため、Bは本発明の鋼板の高強度化に必要な元素である。Bの含有量が0.0005%未満では上記の効果が十分に発揮されない。一方、Bの含有量が0.0020%を超えてもさらなる効果は期待できず、コストが増える要因となる。よって、Bの含有量は0.0005%以上0.0020%以下とする。好ましくは、Bの含有量は0.0008%以上0.0015%以下である。
r=101.44/(145.0×E×10−6−38.83)2−0.564 ・・・(1)
ここで、
E=(E0+2E45+E90)/4 ・・・(2)
であり、E0、E45、E90:圧延方向に対してそれぞれ0°、45°、90°方向のヤング率(MPa)である。
Δr=0.031−4.685×10−5×ΔE ・・・(3)
ここで、ΔE=(E0−2E45+E90)/2 ・・・(4)
である。
また、所望のランクフォード値の面内異方性(Δr)は、熱間圧延の仕上げ後の冷却速度を調整し、焼鈍温度および二次冷間圧延工程における圧下率を調整することで得ることができ、−0.3以上0.3以下のランクフォード値の面内異方性(Δr)は、熱間圧延の仕上げ後の冷却速度を80℃/s以下とし、焼鈍温度を620℃以上とし、二次冷間圧延工程における圧下率を50%以下とすることで得ることができる。
r=101.44/(145.0×E×10−6−38.83)2−0.564 ・・・(1)
ここで、
E=(E0+2E45+E90)/4 ・・・(2)
であり、E0、E45、E90:圧延方向に対してそれぞれ0°、45°、90°方向のヤング率(MPa)である。
Δr=0.031−4.685×10−5×ΔE ・・・(3)
ここで、ΔE=(E0−2E45+E90)/2 ・・・(4)
である。
Claims (3)
- 質量%で、C:0.0010%以上0.0050%未満、Si:0.10%以下、Mn:0.05%以上0.50%未満、P:0.050%以下、S:0.050%以下、Al:0.002%超0.070%未満、N:0.0040%未満、B:0.0005%以上0.0020%以下を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物からなる成分組成を有し、
圧延方向の降伏強度が500MPa以上であり、
以下の式(1)で表される平均ランクフォード値(r)が1.1以上であり、
以下の式(3)で表されるランクフォード値の面内異方性(Δr)が−0.3以上0.3以下であり、
板厚が0.20mm以下である王冠用鋼板。
r=101.44/(145.0×E×10−6−38.83)2−0.564 ・・・(1)
ここで、
E=(E0+2E45+E90)/4 ・・・(2)
であり、E0、E45、E90:圧延方向に対してそれぞれ0°、45°、90°方向のヤング率(MPa)である。
Δr=0.031−4.685×10−5×ΔE ・・・(3)
ここで、ΔE=(E0−2E45+E90)/2 ・・・(4)
である。 - 請求項1に記載の王冠用鋼板の製造方法であり、鋼スラブを熱間圧延し、仕上圧延後に冷却速度30〜80℃/sで冷却し、570〜670℃の温度で巻き取り、一次冷間圧延を行い、620〜720℃の温度で焼鈍を行い、20%超50%以下の圧下率で二次冷間圧延を行う王冠用鋼板の製造方法。
- 請求項1に記載の王冠用鋼板を成形してなる王冠。
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