BR112017017475B1

BR112017017475B1 - Folha de aço para tampa tipo coroa, método para produção de folha de aço para tampa tipo coroa e tampa tipo coroa

Info

Publication number: BR112017017475B1
Application number: BR112017017475-8A
Authority: BR
Inventors: Takumi Tanaka; Tomonari HIRAGUCHI; Katsumi Kojima; Hiroki Nakamaru; Nobusuke Kariya
Original assignee: Jfe Steel Corporation
Priority date: 2015-02-26
Filing date: 2016-01-27
Publication date: 2021-08-10
Also published as: WO2016136140A1; CO2017008516A2; CN107250413B; CA2975068A1; MY174356A; TW201632637A; JPWO2016136140A1; MX2017010907A; CA2975068C; KR20170104586A; US10655199B2; BR112017017475A2; JP6052474B1; NZ733727A; PH12017550087B1; CN107250413A; US20180051362A1; AU2016225754A1; PH12017550087A1; TWI588269B

Abstract

FOLHA DE AÇO PARA TAMPA TIPO COROA, MÉTODO PARA PRODUÇÃO DE FOLHA DE AÇO PARA TAMPA TIPO COROA E TAMPA TIPO COROA. Trata-se de uma folha de aço para tampas tipo coroa, que tem resistência e formabilidade suficientes mesmo se reduzidas em espessura; um método para produzir essa folha de aço para tampas tipo coroa; e uma tampa tipo coroa. Uma folha de aço para tampas tipo coroa que tem uma composição de componente que contém, em % em massa, 0,0010% ou mais, mas menos que 0,0050% de C, 0,10% ou menos de Si, 0,05% ou mais, mas menos que 0,50% de Mn, 0,050% ou menos de P, 0,050% ou menos de S, mais que 0,002%, mas menos que 0,070% de Al, menos que 0,0040% de N e a partir de 0,0005% a 0,0020% (inclusivos) de B, com o saldo feito de Fe e impurezas inevitáveis, e que tem um limite de escoamento na direção de laminação de 500 MPa ou mais, um valor Lankford médio (r) de 1,1 ou mais e uma anisotropia em plano do valor Lankford (^r) de -0,3 a 0,3 (inclusivos).

Description

CAMPO DA TÉCNICA

[0001] A presente invenção refere-se a uma folha de aço para tampa tipo coroa usada como uma tampa para garrafas de vidro, um método para fabricar a mesma e uma tampa tipo coroa.

TÉCNICA ANTERIOR

[0002] Muitas garrafas de vidro têm sido convencionalmente usadas como recipientes para bebidas tais como refrigerantes e álcoois. Tampas de metal denominadas tampas tipo coroa são amplamente usadas para garrafas de vidro de bocal estreito. Em geral, uma tampa tipo coroa é fabricada a partir de uma folha de aço por conformação à prensa viradeira e inclui uma porção em formato de disco para cobrir o bocal de uma garrafa e uma porção plissada colocada ao redor da mesma. A garrafa é firmemente vedada por pregueamento da porção plissada no bocal da garrafa.

[0003] Os conteúdos, tais como cerveja e bebidas gaseificadas,que causam uma pressão interna são frequentemente preenchidos em garrafas para as quais são usadas tampas tipo coroa. Desta forma, as tampas tipo coroa necessitam ter alta resistência à pressão tal que a vedação das garrafas não seja quebrada pela deformação das tampas tipo coroa quando a pressão interna for aumentada por uma mudança na temperatura ou similar. Além disso, mesmo se a resistência do material for suficiente, quando o material tem baixa formabilidade, o formato de pregas se torna não uniforme, consequentemente, mesmo se uma porção plissada for pregueada no bocal de uma garrafa, hermeti- cidade suficiente não pode ser obtida em alguns casos. Desta forma, as tampas tipo coroa necessitam ter formabilidade excelente.

[0004] Uma folha de aço usada para fabricar tampas tipo coroa é principalmente uma folha de aço SR (redução única). Isso é obtido de tal maneira que uma placa de aço seja afinada por laminação a frio, seja recozida e seja, então, encruada por laminação. A espessura de uma folha de aço para tampas tipo coroa convencionais é, geralmente, 0,22 mm ou mais e resistência à pressão e formabilidade suficientes tiveram a capacidade de serem asseguradas pelo uso de um material SR produzido a partir de aço doce usado em latas para comidas e bebidas.

[0005] Nos últimos anos, uma redução na espessura tem sido cada vez mais necessária para folhas de aço para tampas tipo coroa, bem como folhas de aço para latas, com o objetivo de redução de custos. Quando a espessura de uma folha de aço para tampas tipo coroa é 0,20 mm ou menos, uma tampa tipo coroa fabricada a partir de um material SR convencional tem pouca resistência à pressão. A fim de assegurar a resistência à pressão, é possível usar uma folha de aço DR (redução dupla) que é obtida por desempenho da laminação a frio secundária depois do recozimento e que pode aproveitar a vantagem do endurecimento por trabalho a frio compensando por uma redução de resistência devido à redução da espessura. Um aumento na redução de laminação durante a laminação a frio secundária endurece uma folha de aço para reduzir a formabilidade da mesma. Na formação de uma tampa tipo coroa, uma porção central é estirada a certo grau anterior na formação da mesma e uma porção de borda externa é, então, formada em um formato plissado. No caso de uma folha de aço com baixa formabilidade, uma falha de formato em que o formato plissado é não uniforme ocorre em alguns casos. Uma tampa tipo coroa com um formato plissado não uniforme tem um problema que a resistência à pressão não pode ser obtida por coroar uma garrafa, o vazamento de conteúdos e a tampa tipo coroa não desempenham um papel como uma tampa. Quando a resistência de uma folha de aço é baixa, uma tampa tipo coroa pode possivelmente ser separada devido à resistência a pressão insuficiente mesmo se o formato plissado da mesma for uniforme.

[0006] A fim de obter uma folha de aço que tem ambas resistência e formabilidade excelentes na redução de espessura, técnicas abaixo foram propostas.

[0007] A Literatura de Patente 1 revela uma folha de aço suave,excelente em resistência de lata e formabilidade de lata, para recipientes. A folha de aço suave contém N: 0,0040% a 0,0300% e Al: 0,005% a 0,080% em uma base de massa e tem um limite de escoamento de 0,2% de 430 MPa ou menos, conforme determinado por um ensaio de tração que usa um espécime de teste JIS No 5, um alongamento total de 15% a 40%, um Q-1 de 0,0010 ou mais devido à fricção interna e uma espessura de 0,4 mm ou menos.

[0008] A Literatura de Patente 2 revela uma folha de aço de alta resistência e de alta trabalhabilidade para latas. A folha de aço contêm C: 0,001% a 0,080%, Si: 0,003% a 0,100%, Mn: 0,10% a 0,80%, P: 0,001% a 0,100%, S: 0,001% a 0,020%; Al: 0,005% a 0,100%, N: 0,0050% a 0,0150% e B: 0,0002% a 0,0050% em uma base de massa e também contém grãos cristalinos que têm uma taxa de alongamento de 5,0 ou mais em um corte transversal de direção de laminação em uma fração de área de 0,01% a 1,00%.

LISTA DE CITAÇÃO LITERATURA DE PATENTE

[0009] PTL 1: Publicação de Pedido de Patente Não Examinada Japonesa N° 2001-49383

[00010] PTL 2: Publicação de Pedido de Patente Não Examinada Japonesa N°2013-28842

SUMÁRIO DA INVENÇÃO PROBLEMA TÉCNICO

[00011] No entanto, quando as técnicas acima são aplicadas na redução de espessura das folhas de aço para as tampas tipo coroa, as técnicas têm problemas que o desempenho das tampas tipo coroa não possa ser assegurado. A folha de aço descrita na Literatura de Patente 1 é macia, contém uma grande quantidade de N e, portanto, tem aumentado a anisotropia e reduzido a formabilidade no caso de aumentar a redução de laminação a frio secundária com a finalidade de obter uma resistência necessária. Do mesmo modo, a folha de aço descrita na Literatura de Patente 2 possui um alto teor de N e, portanto, é difícil alcançar a resistência à pressão e a formabilidade necessárias para as tampas tipo coroa.

[00012] A presente invenção foi feita em vista dos problemas acima. É um objetivo da presente invenção fornecer uma folha de aço, que tem resistência e formabilidade suficientes mesmo quando a espessura da folha de aço é reduzida para tampas tipo coroa; um método para fabricar a mesma e uma tampa tipo coroa.SOLUÇÃO PARA O PROBLEMA[1] Uma folha de aço para tampas tipo coroa tem uma composição que contém C: 0,0010% a menos que 0,0050%, Si: 0,10% ou menos, Mn: 0,05% a menos que 0,50%, P: 0,050% ou menos, S: 0,050% ou menos, Al: mais que 0,002% a menos que 0,070%, N: menos que 0,0040% e B: 0,0005% a 0,0020% em uma base de massa, o saldo sendo Fe e impurezas inevitáveis, e também tem um limite de escoamento de 500 MPa ou mais em uma direção de laminação, um valor Lankford médio (r) de 1,1 ou mais conforme dado pela seguinte equação (1) e uma anisotropia em plano (Δr) de valor Lankford de -0,3 a 0,3 conforme dado pela seguinte equação (3):r = 101,44/(145,0 x E x 10-6 - 38,83) 2 - 0,564 (1)

[00013] em que E = (E0 + 2E45 + E90) /4 (2)

[00014] em que E0, E45 e E90 são o módulo de Young (MPa) em uma direção de 0°, o módulo de Young (MPa) em uma direção de 45° e o módulo de Young (MPa) em uma direção de 90°, em relação à direção de laminação, respectivamente,Δr = 0,031 - 4,685 x 10-5x ΔE (3)

[00015] em que ΔE = (Eo - 2E45 + E90) /2 (4).[2] A folha de aço para tampas tipo coroa especificadas no Item [1], que tem uma espessura de 0,20 mm ou menos.[3] Um método para fabricar uma folha de aço para tampas tipo coroa que compreende laminação a quente, uma folhaplaca de aço que tem a composição especificada no Item [1], desempenho do resfriamento em uma taxa de resfriamento de 30°C/s a 80°C/s depois de terminar a laminação, desempenho do enrolamento em uma temperatura de 570°C a 670°C, desempenho da laminação a frio primária, desempenho do recozimento em uma temperatura de 620°C a 720°C, e desempenho da laminação a frio secundária em uma redução de la- minação de mais que 20% a 50%.[4] Uma tampa tipo coroa formada a partir da folha de aço para tampas tipo coroa, de acordo com o Item [1] ou [2].

EFEITOS VANTAJOSOS DA INVENÇÃO

[00016] A presente invenção pode fornecer uma folha de aço, que tem resistência e formabilidade suficientes mesmo quando a espessura da folha de aço é reduzida para tampas tipo coroa; um método para fabricar a mesma e uma tampa tipo coroa.

DESCRIÇÃO DE MODALIDADES

[00017] Uma folha de aço para tampas tipo coroa, de acordo com a presente invenção, tem uma composição que contém C: 0,0010% a menos que 0,0050%, Si: 0,10% ou menos, Mn: 0,05% a menos que 0,50%, P: 0,050% ou menos, S: 0,050% ou menos, Al: mais que 0,002% a menos que 0,070%, N: menos que 0,0040% e B: 0,0005% a 0,0020% em uma base de massa, o saldo sendo Fe e impurezas inevitáveis e também tem um limite de escoamento de 500 MPa ou mais e uma direção de laminação, um valor Lankford médio (r (= 101,44/(145,0 x E x 10-6 - 38,83)2 - 0,564) de 1,1 ou mais e uma aniso- tropia em plano (Δr (= 0,031 - 4,685 x 10-5x ΔE)) de valor Lankford de -0,3 a 0,3. A folha de aço para tampas tipo coroa, de acordo com a presente invenção, é descrita abaixo.

[00018] Primeiro, a composição da folha de aço para tampas tipo coroa, de acordo com a presente invenção, é descrita. A unidade “%” do teor é “massa percentual”.

[00019] Teor de C: 0,0010% a menos do que 0,0050%

[00020] Mesmo se o teor de C for reduzido para menos que 0,0010%, nenhum efeito particular é obtido e os custos de refinação são excessivos. Por outro lado, conter uma grande quantidade de C reduz o valor Lankford médio (r) e prejudica a formabilidade de uma tampa tipo coroa conforme descrito mais adiante. Em particular, quando o teor de C é 0,0050% ou mais, o formato de pregas da tampa tipo coroa formada é não uniforme, o que leva a falhas de formato. Assim, o teor de C é definido a 0,0010% a menos que 0,0050%.

[00021] Teor de Si: 0,10% ou menos

[00022] Conter uma grande quantidade de Si prejudica a formabili- dade da tampa tipo coroa pelo mesmo motivo que C. Assim, o teor de Si é ajustado para 0,10% ou menos. A partir do ponto de vista do aumento da resistência da folha de aço, o teor de Si é, de preferência, definido a 0,01% ou mais.

[00023] Teor de Mn: 0,05% a menos do que 0,50%

[00024] Quando o teor de Mn está abaixo de 0,05%, é difícil evitar a fragilidade do calor, mesmo no caso de reduzir o conteúdo de S e um problema, tal como trincagem superficial ocorre durante a fundição contínua. Assim, o teor de Mn é definido a 0,05% ou mais. No entanto, conter uma grande quantidade de Mn prejudica a formabilidade da tampa tipo coroa pelo mesmo motivo que C. Assim, o teor de Mn é ajustado para menos que 0,50%.

[00025] Teor de P: 0,050% ou menos

[00026] Quando o teor de P é mais que 0,050%, o endurecimento da folha de aço e a redução na resistência à corrosão da mesma são produzidos. Assim, o limite superior do teor de P é definido a 0,050%. A fim de ajustar o teor de P para menos que 0,001%, custos de des- fosforilação são excessivos. Então, o teor de P é, de preferência, definido a 0,001% ou mais.

[00027] Teor de S: 0,050% ou menos

[00028] S combina com Mn na folha de aço para formar MnS, que precipita em uma grande quantidade, reduzindo assim a ductilidade a quente da folha de aço. Quando o teor de S é mais que 0,050%, essa influência é significativa. Assim, o limite superior do teor de S é definido a 0,050%. A fim de ajustar o teor de P para menos que 0,005%, custos de dessulfurização são excessivos. Desta forma, o teor de S é definido, de preferência, a 0,005% ou mais.

[00029] Teor de Al: mais que 0,002% a menos que 0,070%

[00030] Al é um elemento contido como desoxidante e forma AlN em conjunto com N em aço para reduzir a quantidade de N de soluto em aço. Quando o teor de Al é 0,002% ou menos, o efeito do desoxidante é insuficiente e defeitos de fundição ocorrem. Por outro lado, quando a redução de laminação durante a laminação a frio secundária é alta, uma grande quantidade de Al causa uma redução na formabili- dade. Em particular, quando o teor de Al é 0,070% ou mais, o valor Lankford médio (r) é baixo e a formabilidade da tampa tipo coroa é prejudicada. Assim, o teor de Al é definido a mais que 0,002% a menos que 0,070%.

[00031] Teor de N: menos que 0,0040%

[00032] Quando o teor de N é 0,0040% ou mais, o valor Lankford médio (r) é baixo e a formabilidade da tampa tipo coroa é prejudicada. Assim, o teor de N é definido menor que 0,0040%. O ajuste estável do teor de N menor que 0,0010% é difícil e causa custos de fabricação excessivos. Desta forma, o teor de N é definido, de preferência, a 0,0010% ou mais.

[00033] Teor de B: 0,0005% a 0,0020%

[00034] Conter B permite a formação de grãos grossos após a la- minação a quente ser suprimida. Desta forma, B é um elemento necessário para aumentar a resistência da folha de aço, de acordo com a presente invenção. Quando o teor de B for menor que 0,0005%, o efeito acima não é suficientemente exibido. No entanto, mesmo se o teor de B exceder 0,0020%, nenhum efeito adicional pode ser esperado e um aumento nos custos é causado. Assim, o teor de B é definido a 0,0005% a 0,0020%. O teor de B é, de preferência, 0,0008% a 0,0015%.

[00035] O saldo é Fe e impurezas inevitáveis.

[00036] Propriedades mecânicas da folha de aço para tampas tipo coroa, de acordo com a presente invenção, são descritas abaixo.

[00037] A folha de aço para tampas tipo coroa, de acordo com a presente invenção, é exigida ter tal resistência à pressão que a tampa tipo coroa não seja separada pela pressão interna em uma garrafa. A espessura de uma folha de aço convencionalmente usada para tampas tipo coroa era 0,22 mm ou mais. Na redução de espessura em que a espessura de uma folha é 0,20 mm ou menos, a resistência é maior sempre que é necessário. Se o limite de escoamento da folha de aço na direção de laminação for menor que 500 MPa, então uma resistênciaà pressão suficiente não pode ser conferida a uma tampa tipo coroa afinada como descrito acima. Assim, o limite de escoamento na direção de laminação é definido a 500 MPa ou mais. Incidentemente, o limite de escoamento pode ser medido por um método de ensaio de tração de material metálico especificado em “JIS Z 2241”. Um limite de escoamento desejado pode ser obtido de tal maneira que a composição seja ajustada, a taxa de resfriamento após terminar a laminação a quente seja ajustada, e a redução de laminação em uma etapa de la- minação a frio secundária seja ajustada. Um limite de escoamento de 500 MPa ou mais pode ser obtido de tal maneira que a composição acima mencionada seja definida, a taxa de resfriamento após terminar a laminação a quente seja ajustada a 30°C/s ou mais, e a redução de laminação em uma etapa de laminação a frio secundária seja ajustada a mais que 20%.

[00038] A folha de aço para tampas tipo coroa é perfurada em um bloco bruto circular, que é então formado em uma tampa tipo coroa por conformação à prensa viradeira. O formato da tampa tipo coroa formada é principalmente avaliado em termos da uniformidade do formato das pregas. Quando o formato das pregas é não uniforme, a hermeti- cidade após o tapamento é prejudicada em alguns casos, o que leva ao vazamento de conteúdo em uma garrafa. A formabilidade da folha de aço para tampas tipo coroa se correlaciona estreitamente com o valor Lankford médio (r) e a anisotropia em plano (Δr) de valor Lankford. Quando o valor Lankford médio (r) for menor que 1,1 ou a aniso- tropia em plano (Δr) de valor Lankford é menor que -0,3 ou maior que 0,3, o formato das pregas após a formação é não uniforme. Assim, o valor Lankford médio (r) é definido a 1,1 ou mais e a anisotropia em plano (Δr) de valor Lankford é definida a -0,3 a 0,3. O valor Lankford médio (r) é mais preferencialmente 1,2 ou mais.

[00039] O valor Lankford médio (r) pode ser avaliado por um método especificado em Apêndice JA de “JIS Z 2254” e conforme a Equação (1) abaixo. O valor Lankford médio (r) pode ser determinado a partir do módulo de Young médio (E) conforme a Equação (2) abaixo de tal maneira que o módulo de Young é medido em cada direção por um método especificado no Apêndice JA de “JIS Z 2254”. A anisotropia em plano (Δr) de valor Lankford conforme a Equação (3) abaixo como descrita na Literatura de Não Patente 1 (P.R. Mould and T.E. Johnson Jr, “Rapid assessment of cold-rolled low carbon steel sheets”, Sheet metal Industries, Volume 50, 1973, páginas 328 a 332). A anisotropia em plano (Δr) de valor Lankford pode ser determinada a partir da anisotropia em plano (ΔE) de módulo de Young que conforme a Equação (4) abaixo, de tal maneira que o módulo de Young é medido em cada direção por um método especificado no Apêndice JA de “JIS Z 2254”.r = 101,44/(145,0 x E x 10-6 - 38,83)2 - 0,564 (1)

[00040] em que E = (E0 + 2E45 + E90)/4 (2)

[00041] em que E0, 2E45 e E90 são o módulo de Young (MPa) em uma direção de 0°, o módulo de Young (MPa) em uma direção de 45° e o módulo de Young (MPa) em uma direção de 90°, em relação à direção de laminação, respectivamente.Δr = 0,031 - 4,685 x 10-5x ΔE (3)

[00042] em que ΔE = (E0 - 2E45 + E90)/2 (4)

[00043] Um valor Lankford médio (r) desejado pode ser obtido de tal maneira que a composição é ajustada e a temperatura de enrolamento durante a laminação a quente é ajustada. Um valor Lankford médio (r) de 1,1 ou mais pode ser obtido de tal maneira que a composição acima mencionada seja definida e a temperatura de enrolamento durante a laminação a quente seja ajustada a 670 °C ou inferior.

[00044] Uma anisotropia em plano (Δr) desejada de valor Lankford pode ser obtida de tal maneira que a taxa de resfriamento após terminar a laminação a quente é ajustada e a temperatura de recozimento e a redução de laminação em uma etapa de laminação a frio secundária é ajustada. Uma anisotropia em plano (Δr) de valor Lankford de -0,3 a 0,3 pode ser obtida de tal maneira que a taxa de resfriamento após terminar a laminação a quente é ajustada a 80°C/s ou inferior, a temperatura de recozimento é ajustada a 620°C ou superior, e a redução de laminação em uma etapa de laminação a frio secundária é ajustada a 50% ou menos.

[00045] Um exemplo de um método para fabricar a folha de aço para tampas tipo coroa, de acordo com a presente invenção, é descrito abaixo. A folha de aço para tampas tipo coroa, de acordo com a presente invenção, é fabricada de tal maneira que uma folhaplaca de aço que tem a composição acima mencionada é laminada a quente, o resfriamentoé desempenhado a uma taxa de resfriamento de 30°C/s a 80°C/s após terminar a laminação, o enrolamento é desempenhado a uma temperatura de 570°C a 670°C, a laminação a frio primária é desempenhada, o recozimento é desempenhado a uma temperatura de 620°C a 720°C e a laminação a frio secundária é desempenhada em uma redução de laminação de mais que 20% a 50%.

[00046] Ao fabricar a folha de aço para tampas tipo coroa, de acordo com a presente invenção, aço fundido é preparado por um processo conhecido que usa um conversor ou semelhante de modo a conter os componentes químicos acima mencionados e é, então, moldado em uma folhaplaca por, por exemplo, um processo de fundição contínuo. Posteriormente, afolha placa é, de preferência, grosseiramente laminada em uma alta temperatura de aquecimento. Um processo de lami- nação grosseira não é particularmente limitado e a temperatura de aquecimento dafolha placa é, de preferência, 1.200°C ou superior.

[00047] A temperatura de laminação final em uma etapa de lamina- ção a quente é, de preferência, 850°C ou superior do ponto de vista da estabilidade da carga de laminação. No entanto, aumentar desnecessariamente a temperatura de laminação final dificulta a fabricação de uma folha de aço fina em alguns casos. Em particular, a temperatura de laminação final, de preferência, abrange de 850°C a 960°C.

[00048] Não é mais desejável que a taxa de resfriamento após terminar a laminação na etapa da laminação a quente seja reduzida para menos de 30°C/s, porque a ferrita cresce excessivamente durante o resfriamento e o limite de escoamento da folha de aço após laminação a frio secundária na direção de laminação é menor que 500 MPa ou menor. No entanto, quando a taxa de resfriamento após terminar a la- minação é superior a 80°C/s, a anisotropia em plano (Δr) de valor Lankford é menor que -0,3, a anisotropia é excessiva, e a formabilida- de é prejudicada. Assim, a taxa de resfriamento após terminar a lami- nação na etapa de laminação a quente é, de preferência, definida a 30°C/s a 80°C/s. A taxa de resfriamento é mais preferencialmente 30°C/s a 55°C/s. Resfriamento é, de preferência, iniciado com 4,5 segundos após terminar a laminação e mais preferencialmente dentro de 3,0 segundos. Incidentemente, a taxa de resfriamento após terminar a laminação refere-se à taxa média de resfriamento a partir do início do resfriamento ao enrolamento.

[00049] Não é mais desejável que a temperatura de enrolamento na etapa de laminação a quente seja reduzida a inferior que 570°C, porque a temperatura de laminação final necessita ser reduzida para o fim de desempenho em operação estável sem prejudicar a eficiência. No entanto, quando a temperatura de enrolamento for superior a 670°C, a quantidade de AlN que precipita após o enrolamento é excessiva, o que leva a uma diminuição no tamanho do grão após o recozimento e a redução do valor Lankford médio (r). Assim, a temperatura de enrolamento na etapa de laminação a quente é, de preferência, 570°C a 670°C e mais preferencialmente 600°C a 650°C. Posteriormente, de- capagem é desempenhada conforme necessário. A decapagem pode ser capaz de remover escalas de superfície e condições de decapa- gem não precisam ser particularmente limitadas. Alternativamente, um processo tal como remoção mecânica pode ser usado em vez de de- capagem.

[00050] A redução de laminação em uma etapa primária de lamina-ção a frio não é particularmente limitada e é, de preferência, 85% a 94% com o fim de ajustar a espessura da folha de aço após a laminagem a frio secundária para 0,20 mm ou menos.

[00051] Uma etapa de recozimento (tratamento térmico) é realizada a uma temperatura de 620°C a 720°C. Não é mais desejável que a temperatura de recozimento seja aumentada para mais de 720°C, pois os problemas de processamento, tais como o encurvamento de calor, provavelmente ocorrerão durante o recozimento contínuo. Quando a temperatura de recozimento é inferior a 620°C, a recristalização é incompleta e a qualidade é não uniforme. Assim, a etapa de recozimento (tratamento térmico) é de preferência realizada a uma temperatura de 620°C a 720°C e mais preferencialmente 650°C a 720°C.

[00052] A folha de aço para tampas tipo coroa, de acordo com a presente invenção, pode obter um limite de escoamento necessário por laminação a frio secundária após o recozimento. Quando a redução de laminação durante a laminação a frio secundária é 20% ou menos, um limite de escoamento suficiente para garantir a resistência à pressão da tampa tipo coroa não pode ser obtido. Quando a redução de laminação durante a laminação a frio secundária é maior que 50%, a anisotropia é excessiva e a formabilidade é prejudicada. Assim, a redução de laminação durante a laminação a frio secundária é, de preferência, maior que 20% a 50%. A redução de laminação durante a laminação a frio secundária é mais preferencialmente maior que 20% a 40%.

[00053] Uma folha de aço laminada a frio obtida como descrito acimaé então, submetida a um tratamento de chapeamento tal como es- tanhagem por galvanoplastia, galvanoplastia de cromo ou galvanoplas- tia de níquel, por exemplo, eletrodeposição conforme necessário, de modo que uma camada chapeada é formada sobre uma superfície da folha de aço, sendo que a folha de aço para as tampas tipo coroa é obtida. A espessura de uma camada tratada superficial tal como o chapeamento é suficientemente menor que a espessura da folha de aço e, portanto, a influência nas propriedades mecânicas da folha de aço para tampas tipo coroa é um nível insignificante.

[00054] Conforme descrito acima, a folha de aço para tampas tipo coroa, de acordo com a presente invenção, é capaz de ter resistência e formabilidade suficientes independentemente da redução de espessura.

[00055] Uma tampa tipo coroa, de acordo com a presente invenção, é formada usando a folha de aço acima mencionada para tampas tipo coroa. A tampa tipo coroa é composta principalmente por uma porção em formato de disco para cobrir o bocal de uma garrafa e uma porção plissada colocada ao redor. A tampa tipo coroa, de acordo com a presente invenção, pode ser formada de tal maneira que uma peça bruta circular é perfurada, seguida de conformação à prensa viradeira. A tampa tipo coroa, de acordo com a presente invenção, é fabricada a partir de uma folha de aço que tem limite de escoamento suficiente e excelente formabilidade, portanto, é excelente na resistência à pressão como uma tampa tipo coroa independentemente da redução de espessura e tem o efeito de reduzir a emissão de resíduos em associação com o uso.

EXEMPLOS

[00056] Nesses exemplos, cada componente contendo aço mostrado na Tabela 1, o saldo sendo Fe e impurezas inevitáveis, foi produzido em um conversor e foi moldado continuamente, sendo que umafo- lha placa de aço foi obtida. Afolha placa de aço obtida foi reaquecida a 1.250°C e foi então laminada a quente a uma temperatura de início de laminação de 1.150°C, seguida de enrolamento a uma temperatura de laminação final, taxa de resfriamento e temperatura de enrolamento mostradas na Tabela 2. A decapagem foi desempenhada após a lami- nação a quente. Em seguida, a laminação a frio primária foi desempenhada com uma redução de laminação mostrada na Tabela 2 e o re- cozimento contínuo foi desempenhado a uma temperatura de recozi- mento mostrada na Tabela 2. Posteriormente, a laminação a frio secundária foi desempenhada em uma redução de laminação mostrada na Tabela 2. Uma folha de aço obtida foi submetida continuamente ao chapeamento Cr usual, sendo que aço isento de estanho foi obtido.

[00057] A folha de aço obtida, como descrito acima, foi submetida a um tratamento térmico correspondente à cozedura de laca a 120°C durante 15 minutos, seguido de ensaio de tração, a medição do valor Lankford médio r e a medição da anisotropia em plano Δr de valor Lankford. O ensaio de tração foi desempenhado usando um espécime de ensaio de tração com um tamanho JIS # 5, de acordo com o documento"JIS Z 2241", sendo que o limite de escoamento em uma direção de laminação foi medido. O valor Lankford médio (r) conforme a Equação (1) abaixo foi medido por um método de vibração natural especificado no Apêndice JA de "JIS Z 2254". A anisotropia em plano (Δr) do valor Lankford fornecida pela Equação (2) abaixo foi calculada a partir do módulo de Young determinado em cada direção pelo método de vibração natural especificado no Apêndice JA de "JIS Z 2254" que usa a Equação (3) abaixo.r = 101,44/(145,0 x E x 10-6 - 38,83)2 - 0,564 (1)

[00058] em que E = (E0 + 2E45 + E90)/4 (2)

[00059] em que E0, 2E45 e E90 são o módulo de Young (MPa) em uma direção de 0°, o módulo de Young (MPa) em uma direção de 45° e o módulo de Young (MPa) em uma direção de 90°, em relação à direção de laminação, respectivamente.Δr = 0,031 - 4,685 x 10-5x ΔE (3)

[00060] em que ΔE = (E0 - 2E45 + E90)/2 (4)

[00061] A folha de aço obtida foi formada em uma tampa tipo coroa e foi avaliada para formabilidade de tampa tipo coroa. Uma peça bruta circular com um diâmetro de 37 mm foi formada para ter dimensões (um diâmetro externo de 32,1 mm, um altura de 6,5 mm, o número de pregas sendo 21) de uma tampa tipo coroa de tipo-3 especificada no documento “JIS S 9017” (padrão abolido) por conformação à prensa viradeira. A avaliação foi desempenhada por verificação visual. O caso em que o tamanho de todas as pregas era uniforme foi avaliado como A. O caso em que o tamanho das pregas era não uniforme foi avaliado como B.

[00062] Um teste de pressão foi realizado usando a tampa tipo coroa formada. No teste de pressão, um forro de cloreto de polivinila foi formado dentro da tampa tipo coroa, uma garrafa de cerveja comerci-almentedisponível foi tapada com a tampa tipo coroa e a pressão interna na qual a tampa tipo coroa foi separada foi medida utilizando o Secure Seal Tester fabricado pela Secure Pak. O caso em que uma resistência de pressão superior ou igual à de uma tampa tipo coroa convencional foi exibida foi avaliada como A. O caso em que a resistência à pressão da tampa tipo coroa convencional não foi exibida foi avaliada como B. Os resultados obtidos são mostrados na Tabela 3.

[00063] Como é claro a partir da Tabela 3, as folhas de aço dos Níveis 1 a 11 que são exemplos inventivos têm um limite de escoamento de 500 MPa na direção de laminação, um valor Lankford médio de 1,1 ou mais e uma anisotropia em plano do valor Lankford de -0,3 a 0,3 e são bons tanto na formabilidade da tampa tipo coroa quanto na resistência à pressão. No entanto, ficou claro que a folha de aço do Nível 12 que é um exemplo comparativo tem um valor Lankford médio menor que 1,1, má formabilidade da tampa tipo coroa e resistência à pressão insuficiente porque o teor de C é excessivamente alto. Ficou claro que a folha de aço do Nível 13 tem um valor Lankford médio menor que 1,1, má formabilidade da tampa tipo coroa e resistência à pressão insuficiente porque o teor de Mn é excessivamente alto. Ficou claro que a folha de aço do Nível 14 tem um valor Lankford médio menor que 1,1, má formabilidade da tampa tipo coroa e resistência à pressão insuficiente porque o teor de Al é excessivamente alto. Ficou claro que a folha de aço do Nível 15 tem um valor Lankford médio menor que 1,1, má formabilidade da tampa tipo coroa e resistência à pressão insuficiente porque o teor de N é excessivamente alto. Ficou claro que a folha de aço do Nível 17 tem um valor Lankford médio menor que 1,1, má formabilidade da tampa tipo coroa e uma resistência à pressão insuficiente porque a temperatura de enrolamento após a la- minação quente é excessivamente alta.

[00064] Ficou claro que a folha de aço do Nível 16 que é um exemplo comparativo tem um limite de escoamento menor que 500 MPa na direção da laminação e resistência à pressão insuficiente porque o teor de B é excessivamente baixo. Ficou claro que a folha de aço do Nível 19 tem um limite de escoamento menor que 500 MPa na direção de laminação e resistência à pressão insuficiente porque a redução da laminação a frio secundária é excessivamente pequena. Ficou claro que as folhas de aço dos Níveis 21, 22 e 25 têm um limite de escoa- mento menor que 500 MPa na direção da laminação e resistência à pressão insuficiente porque a taxa de resfriamento após terminar a la- minação em uma etapa de laminação a quente é excessivamente baixa.

[00065] Ficou claro que a folha de aço do Nível 18 que é um exemplo comparativo tem uma anisotropia em plano negativamente excessiva de valor Lankford, má formabilidade tampa tipo coroa e resistênciaà pressão insuficiente porque a temperatura de recozimento é excessivamente baixa. Ficou claro que a folha de aço do Nível 20, que é um exemplo comparativo, tem uma anisotropia em plano negativamente excessiva de valor Lankford, má formabilidade da tampa tipo coroa e resistência à pressão insuficiente porque a redução secundária da laminação a frio é excessivamente grande. Ficou claro que as folhas de aço dos Níveis 23 e 24 apresentam uma anisotropia em plano negativamente excessiva do valor Lankford, má formabilidade da tampa tipo coroa e resistência à pressão insuficiente porque a taxa de resfriamento na etapa de laminação a quente é excessivamente alta.

Claims

1. Folha de aço para tampas tipo coroa, caracterizada por uma composição que contém C: 0,0010% a menos que 0,0050%, Si: 0,10% ou menos, Mn: 0,05% a menos que 0,50%, P: 0,050% ou menos, S: 0,050% ou menos, Al: mais que 0,002% a menos que 0,070%, N: menos que 0,0040% e B: 0,0005% a 0,0020% em uma base de massa, o saldo é Fe e impurezas inevitáveis,a folha de aço tem um limite de escoamento de 500 MPa ou mais em uma direção de laminação,um valor Lankford médio (r) de 1,1 ou mais conforme a se-guinteequação (1)uma anisotropia em plano (Δr) de valor Lankford de -0,3 a 0,3 conforme a seguinte equação (3), ea folha de aço de espessura igual ou inferior a 0,20 mmr = 101,44/(145,0 x E x 10-6 - 38,83)2 - 0,564 (1)em que E = (E0 + 2E45 + E90)/4 (2)em que E0, E45 e E90 são o módulo de Young (MPa) em uma direção de 0°, o módulo de Young (MPa) em uma direção de 45° e o módulo de Young (MPa) em uma direção de 90°, em relação à direção de laminação, respectivamente,Δr = 0,031 - 4,685 x 10-5x ΔE (3)em que ΔE = (E0 - 2E45 + E90)/2 (4).

2. Método para fabricar uma folha de aço para tampa tipo coroa como definida na reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que compreende:laminar a quente uma placa de aço,desempenhar o resfriamento a uma taxa de resfriamento de 30°C/s a 80°C/s após terminar a laminação,desempenhar laminação a uma temperatura de 570°C a 670°C, desempenhar laminação a frio primária, desempenhar recozimento a uma temperatura de 620°C a 720°C, edesempenhar laminação a frio secundária em uma redução de laminação maior do que 20% a 50%.

3. Tampa tipo coroa, caracterizada pelo fato de que é for-mada a partir da folha de aço para tampa tipo coroa, como definida na reivindicação 1.