BR112019017917A2 - Chapa de aço, método de produção da mesma, tampa de garrafa, e lata de (drd) - Google Patents

Chapa de aço, método de produção da mesma, tampa de garrafa, e lata de (drd) Download PDF

Info

Publication number
BR112019017917A2
BR112019017917A2 BR112019017917-8A BR112019017917A BR112019017917A2 BR 112019017917 A2 BR112019017917 A2 BR 112019017917A2 BR 112019017917 A BR112019017917 A BR 112019017917A BR 112019017917 A2 BR112019017917 A2 BR 112019017917A2
Authority
BR
Brazil
Prior art keywords
less
drd
steel
crown cap
sheet
Prior art date
Application number
BR112019017917-8A
Other languages
English (en)
Inventor
Ueno Takashi
Kariya Nobusuke
Kojima Katsumi
YAMAMOTO Yoshihide
KATAGIRI Akihiro
Original Assignee
Jfe Steel Corporation
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Jfe Steel Corporation filed Critical Jfe Steel Corporation
Publication of BR112019017917A2 publication Critical patent/BR112019017917A2/pt

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B65—CONVEYING; PACKING; STORING; HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL
    • B65D—CONTAINERS FOR STORAGE OR TRANSPORT OF ARTICLES OR MATERIALS, e.g. BAGS, BARRELS, BOTTLES, BOXES, CANS, CARTONS, CRATES, DRUMS, JARS, TANKS, HOPPERS, FORWARDING CONTAINERS; ACCESSORIES, CLOSURES, OR FITTINGS THEREFOR; PACKAGING ELEMENTS; PACKAGES
    • B65D41/00—Caps, e.g. crown caps or crown seals, i.e. members having parts arranged for engagement with the external periphery of a neck or wall defining a pouring opening or discharge aperture; Protective cap-like covers for closure members, e.g. decorative covers of metal foil or paper
    • B65D41/02—Caps or cap-like covers without lines of weakness, tearing strips, tags, or like opening or removal devices
    • B65D41/10—Caps or cap-like covers adapted to be secured in position by permanent deformation of the wall-engaging parts
    • B65D41/12—Caps or cap-like covers adapted to be secured in position by permanent deformation of the wall-engaging parts made of relatively stiff metallic materials, e.g. crown caps
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0278—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular surface treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0405—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0426—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0436—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
    • C21D8/0468—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment between cold rolling steps
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C21D9/48—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals deep-drawing sheets
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/004—Very low carbon steels, i.e. having a carbon content of less than 0,01%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Closures For Containers (AREA)

Abstract

trata-se de uma chapa de aço com uma composição química que consiste em, em % em massa, c: mais do que 0,006%, mas não excedendo 0,012%, si: 0,02% ou menos, mn: 0,10% a 0,60%, p: 0,020% ou menos, s:0,20% ou menos, al: 0,01% a 0,07%, n: 0,0080% a 0,0200%, saldo: fe e impurezas inevitáveis. com a densidade de deslocamento e meia-profundidade da superfície de chapa de aço definida entre 2,0 x 1014/m2 e 1,0 x 1015/m2, em que a chapa de aço tem conformabilidade e resistência suficientes mesmo quando a dimensão é tornada mais fina.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para CHAPA DE AÇO, MÉTODO DE PRODUÇÃO DA MESMA, TAMPA DE GARRAFA, E LATA DE (DRD).
ANTECEDENTES
[0001] Esta descrição refere-se a uma chapa de aço e, em particular, a uma chapa de aço fina de alta resistência com excelente conformabilidade e um método para fabricar a mesma. Exemplos típicos de tal chapa de aço incluem uma chapa de aço fina que serve como um material de uma tampa de coroa usada como um limitador para uma garrafa de vidro, assim como uma DRD (Estampagem e Reestampagem) pode ser formado por uma combinação de estampagem e re-estampagem. Esta descrição também se refere a uma tampa de coroa e uma DRD obtida formando-se a chapa de aço. ANTECEDENTES
[0002] Por exemplo, tampas de metal chamadas de tampas de coroa são frequentemente usadas em recipientes para bebidas tais como bebidas leves e licores. Em geral, a tampa de coroa é fabricada prensando-se uma chapa de aço fina como um material, e compreende uma porção tipo disco para fechar a boca da garrafa e uma porção corrugada fornecida ao redor da periferia, e a porção corrugada é fixada por calafetamento na boca da garrafa para vedar a garrafa.
[0003] Garrafas que usam uma tampa de coroa são frequentemente preenchidas com conteúdo que geram alta pressão interna, tais como cerveja ou bebidas carbonadas. Por essa razão, mesmo quando a pressão interna é aumentada devido a uma mudança de temperatura ou similares, a tampa de coroa precisa ter alta resistência à pressão de modo a evitar a tampa de coroa se deforme e vaze o conteúdo. Ademais, no caso em que a pressão interna é aumentada devido a uma mudança de temperatura ou
Petição 870190084082, de 28/08/2019, pág. 15/59
2/37 similares, resistência a impacto é também importante de modo que a vedação da garrafa não seja quebrada por um impacto externo durante o transporte. Adicionalmente, mesmo se a resistência do material for suficiente, se a conformabilidade for fraca, o formato da porção corrugada se torna irregular. Então, desempenho de vedação suficiente pode não ser obtido quando uma tampa de coroa de tal formato falho é fixada por calafetamento na boca da garrafa. Desse modo, é também necessário que a chapa de aço seja excelente em conformabilidade.
[0004] Chapas de aço de SR (unicamente reduzida) são principalmente usadas como chapas de aço finas sejam usadas como materiais para tampas de coroa. Chapas de aço de SR são fabricadas por um processo que inclui afinamento por laminação a frio, recozimento, e laminação por têmpera. A espessura e chapas de aço convencionais para tampas de coroa é geralmente 0,22 mm ou mais, e resistência à pressão suficiente, resistência a impacto, e conformabilidade foram garantidos aplicando-se material de SR produzido a partir de aço macio usados para latas de comida e bebida e similares.
[0005] Nos últimos anos, assim como chapas de aço para latas, houve uma demanda crescente para afinamento de metal de chapa de chapas de aço para tampas de coroa para o propósito de redução de custos. Se a espessura da chapa de aço para tampas de coroa for menor do que 0,22 mm, particularmente 0,20 mm ou menos, a resistência à pressão e resistência a impacto da tampa de coroa fabricada com o uso do material de SR convencional são insuficientes. De modo a assegurar a resistência à pressão e resistência a impacto, uma chapa de aço de DR (Reduzido duplamente) é aplicada, que pode ser submetida a laminação a frio secundária e endurecida após recozimento para compensar a diminuição de resistência devido ao
Petição 870190084082, de 28/08/2019, pág. 16/59
3/37 afinamento de metal de chapa.
[0006] Tampas de coroa são espremidas em alguma extensão no centro no começo da conformação, e então a borda externa é formada em um formato corrugado. Aqui, se o material de uma tampa de coroa for uma chapa de aço que tem baixa conformabilidade, um defeito de formato conforme esquematicamente ilustrado na Figura 1 pode ocorrer, no qual uma dobra se forma a partir do lado de superfície superior de tampa de coroa que se desvia da posição apropriada. Não somente tal tampa de coroa com um defeito de formato parece fraca e reduz a intenção de aquisição do consumidor, mas mesmo quando encaixado em uma garrafa, o mesmo não fornece resistência à pressão e resistência a impacto apropriadas, e o conteúdo pode vazar. [0007] Por outro lado, latas de DRD precisam ter alta resistência à pressão de modo que as latas não se deformem se a pressão interna aumentar ou diminuir. Ademais, a resistência a impacto é também importante devido ao fato de que deformação de uma lata de DRD devido a impacto externo durante transporte pode resultar em vazamento do conteúdo e perda de confiança do consumidor devido à perda da aparência. Adicionalmente, mesmo quando a resistência da chapa de aço como o material de uma lata de DRD é suficiente, se a chapa de aço for fraca em conformabilidade, isso causará um defeito de formato no qual enrugações se formam no flange durante a conformação da lata de DRD. Quando enrugações se formam na porção de flange, quando a pressão dentro da lata aumenta ou diminui depois que a chapa de aço é formada em uma lata de DRD, estresse tende a ser concentrado nos arredores da porção de formação de enrugação, e resistência à pressão suficiente pode não ser obtida. Portanto, a chapa de aço a ser usada como o material de uma lata de DRD é também necessária para ter excelente conformabilidade.
[0008] Ademais, nos últimos anos, da mesma maneira que a
Petição 870190084082, de 28/08/2019, pág. 17/59
4/37 tampa de coroa chapa de aço, a demanda para afinamento de metal de chapa da chapa de aço para latas de DRD foi também aumentada para o propósito de redução de custos. Com esse afinamento de metal de chapa, se tornou mais importante assegurar a resistência à pressão suficiente e a resistência a impacto e conformabilidade.
[0009] Em vista do supracitado, para uma chapa de aço fina de alta resistência para tampas de coroa, por exemplo, o documento nQ JP6057023B (PTL 1) propõe uma chapa de aço para tampas de coroa que compreende uma composição química que contém, em % em massa, C: 0,0010% a 0,0060%, Si: 0,005% a 0,050%, Mn: de 0,10% a 0,50%; Ti: 0% a 0,100%, Nb: 0% a 0,080%, B: 0% a 0,0080%, P: 0,040% ou menos, S: 0,040% ou menos, Al: 0,1000% ou menos, e N: 0,0100% ou menos, com o saldo sendo Fe e impurezas, em que um valor mínimo de valores r em uma direção de 25°a 6 5oem relação a uma direção de laminação da chapa de aço é 1,80 ou mais, e um valor médio de valores r em uma direção de 0oou mais e menos do que 360° em relação à direção de laminação é 1,70 ou mais, e em que uma resistência de rendimento é 570 MPa ou mais.
[0010] Adicionalmente, por exemplo, o documento nQ JP4559918B (PTL 2) descreve uma chapa de aço para placas de estanho e TFS que têm excelente conformabilidade, que compreende uma composição química que contém, em % em massa, C: 0,0030% a 0,0060%, Si: 0,04% ou menos, Mn: 0,60% ou menos, P: 0,005% ou mais e 0,03% ou menos, S: 0,02% ou menos, Al: mais do que 0,005%, 0,1% ou menos, e N: 0,005% ou menos dentro de uma faixa que atende a uma fórmula predeterminada, com o saldo sendo Fe e impurezas inevitáveis, em que uma espessura de chapa é 0,2 mm ou menos, um nível de dureza (HR30T) é 67 ±3 a 76 ±3, e um valor Ar que indica anisotropia em plano é ±0,2 ou menos.
LISTA DE CITAÇÕES
Petição 870190084082, de 28/08/2019, pág. 18/59
5/37
LITERATURA DE PATENTE
[0011] PTL 1: Documento nQ JP6057023B
[0012] PTL 2: Documento nQ JP4559918B
SUMÁRIO
PROBLEMA TÉCNICO
[0013] Uma chapa de aço fabricada pela técnica descrita em PTL 1 tende a ser insuficiente em conformabilidade e resistência particularmente após o afinamento de metal de chapa, e uma tampa de coroa formada com o uso da chapa de aço como um material tem o problema de ter uma resistência a impacto menor do que a de uma tampa de coroa convencional. Esse problema é o mesmo que no caso de um material para latas de DRD.
[0014] A chapa de aço fabricada pela técnica descrita em PTL 2 tende a ser insuficiente em conformabilidade e resistência particularmente após afinamento de metal de chapa, e uma lata de DRD formada com o uso da chapa de aço visto que um material tem o problema de ter uma resistência a impacto menor do que a de uma lata de DRD convencional. Esse problema é o mesmo que no caso de um material de tampa de coroa.
[0015] Desse modo, seria útil fornecer uma chapa de aço com conformabilidade e resistência suficientes mesmo após o afinamento de metal de chapa, e um método de fabricação da mesma.
SOLUÇÃO PARA O PROBLEMA
[0016] Os inventores fizeram estudos intensivos em como solucionar os problemas acima, e constataram que otimizando-se os componentes de liga e condições de fabricação e controlar a densidade de deslocamento em uma posição de profundidade de 1/2 de uma espessura de chapa de uma superfície, é possível fornecer uma chapa de aço que tem conformabilidade e resistência suficientes. A presente descrição foi concluída com base nessa constatação, e o
Petição 870190084082, de 28/08/2019, pág. 19/59
6/37 sumário da mesma se dá a seguir.
[0017] (1) Uma chapa de aço que compreende: uma composição química que contém (consiste em), em % em massa, C: mais do que 0,006% e não mais do que 0,012%, Si: 0,02% ou menos, Mn: 0,10% ou mais e 0,60% ou menos, P: 0,020% ou menos, S: 0,020% ou menos, Al: 0,01% ou mais e 0,07% ou menos, e N: 0,0080 % ou mais e 0,0200% ou menos, com o saldo sendo Fe e impurezas inevitáveis, em que uma densidade de deslocamento em uma posição de profundidade de 1/2 de uma espessura de chapa de uma superfície da chapa de aço é 2,0 χ 1014/m2 ou mais e 1,0 χ 1015/m2 ou menos.
[0018] (2) A chapa de aço, de acordo com (1), que tem uma espessura de 0,20 mm ou menos.
[0019] (3) Uma tampa de coroa produzida a partir da chapa de aço, conforme citado em (1) ou (2).
[0020] (4) Uma DRD que pode ser produzida a partir da chapa de aço conforme citado em (1) ou (2).
[0021] (5) Um método de fabricação da chapa de aço, conforme citado em (1) ou (2), que compreende: uma etapa de laminação a quente de aquecer uma matéria-prima de aço a 1200 °C ou mais, realizar a laminação de acabamento da matéria-prima de aço para obter uma chapa laminada a quente, e bobinar a chapa laminada a quente dentro de uma faixa de temperatura de 670 °C ou menor; uma etapa de decapagem de decapar a chapa laminada a quente após a etapa de laminação a quente; uma etapa de laminação a frio primária de laminar a frio a chapa laminada a quente após a etapa de decapagem para obter uma chapa laminada a frio; uma etapa de recozimento de recozer a chapa laminada a frio após a etapa de laminação a frio primária em uma faixa de temperatura de 650 °C a 750 °C para obter uma chapa recozida; e uma etapa de laminação a frio secundária de laminar a frio a chapa recozida após a etapa de
Petição 870190084082, de 28/08/2019, pág. 20/59
7/37 recozimento, com uma redução de laminação de 10% ou mais e 30% ou menos e uma tensão média de 98 MPa ou mais entre bases de laminação a frio em um aparelho de laminação que tem pelo menos duas bases de laminação a frio.
EFEITO VANTAJOSO
[0022] De acordo com a presente descrição, é possível fornecer uma chapa de aço que tem suficiente resistência e excelente conformabilidade mesmo após o afinamento de metal de chapa. Em particular, quando uma tampa de coroa ou uma lata de DRD é fabricada com o uso dessa chapa de aço como um material, a resistência a impacto performance pode ser mantida em um alto nível em uma tampa de coroa ou uma lata de DRD mesmo após afinamento de metal de chapa.
BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS
[0023] Nos desenhos anexos:
[0024] A Figura 1 é uma vista esquemática que ilustra uma tampa de coroa que tem um formato fraco;
[0025] Figura 2 ilustra uma superfície de uma tampa de coroa para observar um perfil de formato de corte transversal;
[0026] Figuras 3A e 3B ilustram um exemplo típico de um perfil de corte transversal de uma tampa de coroa;
[0027] Figuras 4A e 4B ilustram o procedimento de um teste de resistência a impacto realizado em uma lata de DRD; e
[0028] Figuras 5A e 5B ilustram um alvo de avaliação de um teste de resistência a impacto realizado em uma lata de DRD.
DESCRIÇÃO DETALHADA
[0029] A chapa de aço de acordo com a presente descrição compreende: uma composição química que contém, em % em massa, C: mais do que 0,006 % e não mais do que 0,012 %, Si: 0,02% ou menos, Mn: 0,10% ou mais e 0,60% ou menos, P: 0,020% ou menos,
Petição 870190084082, de 28/08/2019, pág. 21/59
8/37
S: 0,020% ou menos, Al: 0.01 % ou mais a 0,07 % ou menos, e N: 0,0080 % ou mais e 0,0200% ou menos, com o saldo sendo Fe e impurezas inevitáveis, em que uma densidade de deslocamento em uma posição de profundidade de 1/2 de uma espessura de chapa de uma superfície da chapa de aço é 2,0 χ 1014/m2 ou mais e 1,0 χ 1015/m2 ou menos.
[0030] Primeiro, as razões para limitação do conteúdo de cada componente na composição química da chapa de aço serão descritas em ordem. Na descrição a seguir, a notação % representa % em massa a menos que especificado de outro modo.
C: Mais de 0,006% e 0,012% ou menos
[0031] C é um elemento intersticial, e uma grande quantidade de consolidação de solução sólida pode ser obtida com uma pequena quantidade de adição. Como resultado de aprimorar a força de atrito da chapa de aço de base por essa consolidação de solução sólida, a velocidade de movimento de deslocamentos durante a laminação a frio secundária descrita posteriormente diminui, e uma grande quantidade de deslocamentos é introduzida no material mesmo com uma baixa redução de laminação, e a densidade de deslocamento é aprimorada. Ou seja, quando o teor de C é 0,006% ou menos, a densidade de deslocamento em uma profundidade de 1/2 da espessura de chapa da superfície da chapa de aço é menor do que 2,0 χ 1014/m2 e, por exemplo, quando a chapa de aço é usada para uma tampa de coroa, a mesma resistência a impacto que a de uma tampa de coroa convencional não pode ser obtida. De modo similar, quando a chapa de aço é usada como uma lata de DRD, por exemplo, para formar uma lata de DRD fina, a mesma resistência a impacto que a de uma lata de DRD convencional pode não ser obtida. Por outro lado, quando o teor de C excede 0,012%, a densidade de deslocamento em uma profundidade de 1/2 da espessura de chapa da superfície da chapa de
Petição 870190084082, de 28/08/2019, pág. 22/59
9/37 aço excede 1,0 χ 1015/m2, e a conformabilidade da chapa de aço é reduzida. Por exemplo, quando a chapa de aço é usada para uma tampa de coroa, ocorre um defeito de formato no qual uma dobra se forma a partir da superfície superior de tampa de coroa durante a conformação da tampa de coroa. De modo similar, quando a chapa de aço é usada para uma lata de DRD, por exemplo, ocorre um defeito de formato no qual enrugações se formam na porção de flange durante a conformação da lata de DRD. A partir do supracitado, o teor de C é mais do que 0,006% e 0,012% ou menos. Preferencialmente, o mesmo é 0,007% ou mais e 0,01% ou menos.
Si: 0,02% ou menos
[0032] Quando o teor de Si excede 0,02%, a conformabilidade da chapa de aço é reduzida, e por exemplo, ocorre um defeito de formato no qual uma dobra se forma a partir da superfície superior de tampa de coroa durante a conformação da tampa de coroa. De modo similar, quando a chapa de aço é usada para uma lata de DRD, por exemplo, ocorre um defeito de formato no qual enrugações se formam na porção de flange durante a conformação da lata de DRD. Ademais, a propriedade de tratamento de superfície da chapa de aço é deteriorada e a resistência à corrosão é reduzida. A partir do supracitado, o teor de Si é 0,02% ou menos. Preferencialmente, o mesmo é 0,01% ou menos. Observa-se que é preferencial definir o teor de Si para 0,004% ou mais, visto que reduzir Si excessivamente causa o aumento de custo de produção de aço.
Mn: 0,10% a 0,60%;
[0033] Mn é um elemento intersticial, e uma grande quantidade de consolidação de solução sólida pode ser obtida com uma pequena quantidade de adição. Como resultado de aprimorar a força de atrito da chapa de aço de base por essa consolidação de solução sólida, a velocidade de movimento de deslocamentos durante a laminação a frio
Petição 870190084082, de 28/08/2019, pág. 23/59
10/37 secundária descrita posteriormente diminui, e uma grande quantidade de deslocamentos é introduzida no material mesmo com uma baixa redução de laminação, e a densidade de deslocamento é aprimorada. Ou seja, quando o teor de Mn é menor do que 0,10%, a densidade de deslocamento em uma posição de profundidade de 1/2 da espessura de chapa a partir da superfície da chapa de aço é menor do que 2,0 χ 1014/m2, e por exemplo, quando a chapa de aço é usada para uma tampa de coroa e após o afinamento de metal de chapa, a mesma resistência a impacto que a de uma tampa de coroa convencional não pode ser obtida. De modo similar, quando a chapa de aço é usada como uma lata de DRD, por exemplo, e após o afinamento de metal de chapa, a mesma resistência a impacto que a de uma lata de DRD convencional pode não ser obtida. Ademais, se o teor de Mn for menor do que 0,10%, torna-se difícil evitar fragilidade a quente mesmo se o teor de S for reduzido, e problemas tais como rachadura de superfície ocorrem durante fundição contínua. Por outro lado, quando o teor de Mn excede 0,60%, a conformabilidade da chapa de aço é reduzida, e por exemplo, quando a chapa de aço é usada para uma tampa de coroa, ocorre um defeito de formato no qual uma dobra se forma a partir da superfície superior de tampa de coroa durante a conformação da tampa de coroa. De modo similar, quando a chapa de aço é usada para uma lata de DRD, por exemplo, um defeito de formato no qual enrugações se formam na porção de flange durante a conformação da lata de DRD. A partir do supracitado, o teor de Mn é 0,10% ou mais e 0,60% ou menos. Preferencialmente, o teor de Mn é 0,15% ou mais e 0,50% ou menos.
P: 0,020% ou menos
[0034] Quando o teor de P excede 0,020%, a conformabilidade da chapa de aço é reduzida, e por exemplo, quando a chapa de aço é usada para uma tampa de coroa, ocorre um defeito de formato no qual
Petição 870190084082, de 28/08/2019, pág. 24/59
11/37 uma dobra se forma a partir da superfície superior de tampa de coroa durante a conformação da tampa de coroa. De modo similar, quando a chapa de aço é usada para uma lata de DRD, por exemplo, ocorre um defeito de formato no qual enrugações se formam na porção de flange durante a conformação da lata de DRD. Ademais, a resistência à corrosão é reduzida. A partir do supracitado, o teor de P é 0,020% ou menos. Preferencialmente, o mesmo é 0,015% ou menos. Observa-se que reduzir o teor de P abaixo de 0.001% necessita de custo de desfosforização excessivo, o teor de P é preferencialmente 0,001% ou mais.
S: 0,020% ou menos
[0035] Quando o teor de S excede 0,020%, inclusões são formadas na chapa de aço para causar uma diminuição de ductilidade a quente e uma deterioração na resistência à corrosão da chapa de aço, e além disso, uma conformabilidade da chapa de aço é reduzida. Quando a chapa de aço é usada para uma tampa de coroa, ocorre um defeito de formato no qual uma dobra se forma a partir da superfície superior de tampa de coroa durante a conformação da tampa de coroa. De modo similar, quando a chapa de aço é usada para uma lata de DRD, por exemplo, ocorre um defeito de formato no qual enrugações se formam na porção de flange durante a conformação de DRD. Dessa forma, o teor de S é 0,020% ou menos. Preferencialmente, o mesmo é 0,015% ou menos. Adicionalmente, reduzir o teor de S abaixo de 0,005% necessita de custo de dessulfurização excessivo, o teor de S é preferencialmente 0,004% ou mais.
Al: 0,01% ou mais e 0,07% ou menos
[0036] Al é um elemento necessário como um desoxidante no período de produção de aço, ainda se o teor de Al for menor do que 0,01%, a desoxidação torna-se insuficiente, inclusões aumentam, e a
Petição 870190084082, de 28/08/2019, pág. 25/59
12/37 conformabilidade da chapa de aço diminui, e por exemplo, quando a chapa de aço é usada para uma tampa de coroa, ocorre um defeito de formato no qual uma dobra se forma a partir da superfície superior de tampa de coroa durante a conformação da tampa de coroa. De modo similar, quando a chapa de aço é usada para uma lata de DRD, por exemplo, ocorre um defeito de formato no qual enrugações se formam na porção de flange durante a conformação da lata de DRD. Por outro lado, quando o Al excede 0,07%, uma grande quantidade de AIN é formada, e desse modo, a quantidade de N no aço diminui e o efeito de N descrito posteriormente não pode ser obtido. A partir do supracitado, o teor de Al é 0,01% ou mais e 0,07% ou menos. Preferencialmente, o mesmo tem é 0,15% ou mais e 0,55% ou menos. N: 0,0080% ou mais a 0,0200% ou menos
[0037] N é um elemento intersticial e, assim como C, uma grande quantidade de consolidação de solução sólida pode ser obtida com uma pequena quantidade de adição. Como resultado de aprimorar a força de atrito da chapa de aço de base por essa consolidação de solução sólida, a velocidade de movimento de deslocamentos durante a laminação a frio secundária descrita posteriormente diminui, e uma grande quantidade de deslocamentos é introduzida no material mesmo com uma baixa redução de laminação, e a densidade de deslocamento é aprimorada. Ou seja, quando o teor de N é menor do que 0,0080%, a densidade de deslocamento em uma posição de profundidade de 1/2 da espessura de chapa a partir da superfície da chapa de aço é menor do que 2,0 χ 1014/m2, e por exemplo, quando a chapa de aço é usada para uma tampa de coroa e após o afinamento de metal de chapa, a mesma resistência a impacto que a de uma tampa de coroa espessa convencional não pode ser obtida. De modo similar, por exemplo, quando a chapa de aço é usada para uma lata de DRD e após o afinamento de metal de chapa, a mesma resistência a
Petição 870190084082, de 28/08/2019, pág. 26/59
13/37 impacto que a de uma lata de DRD convencional pode não ser obtida. Por outro lado, quando o teor de N excede 0,0200%, a densidade de deslocamento em uma posição de profundidade de 1/2 da espessura de chapa a partir da superfície da chapa de aço excede 1,0 χ 1015/m2, a conformabilidade da chapa de aço diminui, e por exemplo, quando a chapa de aço é usada para uma tampa de coroa, ocorre um defeito de formato no qual uma dobra se forma a partir da superfície superior de tampa de coroa durante a conformação da tampa de coroa. De modo similar, quando a chapa de aço é usada para uma lata de DRD, por exemplo, ocorre um defeito de formato no qual enrugações se formam na porção de flange durante a conformação da lata de DRD. A partir do supracitado, o teor de N é 0,0080% ou mais e 0,0200% ou menos. Preferencialmente, o mesmo tem é 0,0090% ou mais e 0,019% ou menos. O saldo diferente dos componentes descritos acima é Fe e impurezas inevitáveis.
[0038] Ademais, Cu, Ni, Cr, e Mo podem ser contidos na faixa que não confere o efeito da presente descrição. Nesse tempo, de acordo com ASTM A623M-11, é preferencial que Cu seja 0,2% ou menos, Ni é 0,15% ou menos, Cr é 0,10% ou menos, e Mo é 0,05% ou menos. O teor dos outros elementos é preferencialmente 0,02% ou menos.
[0039] Além disso, na chapa de aço revelada no presente documento, é importante que a densidade de deslocamento em uma posição de profundidade de 1/2 da espessura de chapa a partir da superfície da chapa de aço seja 2,0 χ 1014/m2 ou mais e 1,0 χ 1015/m2 ou menos. Os estudos intensivos revelaram que a resistência da chapa de aço pode ser avaliada, por exemplo, pela resistência a impacto de uma tampa de coroa quando a chapa de aço é usada para uma tampa de coroa, ou a resistência a impacto de uma lata de DRD quando a chapa de aço é usada para uma lata de DRD, e que essas resistências a impacto podem ser aprimoradas pelo aumento de
Petição 870190084082, de 28/08/2019, pág. 27/59
14/37 densidade de deslocamento. Quando a densidade de deslocamento em uma posição de profundidade de 1/2 da espessura de chapa a partir da superfície da chapa de aço é 2,0 χ 1014/m2 ou mais, é possível obter uma resistência a impacto equivalente à de uma tampa de coroa espessa convencional ou lata de DRD, mesmo após o afinamento de metal de chapa. Embora a razão para isso não seja clara, acredita-se que, à medida que a densidade de deslocamento aumenta, a resistência à deformação aumenta devido ao repuxamento dos deslocamentos. Portanto, mesmo quando um impacto externo é aplicado a uma tampa de coroa, por exemplo, em um estado em que a pressão interna da garrafa é alta, a tampa de coroa tem menos probabilidade de sair. Alternativamente, por exemplo, quando um impacto externo é aplicado a uma lata de DRD, a lata torna-se difícil de deformar. Portanto, a densidade de deslocamento em uma posição de profundidade de 1/2 da espessura de chapa a partir da superfície da chapa de aço é definida para 2,0 χ 1014/m2 ou mais.
[0040] Por outro lado, quando a densidade de deslocamento em uma posição de profundidade de 1/2 da espessura de chapa a partir da superfície da chapa de aço excede 1,0 χ 1015/m2, a conformabilidade da chapa de aço é reduzida, e por exemplo, quando a chapa de aço é usada para uma tampa de coroa, ocorre um defeito de formato no qual uma dobra se forma a partir da superfície superior de tampa de coroa durante a conformação da tampa de coroa. De modo similar, quando a chapa de aço é usada para uma lata de DRD, por exemplo, ocorre um defeito de formato no qual enrugações se formam na porção de flange durante a conformação da lata de DRD. A partir do supracitado, a densidade de deslocamento em uma posição de profundidade de 1/2 da espessura de chapa a partir da superfície da chapa de aço é definida para 2,0 χ 1014/m2 ou mais e 1,0 χ 1015/m2 ou menos. Uma faixa mais preferencial é 3,0 χ 1014/m2 ou mais e 9,0 χ
Petição 870190084082, de 28/08/2019, pág. 28/59
15/37
1014/m2 ou menos. De modo a definir a densidade de deslocamento na faixa acima, a placa de aço com a composição química descrita acima pode ser submetida ao processo de fabricação descrito posteriormente.
[0041] Nesse caso, a densidade de deslocamento em uma posição de profundidade de 1/2 da espessura a partir da superfície da chapa de aço foi determinada realizando-se difração de raio X com o uso de uma fonte de radiação Co em uma superfície exposta polindose quimicamente a superfície da chapa de aço para a posição de profundidade de 1/2 da espessura de chapa para medir posições de pico e larguras de meio-valor de 4 planos de Fe(110), (200), (211), e (220). Cada uma das larguras de meio-valor medidas foi corrigida com uma largura de meio-valor de um cristal único de Si não tensionado, uma tensão local ε foi determinada pelo método Williamson Hall, e a densidade de deslocamento p foi calculada com o uso da Equação (1) a seguir:
14.4Χε2 . v
P = -ω
[0042] em que o vetor de Burgers b foi 0,25 nm.
[0043] A estrutura da chapa de aço revelada no presente documento é preferencialmente uma estrutura recristalizada. A razão é que, se houver não recristalização após recozimento, a uniformidade de material diminui, e por exemplo, uma dobra se forma a partir da superfície superior de tampa de coroa durante a conformação da tampa de coroa. Alternativamente, por exemplo, ocorre um defeito de formato no qual enrugações se formam na porção de flange durante a conformação da lata de DRD. No entanto, se a razão de área de microestruturas não-recristalizadas for 5% ou menos, a mesma não afeta substancialmente o defeito de formato no qual uma dobra se forma a partir da superfície superior de tampa de coroa durante a
Petição 870190084082, de 28/08/2019, pág. 29/59
16/37 conformação da tampa de coroa, nem o defeito de formato no qual enrugações se formam na porção de flange durante a conformação da lata de DRD. Portanto, uma razão de área das microestruturas não recristalizadas de 5% ou menos é aceitável. A microestrutura recristalizada é preferencialmente uma fase de ferrita, e as fases diferentes da fase de ferrita são preferencialmente menores do que 1,0%.
[0044] Em seguida, o método de fabricação revelado no presente documento será descrito. O método de fabricação inclui uma etapa de laminação a quente, uma etapa de decapagem, uma etapa de laminação a frio primária, uma etapa de recozimento e uma etapa de laminação a frio secundária. Na descrição a seguir, a temperatura é definida como a superfície temperatura de uma chapa de aço (chapa bruta).
[0045] Primeiro, um aço ajustado à composição química descrita acima é derretido em um conversor ou similares para obter uma matéria-prima de aço tal como uma placa. O material de aço usado é preferencialmente fabricado por fundição contínua para evitar microssegregação dos componentes, ainda pode ser fabricado por fundição de lingote ou fundição de placa fina. Adicionalmente, depois de fabricada, a matéria-prima de aço pode ser resfriada à temperatura ambiente e aquecida novamente de acordo com um método convencional, ou alternativamente a um processo de economia de energia térmica tal como laminação de alimentação direta e laminação direta na qual a chapa de aço é carregada no forno como uma peça quente sem ser resfriada à temperatura ambiente, ou é alternativamente submetida à ligeira imersão, imediatamente seguida por laminação, sem problemas. O material de aço obtido é submetido à laminação a quente. Essa etapa de laminação a quente é uma etapa de aquecimento de um material de aço que tem a composição química
Petição 870190084082, de 28/08/2019, pág. 30/59
17/37 mencionada acima em 1200 Ό ou mais, realizar laminação de acabamento da matéria-prima de aço para obter uma chapa laminada a quente, e bobinar a chapa laminada a quente dentro de uma faixa de temperatura de 670 Ό ou menor.
TEMPERATURA DE AQUECIMENTO DE MATÉRIA-PRIMA DE AÇO: 1200 Ό OU MAIS ALTA
[0046] Ao reaquecer o material de aço, se a temperatura de reaquecimento de material de aço for menor do que 1200 Ό, AIN não pode ser suficientemente dissolvido, e a formação de N soluto não pode ser garantida no período da etapa de laminação a frio secundária. Desse modo, o efeito de aprimoramento de densidade de deslocamento não pode ser obtido, e a densidade de deslocamento torna-se menor do que 2,0 χ 1014/m2 em uma posição de profundidade de 1/2 da espessura de chapa a partir da superfície da chapa de aço, e por exemplo, quando a chapa de aço é usada como uma tampa de coroa e após o afinamento de metal de chapa, uma resistência a impacto equivalente à de uma tampa de coroa espessa convencional não pode ser obtida. Alternativamente, por exemplo, quando a chapa de aço é usada como uma lata de DRD e após o afinamento de metal de chapa, uma resistência a impacto equivalente à de uma lata de DRD convencional pode não ser obtida. É desejável que a temperatura de aquecimento de placa seja 1300 Ό ou menor em vi sta do aumento de perda de escala devido ao aumento do peso de oxidação. Observe que também é possível usar o que é chamado de aquecedor de barra de chapa que aquece uma barra de chapa a partir do ponto de vista de evitar problemas de laminação a quente mesmo se a temperatura de aquecimento de placa for reduzida.
LAMINAÇÃO DE ACABAMENTO
[0047] A temperatura de laminação de acabamento na etapa de laminação a quente é preferencialmente 850 Ό ou maior a partir do
Petição 870190084082, de 28/08/2019, pág. 31/59
18/37 ponto de vista da estabilidade da carga de laminação. Por outro lado, elevar a temperatura de laminação de acabamento mais do que o necessário pode tornar difícil fabricar chapas de aço finas. Especificamente, a temperatura de laminação de acabamento está preferencialmente em uma faixa de temperatura de 850 Ό a 960 Ό.
TEMPERATURA DE BOBINAMENTO: 670 Ό OU MENOR
[0048] Se a temperatura de bobinamento exceder 670 Ό, a quantidade de AIN precipitado no aço após o bobinamento aumenta, N soluto não pode ser suficientemente garantido durante a etapa de laminação a frio secundária, e desse modo o efeito de aprimoramento de densidade de deslocamento não pode ser obtido. A densidade de deslocamento em uma posição de profundidade de 1/2 da espessura de chapa a partir da superfície na direção de espessura de chapa é menor do que 2,0 χ 1014/m2. Portanto, a temperatura de bobinamento é 670 Ό ou menor. Preferencialmente, a temperatura é 640 Ό ou menor. Por outro lado, o limite inferior da temperatura de bobinamento não é particularmente limitada, ainda se a temperatura de bobinamento é excessivamente reduzida, a resistência da chapa de aço laminada a quente obtida na etapa de laminação a quente aumenta, a carga de laminação na etapa de laminação a frio primária aumenta, e é difícil de controlar a laminação. Portanto, a temperatura de bobinamento é, preferencialmente, 500 Ό ou mais alta.
[0049] Na laminação a quente revelada no presente documento, de modo a reduzir a carga de laminação no período de laminação a quente, parte ou toda a laminação de acabamento pode ser laminação lubrificada. A laminação lubrificada é também eficaz a partir do ponto de vista de tornar o formato da chapa de aço uniforme e tornar o material uniforme. O coeficiente de atrito em laminação de lubrificação está preferencialmente em uma faixa de 0,25 a 0,10. Ademais, é preferencial definir o mesmo como um processo de laminação
Petição 870190084082, de 28/08/2019, pág. 32/59
19/37 contínua que une barras de chapa anteriores e seguintes, e realiza laminação de acabamento continuamente. Aplicar um processo de laminação contínua é também desejável a partir do ponto de vista da estabilidade de operação de laminação a quente.
PROCESSO DE DECAPAGEM
[0050] Então, decapagem é realizada. A etapa de decapagem é uma etapa de remover escalas de óxido na superfície da chapa de aço laminada a quente obtida na etapa de laminação a quente pode decapagem. As condições de decapagem não são particularmente limitadas, e podem ser definidas conforme apropriado.
PROCESSO DE LAMINAÇÃO A FRIO PRIMÁRIA
[0051] Após a decapagem, laminação a frio primária é realizada. A etapa de laminação a frio primária é uma etapa de submeter a chapa decapada após a etapa de decapagem à laminação a frio. As condições de laminação a frio não são particularmente limitadas, e por exemplo, as condições, tais como a redução de laminação, podem ser determinadas a partir do ponto de vista da espessura de chapa desejada e similares. De modo a fazer com que a espessura da chapa de aço após laminação a frio secundária seja 0,20 mm ou menos, a redução de laminação é preferencialmente 85% a 94%.
PROCESSO DE COZIMENTO
[0052] Em seguida, recozimento é realizado na chapa laminada a frio primária. A etapa de recozimento é uma etapa de recozer a chapa de aço laminada a frio obtida na etapa de laminação a frio primária em uma faixa de temperatura de 650 Ό a 750 Ό. Se a t emperatura de recozimento for menor do que 650 Ό, AIN precipita durante o recozimento, e N soluto não pode ser garantido durante o processo de laminação a frio secundária subsequente. Desse modo, o efeito de aprimoramento de densidade de deslocamento não pode ser obtido, e a densidade de deslocamento em uma posição de profundidade de 1/2
Petição 870190084082, de 28/08/2019, pág. 33/59
20/37 da espessura de chapa a partir da superfície da chapa de aço é menor do que 2,0 χ 1014/m2. Ademais, se a temperatura de recozimento for menor do que 650 Ό, a razão de área das microestru turas nãorecristalizadas excede 5%, e a conformabilidade deteriora.
[0053] Por outro lado, se a temperatura de recozimento exceder 750 Ό, C segrega nas delimitações de grãos e agrega para formar carbonetos, e desse modo, C soluto suficiente não pode ser garantido durante a etapa de laminação a frio secundária. Consequentemente, o efeito de aprimoramento de densidade de deslocamento não pode ser obtido, e a densidade de deslocamento em uma posição de profundidade de 1/2 da espessura de chapa a partir da superfície na direção de espessura de chapa é menor do que 2,0 χ 1014/m2. A partir do supracitado, a temperatura de recozimento é 650 Ό ou maior e 750Ό ou menor. Preferencialmente, a mesma é 660 Ό ou maior e 740 Ό ou menor. O tempo de retenção na faixa de te mperatura de 650 Ό a 750 Ό não é particularmente limitada, ain da se o tempo de retenção for menor do que 5 segundos, microestruturas não recristalizadas pode exceder 5%, e se o mesmo exceder 120 segundos, C segrega em delimitações de grãos e agrega para formar carbonetos, C soluto pode não ser suficientemente garantido na etapa de laminação a frio secundária, e o custo é aumentado. Portanto, o tempo de retenção é preferencialmente 5 segundos ou mais e 120 segundos ou menos.
PROCESSO DE LAMINAÇÃO A FRIO SECUNDÁRIA
[0054] A laminação a frio secundária é realizada na chapa recozida após o recozimento. A etapa de laminação a frio secundária é uma etapa de laminar a frio a chapa recozida obtida na etapa de recozimento, com uma redução de laminação de 10% ou mais a 30% ou menos e uma tensão média de 98 MPa ou mais entre bases de laminação a frio em um aparelho de laminação que tem pelo menos
Petição 870190084082, de 28/08/2019, pág. 34/59
21/37 duas bases de laminação a frio.
[0055] Quando a tensão média entre as bases de laminação a frio é menor do que 98 MPa, a densidade de deslocamento em uma posição de profundidade de 1/2 da espessura de chapa a partir da superfície da chapa de aço é menor do que 2,0 χ 1014/m2. A tensão média entre as bases de laminação a frio é preferencialmente 127,4 MPa ou mais. Por outro lado, o limite superior da tensão média entre as bases de laminação a frio não é particularmente limitado, e pode ser determinada a partir do ponto de vista de operabilidade. Por exemplo, a tensão pode ser ajustada de modo a não causar fratura da chapa de aço. Especificamente, 392 MPa ou menos é preferencial. Quando a redução de laminação de laminação a frio secundária é menor do que 10%, a densidade de deslocamento em uma posição de profundidade de 1/2 da espessura de chapa a partir da superfície da chapa de aço é menor do que 2,0 χ 1014/m2. Por outro lado, quando a redução de laminação de uma laminação a frio secundária excede 30%, a densidade de deslocamento em uma posição de profundidade de 1/2 da espessura de chapa da superfície da chapa de aço excede 1,0 χ 1015/m2, e a conformabilidade da chapa de aço é diminuída. Em vista do supracitado, a redução de laminação de laminação a frio secundária é 10% ou mais e 30% ou menos. A redução de laminação de laminação a frio secundária é preferencialmente 12% ou mais e 28% ou menos.
[0056] Isso é suficiente para o número de bases de laminação para que a laminação a frio secundária seja plural. No entanto, se o mesmo for cinco ou mais, o custo de aparelho é aumentado. Portanto, duas a quatro bases de laminação a frio são preferenciais.
[0057] Opcionalmente, a chapa de aço laminada a frio obtida desse modo pode ser então submetido a tratamento de chapeamento com o uso de galvanização, tal como chapeamento de estanho,
Petição 870190084082, de 28/08/2019, pág. 35/59
22/37 chapeamento de crômio, ou chapeamento de níquel, para formar uma camada de chapeamento na superfície da chapa de aço, e pode ser usada como uma chapa de aço de chapeamento. Adicionalmente, visto que a espessura da camada submetida a tratamento de superfície tal como chapeamento é suficientemente menor do que a espessura de chapa, a influência das propriedades mecânicas da chapa de aço é desprezível.
[0058] Conforme descrito acima, a chapa de aço revelada no presente documento pode ter conformabilidade e resistência suficientes mesmo após submetida a afinamento de metal de chapa. Portanto, a chapa de aço revelada no presente documento é particularmente adequada como um material para uma tampa de coroa ou uma lata de DRD.
[0059] A tampa de coroa é principalmente composta de uma porção tipo disco para fechar a boca da garrafa e uma porção corrugada fornecida ao redor da periferia, e pode ser formada punçando-se a chapa de aço revelada no presente documento em um molde circular e prensando-se o molde circular. Uma tampa de coroa produzida a partir da chapa de aço revelada no presente documento tem um excelente formato de conformação como uma tampa de coroa e excelente resistência a impacto, e tem um efeito de reduzir a quantidade de refugo descarregado com uso.
[0060] Adicionalmente, a lata de DRD pode ser formada punçando-se a chapa de aço descrita acima em um molde circular e então estampando-se e reestampando-se o molde circular. A lata de DRD produzida a partir da chapa de aço revelada no presente documento é excelente em resistência a impacto, uniforme em formato, e não se desvia da especificação de produto. Portanto, o rendimento no processo de fabricação da lata de DRD é aprimorado, e o efeito de reduzir a quantidade de refugo descarregado da fabricação
Petição 870190084082, de 28/08/2019, pág. 36/59
23/37 de lata de DRD é também alcançado.
EXEMPLOS
[0061] Placas de aço que têm as composições químicas listadas na Tabela 1 com o saldo sendo Fe e impurezas inevitáveis foram preparados por produção de aço em um conversor e submetido à fundição contínua para obter placas de aço. As placas de aço desse modo obtidas foram aquecidas a 1220 °C, submetidas a laminação de acabamento em 890 °C para obter chapa laminada a quente, e rebobinada em temperaturas de bobinamento listadas na Tabela 2. Após a laminação a quente, decapagem foi realizada. Então, laminação a frio primária foi realizada com uma redução de laminação de 90%, recozimento foi realizado sob as temperaturas de recozimento listadas na Tabela 2, e laminação a frio secundária foi subsequentemente realizada com as reduções de laminação listadas na Tabela 2 para obter chapas de aço que têm uma espessura de chapa da 0,17 mm. Cada uma das chapas de aço obtidas foi continuamente submetida a tratamento ácido crômico eletrolítico para obter um aço livre de estanho.
Petição 870190084082, de 28/08/2019, pág. 37/59
TABELA 1 (% em massa)
Aço C Si Mn P S sol. Al N
A 0,0064 0,01 0,31 0,006 0,005 0,032 0,0130 Exemplo
B 0,0075 0,01 0,46 0,002 0,004 0,056 0,0152 Exemplo
C 0,0092 0,02 0,22 0,012 0,001 0,021 0,0112 Exemplo
D 0,0111 0,01 0,21 0,018 0,006 0,035 0,0094 Exemplo
E 0,0081 0,01 0,16 0,005 0,011 0,033 0,0193 Exemplo
F 0,0078 0,01 0,32 0,010 0,008 0,015 0,0085 Exemplo
G 0,0036 0,02 0,18 0,008 0,006 0,045 0,0143 Exemplo comparativo
H 0,0142 0,01 0,55 0,007 0,007 0,051 0,0124 Exemplo comparativo
1 0,0088 0,02 0,22 0,012 0,013 0,036 0,0074 Exemplo comparativo
J 0,0081 0,01 0,19 0,003 0,009 0,020 0,0215 Exemplo comparativo
K 0,0072 0,03 0,21 0,009 0,008 0,041 0,0132 Exemplo comparativo
L 0,0095 0,01 0,62 0,003 0,009 0,020 0,0132 Exemplo comparativo
M 0,0096 0,01 0,35 0,022 0,007 0,025 0,0122 Exemplo comparativo
N 0,0101 0,01 0,15 0,011 0,008 0,072 0,0163 Exemplo comparativo
0 0,0075 0,01 0,20 0,009 0,006 0,004 0,0142 Exemplo comparativo
P 0,0060 0,01 0,25 0,009 0,006 0,044 0,0125 Exemplo comparativo
Q 0,0079 0,01 0,21 0,010 0,007 0,069 0,0119 Exemplo
R 0,0078 0,01 0,08 0,008 0,005 0,059 0,0111 Exemplo comparativo
S 0,0094 0,02 0,35 0,013 0,021 0,049 0,0099 Exemplo comparativo
* Sublinhado se fora do escopo da descrição.
Petição 870190084082, de 28/08/2019, pág. 38/59
25/37
TABELA 2
Na Aço Etapa de Laminação a Quente Etapa de recozimento Etapa de laminação a frio secundária Observações
Temp, de aquecí mento de placa (°C) Temperatura de bobina mento (°C) Temp, de recoziment o(°C) Tempo de retenção na faixa de temp, de 650 °C a 750 °C (s) Número de bases Resistênci a à tração média entre bases (MPa) Redução de laminação (%)
1 A 1250 640 670 20 2 205,8 15 Exemplo
2 A 1230 600 700 30 3 245,0 25 Exemplo
3 A 1180 600 720 40 2 147,0 20 Exemplo comparativo
4 B 1280 600 730 50 3 225,4 25 Exemplo
5 B 1200 600 690 30 2 196,0 25 Exemplo
6 B 1250 650 730 70 2 156,8 25 Exemplo
7 B 1230 600 730 60 2 313,6 40 Exemplo comparativo
8 B 1230 zoo 730 90 2 137,2 25 Exemplo comparativo
9 C 1250 600 660 100 3 117,6 15 Exemplo
10 C 1250 600 680 10 2 186,2 25 Exemplo
11 C 1220 640 700 25 2 147,0 25 Exemplo
12 C 1250 600 700 40 2 78,4 15 Exemplo comparativo
13 C 1250 600 600 20 3 254,8 25 Exemplo comparativo
14 D 1250 550 680 60 3 254,8 25 Exemplo
15 D 1210 640 700 60 4 303,8 20 Exemplo
16 D 1210 640 700 130 4 303,8 20 Exemplo
17 D 1270 550 Z80 70 2 254,8 25 Exemplo comparativo
18 E 1220 620 700 30 3 196,0 20 Exemplo
19 E 1220 640 700 50 2 215,6 20 Exemplo
20 E 1220 630 700 60 3 284,2 5 Exemplo comparativo
21 F 1240 660 730 40 3 294,0 25 Exemplo
22 F 1240 640 730 40 2 333,2 20 Exemplo
23 F 1240 620 730 40 2 205,8 15 Exemplo
Petição 870190084082, de 28/08/2019, pág. 39/59
26/37
Na Aço Etapa de Laminação a Quente Etapa de recozimento Etapa de laminação a frio secundária Observações
Temp, de aquecí mento de placa (°C) Temperatura de bobina mento (°C) Temp, de recoziment o(°C) Tempo de retenção na faixa de temp, de 650 °C a 750 °C (s) Número de bases Resistênci a à tração média entre bases (MPa) Redução de laminação (%)
24 G 1250 600 700 30 2 225,4 20 Exemplo comparativo
25 H 1250 600 700 30 2 225,4 20 Exemplo comparativo
26 1 1250 600 700 30 2 225,4 20 Exemplo comparativo
27 J 1250 600 700 30 2 225,4 20 Exemplo comparativo
28 K 1250 600 700 30 2 225,4 20 Exemplo comparativo
29 L 1250 600 700 30 2 225,4 20 Exemplo comparativo
30 M 1250 600 700 30 2 225,4 20 Exemplo comparativo
31 N 1250 600 700 30 2 225,4 20 Exemplo comparativo
32 0 1250 600 700 30 2 225,4 20 Exemplo comparativo
33 P 1250 600 700 30 2 225,4 20 Exemplo comparativo
34 Q 1210 580 740 25 2 245,0 15 Exemplo
35 R 1210 580 740 25 2 245,0 15 Exemplo comparativo
36 S 1210 580 740 25 2 245,0 15 Exemplo comparativo
* Sublinhado se fora do escopo da descrição.
[0062] Para cada uma das chapas de aço obtidas desse modo, a densidade de deslocamento em uma posição de profundidade de 1/2 da espessura a partir da superfície da chapa de aço foi determinada realizando-se difração de raio X com o uso de uma fonte de radiação Co em uma superfície exposta polindo-se quimicamente a superfície da chapa de aço para a posição de profundidade de 1/2 da espessura de chapa para medir posições de pico e larguras de meio-valor de 4 planos de Fe(110), (200), (211), e (220). Cada uma das larguras de meio-valor medidas foi corrigida com uma largura de meio-valor de um cristal único de Si não tensionado, uma tensão local ε foi determinada
Petição 870190084082, de 28/08/2019, pág. 40/59
27/37 pelo método Williamson Hall, e a densidade de deslocamento p foi calculada com o uso da Equação (1) a seguir:
14.4XE2
P = -ω
[0063] em que o vetor de Burgers b foi 0,25 nm.
[0064] Cada uma das chapas de aço obtidas desse modo foi submetida a tratamento térmico correspondente a revestimento e cozedura em 210 Ό por 15 minutos, e então formadas em uma tampa de coroa, e conformabilidade de tampa de coroa foi avaliada. Um molde circular com um diâmetro de 37 mm foi usado e formado nas dimensões de três tipos de tampas de coroa prescritas em JIS S9017 (1957) (diâmetro externo: 32,1 mm, altura: 6.5 mm, número de dobras; 21) por prensagem.
[0065] Cada uma das tampas de coroa obtidas desse modo foi avaliada para conformabilidade medindo-se o formato 3D a partir do topo com o uso de uma máquina de medição de formato 3D VR-3000 fabricada por Keyence. A avaliação da conformabilidade de cada tampa de coroa foi baseada na presença ou ausência de um defeito de formato no qual uma dobra se formou a partir da superfície superior de tampa de coroa. O perfil de formato de corte transversal foi observado em um plano de observação de perfil de formato de corte transversal conforme tipicamente ilustrado nas Figuras 3A e 3B. Especificamente, conforme ilustrado nas Figuras 3A e 3B como um exemplo típico de um perfil de formato de corte transversal, presume-se que o ponto de início de uma crista de dobra é localizado no ponto de inflexão da porção em que a crista de dobra começa, e a distância vertical H entre o ponto de inflexão de uma porção de rebordo da tampa de coroa e no ponto de início da crista de dobra. Conforme ilustrado na Figura 3A, se a distância vertical H não for 0, isso significa a formação de uma dobra normal, e conforme ilustrado na Figura 3B, se uma dobra se formar a
Petição 870190084082, de 28/08/2019, pág. 41/59
28/37 partir da superfície superior de tampa de coroa, o rebordo de tampa de coroa coincide com o ponto de início da crista de dobra, a distância vertical H é 0, e é determinado que uma dobra defeituosa se formou. A profundidade de ponto de início de dobra H foi medida para todas as 21 dobras, e amostras com um defeito de formato no qual uma dobra se formou a partir da superfície superior de tampa de coroa foram consideradas Fracas, e amostras sem tais defeitos Boas. Os resultados de avaliação são listados na Tabela 3.
[0066] A resistência a impacto das tampas de coroa foi avaliada por um teste de impacto de queda com o uso das tampas de coroa formadas. Ou seja, uma cerveja comercial foi despejada em uma garrafa comercial, então a garrafa foi encaixada com uma tampa de coroa formada e agitada por 1 minuto, inclinada em 20°, então uma esfera de 500 g de cloreto de polivinila endurecida foi livremente lançado de uma altura de 1 m acima à tampa de coroa, e vazamento da cerveja foi verificado. Teste de Impacto de Queda foi realizado em cinco garrafas encaixadas com cinco tampas de coroa formadas de respectivas chapas de aço. Esse teste foi conduzido para cada chapa de aço, e a resistência a impacto foi considerada Excelente para tampas de coroa sem vazamentos de cerveja como sendo particularmente excelentes, Bom para tampas de coroa com um vazamento de cerveja como sendo equivalente ao da tampa de coroa convencional, ou Fraco para tampas de coroa com dois ou mais vazamentos de cerveja como sendo inferior ao da tampa de coroa convencional. Os resultados de avaliação são listados na Tabela 3. Adicionalmente, a tampa de coroa convencional usada como referência foi uma tampa de coroa conformada com o uso de um aço macio que tem uma espessura de 0,22 mm.
[0067] Adicionalmente, cada uma das chapas de aço obtidas foi submetida a tratamento térmico correspondendo a revestimento e
Petição 870190084082, de 28/08/2019, pág. 42/59
29/37 cozedura a 210 °C por 15 minutos, então formada em uma lata de DRD, e a conformabilidade de lata de DRD foi avaliada. Ou seja, um molde circular com um diâmetro de 158 mm foi submetido à estampagem e reestampagem para formar uma lata de DRD que tem um diâmetro interno de 82,8 mm e um diâmetro de flange de 102 mm, e a conformabilidade de lata de DRD foi avaliada. Na avaliação, amostras foram consideradas Fracas se o número de enrugações finas visualmente observadas na porção de flange foi três ou mais, ou Boas se o número de tais enrugações finas foi dois ou menos. Os resultados são listados na Tabela 3.
[0068] Ademais, a resistência a impacto das latas de DRD foi avaliada. Do fundo de cada lata de DRD, uma chapa de aço circular de 45 mm em diâmetro foi cortada e submetida a um teste de resistência a impacto. O cunho teve um diâmetro de 12,7 mm e uma porção achatada, e a base e o retentor de chapa foram dotados de furos circulares que têm um diâmetro de 13,5 mm. A relação posicionai entre o cunho, a base, o retentor de chapa e a chapa de aço circular, conforme ilustrado na Figura 4, se dá de modo que os furos do cunho e a base, o furo do retentor de chapa, e o centro da chapa de aço circular são alinhados, e o fundo do cunho pode ser impulsionado para baixo em 0.5 mm. Em um estado em que a chapa de aço circular foi fixado de modo não móvel por um retentor de chapa, um peso de 500 g foi lançado no cunho de uma altura de 50 cm, e a chapa de aço circular foi deformada mediante impacto. O formato 3D da porção deformada foi medido com o uso de uma máquina de medição de formato 3D VR-3000 produzida pela Keyence, e conforme ilustrado na Figura 5, o valor médio das profundidades de reentrância em quatro cortes transversais da porção deformada foi avaliada como a profundidade de reentrância da chapa de aço. A resistência a impacto foi considerada Excelente como sendo particularmente excelente
Petição 870190084082, de 28/08/2019, pág. 43/59
30/37 quando a profundidade de reentrância foi menor do que 650 μιτι, Boa quando a quantidade de reentrância foi 650 μιτι ou mais e menos do que 700 μιτι como sendo equivalente à da lata de DRD convencional, ou Fraca quando a quantidade de reentrância foi 700 μιτι ou mais como sendo inferior à da lata de DRD convencional. Os resultados de avaliação são listados na Tabela 3. A lata de DRD convencional usada como referência foi uma lata de DRD formada com o uso de um aço macio que tem uma espessura de 0,22 mm.
TABELA 3
na Aço Microestrutura de chapa de aço Tampa de coroa Lata de DRD Observações
Densidade de deslocamento em uma posição de profundidade de 1/2 da espessura de chapa a partir da superfície (x1014/m2) Conformabi lidade Resistênci aa impacto Conformabi lidade Resistênci aa impacto
1 A 2,3 Bom Bom Bom Bom Exemplo
2 A 2,9 Bom Bom Bom Bom Exemplo
3 A Ll Bom Fraco Bom Fraco Exemplo comparativo
4 B 6,9 Bom Excelente Bom Excelente Exemplo
5 B 6,2 Bom Excelente Bom Excelente Exemplo
6 B 2,9 Bom Bom Bom Bom Exemplo
7 B 12,2 Fraco Bom Fraco Bom Exemplo comparativo
8 B 13 Bom Fraco Bom Fraco Exemplo comparativo
9 C 2,6 Bom Bom Bom Bom Exemplo
10 C 8,3 Bom Excelente Bom Excelente Exemplo
11 C 7,9 Bom Excelente Bom Excelente Exemplo
12 C 14 Bom Fraco Bom Fraco Exemplo comparativo
13 C 13 Fraco Fraco Fraco Fraco Exemplo comparativo
14 D 9,2 Bom Excelente Bom Excelente Exemplo
15 D 7,1 Bom Excelente Bom Excelente Exemplo
16 D 2,7 Bom Bom Bom Bom Exemplo
17 D 18 Bom Fraco Bom Fraco Exemplo comparativo
Petição 870190084082, de 28/08/2019, pág. 44/59
31/37
na Aço Microestrutura de chapa de aço Tampa de coroa Lata de DRD Observações
Densidade de deslocamento em uma posição de profundidade de 1/2 da espessura de chapa a partir da superfície (x1014/m2) Conformabi lidade Resistênci aa impacto Conformabi lidade Resistênci aa impacto
18 E 6,9 Bom Excelente Bom Excelente Exemplo
19 E 6,6 Bom Excelente Bom Excelente Exemplo
20 E 16 Bom Fraco Bom Fraco Exemplo comparativo
21 F 2,9 Bom Bom Bom Bom Exemplo
22 F 2,8 Bom Bom Bom Bom Exemplo
23 F 2,6 Bom Bom Bom Bom Exemplo
24 G 13 Bom Fraco Bom Fraco Exemplo comparativo
25 H 11,3 Fraco Bom Fraco Bom Exemplo comparativo
26 1 14 Bom Fraco Bom Fraco Exemplo comparativo
27 J 10,7 Fraco Bom Fraco Bom Exemplo comparativo
28 K 6,3 Fraco Bom Fraco Bom Exemplo comparativo
29 L 8,1 Fraco Bom Fraco Bom Exemplo comparativo
30 M 7,2 Fraco Bom Fraco Bom Exemplo comparativo
31 N 18 Bom Fraco Bom Fraco Exemplo comparativo
32 0 5,3 Fraco Bom Fraco Bom Exemplo comparativo
33 P 19 Bom Fraco Bom Fraco Exemplo comparativo
34 Q 2,8 Bom Bom Bom Bom Exemplo
35 R 1Z Bom Fraco Bom Fraco Exemplo comparativo
36 S 2,7 Fraco Bom Fraco Bom Exemplo comparativo
* Sublinhado se fora do escopo da descrição.
[0069] A partir da Tabela 3, cada uma das chapas de aço dos exemplos teve uma densidade de deslocamento de 2,0 χ 1014/m2 ou mais e 1,0 χ 1015/m2 ou menos em uma posição de profundidade de 1/2 da espessura de chapa a partir da superfície na direção de espessura de chapa. A tampa de coroa formada com o uso da chapa de aço revelada no presente documento não teve um defeito de
Petição 870190084082, de 28/08/2019, pág. 45/59
32/37 formato no qual uma dobra se forma a partir da superfície superior de tampa de coroa, e os resultados de vazamento de cerveja no teste de impacto de queda foram comparáveis ou melhores do que à da tampa de coroa convencional. Adicionalmente, as latas de DRD formadas com o uso da chapa de aço revelada no presente documento não sofreram de defeitos de formato nos quais as enrugações se formam na porção de flange, e a quantidade de reentrância no teste de resistência a impacto foi comparável ou melhor do que latas de DRD convencionais, e excelente conformabilidade e resistência a impacto foram obtidas.
[0070] Por outro lado, nas chapas de aço de exemplos comparativos que estão fora da faixa revelada, a densidade de deslocamento em uma posição de profundidade de 1/2 da espessura de chapa a partir da superfície na direção de espessura de chapa foi menor do que 2,0 χ 1014/m2 ou maior do que 1,0 χ 1015/m2, e as tampas de coroa e latas de DRD formadas com o uso das chapas dos exemplos comparativos foram inferiores tanto em conformabilidade como em resistência a impacto.
[0071] Para o N- 3, a temperatura de aquecimento de placa na etapa de laminação a quente foi menor do que 1200 °C fora da faixa revelada, e a densidade de deslocamento em uma posição de profundidade de 1/2 da espessura de chapa a partir da superfície na direção de espessura foi menor do que 2,0 χ 1014/m2 fora da faixa revelada, e a resistência a impacto foi inferior à da tampa de coroa convencional e da lata de DRD.
[0072] Para o NQ 7, a redução de laminação na etapa de laminação a frio secundária foi acima de 40% fora da faixa revelada, e a densidade de deslocamento em uma posição de profundidade de 1/2 da espessura de chapa a partir da superfície na direção de espessura de chapa foi mais do que 1,0 χ 1015/m2 fora da faixa revelada, e um
Petição 870190084082, de 28/08/2019, pág. 46/59
33/37 defeito de formato ocorreu no qual uma dobra se formou a partir da superfície superior de tampa de coroa durante a conformação da tampa de coroa, um defeito de formato ocorreu no qual enrugações se formaram na porção de flange durante a conformação da lata de DRD, e a conformabilidade foi inferior à da tampa de coroa convencional e lata de DRD.
[0073] Para o N- 8, a temperatura de bobinamento na etapa de laminação a quente excedeu 670 Ό fora da faixa revelada, e a densidade de deslocamento em uma posição de profundidade de 1/2 da espessura de chapa a partir da superfície na direção de espessura foi menor do que 2,0 χ 1014/m2 fora da faixa revelada, e a resistência a impacto foi inferior à da tampa de coroa convencional e lata de DRD. Para o NQ12, a tensão média entre bases de laminação a frio na etapa de laminação a frio secundária foi menor do que 98 MPa fora da faixa revelada, e a densidade de deslocamento em uma posição de profundidade de 1/2 da espessura da superfície na direção de espessura foi menor do que 2,0 χ 1014/m2fora da faixa revelada, e a resistência a impacto foi inferior à da tampa de coroa convencional e lata de DRD.
[0074] Para o NQ 13, a temperatura de recozimento na etapa de recozimento foi menor do que 650 Ό, a densidade de deslocamento em uma posição de profundidade de 1/2 da espessura de chapa a partir da superfície na direção de espessura foi menor do que 2,0 χ 1014/m2 fora da faixa revelada, microestruturas não recristalizadas excedeu 5%, um defeito de formato ocorreu no qual uma dobra se formou da superfície superior de tampa de coroa durante a conformação da tampa de coroa, um defeito de formato ocorreu no qual enrugações se formaram na porção de flange durante a conformação da lata de DRD, e a resistência a impacto foi inferior à da tampa de coroa convencional e lata de DRD.
Petição 870190084082, de 28/08/2019, pág. 47/59
34/37
[0075] Para o NQ 17, a temperatura de recozimento na etapa de recozimento foi acima de 750 Ό, a densidade de deslocamento em uma posição de profundidade de 1/2 da espessura de chapa a partir da superfície na direção de espessura foi menor do que 2,0 χ 1014/m2 fora da faixa revelada, e a resistência a impacto foi inferior à da tampa de coroa convencional e lata de DRD.
[0076] Para o NQ 20, a redução de laminação na etapa de laminação a frio secundária foi menor do que 10%, a densidade de deslocamento em uma posição de profundidade de 1/2 da espessura de chapa a partir da superfície na direção de espessura de chapa foi menor do que 2,0 χ 1014/m2 fora da faixa revelada, e a resistência a impacto foi inferior à da tampa de coroa convencional e lata de DRD.
[0077] Para o NQ 24, o teor de C foi 0,006% ou menos, a densidade de deslocamento em uma posição de profundidade de 1/2 da espessura de chapa a partir da superfície na direção de espessura foi menor do que 2,0 χ 1014/m2 fora da faixa revelada, e a resistência a impacto foi inferior à da tampa de coroa convencional e lata de DRD.
[0078] Para o NQ 25, o teor de C foi mais do que 0,012%, a densidade de deslocamento em uma posição de profundidade de 1/2 da espessura a partir da superfície na direção de espessura excedeu 1,0 χ 1015/m2 fora da faixa revelada, um defeito de formato ocorreu no qual uma dobra se formou a partir da superfície superior de tampa de coroa durante a conformação da tampa de coroa, um defeito de formato ocorreu no qual enrugações se formaram na porção de flange durante a conformação da lata de DRD, e a conformabilidade foi inferior à da tampa de coroa convencional e lata de DRD.
[0079] Para o NQ 26, o teor de N foi menor do que 0,0080%, a densidade de deslocamento em uma posição de profundidade de 1/2 da espessura de chapa a partir da superfície na direção de espessura foi menor do que 2,0 χ 1014/m2 fora da faixa revelada, e a resistência a
Petição 870190084082, de 28/08/2019, pág. 48/59
35/37 impacto foi inferior à da tampa de coroa convencional e lata de DRD. [0080] Para o NQ 27, o teor de N foi mais do que 0,0200%, a densidade de deslocamento em uma posição de profundidade de 1/2 da espessura de chapa a partir da superfície na direção de espessura excedeu 1,0 χ 1015/m2 fora da faixa revelada, um defeito de formato ocorreu no qual uma dobra formada da superfície superior de tampa de coroa durante a conformação da tampa de coroa, um defeito de formato ocorreu no qual enrugações se formaram na porção de flange durante a conformação da lata de DRD, e a conformabilidade é inferior à da tampa de coroa convencional e lata de DRD.
[0081] Para o NQ 28, o teor de Si foi mais do que 0,02%, a conformabilidade da chapa de aço foi reduzida, um defeito de formato ocorreu no qual uma dobra se formou a partir da superfície superior de tampa de coroa durante a conformação da tampa de coroa, um defeito de formato ocorreu no qual enrugações se formaram na porção de flange durante a conformação da lata de DRD, e a conformabilidade foi inferior à da tampa de coroa convencional e lata de DRD.
[0082] Para o NQ 29, o teor de Mn foi mais do que 0,60%, a conformabilidade da chapa de aço foi reduzida, um defeito de formato ocorreu no qual uma dobra se formou a partir da superfície superior de tampa de coroa durante a conformação da tampa de coroa, um defeito de formato ocorreu no qual enrugações se formaram na porção de flange durante a conformação da lata de DRD, e a conformabilidade foi inferior à da tampa de coroa convencional e lata de DRD.
[0083] Para o NQ 30, o teor de P foi mais do que 0.020%, a conformabilidade da chapa de aço foi reduzida, um defeito de formato ocorreu no qual uma dobra formada a partir da superfície superior de tampa de coroa durante a conformação da tampa de coroa, um defeito de formato ocorreu no qual enrugações se formaram na porção de flange durante a conformação da lata de DRD, e a conformabilidade foi
Petição 870190084082, de 28/08/2019, pág. 49/59
36/37 inferior à da tampa de coroa convencional e lata de DRD.
[0084] Para o N- 31, o teor de Al foi mais do que 0,07%, a densidade de deslocamento em uma posição de profundidade de 1/2 da espessura de chapa a partir da superfície na direção de espessura foi menor do que 2,0 χ 1014/m2 fora da faixa revelada, e a resistência a impacto foi inferior à da tampa de coroa convencional e lata de DRD.
[0085] Para o NQ 32, o teor de Al foi menor do que 0,01%, a conformabilidade da chapa de aço foi reduzida, um defeito de formato ocorreu no qual uma dobra se formou a partir da superfície superior de tampa de coroa durante a conformação da tampa de coroa, um defeito de formato ocorreu no qual enrugações se formaram na porção de flange durante a conformação da lata de DRD, e a conformabilidade foi inferior à da tampa de coroa convencional e lata de DRD.
[0086] Para o NQ 33, o teor de C foi 0,0060 ou menos, a densidade de deslocamento em uma posição de profundidade de 1/2 da espessura de chapa a partir da superfície na direção de espessura foi menor do que 2,0 χ 1014/m2 fora da faixa revelada, e a resistência a impacto foi inferior à da tampa de coroa convencional e lata de DRD.
[0087] Para o NQ 35, o teor de Mn foi menos do que 0,10%, a densidade de deslocamento em uma posição de profundidade de 1/2 da espessura de chapa a partir da superfície na direção de espessura foi menos do que 2,0 χ 1014/m2 fora da faixa revelada, e a resistência a impacto foi inferior à da tampa de coroa convencional e da lata de DRD.
[0088] Para o NQ 36, o teor de S foi mais do que 0,20%, a conformabilidade da chapa de aço foi reduzida, um defeito de formato ocorreu no qual uma dobra formada a partir da superfície superior de tampa de coroa durante a conformação da tampa de coroa, um defeito de formato ocorreu no qual enrugações se formaram na porção de flange durante a conformação da lata de DRD, e a conformabilidade foi
Petição 870190084082, de 28/08/2019, pág. 50/59
37/37 inferior à da tampa de coroa convencional e lata de DRD.

Claims (5)

  1. REIVINDICAÇÕES
    1. Chapa de aço caracterizada pelo fato de que compreende:
    uma composição química que contém, em % em massa,
    C: mais do que 0,006% e não mais do que 0,012%,
    Si: 0,02% ou menos,
    Mn: 0,10% ou mais e 0,60% ou menos,
    P: 0,020% ou menos,
    S: 0,020% ou menos,
    Al: 0,01% ou mais e 0,07% ou menos, e
    N: 0,0080% ou mais e 0,0200% ou menos, com o saldo sendo Fe e impurezas inevitáveis; em que uma densidade de deslocamento em uma posição de profundidade de 1/2 de uma espessura de chapa de uma superfície da chapa de aço é 2,0 χ 1014/m2 ou mais e 1,0 χ 1015/m2 ou menos.
  2. 2. Chapa de aço, de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que tem uma espessura de 0,20 mm ou menos.
  3. 3. Tampa de coroa caracterizada pelo fato de que é produzida a partir da chapa de aço, como definida na reivindicação 1 ou 2.
  4. 4. Lata de DRD caracterizada pelo fato de que pode ser produzida a partir da chapa de aço, como definida na reivindicação 1 ou 2.
  5. 5. Método de fabricação da chapa de aço, como definida na reivindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que:
    uma etapa de laminação a quente de aquecer uma matériaprima de aço a 1200 °C ou mais, realizar laminação de acabamento da matéria-prima de aço para obter uma chapa laminada a quente, e então bobinar a chapa laminada a quente dentro de uma faixa de
    Petição 870190084082, de 28/08/2019, pág. 52/59
    2/2 temperatura de 670 °C ou menos;
    uma etapa de decapagem de decapar a chapa laminada a quente após a etapa de laminação a quente;
    uma etapa de laminação a frio primária de laminar a frio a chapa laminada a quente após a etapa de decapagem para obter uma chapa laminada a frio;
    uma etapa de recozimento de recozer a chapa laminada a frio após a etapa de laminação a frio primária em uma faixa de temperatura de 650 °C a 750 °C para obter uma chapa recozida; e uma etapa de laminação a frio secundária de laminar a frio a chapa recozida após a etapa de recozimento, com uma redução de laminação de 10% ou mais e 30% ou menos e uma tensão média de 98 MPa ou mais entre bases de laminação a frio em um aparelho de laminação que tem pelo menos duas bases de laminação a frio.
BR112019017917-8A 2017-03-31 2018-03-28 Chapa de aço, método de produção da mesma, tampa de garrafa, e lata de (drd) BR112019017917A2 (pt)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2017-071544 2017-03-31
JP2017071544 2017-03-31
PCT/JP2018/012697 WO2018181449A1 (ja) 2017-03-31 2018-03-28 鋼板およびその製造方法と王冠およびｄｒｄ缶

Publications (1)

Publication Number Publication Date
BR112019017917A2 true BR112019017917A2 (pt) 2020-05-12

Family

ID=63676052

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
BR112019017917-8A BR112019017917A2 (pt) 2017-03-31 2018-03-28 Chapa de aço, método de produção da mesma, tampa de garrafa, e lata de (drd)

Country Status (13)

Country Link
US (1) US10837078B2 (pt)
EP (1) EP3604598B1 (pt)
JP (1) JP6468406B1 (pt)
KR (1) KR102288711B1 (pt)
CN (1) CN110475893B (pt)
AU (1) AU2018245470B2 (pt)
BR (1) BR112019017917A2 (pt)
CA (1) CA3055166C (pt)
MX (1) MX2019011470A (pt)
MY (1) MY193306A (pt)
PH (1) PH12019501997B1 (pt)
TW (1) TWI661053B (pt)
WO (1) WO2018181449A1 (pt)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN114603061A (zh) * 2022-02-17 2022-06-10 四川国腾设备制造有限公司 一种冷轧钢飞机发动机机罩的一次成型方法

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6057023B2 (ja) 1979-07-25 1985-12-12 松下電工株式会社 防排煙制御装置の断線短絡検出回路
JP4284815B2 (ja) 1999-08-04 2009-06-24 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度缶用鋼板およびその製造方法
JP4559918B2 (ja) 2004-06-18 2010-10-13 新日本製鐵株式会社 加工性に優れたブリキおよびテインフリースチール用鋼板およびその製造方法
US9090960B2 (en) * 2010-11-22 2015-07-28 Nippon Steel and Sumitomo Metal Corporation Strain aging hardening steel sheet excellent in aging resistance, and manufacturing method thereof
JP5794004B2 (ja) * 2011-07-12 2015-10-14 Ｊｆｅスチール株式会社 フランジ加工性に優れる高強度缶用鋼板およびその製造方法
JP2015151620A (ja) * 2014-02-19 2015-08-24 Ｊｆｅスチール株式会社 缶用鋼板および缶用鋼板の製造方法
MX2016014062A (es) * 2014-04-30 2017-02-14 Jfe Steel Corp Lamina de acero de alta resistencia para envases y metodo para la produccion de la misma.
BR112016025118B1 (pt) 2014-04-30 2021-02-17 Jfe Steel Corporation chapa de aço de alta resistência e método para fabricação da mesma
MY171370A (en) * 2014-05-30 2019-10-10 Jfe Steel Corp Steel sheet for cans and manufacturing method thereof
JP6057023B2 (ja) 2014-12-26 2017-01-11 新日鐵住金株式会社 王冠用鋼板の製造方法及び王冠用鋼板

Also Published As

Publication number Publication date
AU2018245470B2 (en) 2020-07-23
CN110475893A (zh) 2019-11-19
MX2019011470A (es) 2019-11-01
EP3604598B1 (en) 2021-09-08
CA3055166C (en) 2021-09-07
KR102288711B1 (ko) 2021-08-10
TWI661053B (zh) 2019-06-01
JPWO2018181449A1 (ja) 2019-04-04
TW201839142A (zh) 2018-11-01
JP6468406B1 (ja) 2019-02-13
PH12019501997A1 (en) 2020-06-01
MY193306A (en) 2022-10-03
AU2018245470A1 (en) 2019-09-19
NZ756845A (en) 2021-01-29
CN110475893B (zh) 2022-02-08
PH12019501997B1 (en) 2020-06-01
EP3604598A4 (en) 2020-02-05
WO2018181449A1 (ja) 2018-10-04
US20200010920A1 (en) 2020-01-09
US10837078B2 (en) 2020-11-17
EP3604598A1 (en) 2020-02-05
KR20190127827A (ko) 2019-11-13
CA3055166A1 (en) 2018-10-04

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US8795443B2 (en) Lacquered baked steel sheet for can
TWI570247B (zh) Steel plate for high strength container and method for manufacturing the same
JP6195012B2 (ja) 王冠用鋼板およびその製造方法ならびに王冠
TW201000649A (en) High-strength steel sheet for container and process for production thereof
TWI493053B (zh) 三片式罐體及其製造方法
BR112019017917A2 (pt) Chapa de aço, método de produção da mesma, tampa de garrafa, e lata de (drd)
JP6019719B2 (ja) 高強度高延性鋼板の製造方法
TWI601830B (zh) Crown cover plate and its manufacturing method and crown cover
TWI588269B (zh) Manufacturing method for cap plate, cap plate and cap plate
NZ756845B2 (en) Steel Sheet, Method of Manufacturing Same, Crown Cap, and Drawing and Redrawing (DRD) Can
AU2018309964B2 (en) Steel sheet for crown cap, crown cap and method for producing steel sheet for crown cap
JPH08193243A (ja) 缶底部にストレッチャーストレインの発生しない絞り缶用樹脂被覆鋼板、およびその製造方法
WO2018181451A1 (ja) 鋼板およびその製造方法と王冠およびｄｒｄ缶
BR112020001509A2 (pt) chapa de aço para tampa coroa, tampa coroa e método para produzir uma chapa de aço para tampa coroa
JP2005042165A (ja) 包装容器蓋用アルミニウム合金板およびその製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
B350 Update of information on the portal [chapter 15.35 patent gazette]
B06W Patent application suspended after preliminary examination (for patents with searches from other patent authorities) chapter 6.23 patent gazette]
B11B Dismissal acc. art. 36, par 1 of ipl - no reply within 90 days to fullfil the necessary requirements