JP2016102234A - 王冠用鋼板およびその製造方法ならびに王冠 - Google Patents
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Abstract
Description
[1]質量%で、C:0.0040%以下、Si:0.02%以上0.10%以下、Mn:0.05%以上0.50%以下、P:0.050%以下、S:0.005%以上0.050%以下、Al:0.020%以上0.070%以下、N:0.0040%未満を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物からなる成分組成を有し、210℃、15分の熱処理後の圧延方向の降伏強度が550MPa以上であることを特徴とする王冠用鋼板。
[2]上記[1]に記載の王冠用鋼板の製造方法であって、スラブを、熱間圧延し、巻取り温度570℃以上670℃以下で巻取る熱間圧延工程と、前記熱間圧延工程後、冷間圧延する一次冷間圧延工程と、前記一次冷間圧延工程後、焼鈍温度650℃以上710℃以下で焼鈍する焼鈍工程と、前記焼鈍工程後、圧延率40%以上60%以下で二次冷間圧延を行う二次冷間圧延工程と、を有することを特徴とする王冠用鋼板の製造方法。
[3]上記[1]に記載の王冠用鋼板からなる王冠。
本発明の成分組成について説明する。
C含有量が0.0040%を超えると、成形した王冠の襞の形状が不均一になり、形状不良となるため、C含有量は0.0040%以下とする。C含有量の下限は特に限定するものではないが、0.0010%未満とすることによる格別の効果は得られず、却って精錬コストが過大となるため、0.0010%以上が好ましい。
Siは鋼板の強度向上に寄与する元素である。Si含有量が0.02%未満であると強度が不足する。一方、Si含有量が過剰であると成形性に悪影響を及ぼすため、0.10%を超える含有は望ましくない。よって、Si含有量は0.02%以上0.10%以下とする。
Mn含有量が0.05%を下回ると、S含有量を低下させた場合でも熱間脆性を回避することが困難になり、連続鋳造時に表面割れなどの問題が生じる。一方、Mnも、Siと同様に、0.50%超えの含有は成形性に悪影響を及ぼす。よって、Mn含有量は0.05%以上0.50%以下とする。
P含有量が0.050%を超えると、鋼の硬質化や耐食性の低下が引き起こされる。よって、P含有量は0.050%以下とする。
Sは、鋼中でMnと結合してMnSを形成し、多量に析出することで鋼の熱間延性を低下させる。Sの含有量が0.050%を超えるとこの影響が顕著となる。一方、S含有量を0.005%未満とするには脱硫コストが過大となる。よって、S含有量は0.005%以上0.050%以下とする。
Alは、脱酸剤として添加される元素である。また、鋼中のNとAlNを形成し、鋼中の固溶Nを減少させる。Al含有量が0.020%未満であると脱酸剤としての効果が不十分であり、凝固欠陥の発生を招く。一方、二次冷間圧延が大きい場合には、多量のAlは成形性低下の要因となる。Al含有量が0.070%を超えると王冠成形時に襞の形状が不均一になり、形状不良を引き起こす。よって、Al含有量は0.020%以上0.070%以下とする。
Nの含有量が0.0040%以上であると鋼板が硬質化し、成形性を悪化させる。よって、Nの含有量は0.0040%未満とする。
次に、本発明に係る王冠用鋼板の機械的性質について説明する。
なお、後述の製造方法によって上記のような降伏強度の鋼板を製造することができる。
また、王冠を成形する際は、鋼板に焼付け塗装してから成形されることが多いため、塗装焼付けに相当する処理後の材質を評価する必要がある。よって、本発明では、圧延方向の降伏強度は210℃、15分の塗装焼付け相当の熱処理後に測定を行うものとし、「JIS Z 2241」に示される金属材料引張試験方法が適用できる。
以下、本発明の王冠用鋼板の製造方法の一例について説明する。
転炉などを用いた公知の方法により、溶鋼を上記の化学成分に調整し、連続鋳造法によりスラブとする。続いて、鋼スラブを熱間で粗圧延する。粗圧延の方法は限定しないが、スラブの加熱温度は1200℃以上であることが好ましい。次いで、仕上圧延を行う。仕上圧延温度は、圧延荷重の安定性の観点から850℃以上であることが好ましい。なお、ここでの仕上圧延温度とは、仕上圧延機の最終スタンドに入る時の板温である。一方、必要以上に仕上圧延温度を高くすることは薄鋼板の製造を困難にする場合がある。すなわち、板厚が薄い場合には圧延中の板温低下が大きいため、高い板温を保ったまま仕上圧延を行うことが難しくなる。よって、仕上温度は850℃以上900℃以下が好ましい。
熱間圧延工程の巻取温度が570℃未満であると、冷間圧延後の形状不良が発生する。一方、巻取温度が670℃より高くなると、巻取り後に析出するAlN量が過大となり、焼鈍後の細粒化につながり成形性が低下する。従って、巻取温度は570℃以上670℃以下とする。
一次冷間圧延工程の前に表層スケールを除去することが好ましい。表層スケールの除去方法は特に限定するものではなく、酸洗や物理的な除去等、各種の常法が適用できるが、酸洗により好適に除去できる。酸洗の場合の条件も特に限定するものではなく、常法により酸洗すればよい。
焼鈍温度が710℃超であると、連続焼鈍においてヒートバックルなどの通板トラブルが発生しやすくなり、好ましくない。焼鈍温度が650℃未満であると、再結晶が不完全となり、材質が不均一になる。従って、焼鈍温度は650℃以上710℃以下とする。なお、焼鈍工程での均熱時間は特に限定されないが、確実に再結晶組織を得るためには10秒以上であることが好ましく、過大な粒成長を防ぐためには50秒以下であることが好ましい。
焼鈍後の鋼板は、二次冷間圧延により高強度化される。二次冷間圧延の圧延率が40%未満であると、王冠の耐圧性を確保するのに十分な強度が得られない。また、二次冷間圧延の圧延率が60%を超えると、異方性が過大となり、成形性を損なう。よって、二次冷間圧延の圧延率は40%以上60%とする。
210℃、15分の塗装焼付け相当の熱処理を行った後、引張試験を行った。引張試験は、JIS5号サイズの引張試験片を用いて、「JIS Z 2241」に従って行い、圧延方向の降伏強度を測定した。
得られた鋼板を用いて王冠を成形し、王冠成形性を評価した。直径37mmの円形ブランクを使用し、プレス加工により「JIS S 9017」(廃止規格)に記載の3種王冠の寸法(外径32.1mm、高さ6.5mm、襞の数21)に成形した。評価は目視で行い、襞の大きさが全て揃っている場合を◎、襞の大きさがほぼ揃っている場合を○、襞の大きさが不揃いな場合を×と評価した。なお、上記は目視判定では、襞の幅(広がり)の最大値が最小値の1.5倍以上の場合を不揃いと判断した。
上記と同様の方法にて王冠を成形した。次いで、王冠の内側に塩化ビニル製ライナーを成形し、市販ビール瓶に打栓してGlassline Corporation製Secure Seal Testerを用いて王冠が外れる内圧を測定した。
従来の王冠と同等以上の耐圧強度を示した場合を○、従来の王冠の耐圧強度に至らなかった場合を×と評価した。
Claims (3)
- 質量%で、C:0.0040%以下、Si:0.02%以上0.10%以下、Mn:0.05%以上0.50%以下、P:0.050%以下、S:0.005%以上0.050%以下、Al:0.020%以上0.070%以下、N:0.0040%未満を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物からなる成分組成を有し、
210℃、15分の熱処理後の圧延方向の降伏強度が550MPa以上であることを特徴とする王冠用鋼板。 - 請求項1に記載の王冠用鋼板の製造方法であって、
スラブを、熱間圧延し、巻取り温度570℃以上670℃以下で巻取る熱間圧延工程と、
前記熱間圧延工程後、冷間圧延する一次冷間圧延工程と、
前記一次冷間圧延工程後、焼鈍温度650℃以上710℃以下で焼鈍する焼鈍工程と、
前記焼鈍工程後、圧延率40%以上60%以下で二次冷間圧延を行う二次冷間圧延工程と、を有することを特徴とする王冠用鋼板の製造方法。 - 請求項1に記載の王冠用鋼板からなる王冠。
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