JP5810714B2 - 高強度高加工性缶用鋼板およびその製造方法 - Google Patents
高強度高加工性缶用鋼板およびその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP5810714B2 JP5810714B2 JP2011166110A JP2011166110A JP5810714B2 JP 5810714 B2 JP5810714 B2 JP 5810714B2 JP 2011166110 A JP2011166110 A JP 2011166110A JP 2011166110 A JP2011166110 A JP 2011166110A JP 5810714 B2 JP5810714 B2 JP 5810714B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- rolling
- strength
- elongation
- cans
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
- C21D8/0426—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
- C21D8/0436—Cold rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
- C21D8/0468—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment between cold rolling steps
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
- C21D9/48—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals deep-drawing sheets
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
特許文献2には、低炭素鋼中の固溶N量および固溶C量を規定することによる、フランジ加工性に優れたDR材が開示されている。
加工性と強度を両立するためには、適切な量のNを添加して強度を付与しつつ、焼鈍後の二次冷間圧延率を適切な範囲に制限して加工性を確保することが有効である。
また、熱間圧延前のスラブ再加熱温度が低いと、鋳造後に析出したAlNの再溶解が十分に行われず、熱間圧延後の巻き取り温度が高いと、析出するAlNが過多となる。いずれの場合も強度を担う固溶Nが不足するため、スラブ再加熱温度や巻き取り温度も適切な温度範囲に制限する必要がある。
さらに、焼鈍温度と焼鈍時間を適切な範囲に制限することで、強度と加工性の良好なバランスが実現できる。
[1]質量%で、C:0.001%以上0.080%以下、Si:0.003%以上0.100%以下、Mn:0.10%以上0.80%以下、P:0.001%以上0.100%以下、S:0.001%以上0.020%以下、Al:0.005%以上0.100%以下、N:0.0050%以上0.0150%以下、B:0.0002%以上0.0050%以下を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物からなり、さらに、圧延方向断面において、結晶粒の展伸度が5.0以上である結晶粒を面積率にして0.01〜1.00%含むことを特徴とする高強度高加工性缶用鋼板。
[2]質量%で、C:0.001%以上0.080%以下、Si:0.003%以上0.100%以下、Mn:0.10%以上0.80%以下、P:0.001%以上0.100%以下、S:0.001%以上0.020%以下、Al:0.005%以上0.100%以下、N:0.0050%以上0.0150%以下、B:0.0002%以上0.0050%以下を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物からなる鋼を、連続鋳造によりスラブとし、スラブ再加熱温度を1200℃以上として熱間圧延を行った後に650℃未満の温度で巻き取り、次いで、一次冷間圧延を行い、引き続き、均熱温度680〜760℃、均熱時間10〜20秒で連続焼鈍を行い、次いで、20%以下の圧延率で二次冷間圧延を行うことを特徴とする高強度高加工性缶用鋼板の製造方法。
なお、本明細書において、鋼の成分を示す%は、すべて質量%である。
その結果、原板(鋼板)の加工性向上により、3ピース缶のフランジ加工時に割れを生じず、板厚の薄いDR材による製缶が可能となり、缶用鋼板の大幅な薄肉化が達成される。
本発明の缶用鋼板は、引張強度が520MPa以上でかつ破断伸びが7%以上の高強度高加工性缶用鋼板である。そして、このような鋼板は、0.0050%以上0.0150%以下のNを含有する鋼を用いて、熱間圧延前のスラブ再加熱温度、熱間圧延後の巻き取り温度、焼鈍温度、焼鈍時間および二次冷間圧延率を適正な条件に設定することにより、製造することが可能となる。
C: 0.001%以上0.080%以下
C量が0.080%を超えると加工性が悪化し、冷間圧延性も低下する。また、鋳造時に亜包晶割れが生じやすくなり、スラブ手入れなどのコスト増の可能性がある。このため、C量は0.080%以下とする。一方、C量が0.001%未満になると結晶粒の粗大化が顕著になり、加工部における肌荒れ不良の生じる危険性が増大する。従って、C量は0.001%以上0.080%以下とする。
Si量が0.100%を超えると、表面処理性の低下、耐食性の劣化等の問題を引き起こすので、上限は0.100%とする。一方、0.003%未満とするには精錬コストが過大となるため、下限は0.003%とする。
Mnは、Sによる熱延中の赤熱脆性を防止し、結晶粒を微細化する作用を有し、望ましい材質を確保する上で必要な元素である。これらの効果を発揮するためには少なくとも0.10%以上の添加が必要である。一方、Mnを多量に添加し過ぎると、耐食性が劣化し、また鋼板が過剰に硬質化するので、上限は0.80%とする。
Pは、鋼を硬質化させ、加工性を悪化させると同時に、耐食性をも悪化させる有害な元素である。そのため、上限は0.100%とする。一方、Pを0.001%未満とするには脱Pコストが過大となる。よって、下限は0.001%とする。
Sは、鋼中で介在物として存在し、加工性の低下、耐食性の劣化をもたらす有害な元素である。そのため、上限は0.020%とする。一方、Sを0.001%未満とするには脱Sコストが過大となる。よって、下限は0.001%とする。
Alは、製鋼時の脱酸材として必要な元素である。添加量が少ないと、脱酸が不十分となり、介在物が増加し、加工性が劣化する。含有量が0.005%以上であれば十分に脱酸が行われているとみなすことができる。一方、含有量が0.100%を超えると、アルミナクラスターなどに起因する表面欠陥の発生頻度が増加する。よって、Al量は0.005%以上0.100%以下とする。
本発明の缶用鋼板においては、二次冷間圧延率を抑えて伸びを確保する一方、N量を高めとすることで高強度に寄与する。N量が0.0050%未満であると、鋼板の薄肉化による顕著な経済効果を得るために必要な引張強度520MPaが得られない。したがって、N量は0.0050%以上とする。一方、N量が0.0150%を超えると過剰に硬質となり、加工性を確保したまま二次冷間圧延で薄い鋼板を製造することが困難となる。したがって、N量は0.0150%以下とする。
Bは溶接部近傍の熱影響部における粒成長を抑制し、局所的な強度低下によるフランジ加工時の割れを防ぐ効果がある。このような割れを防止する効果を十分に得るためには、B量は0.0002%以上必要である。一方、0.0050%を超えても更なる効果は望めず、コスト高となる。したがって、B量は0.0002%以上0.0050%以下とする。
結晶粒の面積率は文献「JIS G 0555 附属書1」に示される点算法により測定することができる。これは鋼材中の非金属介在物の面積率測定を目的としているが、上記のような特定形状の結晶粒の面積率測定にも用いることができる。また、顕微鏡写真と任意の画像解析装置を用いて面積率を測定することも可能である。
本発明の高強度高加工性缶用鋼板は、連続鋳造によって製造された上記組成からなる鋼スラブを用い、熱間圧延前のスラブ再加熱温度を1200℃以上とし、熱間圧延を行った後に650℃未満の温度で巻き取り、次いで、一次冷間圧延を行い、引き続き、均熱温度680〜760℃、均熱時間10〜20秒で連続焼鈍を行い、次いで、20%以下の圧延率で二次冷間圧延を行うことで製造される。
熱間圧延前のスラブ再加熱温度が1200℃未満であると、鋳造後に析出したAlNの再溶解が十分に行われず、強度を担う固溶N量が不足となる。よって、熱間圧延前のスラブ再加熱温度は1200℃以上とする。好ましくは、1200〜1300℃である。
熱間圧延後の巻き取り温度が650℃以上であると、AlNが過剰に析出し、強度を担う固溶N量が不足となる。よって、熱間圧延後の巻き取り温度は650℃未満とする。好ましくは、580〜620℃である。
一次冷間圧延率は特に限定しないが、最終的に極薄の鋼板を得るためには一次冷間圧延の圧延率はある程度大きい必要がある。すなわち、熱間圧延率を大きくすることは上述の理由から好ましくなく、二次冷間圧延率は後述する理由により制限する必要がある。したがって、一次冷間圧延率は85%超えが好ましい。さらに好ましくは、89〜92%である。
焼鈍は連続焼鈍により行い、均熱温度は680〜760℃、均熱時間は10〜20秒とする。均熱温度が680℃未満、または均熱時間が10秒未満であると、圧延方向断面における展伸度が5.0以上である結晶粒の面積率が1.00%を超えてしまい、加工性が不十分となる。また、均熱温度が760℃超え、または均熱時間が20秒超えであると、圧延方向断面における展伸度が5.0以上である結晶粒の面積率が0.01%未満となり、加工性向上の効果が得られない。
二次冷間圧延率は20%以下とする。二次冷間圧延率が20%を超えると、加工硬化が過大となり、7%以上の破断伸びが得られなくなる。したがって、二次冷間圧延率は20%以下とする。好ましくは、10%以上20%以下である。
二次冷間圧延以降は、めっき等の工程を常法通り行い、缶用鋼板として仕上げる。
以上により得られた鋼板にSnめっきを両面に連続的に施して、片面Sn付着量2.8g/m2のぶりきを得た。
得られた結果を表3に示す。
Claims (2)
- 質量%で、C:0.001%以上0.080%以下、Si:0.003%以上0.100%以下、Mn:0.10%以上0.80%以下、P:0.001%以上0.100%以下、S:0.001%以上0.020%以下、Al:0.005%以上0.100%以下、N:0.0050%以上0.0150%以下、B:0.0002%以上0.0050%以下を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物からなり、
さらに、圧延方向断面において、結晶粒の展伸度が5.0以上である結晶粒を面積率にして0.01〜1.00%含み、圧延直角方向の引張強度が520MPa以上であり、圧延直角方向の破断伸びが7%以上であることを特徴とする高強度高加工性缶用鋼板。 - 質量%で、C:0.001%以上0.080%以下、Si:0.003%以上0.100%以下、Mn:0.10%以上0.80%以下、P:0.001%以上0.100%以下、S:0.001%以上0.020%以下、Al:0.005%以上0.100%以下、N:0.0050%以上0.0150%以下、B:0.0002%以上0.0050%以下を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物からなる鋼を、連続鋳造によりスラブとし、スラブ再加熱温度を1200℃以上として熱間圧延を行った後に650℃未満の温度で巻き取り、次いで、一次冷間圧延を行い、引き続き、均熱温度680〜760℃、均熱時間10〜20秒で連続焼鈍を行い、次いで、20%以下の圧延率で二次冷間圧延を行うことを特徴とする、圧延方向断面において、結晶粒の展伸度が5.0以上である結晶粒を面積率にして0.01〜1.00%含み、圧延直角方向の引張強度が520MPa以上であり、圧延直角方向の破断伸びが7%以上である高強度高加工性缶用鋼板の製造方法。
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2011166110A JP5810714B2 (ja) | 2011-07-29 | 2011-07-29 | 高強度高加工性缶用鋼板およびその製造方法 |
MYPI2013004743A MY167901A (en) | 2011-07-29 | 2012-07-27 | Steel sheet for cans having high strength and high formability and method for manufacturing the same |
PCT/JP2012/004790 WO2013018334A1 (ja) | 2011-07-29 | 2012-07-27 | 高強度高加工性缶用鋼板およびその製造方法 |
CN201280037600.4A CN103717770B (zh) | 2011-07-29 | 2012-07-27 | 高强度高加工性罐用钢板及其制造方法 |
TW101127171A TWI460029B (zh) | 2011-07-29 | 2012-07-27 | 高強度高加工性罐用鋼板及其製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2011166110A JP5810714B2 (ja) | 2011-07-29 | 2011-07-29 | 高強度高加工性缶用鋼板およびその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2013028842A JP2013028842A (ja) | 2013-02-07 |
JP5810714B2 true JP5810714B2 (ja) | 2015-11-11 |
Family
ID=47628885
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2011166110A Active JP5810714B2 (ja) | 2011-07-29 | 2011-07-29 | 高強度高加工性缶用鋼板およびその製造方法 |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP5810714B2 (ja) |
CN (1) | CN103717770B (ja) |
MY (1) | MY167901A (ja) |
TW (1) | TWI460029B (ja) |
WO (1) | WO2013018334A1 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2013231227A (ja) * | 2012-05-02 | 2013-11-14 | Jfe Steel Corp | 高強度高延性鋼板の製造方法 |
EP3663427A4 (en) * | 2017-07-31 | 2020-06-10 | JFE Steel Corporation | STEEL SHEET FOR CROWN CORKS, CROWN CORKS AND METHOD FOR THE PRODUCTION OF STEEL SHEET FOR CROWN CORKS |
Families Citing this family (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP6060603B2 (ja) * | 2011-10-20 | 2017-01-18 | Jfeスチール株式会社 | フランジ加工性に優れた高強度缶用鋼板およびその製造方法 |
JP5874771B2 (ja) * | 2013-03-28 | 2016-03-02 | Jfeスチール株式会社 | 加工性と耐肌荒れ性に優れた缶用鋼板およびその製造方法 |
CN106605006B (zh) * | 2014-08-29 | 2018-11-06 | 杰富意钢铁株式会社 | 罐用钢板及其制造方法 |
JP5958630B2 (ja) | 2014-10-10 | 2016-08-02 | Jfeスチール株式会社 | 王冠用鋼板およびその製造方法 |
KR101918426B1 (ko) * | 2014-11-12 | 2018-11-13 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 캔용 강판 및 캔용 강판의 제조 방법 |
MX2017006871A (es) * | 2014-11-28 | 2017-08-14 | Jfe Steel Corp | Lamina de acero para tapa corona, metodo de fabricacion de la misma, y tapa corona. |
KR102026001B1 (ko) | 2015-02-26 | 2019-09-26 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 병마개용 강판, 병마개용 강판의 제조 방법 및 병마개 |
MY173780A (en) * | 2015-03-31 | 2020-02-20 | Jfe Steel Corp | Steel sheet for can and method for manufacturing the same |
MX2018010365A (es) * | 2016-02-29 | 2018-12-06 | Jfe Steel Corp | Lamina de acero para lata y metodo para la fabricacion de la misma. |
EP3476964B1 (en) | 2016-09-29 | 2021-01-27 | JFE Steel Corporation | Steel sheet for crown caps, production method therefor, and crown cap |
CN113748220B (zh) * | 2019-03-29 | 2023-03-31 | 杰富意钢铁株式会社 | 罐用钢板和其制造方法 |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP3135656B2 (ja) * | 1992-01-30 | 2001-02-19 | 新日本製鐵株式会社 | 調質度t−3以下の軟質非時効性容器用鋼板の製造法 |
JPH05271755A (ja) * | 1992-03-25 | 1993-10-19 | Nippon Steel Corp | 連続焼鈍による非時効性軟質容器用極薄鋼板の製造法 |
FR2730942B1 (fr) * | 1995-02-24 | 1997-05-16 | Lorraine Laminage | Procede d'elaboration d'une tole ou d'une bande en acier pour la realisation d'une boite et tole ou bande en acier obtenue par ce procede |
JPH08246060A (ja) * | 1995-03-10 | 1996-09-24 | Kawasaki Steel Corp | 缶用鋼板の製造方法 |
JP3931455B2 (ja) * | 1998-11-25 | 2007-06-13 | Jfeスチール株式会社 | 缶用鋼板およびその製造方法 |
JP4244486B2 (ja) * | 1999-08-05 | 2009-03-25 | Jfeスチール株式会社 | 高強度缶用鋼板およびその製造方法 |
JP4677914B2 (ja) * | 2006-01-31 | 2011-04-27 | Jfeスチール株式会社 | 軟質缶用鋼板およびその製造方法 |
JP4630268B2 (ja) * | 2006-12-28 | 2011-02-09 | 新日本製鐵株式会社 | 異型缶用鋼板 |
CN101275196B (zh) * | 2007-03-27 | 2010-09-08 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种二片罐用钢及其制造方法 |
CN101657556B (zh) * | 2007-04-18 | 2012-07-18 | 新日本制铁株式会社 | 软质镀锡钢板及其制造方法 |
JP5463677B2 (ja) * | 2009-02-03 | 2014-04-09 | Jfeスチール株式会社 | 高加工性3ピース缶用dr鋼板およびその製造方法 |
JP5018843B2 (ja) * | 2009-08-19 | 2012-09-05 | Jfeスチール株式会社 | 高加工性3ピース溶接缶用鋼板およびその製造方法 |
-
2011
- 2011-07-29 JP JP2011166110A patent/JP5810714B2/ja active Active
-
2012
- 2012-07-27 CN CN201280037600.4A patent/CN103717770B/zh active Active
- 2012-07-27 WO PCT/JP2012/004790 patent/WO2013018334A1/ja active Application Filing
- 2012-07-27 MY MYPI2013004743A patent/MY167901A/en unknown
- 2012-07-27 TW TW101127171A patent/TWI460029B/zh active
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2013231227A (ja) * | 2012-05-02 | 2013-11-14 | Jfe Steel Corp | 高強度高延性鋼板の製造方法 |
EP3663427A4 (en) * | 2017-07-31 | 2020-06-10 | JFE Steel Corporation | STEEL SHEET FOR CROWN CORKS, CROWN CORKS AND METHOD FOR THE PRODUCTION OF STEEL SHEET FOR CROWN CORKS |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN103717770B (zh) | 2016-04-13 |
JP2013028842A (ja) | 2013-02-07 |
TW201313348A (zh) | 2013-04-01 |
MY167901A (en) | 2018-09-26 |
CN103717770A (zh) | 2014-04-09 |
WO2013018334A1 (ja) | 2013-02-07 |
TWI460029B (zh) | 2014-11-11 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5810714B2 (ja) | 高強度高加工性缶用鋼板およびその製造方法 | |
JP5794004B2 (ja) | フランジ加工性に優れる高強度缶用鋼板およびその製造方法 | |
JP5018843B2 (ja) | 高加工性3ピース溶接缶用鋼板およびその製造方法 | |
JP6195012B2 (ja) | 王冠用鋼板およびその製造方法ならびに王冠 | |
JP4957843B2 (ja) | 缶用鋼板およびその製造方法 | |
WO2009116680A1 (ja) | 高強度缶用鋼板およびその製造方法 | |
JP5463677B2 (ja) | 高加工性3ピース缶用dr鋼板およびその製造方法 | |
WO2013183274A1 (ja) | 3ピース缶体およびその製造方法 | |
JP5672907B2 (ja) | 高強度高加工性缶用鋼板およびその製造方法 | |
JP5884161B2 (ja) | 缶用鋼板用原板と缶用鋼板の製造方法 | |
JP2008208399A (ja) | ドラム缶用薄肉冷延鋼板およびその製造方法 | |
JP6198011B2 (ja) | 硬質容器用鋼板の製造方法 | |
WO2012073914A1 (ja) | 缶用鋼板およびその製造方法 | |
JP5540580B2 (ja) | 高強度高加工性缶用鋼板およびその製造方法 | |
JP6019719B2 (ja) | 高強度高延性鋼板の製造方法 | |
JP6060603B2 (ja) | フランジ加工性に優れた高強度缶用鋼板およびその製造方法 | |
JP2015151620A (ja) | 缶用鋼板および缶用鋼板の製造方法 | |
JP4276388B2 (ja) | フランジ成形性に優れた高強度溶接缶用薄鋼板及びその製造方法 | |
JP5849666B2 (ja) | 高強度高加工性缶用鋼板およびその製造方法 | |
JP5803510B2 (ja) | 高強度高加工性缶用鋼板およびその製造方法 | |
KR102587650B1 (ko) | 캔용 강판 및 그의 제조 방법 | |
JP2010007138A (ja) | 耳発生の小さい深絞り用鋼板および製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20140220 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20150210 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20150323 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20150818 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20150831 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5810714 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |