JP6465265B1 - 王冠用鋼板、王冠、および王冠用鋼板の製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
また、本発明は、前記王冠用鋼板を用いて作成された王冠、および前記王冠用鋼板の製造方法に関する。
また本発明は、前記王冠用鋼板を用いて作成された王冠、および前記王冠用鋼板の製造方法を提供することを目的とする。
C :0.0060%超0.0100%以下、
Si:0.05%以下、
Mn:0.05%以上0.60%以下、
P :0.050%以下、
S :0.050%以下、
Al:0.020%以上0.050%以下、および
N :0.0070%以上0.0140%以下
を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる成分組成を有し、
板厚の1/4の深さから板厚中心までの領域にフェライト相を有し、前記フェライト相におけるフェライト粒径の標準偏差が7.0μm以下であり、
圧延方向における降伏強度が560MPa以上700MPa以下であり、
圧延方向の2%ひずみ引張試験における降伏強度と、170℃で20分の熱処理後の引張試験における降伏強度の差が25MPa以上である、王冠用鋼板。
上記1に記載の成分組成を有する鋼スラブを、1200℃以上のスラブ加熱温度に加熱し、仕上圧延温度:870℃以上、最終スタンドの圧下率:10%以上の条件で熱間圧延したのち、巻取り温度:550〜750℃で巻取る熱間圧延工程と、
前記熱間圧延工程後に酸洗する酸洗工程と、
前記酸洗工程後に、圧下率:88%以上で冷間圧延する一次冷間圧延工程と、
前記一次冷間圧延工程後に、連続焼鈍する連続焼鈍工程と、
前記連続焼鈍工程後に、圧下率:10〜40%で冷間圧延を行う二次冷間圧延工程とを有し、
前記連続焼鈍工程においては、
660〜760℃の均熱温度まで、600℃から前記均熱温度までの温度域における平均加熱速度:15℃/s以下の条件で加熱し、
次いで、660〜760℃の温度域に60秒以下の保持時間保持し、
前記保持後、平均冷却速度:10℃/s以上で450℃以下の温度まで一次冷却し、
引き続き、平均冷却速度:5℃/s以上で140℃以下の温度まで二次冷却する、王冠用鋼板の製造方法。
[成分組成]
本発明の一実施形態における王冠用鋼板は、上記成分組成を有することが重要である。そこで、まず本発明において王冠用鋼板の成分組成を上記のように限定する理由を説明する。なお、成分の説明における「%」は、特に断らない限り「質量%」を意味する。
C含有量が0.0060%以下であると、後述する二次冷間圧延後の鋼板のフェライトが粗大となって成形性が悪化し、成形した王冠外径および王冠高さが不均一となる。また、C含有量が0.0060%以下であると、圧延方向における2%ひずみ引張と再引張との降伏強度差が25MPa未満となり、軟質なライナーを併用しても高い耐圧強度が得られない。一方、C含有量が0.0100%超であると、二次冷間圧延後の鋼板のフェライトが微細となりすぎて鋼板強度が過剰に上昇して成形性が劣化し、成形した王冠外径および王冠高さが不均一となる。そのため、C含有量は0.0060%超0.0100%以下とする。好ましくは、C含有量は0.0065%以上0.0090%以下とする。
Si含有量が高すぎると、Cと同様の理由により、王冠外径および王冠高さの均一性が損なわれる。よって、Siの含有量は0.05%以下とする。また、過剰にSiを低下させることは製鋼コストの増大を招くため、Siの含有量は0.004%以上とすることが好ましい。
Mn含有量が0.05%を下回ると、S含有量を低下させた場合でも熱間脆性を回避することが困難になり、連続鋳造時に表面割れなどの問題が生じる。よって、Mnの含有量は0.05%以上とする。一方、Mn含有量が高すぎると、Cと同様の理由により、王冠外径および王冠高さの均一性が損なわれる。よって、Mnの含有量は0.60%以下とする。好ましくは、Mn含有量は0.10%以上0.50%以下である。
P含有量が0.050%を超えると、鋼板の硬質化や耐食性の低下が引き起こされる。また、焼鈍後のフェライト粒径の標準偏差が7.0μm超となり、王冠高さが不均一となる。よって、P含有量の上限値は0.050%とする。また、P含有量を0.001%未満とするためには脱Pコストが過大となるため、P含有量は0.001%以上とすることが好ましい。
Sは、鋼板中でMnと結合してMnSを形成し、多量に析出することで鋼板の熱間延性を低下させる。S含有量が0.050%を超えるとこの影響が顕著となる。よって、S含有量は0.050%以下とする。一方、S含有量を0.005%未満とするためには脱Sコストが過大となるため、S含有量は0.005%以上とすることが好ましい。
Alは、脱酸剤として含有させる元素であり、また、鋼中のNとAlNを形成し、鋼中の固溶Nを減少させる。Al含有量が0.020%未満であると脱酸剤としての効果が不十分であり、凝固欠陥の発生を招くとともに製鋼コストが増大する。また、0.020%未満のAl量とすると、焼鈍でのフェライトの再結晶時に適切な量のAlNを確保できないため、焼鈍後のフェライト粒径の標準偏差が大きくなり、二次冷間圧延後の鋼板のフェライト粒径が粗大となり、成形した王冠外径および王冠高さが不均一となる。そのため、Al含有量は0.020%以上とする。Al含有量は0.030%以上とすることが好ましい。一方、Al含有量が0.050%超であると、AlNの形成が増加して、後述する固溶Nとして鋼板強度に寄与するN量が低減し、鋼板強度が低下する。そのため、Al含有量は0.050%以下とする。Al含有量は0.045%以下とすることが好ましい。
N含有量が0.0070%未満であると、二次冷間圧延後の鋼板のフェライト粒径が粗大となり、成形した王冠外径および王冠高さが不均一となるとともに後述する固溶Nとして鋼板強度に寄与するN量が低減し、鋼板強度が低下する。さらに、圧延方向における2%ひずみ引張と再引張との降伏強度差が25MPa未満となり、軟質なライナーを併用しても高い耐圧強度が得られない。一方、N含有量が0.0140%超であると、二次冷間圧延後の鋼板のフェライト粒径が微細となりすぎて、成形した王冠外径および王冠高さが不均一となる。そのため、N含有量は0.0070%以上0.0140%以下とする。N含有量は、0.0085%以上0.0125%以下とすることが好ましく、0.0100%超0.0125%以下とすることがより好ましい。
本発明に係る王冠用鋼板の金属組織は、少なくとも、板厚の1/4の深さから板厚中心部までの領域にフェライト相を有し、前記フェライト相におけるフェライト粒径の標準偏差が7.0μm以下であることが肝要である。
まず、王冠用鋼板の圧延方向に平行な板厚断面を、板厚1/4深さ位置(上記断面における、表面から板厚方向に1/4の位置)から板厚1/2位置までの領域に渡って光学顕微鏡で観察して組織写真を得る。次いで、得られた組織写真を用いて、フェライトを目視判定により特定する。その後、前記組織写真を画像解析してフェライトの粒径を求め、各視野でフェライト粒径の粒度分布を求めて、標準偏差を算出する。10視野における標準偏差を平均した値をフェライト粒径の標準偏差とする。より具体的には、実施例に記載の方法で評価することができる。
本発明に係る鋼板の機械的性質として、圧延方向における2%ひずみ引張試験と熱処理後の引張試験との降伏強度差(以下、単に「降伏強度差」という場合がある)が25MPa以上であることが肝要である。すなわち、前記降伏強度差が25MPa未満であると、該鋼板を用いて多数の王冠を製造し、耐圧試験を行った場合に、耐圧強度の低い王冠が散見されることになり、王冠を製造する際の歩留りが低下する。そのため、前記降伏強度差は25MPa以上とする。前記降伏強度差は30MPa以上とすることが好ましい。
BH=(P2−P1)/A ・・・(1)
以上の成分組成および組織を有する鋼板では、高い強度、具体的には560MPa以上の降伏強度を確保することができる。すなわち、王冠用鋼板には、王冠に用いた際に、瓶の口にかしめた王冠が内圧によって外れない耐圧強度を備えることが求められる。従来用いられてきた王冠用鋼板の板厚は0.22mm以上であったが、板厚を0.20mm以下、特に0.18mm以下とする薄肉化にあたっては、従来よりも高い強度が必要となる。
上記王冠用鋼板の板厚は特に限定されず、任意の厚さとすることができる。しかし、コストダウンの観点からは、板厚を0.20mm以下とすることが好ましく、0.18mm以下とすることがより好ましく、0.17mm以下とすることがさらに好ましい。なお、板厚が0.14mmを下回ると、製造コスト面での不利が生じるので、板厚の下限は0.14mmとすることが好ましい。
次に、本発明の一実施形態における王冠用鋼板の製造方法について説明する。なお、以下の説明において、温度の規定は鋼板の表面温度を基準とする。また、平均加熱速度および平均冷却速度は、鋼板の表面温度を基に計算して得られた値とする。
(1)熱間圧延工程
(2)酸洗工程
(3)一次冷間圧延工程
(4)連続焼鈍工程
(5)二次冷間圧延工程
まず、上記の成分組成に調整した鋼を転炉などで溶製し、鋼スラブを製造する。前記鋼スラブは、特に限定されることなく、連続鋳造法、造塊法、薄スラブ鋳造法など、任意の方法で製造することができるが、成分のマクロ偏析を防止するために連続鋳造法で製造することが好ましい。
次に、前記鋼スラブを熱間圧延工程に供する。前記熱間圧延工程では、前記鋼スラブを加熱し、加熱された前記鋼スラブに粗圧延と仕上圧延からなる熱間圧延を施して熱延鋼板とし、前記仕上圧延後の熱延鋼板をコイルに巻取る。
スラブ加熱温度:1200℃以上
前記加熱においては、前記鋼スラブを1200℃以上のスラブ加熱温度まで再加熱する。前記スラブ加熱温度が1200℃未満であると、強度を確保するために必要な固溶N量が減少し、強度が不足する。そのため、スラブ加熱温度は1200℃以上とする。
仕上圧延温度:870℃以上
熱間圧延工程の仕上げ温度が870℃未満となると、鋼板のフェライトの一部が細かくなり、フェライト粒径の標準偏差が7.0μm超となって成形性が悪化し、王冠用に供した場合に、王冠形状が不均一となるため870℃以上とする。一方、必要以上に仕上げ圧延温度を高くすることは薄鋼板の製造を困難にする場合がある。具体的には、仕上げ圧延温度は870℃以上950℃以下の温度範囲内とすることが好ましい。
熱間圧延工程における最終スタンドの圧下率は10%以上とする。最終スタンドの圧下率が10%未満であると、鋼板のフェライトの一部が粗大化し、フェライト粒径の標準偏差が7.0μm超となって成形性が悪化する。そしてその結果、王冠用に供した場合に王冠形状が不均一となる。したがって、最終スタンドの圧下率は10%以上とする。フェライト粒径の標準偏差をより小さくするためには、最終スタンドの圧下率を12%以上とすることが好ましい。一方、最終スタンドの圧下率の上限は特に限定されないが、圧延荷重の観点からは15%以下とすることが好ましい。
熱間圧延工程の巻取温度が550℃未満であると、鋼板のフェライトの一部が細かくなり、フェライト粒径の標準偏差が7.0μm超となって成形性が悪化する。そしてその結果、王冠用に供した場合に王冠形状が不均一となる。そのため、巻取温度は550℃以上とする。一方、巻取温度が750℃より高いと、鋼板のフェライトの一部が粗大化し、フェライト粒径の標準偏差が7.0μm超となって、王冠形状が不均一となる。そのため、巻取温度は750℃以下とする。巻取り温度は600℃以上700℃以下とすることが好ましい。
次いで、上記熱間圧延工程後の熱延鋼板を酸洗する。酸洗により、前記熱延鋼板の表面の酸化スケールを除去することができる。酸洗条件は特に限定されず、常法に従って適宜設定すればよい。
圧下率:88%以上
まず、上記酸洗後の熱延鋼板に対して一次冷間圧延を施す。一次冷間圧延工程の圧下率は88%以上とする。一次冷間圧延工程の圧下率が88%未満であると、冷間圧延で鋼板に付与されるひずみが低下するため、連続焼鈍工程における再結晶が不均一となり、フェライト粒径の標準偏差が7.0μm超となる。その結果、成形性が悪化し、王冠用に供した場合に王冠形状が不均一となる。そのため、一次冷間圧延工程の圧下率は88%以上とする。前記圧下率は、89〜94%とすることが好ましい。
次に、一次冷間圧延板に、連続焼鈍を行う。前記連続焼鈍工程においては、一次冷間圧延工程後の鋼板を均熱温度まで加熱し、660〜760℃の温度域に所定時間保持した後、一次冷却および二次冷却を行う。その際の条件は、以下のとおりとする。
上記連続焼鈍工程における均熱温度(焼鈍温度)が760℃超であると、連続焼鈍においてヒートバックルなどの通板トラブルが発生しやすくなる。また、鋼板のフェライト粒径が一部粗大化し、フェライト粒径の標準偏差が7.0μm超となり、王冠形状が不均一となる。一方、均熱温度が660℃未満であると、再結晶が不完全となるため、鋼板のフェライト粒径が一部細かくなる。そしてその結果、フェライト粒径の標準偏差が7.0μm超となり、王冠形状が不均一となる。したがって、均熱温度は、660〜760℃とする。均熱温度は、680〜730℃とすることが好ましい。
600℃から前記均熱温度までの平均加熱速度が15℃/s超であると、鋼板の圧延方向における降伏強度さ(BH量)が25MPa未満となる。そしてその結果、該鋼板を用いて高GVの炭酸飲料用の王冠を多数製造した場合に、耐圧強度の低い王冠が散見されることになり、王冠を製造する際の歩留りが低下する。そのため、前記平均加熱速度を15℃/s以下とする。前記平均加熱速度は、10℃/s未満とすることが好ましい。一方、前記平均加熱速度が1℃/sより低くしても、効果が飽和するばかりか、加熱設備に過剰なコストが発生する。そのため、前記平均加熱速度は1℃/s以上とすることが好ましく、2℃/s以上とすることがより好ましい。
660〜760℃の温度域に保持する保持時間(均熱時間)は60秒以下とする。前記保持時間が60秒を超えると、鋼板に含有するCがフェライト粒界へ偏析して、均熱後の冷却過程で炭化物として析出する。そしてその結果、鋼板強度に寄与する固溶C量が減少し、降伏強度が低下する。そのため、前記保持時間は60秒以下とする。一方、前記保持時間の下限は特に限定されないが、保持時間が5秒未満であると、均熱帯のロールを鋼板が通板する際の安定性が損なわれる場合があるため、保持時間を5秒以上とすることが好ましい。
前記均熱後、10℃/s以上の平均冷却速度で450℃以下の温度(一次冷却停止温度)まで冷却する(一次冷却)。前記一次冷却における平均冷却速度(一次冷却平均速度)が10℃/s未満であると、冷却中に炭化物析出が促進されて、鋼板強度に寄与する固溶C量が減少し、降伏強度が低下する。そのため、前記一次冷却平均速度を10℃/s以上とする。一方、前記一次冷却平均速度が50℃/s超であると上記の効果が飽和するため、一次冷却平均速度は50℃/s以下とすることが好ましい。
前記一次冷却における冷却停止温度(一次冷却停止温度)が450℃より高いと、一次冷却後に炭化物析出が促進されて、鋼板強度に寄与する固溶C量が減少し、降伏強度が低下する。そのため、前記一次冷却停止温度を450℃以下とする。一方、前記一次冷却停止温度の下限は特に限定されないが、一次冷却停止温度が300℃未満であると、炭化物析出抑制効果が飽和するばかりか、通板する際の鋼板形状が劣化してトラブルが発生するおそれがある。そのため、前記一次冷却停止温度は300℃以上とすることが好ましい。
前記一次冷却後、5℃/s以上の平均冷却速度で140℃以下の温度(二次冷却停止温度)まで冷却する(二次冷却)。前記二次冷却における平均冷却速度(二次冷却平均速度)が5℃/s未満であると、鋼板強度に寄与する固溶C量が減少し、降伏強度が低下する。そのため、前記二次冷却平均速度を5℃/s以上とする。一方、前記二次冷却平均速度が30℃/s超であると、効果が飽和するばかりか、冷却設備に過剰なコストが発生する。そのため、前記二次冷却平均速度は30℃/s以下とすることが好ましく、25℃/s以下とすることがより好ましい。
前記二次冷却における冷却停止温度(二次冷却停止温度)が140℃超であると、鋼板強度に寄与する固溶C量が減少し、降伏強度が低下する。そのため、前記二次冷却停止温度は140℃以下とする。一方、前記二次冷却停止温度の下限は特に限定されないが、二次冷却停止温度が100℃未満であると、効果が飽和するばかりか、冷却設備に過剰なコストが発生する。そのため、前記二次冷却停止温度は100℃以上とすることが好ましく、120℃以上とすることがより好ましい。
圧下率:10〜40%
本発明においては、上記連続焼鈍後に二回目の冷間圧延(二次冷間圧延)を行うことによって高い降伏強度を得ることができる。その際、前記二次冷間圧延の圧下率が10%未満であると、十分な降伏強度が得られない。一方、二次冷間圧延の圧下率が40%を超えると、異方性が過大となり、例えば王冠用に供した場合に王冠形状の均一性を損なう。そのため、二次冷間圧延の圧下率は10%以上40%以下とする。前記圧下率は15%超35%以下とすることが好ましい。
本発明の一実施形態における王冠は、上記王冠用鋼板を成形することによって得ることができる。より具体的には、上記王冠用鋼板からなる金属部分と、該金属部分の内側に積層された樹脂製ライナーとからなる王冠とすることが好ましい。前記金属部分は、瓶口を塞ぐ円盤状の部分と、その周囲に設けられた襞状の部分から構成される。また、前記樹脂製のライナーは、前記円盤状の部分に貼付される。
HTL=3.858×P/D2 ・・・(2)
まず、鋼板の成分組成の影響を評価するために、以下の試験を行った。
光学顕微鏡を使用して王冠用鋼板の組織写真を撮影し、得られた組織写真から、板厚の1/4の深さから板厚中心までの領域におけるフェライト粒径の標準偏差を求めた。具体的な手順は、次のとおりとした。まず、王冠用鋼板の圧延方向に平行な板厚断面を、研磨した後、腐食液(3体積%ナイタール)で腐食した。次いで、前記断面の板厚1/4深さ位置(上記断面における、表面から板厚方向に1/4の位置)から板厚1/2位置までの領域から無作為に選んだ10視野を、光学顕微鏡を用いて400倍の倍率で観察して組織写真を得た。得られた組織写真を用いて、フェライトを目視判定により特定し、画像解析によりフェライト粒径を求めた。その後、各視野でフェライト粒径の粒度分布を求めて、標準偏差を算出した。前記10視野における標準偏差を平均した値をフェライト粒径の標準偏差とした。前記画像解析は、オリンパス株式会社製の画像解析ソフトウェア 「Stream Essentials」を使用した。
上記王冠用鋼板に対し、塗装焼付け相当の熱処理(210℃、15分間)を施した後、引張試験を行って、前記王冠用鋼板の、圧延方向における降伏強度を測定した。前記引張試験は、JIS5号サイズの引張試験片を用いて、「JIS Z 2241」に従って行った。なお、前記熱処理は、王冠用鋼板の成分組成に影響しない。
上記王冠用鋼板の、2%ひずみ引張試験と熱処理後の引張試験との間での、圧延方向における降伏強度の差(降伏強度差)を、「JIS G3135」に規定される塗装焼付硬化量(BH量)の試験方法に準じた方法で求めた。まず、前記王冠用鋼板から、該鋼板の圧延方向に平行にJIS5号サイズの引張試験片を採取した。次いで、前記試験片を用いて、「JIS G3135」に準じて引張試験を行って、2%予ひずみ荷重を測定した。すなわち、試験片に予ひずみ2%を与えて、そのときの荷重(2%予ひずみ荷重:P1)を読み取り、その後荷重を除去した。次いで、予ひずみを与えた前記試験片に170℃で20分の熱処理を施し、前記熱処理後に再度引張試験を実施して降伏荷重(熱処理後荷重:P2)を読み取った。P1、P2、および予ひずみ前の試験片平行部断面積(A)を用いて、下記(1)式によりBH量(MPa)を算出した。得られたBH量を、圧延方向における2%ひずみ引張試験と熱処理後の引張試験との降伏強度差とした。
BH=(P2−P1)/A ・・・(1)
上述したように、本発明の鋼組成では、鋼中Nは主にAlNとして存在すると考えられる。そこで、Nの総量(Ntotal)からAlNとして存在するN量(N as AlN)を差し引いた値(Ntotal−(N as AlN))を算出し、これを固溶N量とした。AlNとして存在するN量は、試料を10%Brメタノール溶液で溶解し、残渣を分析することにより求めた。
得られた王冠用鋼板を以下に述べる手順で王冠に成形し、前記王冠用鋼板の成形性を評価した。まず、塗装焼付け相当の熱処理(210℃、15分間)を施した前記王冠用鋼板を打ち抜いて、直径37mmの円形ブランクを作成した。前記円形ブランクを、プレス加工して、各王冠用鋼板について20個(N=20)の王冠を成形した。王冠の高さ(王冠天面からスカート下端までの距離)を、マイクロメータを用いて測定し、N=20の王冠高さの標準偏差を算出した。前記標準偏差の値(mm)を成形性の指標とした。なお、前記標準偏差が0.09mm以下であれば王冠形状が優れており、0.09mmを超える場合は劣っているといえる。
上記王冠を市販瓶に打栓し、Secure Pak社製Secure Seal Testerを用いて王冠が外れる内圧を測定し、王冠が外れた内圧を耐圧強度とした。各20個の王冠に耐圧試験を実施して、耐圧強度が180psi(1.241MPa)以上である王冠の数が18個以上であった場合を合格(○)、耐圧強度が180psi(1.241MPa)以上である王冠の数が18未満の場合を不合格(×)とした。
ライナーの超微小負荷硬さを、「JIS Z2255」(2003)に記載の方法に従って測定した。前記測定においては、樹脂製ライナーが鋼板に貼付された状態で王冠から切り出した試験片を用いた。前記試験片を、水平出しをした状態で鋼板側をエポキシ樹脂で接着固定し、ダイナミック微小硬度計(DUH−W201S、島津製作所製)を用いて負荷−除荷試験を実施して超微小負荷硬さを測定した。
HTL=3.858×P/D2 ・・・(2)
上記成形性の試験におけるN=20の王冠高さの標準偏差が0.09mm以下であり、かつ上記耐圧強度の試験における評価結果が合格(○)であった場合を総合評価○とし、前記条件の一方または両方を満たさない場合を総合評価×とした。
次に、製造条件の影響を評価するために、以下の試験を行った。
Claims (5)
- 質量%で、
C :0.0060%超0.0100%以下、
Si:0.05%以下、
Mn:0.05%以上0.60%以下、
P :0.050%以下、
S :0.050%以下、
Al:0.020%以上0.050%以下、および
N :0.0070%以上0.0140%以下
を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる成分組成を有し、
板厚の1/4の深さから板厚中心までの領域にフェライト相を有し、前記フェライト相におけるフェライト粒径の標準偏差が7.0μm以下であり、
圧延方向における降伏強度が560MPa以上700MPa以下であり、
圧延方向の2%ひずみ引張試験における降伏強度と、170℃で20分の熱処理後の引張試験における降伏強度の差が25MPa以上である、王冠用鋼板。 - 板厚が0.20mm以下である、請求項1に記載の王冠用鋼板。
- 請求項1または2に記載の王冠用鋼板を成形してなる王冠。
- 超微小負荷硬さが0.70未満である樹脂製ライナーを有する、請求項3に記載の王冠。
- 請求項1または2に記載の王冠用鋼板の製造方法であって、
請求項1に記載の成分組成を有する鋼スラブを、1200℃以上のスラブ加熱温度に加熱し、仕上圧延温度:870℃以上、最終スタンドの圧下率:10%以上の条件で熱間圧延したのち、巻取り温度:550〜750℃で巻取る熱間圧延工程と、
前記熱間圧延工程後に酸洗する酸洗工程と、
前記酸洗工程後に、圧下率:88%以上で冷間圧延する一次冷間圧延工程と、
前記一次冷間圧延工程後に、連続焼鈍する連続焼鈍工程と、
前記連続焼鈍工程後に、圧下率:10〜40%で冷間圧延を行う二次冷間圧延工程と
を有し、
前記連続焼鈍工程においては、
660〜760℃の均熱温度まで、600℃から前記均熱温度までの温度域における平均加熱速度:15℃/s以下の条件で加熱し、
次いで、660〜760℃の温度域に60秒以下の保持時間保持し、
前記保持後、平均冷却速度:10℃/s以上で450℃以下の温度まで一次冷却し、
引き続き、平均冷却速度:5℃/s以上で140℃以下の温度まで二次冷却する、王冠用鋼板の製造方法。
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