JP6005940B2 - ラケットフレーム - Google Patents

Description

本発明は、テニスラケット等のフレームに関する。詳細には、本発明は、ラケットフレームの構造に関する。

テニスラケットには、より高速で打ち出すための飛び性能が求められる。この飛び性能を向上させる観点から、高い反発性が求められる。高い反発性を得るために、ラケットフレームに高い剛性が求められる。特開平５−１５６１７公報には、打球面に垂直な打球面外方向と、この打球面外方向と直交する打球面内方向とのラケットフレームの剛性の向上が飛び性能の向上に寄与することが開示されている。

一方で、テニスラケットには、柔らかな打感と、インパクト時のボールの良好な食い付き感とが求められる。剛性の高いラケットフレームは、ボールのインパクト時の柔らかさに劣り易い。また、剛性の高いラケットフレームは、食い付き感に劣り易い。剛性が比較的に低いラケットフレームは、良好な食い付き感が得られる。

特開平５−１５６１７公報

前述のように、剛性が高いラケットフレームは、高い飛び性能を得られるが、食い付き感を損なう。剛性が比較的に低いラケットフレームは、良好な食い付き感が得られるが、飛び性能が損なわれる。このように、飛び性能と食い付き感とは、相反する。この相反する性能に優れたラケットフレームを得ることは困難であった。

本発明の目的は、飛び性能と食い付き感とを両立したラケットフレームの提供にある。

本発明に係るラケットフレームは、ヘッドと、シャフトと、このヘッドから延びてシャフトに至る一対のスロートとを備えている。このラケットフレームでは、低荷重域（５ｋｇｆから１５ｋｇｆ）でのスロートの曲げ剛性Ｇ_１５は、６００ｋｇｆ／ｍｍ以上９００ｋｇｆ／ｍｍ以下である。高荷重域（４５ｋｇｆから５５ｋｇｆ）のスロートの曲げ剛性Ｇ_５５は、９００ｋｇｆ／ｍｍ以上１２００ｋｇｆ／ｍｍ以下である。この曲げ剛性Ｇ_１５と曲げ剛性Ｇ_５５との剛性比（Ｇ_１５／Ｇ_５５）は、０．７０以上０．８５以下である。

好ましくは、このスロートにヘッド側からシャフト側に向かって延びる溝が形成されている。この溝の深さ方向は、打球面に平行である。この溝は、スロートのヘッド側端からスロートの長手方向中央を越えたシャフト側まで形成されている。

好ましくは、このスロートの長手方向に垂直な断面において、打球面に平行な方向であるスロートの左右幅方向の一方端から他方端に向かって、打球面に垂直な方向である前後幅は徐々に大きくなっている。この前後幅が最大に達した後に他方端に向かって徐々に小さくなっている。この左右幅方向において他方端側より一方端側に近い位置で、前後幅は最大になっている。この溝は、一方端側に形成されている。

好ましくは、上記左右幅方向において、一方端からの溝の深さＡと、一方端から前後幅が最大になる位置までの左右幅方向の距離Ｂとの比（Ａ／Ｂ）が１．０より小さくされている。

好ましくは、上記スロートの長手方向中央の断面における溝の深さＡは、２ｍｍ以上６ｍｍ以下である。

好ましくは、上記溝は、スロートのヘッド側端からシャフト側端まで形成されている。

本発明に係るラケットフレームは、飛び性能を損なわずに、ボールの食い付き感を向上し得る。

図１は、本発明の一実施形態に係るラケットフレームが示された正面図である。 図２は、図１のラケットフレームが示された側面図である。 図３は、図１のIII−III線に沿った拡大断面図である。 図４は、図１のラケットフレームのスロートの圧縮剛性が測定される様子が示された模式図である。 図５は、図１のラケットフレームのスロートの曲げ剛性が測定される様子が示された模式図である。 図６は、本発明の他の実施形態に係るラケットフレームのスロートの断面構造の説明図である。 図７は、比較例のラケットフレームのスロート断面構造の説明図である。 図８（ａ）は実施例のラケットフレームのスロート断面の説明図であり、図８（ｂ）は他の比較例のラケットフレームのスロート断面の説明図である。 図９は、実施例及び比較例の圧縮剛性が示されたグラフである。 図１０は、実施例及び比較例の曲げ剛性が示されたグラフである。 図１１は、実施例及び比較例の荷重と曲げ剛性との関係が示されたグラフである。

以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。

図１及び図２には、本発明の一の実施形態に係るラケットフレーム２が示されている。このラケットフレーム２は、ヘッド４、一対のスロート６、シャフト８及びグリップ１０からなる。このラケットフレーム２にグロメット、グリップテープ、エンドキャップ等が取り付けられ、さらにガットが張られることにより、硬式テニス用のラケットが得られる。図１における上下方向は、ラケットフレーム２の軸方向である。

ヘッド４は、打球面の輪郭を形成している。この打球面を形成するヘッド４の正面形状は、略楕円である。それぞれのスロート６の一端は、ヘッド４と連続している。このスロート６は、一端側から他端側に向かって互いに接近する向きに延びている。一方のスロート６は、この他端の近傍で他方のスロート６と合流している。スロート６は、ヘッド４から延びてシャフト８に至っている。シャフト８は、２つのスロート６が合流する箇所から延びている。シャフト８は、スロート６と連続的にかつ一体的に形成されている。グリップ１０は、シャフト８と連続的にかつ一体的に形成されている。ヘッド４のうち２つのスロート６に挟まれた部分は、ヨーク１２である。

このヘッド４、スロート６及びシャフト８は、複数枚のプリプレグが積層されて構成されている。このプリプレグは、繊維強化樹脂からなる。この繊維強化樹脂は、強化繊維にマトリクス樹脂を含浸して形成されている。具体的には、例えば、マトリクス樹脂を含浸させながら強化繊維の繊維方向を一定になるように強化繊維がドラムに巻き付けられ、一定量巻き付けられた後にドラムから切り取られ、切り取られた後に約８０°Ｃから１００°Ｃで加熱されて疑似硬化状態とされて、繊維強化樹脂が得られる。このマトリクス樹脂は、例えば、エポキシ樹脂である。この強化繊維は、例えば、カーボン繊維である。この強化繊維は、長繊維である。

ヘッド４、スロート６及びシャフト８は、複数枚のプリプレグが巻回され積層された積層体から形成される。このヘッド４、スロート６及びシャフト８は、一本の連続した積層体から形成される。この積層体は、中空である。ヘッド４、スロート６及びシャフト８の形状に成形するために、この積層体が金型にセットされる。金型内で加熱されると同時に、積層体の中空に空気が充填されて加圧保持される。この加熱加圧成形により、エポキシ樹脂が硬化して、ヘッド４、スロート６及びシャフト８が成形されている。

図１の点Ｐ１は、ヨーク１２とスロート６との合流点を示している。点Ｐ２は、一方のスロート６と他方のスロート６との合流点を示している。両矢印Ｄは、点Ｐ１から点Ｐ２までの距離を示している。この距離Ｄは、ラケットフレーム２の軸線方向に測られる。点Ｐ３は、スロート６の中央の位置を表す点である。この点Ｐ３は、距離Ｄの中点を通って軸線に直交して延びる直線とスロート６との交点として求めらる。二点鎖線Ｌ１は、点Ｐ１を通るスロート６の断面である。二点鎖線Ｌ２は、点Ｐ２を通るスロート６の断面である。二点鎖線Ｌ３は、点Ｐ３を通るスロート６の断面である。この断面Ｌ１、Ｌ２及びＬ３は、いずれもスロート６の長手方向に直交している。

この断面Ｌ１がスロート６のヘッド４側端を示している。断面Ｌ２がスロート６のシャフト８側端を示している。この断面Ｌ３がスロート６の中央を示している。

図２に示される様に、このスロート６には、溝１４が形成されている。この溝１４は、スロート６の左右方向外周面に形成されている。溝１４は、スロート６の長手方向の沿って延びている。溝１４は、スロート６のヘッド４側端からシャフト８側端まで延びている。このラケットフレーム２では、ヘッド４の外周面にガット溝１６が形成されている。このガット溝１６はスロート６のヘッド４側端まで延びている。この溝１４は、ラケットフレーム２の左右方向外側に形成されている。この溝１４は、ガット溝１６に連続して形成されている。この溝１４は、ガット溝１６と共に前述の加熱加圧成形により、成形されている。この溝１４は、必ずしもガット溝１６に連続しなくてもよい。ここでは、一方のスロート６に形成された溝１４について説明がされたが、他方のスロート６にも同様にして溝１４が形成されている。

図３は、スロート６の中央の断面Ｌ３が示されている。この図３では、この断面Ｌ３におけるプリプレグの積層構造は省略されている。説明の便宜上、この断面Ｌ３において、打球面に平行な左右方向を左右幅方向と、打球面と直交する上下方向を前後幅方向として説明がされる。この断面Ｌ３は、スロート６の長手方向に直交し、且つ打球面に直交する断面である。二点鎖線Ｌｃは、左右幅方向に延びる断面Ｌ３の中心線である。二点鎖線Ｌｅは、断面Ｌ３の左右幅方向一方端を通る直線である。この直線Ｌｅは、溝１４の壁面１４ａとスロート６の表面６ａとの一対の交点を通る直線である。点Ｐ４は、直線Ｌｃと直線Ｌｅとの交点である。

図３の両矢印Ｗ１は、点Ｐ４から点Ｐ３までの距離を示している。この距離Ｗ１は、左右幅方向のスロート６の幅を示している。この左右幅Ｗ１は、図３の断面において、左右方向での最大幅である。この左右幅Ｗ１は、図３の断面において直線Ｌｃに沿って測られる。点Ｐ４は、スロート６の左右幅Ｗ１方向の一方端を表している。点Ｐ３は、スロート６の左右幅Ｗ１方向の他方端を表している。

両矢印Ｗ２は、前後幅方向のスロート６の幅を示している。この前後幅Ｗ２は、断面Ｌ３において直線Ｌｃと直交する方向に測られる。この前後幅Ｗ２は、スロート６の前後幅方向での最大幅である。

両矢印Ａは、溝１４の深さを示している。この溝１４の底は、この断面Ｌ３において、円弧状の曲面で形成されている。この深さＡは、点Ｐ４から溝１４の底の最も深い位置までの距離として測られる。両矢印Ｂは、図３の断面において、一方端の点Ｐ４から前後幅Ｗ２の位置までの左右幅方向の距離を示している。この深さＡ及び距離Ｂは、直線Ｌｃに沿って測られる。

図４は、ラケットフレーム２のスロート６の圧縮剛性が測定される様子が示された模式図である。この圧縮剛性は、スロート６の前後幅方向につぶす向きの剛性である。圧縮剛性の測定には、鋼製の２本の受け具１８が用いられる。それぞれの受け具１８は、棒状である。この受け具１８の断面形状は、半径が５ｍｍの円である。第一受け具１８ａは、スロート６の中央である点Ｐ３からヘッド４側へ１５ｍｍの位置に配置される。第二受け具１８ｂは、第一受け具１８ａからシャフト８側へ３０ｍｍの位置に配置される。これらの受け具１８の上に、スロート６が水平であり、打球面が水平となるように、ラケットフレーム２が置かれる。一方、鋼製の圧縮具２０が準備される。この圧縮具２０は、棒状である。圧縮具２０の断面形状は、半径が５ｍｍの円である。この圧縮具２０は、３０ｍｍ／ｍｉｎの速度で、矢印Ｆの方向に移動する。この圧縮具２０は、第一受け具１８ａと第二受け具１８ｂとから等距離の位置で、スロート６を押圧する。この押圧により、ラケットフレーム２に荷重がかかる。圧縮具２０の移動により、荷重が徐々に大きくなる。荷重が２５ｋｇｆである状態から、荷重が５０ｋｇｆである状態までの圧縮具２０の移動距離Ｘ（ｍｍ）が測定される。この荷重の変化量２５ｋｇｆがＸで除された値が、圧縮剛性である。圧縮剛性の測定は、ラケットフレーム２にグロメットが取り付けられ、ガットが張られていない状態でなされる。

このラケットフレーム２では、この溝１４の深さ方向は、打球面と平行にされている。圧縮具２０により荷重が掛けられると、この溝１４が形成されているので、スロート６は前後幅方向に弾性変形し易い。スロート６の前後幅方向の圧縮剛性が、従来のラケットフレームのそれに比べて低くされている。

発明者らは、種々の試行錯誤の結果、スロート６の前後幅方向の圧縮剛性を低くすることで、ラケットフレーム２に良好な食い付き感を得られることを見出した。この圧縮剛性が低いラケットフレーム２を用いたラケットは、ボールの食い付き感に優れている。この観点から、この圧縮剛性は、好ましくは２６００ｋｇｆ／ｍｍ以下であり、更に好ましくは２３００ｋｇｆ／ｍｍ以下であり、特に好ましくは２１００ｋｇｆ／ｍｍ以下である。

図５は、ラケットフレーム２のスロート６の曲げ剛性が測定される様子が示された模式図である。曲げ剛性の測定には、鋼製の２本の受け具１８が用いられる。それぞれの受け具１８は、棒状である。この受け具１８の断面形状は、半径が５ｍｍの円である。第一受け具１８ａは、ラケットフレーム２の軸方向において、スロート６のヘッド４側端の点Ｐ１よりヘッド４側に配置される。第二受け具１８ｂは、スロート６のシャフト８側端の点Ｐ２よりシャフト８側に配置される。この第一受け具１８ａと第二受け具１８ｂとの間隔は２００ｍｍにされている。これらの受け具１８の上に、スロート６が水平であり、打球面が水平となるように、ラケットフレーム２が置かれる。一方、鋼製の圧縮具２０が準備される。この圧縮具２０は、棒状である。圧縮具２０の断面形状は、半径が５ｍｍの円である。この圧縮具２０は、３０ｍｍ／ｍｉｎの速度で、矢印Ｆの方向に移動する。この圧縮具２０は、第一受け具１８ａと第二受け具１８ｂとから等距離の位置で、スロート６を押圧する。この押圧により、ラケットフレーム２に荷重がかかる。圧縮具２０の移動により、荷重が徐々に大きくなる。荷重が２５ｋｇｆである状態から、荷重が５０ｋｇｆである状態までの圧縮具２０の移動距離Ｘ（ｍｍ）が測定される。この荷重の変化量２５ｋｇｆがＸで除された値が、スロート６の曲げ剛性である。曲げ剛性の測定は、ラケットフレーム２にグロメットが取り付けられ、ガットが張られていない状態でなされる。

このスロート６は、溝１４を形成されていても、高荷重域での曲げ剛性が大きく損なわれていない。この曲げ剛性が損なわれないので、このラケットフレーム２は、従来のラケットフレームと同等の反発性を発揮し得る。これにより、このラケットフレーム２は、所謂飛び性能を損なわずに、食い付き感を向上し得る。

このスロート６の圧縮剛性を低くする観点から、この溝１４はスロート６のヘッド４側端から、点Ｐ３及び点Ｐ４を越える位置まで延びて形成されている。言い換えると、この溝１４は、スロート６のヘッド４側端から長手方向中央を越えたシャフト８側まで形成されている。この圧縮剛性を低くする観点から、この溝１４はスロート６のシャフト８側端まで形成されることが、好ましい。

この溝１４が深いほど、スロート６の圧縮剛性が低くなる。この観点から、この溝１４の深さＡは、２ｍｍ以上が好ましい。一方で、この溝１４が深すぎるとスロート６の圧縮剛性が大きく損なわれる。スロート６の圧縮剛性が低下し過ぎると、ラケットフレーム２の剛性が不足してインパクト時の食い付き感を損なう。この観点から、この溝１４の深さＡは、好ましくは６ｍｍ以下であり、更に好ましくは４ｍｍ以下である。

このラケットフレーム２では、図３に示されるように、スロート６の断面形状は、左右幅方向に非対称の形状とされている。左右幅Ｗ１の一方端である点Ｐ４から他方端である点Ｐ３に向かって、前後幅が徐々に大きくされている。最大値である前後幅Ｗ２に達した後に、点Ｐ３に向かって徐々に小さくなっている。この前後幅Ｗ２の位置は、左右幅方向において、点Ｐ３より点Ｐ４に近い。溝１４は、この一方端側に形成されている。この溝１４の深さＡの方向は、この左右幅Ｗ１方向に一致させられている。このスロート６の断面形状と溝１４とにより、このスロート６では、高荷重域での剛性を損なわずに、圧縮剛性が効果的に低くされている。

更に、このラケット２では、溝１４がガット溝１６に連続して形成されているので、小さい溝１４でスロート６の圧縮剛性を効果的に低下させることができる。

溝１４の深さＡと距離Ｂとの比（Ａ／Ｂ）が大きいほど、スロート６の圧縮剛性が低くなる。この観点から、この比（Ａ／Ｂ）は、０．１７以上が好ましく、０．３３以上が更に好ましい。一方で、この比（Ａ／Ｂ）が大きすぎるとスロート６の曲げ剛性が大きく損なわれる。スロート６の曲げ剛性が大きく損なわれるとラケットフレーム２の剛性が低下する。この観点から、この比（Ａ／Ｂ）は１．０より小さいことが好ましく、０．８３以下が更に好ましく、０．６７以下が特に好ましい。

ここで、低荷重域から高荷重域までの曲げ剛性の測定方法が説明される。この方法では、図５に示した曲げ剛性の測定方法と同様にして、鋼製の２本の受け具１８ａ、１８ｂと、鋼製の圧縮具２０が使用される。受け具１８ａと１８ｂの間隔は、２００ｍｍである。この圧縮具２０は、３０ｍｍ／ｍｉｎの速度で、図５の矢印Ｆの方向に移動する。この圧縮具２０は、スロート６を押圧する。この押圧により、ラケットフレーム２に荷重がかかる。圧縮具２０の移動により、荷重が徐々に大きくなる。荷重が５ｋｇｆである状態から１５ｋｇｆである状態までの領域で、圧縮具２０の移動距離Ｘ１（ｍｍ）が測定される。負荷された荷重の変化量１０ｋｇｆがそのときの移動距離Ｘ１で除された値が、この低荷重域（５ｋｇｆから１５ｋｇｆ）の曲げ剛性Ｇ_１５である。この曲げ剛性Ｇ_１５の測定は、ラケットフレーム２にグロメットが取り付けられ、ガットが張られていない状態でなされる。

同様にして、荷重が１５ｋｇｆである状態から２５ｋｇｆである状態までの領域で、圧縮具２０の移動距離Ｘ２（ｍｍ）が測定される。負荷された荷重の変化量１０ｋｇｆが移動距離Ｘ２で除されて、曲げ剛性Ｇ_２５が求められる。更に同様にして、荷重が２５ｋｇｆである状態から３５ｋｇｆである状態までの曲げ剛性Ｇ_３５と、荷重が３５ｋｇｆである状態から４５ｋｇｆである状態までの曲げ剛性Ｇ_４５と、荷重が４５ｋｇｆである状態から５５ｋｇｆである状態までの高荷重域（４５ｋｇｆから５５ｋｇｆ）の曲げ剛性Ｇ_５５が求められる。

このラケットフレーム２では、スロート６の圧縮剛性を低下させることで、低荷重域でのスロート６の曲げ剛性Ｇ_１５が低下している。一方で、高荷重域でのスロート６の曲げ剛性Ｇ_５５の低下が抑制されている。

このスロート６の曲げ剛性Ｇ_１５が低いラケットフレーム２は、打感を柔らかく感じる。この観点から、この曲げ剛性Ｇ_１５は、９００ｋｇｆ／ｍｍ以下であり、好ましくは８５０ｋｇｆ／ｍｍ以下であり、更に好ましくは８００ｋｇｆ／ｍｍ以下である。一方で、この曲げ剛性Ｇ_１５が高いラケットフレーム２は、高い反発性が得られる。特に、曲げ剛性Ｇ_１５が低過ぎるラケットフレーム２は、反発性が不足し食い付き感をも損なわれる。この観点から、曲げ剛性Ｇ_１５は、６００ｋｇｆ／ｍｍ以上であり、好ましくは６５０ｋｇｆ／ｍｍ以上であり、更に好ましくは７００ｋｇｆ／ｍｍ以上である。

このスロート６の曲げ剛性Ｇ_５５が高いラケットフレーム２は、反発性に優れている。この観点から、このスロート６の曲げ剛性Ｇ_５５は、９００ｋｇｆ／ｍｍ以上であり、好ましくは９５０ｋｇｆ／ｍｍ以上であり、更に好ましくは１０００ｋｇｆ／ｍｍ以上である。一方で、この曲げ剛性Ｇ_５５が高すぎるラケットフレーム２は、打感を硬く感じる。この観点から、曲げ剛性Ｇ_５５は、１２００ｋｇｆ／ｍｍ以下であり、好ましくは１１５０ｋｇｆ／ｍｍ以下であり、更に好ましくは１１００ｋｇｆ／ｍｍ以下である。

このラケットフレーム２では、この低荷重域でのスロート６の曲げ剛性Ｇ_１５と、高荷重域でのスロート６の曲げ剛性Ｇ_５５との剛性比（Ｇ_１５／Ｇ_５５）が、従来のラケットフレームに比べて小さくなっている。

この剛性比（Ｇ_１５／Ｇ_５５）が小さくされることで、高反発性と柔らかい打感とが両立され得る。この観点から、この剛性比（Ｇ_１５／Ｇ_５５）は、好ましくは０．８５以下である。高い反発性と、柔らかい打感とをバランス良く得る観点から、更に好ましくは、この剛性比（Ｇ_１５／Ｇ_５５）は、０．７０以上０．８０以下である。

ラケットフレーム２では、溝１４を形成することで、スロート６の圧縮剛性、曲げ剛性Ｇ_１５及び曲げ剛性Ｇ_５５が調整されたが、スロート６のの圧縮剛性、曲げ剛性Ｇ_１５及び曲げ剛性Ｇ_５５の調整は、他の手段によってされてもよい。例えば、ヘッド、スロート及びシャフトのプリプレグの積層構造により調整されてもよい。

図６には、本発明に係る他の実施形態のラケットフレーム２２のスロート２４の断面構造が示されている。このラケットフレーム２２は、ヘッド、スロート２４及びシャフトのプリプレグの積層構造が調整された一例である。図６の上下方向がラケットフレーム２２の前後幅方向であり、左右方向がラケットフレーム２２の左右幅方向である。このスロート２４の断面外形形状は、略楕円形である。この略楕円形の形状は、前後幅方向が長軸とされ、左右幅方向を短軸とされている。

このラケットフレーム２２では、スロート２４を含み、ヘッドからシャフトまでが８枚のプリプレグ２６が積層されて形成されている。この８枚のプリプレグ２６は、長手方向に対して３０°傾斜して強化繊維が延びるプリプレグ２６ａ、２６ｂ、２６ｅ及び２６ｇと、長手方向に強化繊維が延びるプリプレグ２６ｃ、２６ｄ及び一対の２６ｆとからなる。

このラケットフレーム２２では、ヘッドからシャフトまでの部分は、一本の連続した積層体から形成される。この積層体では、パイプ状に巻かれたプリプレグ２６ａの外周にプリプレグ２６ｂが巻かれる。このプリプレグ２６ｂの外周にプリプレグ２６ｃが巻かれる。更に、内側から外側に向かって、プリプレグ２６ｄ、２６ｅの順に積層される。このプリプレグ２６ｅの外周面に一対のプリプレグ２６ｆが積層される。一方のプリプレグ２６ｆは、プリプレグ２６ｅの前後幅方向の前方の外周面に積層される。他方のプリプレグ２６ｆは、プリプレグ２６ｅの前後幅方向の後方の外周面に積層される。それぞれのプリプレグ２６ｆは、プリプレグ２６ｅの外周を約１／３周覆うように積層される。このプリプレグ２６ｅと一対のプリプレグ２６ｆとの外周をプリプレグ２６ｇが積層されて覆う。このようにして、積層体が形成される。

この積層体が、金型にセットされる。金型内で加熱されると同時に、積層体の中空に空気が充填されて加圧保持される。この加熱加圧成形により、エポキシ樹脂が硬化して、ヘッド及びシャフトと共に、スロート２４が成形される。このようにして、図６に示される断面構造のスロート２４が形成されている。

このスロート２４は、従来のラケットフレームに比べて、プリプレグの積層枚数が少なくされている。スロート２４の前後幅方向のプリプレグの積層枚数と左右幅方向の積層枚数との差が小さくされている。従来のラケットフレームに比べ、スロート２４の断面において、前後幅方向及び左右幅方向を含む前方向で、剛性が均一化されている。これにより、このスロート２４は、前後方向の圧縮剛性が低くなっている。このラケットフレームは、インパクト時に良好な食い付き感をえられ得る。

このラケットフレーム２２でも、スロート２４の圧縮剛性を低下させることで、低下重域でのスロート２４の曲げ剛性Ｇ_１５が低下している。

このラケットフレーム２２では、プリプレグの積層構造を変更しているが、積層構造のプリプレグを構成する強化繊維の量は、従来のラケットフレームの強化繊維の量と同等にされている。これにより、スロート２４全体が変形する高荷重域での曲げ剛性は、大きく損なわれない。低荷重域で変形後において、このラケットフレーム２２は、高荷重域で比較的高い剛性を発揮する。このラケットフレーム２２では、高荷重域での曲げ剛性が大きく損なわれない。このラケットフレーム２２は、従来のラケットフレームと同等の反発性を発揮し得る。

ここでは、ラケットフレーム２２を例に説明がされたが、プリプレグの積層構造は、このラケットフレーム２２のものに限られない。本発明では、低荷重域での曲げ剛性Ｇ_１５
が６００ｋｇｆ／ｍｍ以上９００ｋｇｆ／ｍｍ以下であり、高荷重域での曲げ剛性Ｇ_５５が９００ｋｇｆ／ｍｍ以上１２００ｋｇｆ／ｍｍ以下であり、この曲げ剛性Ｇ_１５と曲げ剛性Ｇ_５５との比（Ｇ_１５／Ｇ_５５）が０．７０以上０．８５以下となるように、プリプレグの積層構造が調整されれば良い。

例えば、積層されるプリプレグの強化繊維の延びる方向を変更しても良い。また、スロートの長手方向に強化繊維が延びるプリプレグの枚数と、長手方向に強化繊維が傾斜して延びるプリプレグの枚数との比率を変更しても良い。更には、スロートの左右幅方向と前後幅方向とで、プリプレグの積層枚数を変更しても良い。

また、この積層体において、ヘッドを形成する部分と、スロートを形成する部分との構造に差を設けてもよい。例えば、ヘッドを形成する部分のプリプレグの積層枚数より、スロートを形成する部分のプリプレグの積層枚数を少なくしても良い。ヘッドを形成する部分のプリプレグの強化繊維の延びる方向に対して、スロートを形成する部分のプリプレグの強化繊維の延びる方向を長手方向に対して大きく傾斜させても良い。

以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。

［比較例１］
スロートの断面構造及び断面外形形状を図７に示すようにした他は、図１から３に示されたラケットフレームと同様にして、ラケットフレームを得た。このラケットフレームは、スロートの断面構造及び断面外形形状を図７に示すようにした他は、後述する実施例１と同様にされている。このラケットフレームの打球面の面積は、１００平方インチとされた。フレーム重量及びフレームバランスは、３００ｇ／３２０ｍｍに設定した。

このラケットフレームでは、ヘッド、スロート及びシャフトが１１枚のプリプレグ２８が積層された積層体から形成された。このプリプレグ２８のカーボン繊維を強化繊維とし、マトリクス樹脂をエポキシ樹脂とした。このプリプレグ２８を、６６ナイロンからなる内圧チューブを被覆したマンドレル上に、積層し積層体を成形した。この積層体は、長手方向に対して３０°傾斜して強化繊維が延びるプリプレグ２８ａ、２８ｂ、２８ｄ及び２８ｈと、長手方向に強化繊維が延びるプリプレグ２８ｃ、一対の２８ｅ、一対の２８ｆ及び一対の２８ｇとからなった。

この積層体では、パイプ状に巻かれたプリプレグ２８ａの外周にプリプレグ２８ｂが巻かれた。更に、内側から外側に向かって、プリプレグ２８ｃ、２８ｄの順に積層された。このプリプレグ２８ｄの外周面に一対のプリプレグ２８ｅが積層された。一方のプリプレグ２８ｅは、プリプレグ２８ｄの前後幅方向の前方の外周面に積層された。他方のプリプレグ２８ｅは、プリプレグ２８ｄの前後幅方向の後方の外周面に積層された。それぞれのプリプレグ２８ｅは、プリプレグ２８ｄの外周を約１／３周覆っていた。更に、内側から外側に向かって、この一対のプリプレグ２８ｅの外周に一対のプリプレグ２８ｆ、一対のプリプレグ２８ｇが積層された。このプリプレグ２８ｆ、プリプレグ２８ｇは、それぞれ外周を約１／４周覆っていた。更に外側にプリプレグ２８ｈが積層されて、プリプレグ２８ｈが外周面全体を覆った。

この積層体を、金型にセットした。金型を型締めして、１５０°Ｃで加圧保持し加熱加圧成形した。この加熱加圧成形により、この積層体は、ヘッド、一対のスロート及びシャフトに成形された。この加熱加圧成形により、スロートは、図７に示す断面外形形状に成形された。

［実施例１］
図１から３に示されたラケットフレームを製造した。図８（ａ）に、このラケットフレームのスロートの長手方向中央の断面形状が示されている。この断面は、スロートの長手方向に垂直な断面である。このラケットフレームの左右幅Ｗ１は１８ｍｍであり、前後幅Ｗ２は２２ｍｍであり、距離Ｂは６ｍｍであった。スロートの中央における溝の深さＡは、４ｍｍとされた。

このラケットフレームでは、比較例１と同じ積層体が用いられた。この積層体を金型で型締めして、１５０°Ｃで加圧保持し加熱加圧成形した。この加熱加圧成形により、ヘッド、一対のスロート及びシャフトに成形された。この加熱加圧成形により、スロートの断面形状が図８（ａ）に示す形状にされた。図示されないが、比較例１と同様に、プリプレグ２８ｅ、２８ｆ及び２８ｇは、この断面の前後幅方向の外周面に積層されていた。このスロートの断面形状が異なる他は、比較例１と同様にされてラケットフレームを得た。

［実施例２−３］
溝の深さＡが表１に示される通りとした他は、実施例１と同様にして、ラケットフレームを得た。

［実施例４］
図６に示されたスロートの断面構造を備えるラケットフレームを製造した。プリプレグの積層構造と、スロートの断面構造及び断面外形形状を図６に示すようにした他は、実施例１と同様にして、ラケットフレームを得た。このスロートでは、比較例１のスロートに比べて、前後幅方向のプリプレグの積層枚数が少ない。一方で、このスロートでは、比較例１のスロートに比べて、左右幅方向のプリプレグの積層枚数が多い。このスロートでは、前後幅方向のプリプレグの積層枚数と、左右幅方向のプリプレグの積層枚数との差が小さくされている。

［比較例２］
スロートの長手方向中央の断面形状を図８（ｂ）に示すようにした他は、実施例１と同様にして、ラケットフレームを得た。図８（ｂ）に示すように、このラケットフレームは、実施例１の断面外形形状に溝が形成されていない形状にされた。

［圧縮剛性評価］
実施例１−４及び比較例１−２のラケットフレームで、スロートの圧縮剛性が評価された。この圧縮剛性の評価では、図４に示された試験方法で圧縮剛性が測定された。その結果が表１及び図９に示されている。図９のＳ１は実施例１のラケットフレームである。Ｓ２は実施例２のラケットフレームであり、Ｓ３は実施例３のラケットフレームであり、Ｓ４は実施例４のラケットフレームである。Ｅ１は比較例１のラケットフレームであり、Ｅ２は比較例２のラケットフレームである。

表１及び図９に示されるように、スロートに溝が形成された実施例１−３の圧縮剛性は、低くなっている。また、スロートのプリプレグの積層構造が調整された実施例４の圧縮剛性は、低くなっている。この圧縮剛性の低下により、良好な食い付き感がえられ得る。

［曲げ剛性評価］
実施例１−４及び比較例１−２のラケットフレームで、スロートの曲げ剛性が評価された。この曲げ剛性の評価は、図５に示された試験方法で曲げ剛性が測定された。その結果が図１０に示されている。図１０において、Ｓ１、Ｓ２、Ｓ３、Ｓ４、Ｅ１及びＥ２は、図９と同じ意味である。

図１０に示されるように、実施例１−４の曲げ剛性は、比較例１−２の曲げ剛性と同等である。この実施例１−４では、前述の圧縮剛性に比べて、曲げ剛性が低下していない。これにより、実施例１−４のラケットフレームも、高い反発性を発揮し得る。

［官能評価］
ラケットフレームにグロメット、グリップテープ、エンドキャップ及びガットを装着し、テニスラケットを製作した。このテニスラケットにて３０名のハイクラスのプレーヤーにラリーを行わせ、打感、飛び性能及び食い付き感について、相対評価を行った。ここでの打感は、柔らかさを基準に評価した。この結果が、下記の表１に示されている。この評価は四段階で評価した。評価Ａは特に優れていることを表す。評価Ｂはやや優れていることを表す。評価Ｃは通常レベルであることを表す。評価Ｄはやや劣ることを表す。評価Ｃは、基準レベルである。この評価Ｃ及びＤは、市販可能なレベルである。

［低荷重域から高荷重域までの曲げ剛性評価］
実施例１−４及び比較例１のラケットフレームで、低荷重域（５ｋｇｆ−１５ｋｇｆ）から高荷重域（４５ｋｇｆ−５５ｋｇｆ）までのスロートの曲げ剛性が評価された。この曲げ剛性の評価では、既に説明した、低荷重域から高荷重域までの曲げ剛性の測定方法で、曲げ剛性が測定された。その結果が、下記の表２及び図１１に示されている。図１１において、Ｓ１、Ｓ２、Ｓ３、Ｓ４及びＥ１は、図９と同じ意味である。

図１１に示されるように、５ｋｇｆから１５ｋｇｆでの低荷重域において、実施例１−４の曲げ剛性は、比較例１の曲げ剛性より小さくなっている。一方で、４５ｋｇｆから５５ｋｇｆでの高荷重域において、実施例１−４の曲げ剛性は、比較例１の曲げ剛性と同等である。表２に示されるように、実施例１−４の低荷重域の曲げ剛性Ｇ_１５と高荷重域の曲げ剛性Ｇ_５５との剛性比（Ｇ_１５／Ｇ_５５）は、比較例１のそれより小さくなっている。この実施例１−４のラケットフレームは、高い反発性と柔らかな打感とを両立し得る。

［比較例３−１０］
市販品されているラケットフレームが準備された。これらのラケットフレームについて、前述の［低荷重域から高荷重域までの曲げ剛性評価］及び［官能評価］がされた。その低荷重域での曲げ剛性Ｇ_１５と、高荷重域での曲げ剛性Ｇ_５５と、この曲げ剛性Ｇ_１５と曲げ剛性Ｇ_５５との比（Ｇ_１５／Ｇ_５５）と、四段階の官能評価とが、表３に示されている。

この比較例３−１０のラケットフレームの評価結果からも、飛び性能と打感及び食い付き感との両立において、実施例１−４の優位性は明らかである。

表１、表２及び表３に示されるように、実施例のラケットフレームは諸性能に優れている。この評価結果から、本発明の優位性は明らかである。

２、２２・・・ラケットフレーム
４・・・ヘッド
６、２４・・・スロート
８・・・シャフト
１０・・・グリップ
１２・・・ヨーク
１４・・・溝
２６、２８・・・プリプレグ

Claims (6)

1. ヘッドと、シャフトと、このヘッドから延びてシャフトに至る一対のスロートとを備えており、
   低荷重域（５ｋｇｆから１５ｋｇｆ）での上記一対のスロートの曲げ剛性Ｇ_１５が６００ｋｇｆ／ｍｍ以上９００ｋｇｆ／ｍｍ以下であり、高荷重域（４５ｋｇｆから５５ｋｇｆ）での上記一対のスロートの曲げ剛性Ｇ_５５が９００ｋｇｆ／ｍｍ以上１２００ｋｇｆ／ｍｍ以下であり、
   この曲げ剛性Ｇ_１５と曲げ剛性Ｇ_５５との剛性比（Ｇ_１５／Ｇ_５５）が０．７０以上０．８５以下であり、
   上記曲げ剛性Ｇ _１５ が、一対のスロートが２００ｍｍ間隔の受け具の間に位置して、圧縮具がこの受け具の間でそれぞれの受け具から等距離の位置で一対のスロートを受け具に向かって押圧して、荷重が５ｋｇｆから１５ｋｇｆまで負荷されたときに、荷重の変化量１０ｋｇｆがそのときの圧縮具の移動距離で除された値であり、
   上記曲げ剛性Ｇ _５５ が、一対のスロートが２００ｍｍ間隔の受け具の間に位置して、圧縮具がこの受け具の間でそれぞれの受け具から等距離の位置で一対のスロートを受け具に向かって押圧して、荷重が４５ｋｇｆから５５ｋｇｆまで負荷されたときに、荷重の変化量１０ｋｇｆがそのときの圧縮具の移動距離で除された値であるラケットフレーム。
2. 上記スロートにヘッド側からシャフト側に向かって延びる溝が形成されており、この溝の深さ方向が打球面に平行であり、
   この溝が、スロートのヘッド側端からスロートの長手方向中央を越えたシャフト側まで形成されている請求項１に記載のラケットフレーム。
3. 上記スロートの長手方向に垂直な断面において、打球面に平行な方向であるスロートの左右幅方向の一方端から他方端に向かって、打球面に垂直な方向である前後幅が徐々に大きくなっており、この前後幅が最大に達した後に他方端に向かって徐々に小さくなっており、
   この左右幅方向において他方端側より一方端側に近い位置で、前後幅が最大になっており、
   上記溝が一方端側に形成されている請求項２に記載のラケットフレーム。
4. 上記左右幅方向において一方端からの溝の深さＡと、一方端から前後幅が最大になる位置までの左右幅方向の距離Ｂとの比（Ａ／Ｂ）が１．０より小さくされている請求項３に記載のラケットフレーム。
5. 上記スロートの長手方向中央の断面における溝の深さＡが、２ｍｍ以上６ｍｍ以下である請求項２から４のいずれかに記載のラケットフレーム。
6. 上記溝が、スロートのヘッド側端からシャフト側端まで形成されている請求項２から５のいずれかに記載のラケットフレーム。

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