JP2508947B2 - テニス用ラケットフレ―ム - Google Patents
テニス用ラケットフレ―ムInfo
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Landscapes
- Health & Medical Sciences (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Physical Education & Sports Medicine (AREA)
- Golf Clubs (AREA)
- Moulding By Coating Moulds (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、縦ストリングス及び
横ストリングスが張設されるフレーム張弦部の構造に工
夫を施したテニス用ラケットフレームに関し、フレーム
張弦部の縦ストリングス張設方向の圧縮剛性を大きくす
ることにより、縦ストリングスのテンションが横ストリ
ングスのテンションよりも大きくなるように張設するこ
とを可能にし、打球時のスピン効率を高め、かつ、ボー
ルコントロールの向上を図るようにしたものである。
横ストリングスが張設されるフレーム張弦部の構造に工
夫を施したテニス用ラケットフレームに関し、フレーム
張弦部の縦ストリングス張設方向の圧縮剛性を大きくす
ることにより、縦ストリングスのテンションが横ストリ
ングスのテンションよりも大きくなるように張設するこ
とを可能にし、打球時のスピン効率を高め、かつ、ボー
ルコントロールの向上を図るようにしたものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種のテニス用ラケットフレー
ムにおいては、略楕円形状をなす輪環状のフレーム張弦
部の縦方向に張設される縦ストリングスのテンション
（Ｔ１）は、通常、５５ポンド〜６５ポンドの範囲であ
り、この縦ストリングスのテンション（Ｔ１）と横スト
リングスのテンション（Ｔ２）とのテンション比（Ｔ１
／Ｔ２）が、１／１〜２／１の範囲となるように張設し
てなるものがほとんどである。
ムにおいては、略楕円形状をなす輪環状のフレーム張弦
部の縦方向に張設される縦ストリングスのテンション
（Ｔ１）は、通常、５５ポンド〜６５ポンドの範囲であ
り、この縦ストリングスのテンション（Ｔ１）と横スト
リングスのテンション（Ｔ２）とのテンション比（Ｔ１
／Ｔ２）が、１／１〜２／１の範囲となるように張設し
てなるものがほとんどである。
【０００３】すなわち、従来は、このような範囲でフレ
ーム張弦部のストリングス張設面（打球面）に張設され
る縦横のストリングスのテンション比を設定することに
より、フレーム張弦部のストリングス張設後の形状をス
トリングス張設前の形状に保つように釣り合わせている
のが現状である。
ーム張弦部のストリングス張設面（打球面）に張設され
る縦横のストリングスのテンション比を設定することに
より、フレーム張弦部のストリングス張設後の形状をス
トリングス張設前の形状に保つように釣り合わせている
のが現状である。
【０００４】上記した従来構造のラケットフレームは、
例えばグリップ部側の一端を固定してフレーム張弦部の
頂部側他端に１０ｋｇの荷重を掛けることにより圧縮変
形量を測定した際の縦ストリングス張設方向の圧縮剛性
が、１２ｋｇｆ／ｍｍ〜１８ｋｇｆ／ｍｍ程度である。
例えばグリップ部側の一端を固定してフレーム張弦部の
頂部側他端に１０ｋｇの荷重を掛けることにより圧縮変
形量を測定した際の縦ストリングス張設方向の圧縮剛性
が、１２ｋｇｆ／ｍｍ〜１８ｋｇｆ／ｍｍ程度である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】このため、縦横のスト
リングスのテンション比を大きくすると、縦ストリング
スのテンションが過大に作用し、フレーム張弦部の縦方
向が圧縮し、その横方向が拡張するように大きく変形し
て、フレーム張弦部が折損して破壊するか、または、こ
のようなフレーム張弦部の変形によって縦ストリングス
のテンションが緩くなり、逆に横ストリングスのテンシ
ョンが強くなって、目標とする縦横のストリングスのテ
ンション比に張設することができない。
リングスのテンション比を大きくすると、縦ストリング
スのテンションが過大に作用し、フレーム張弦部の縦方
向が圧縮し、その横方向が拡張するように大きく変形し
て、フレーム張弦部が折損して破壊するか、または、こ
のようなフレーム張弦部の変形によって縦ストリングス
のテンションが緩くなり、逆に横ストリングスのテンシ
ョンが強くなって、目標とする縦横のストリングスのテ
ンション比に張設することができない。
【０００６】ところで、従来のラケットフレームにおけ
る縦横のストリングスのテンション比を１／１〜２／１
の範囲に設定する理由は、上述したように、フレーム張
弦部のストリングス張設後の形状をストリングス張設前
の形状に保つように釣り合わせるためのものであり、一
般的には、フレーム張弦部が縦長の輪環形状を有するこ
とから、縦ストリングスのテンションを横ストリングス
のテンションよりも強くする必要があるが、せいぜい最
大比は２／１程度の範囲までとなっている。
る縦横のストリングスのテンション比を１／１〜２／１
の範囲に設定する理由は、上述したように、フレーム張
弦部のストリングス張設後の形状をストリングス張設前
の形状に保つように釣り合わせるためのものであり、一
般的には、フレーム張弦部が縦長の輪環形状を有するこ
とから、縦ストリングスのテンションを横ストリングス
のテンションよりも強くする必要があるが、せいぜい最
大比は２／１程度の範囲までとなっている。
【０００７】ところが、この発明者が種々研究した結果
によれば、打球時におけるボールに対するスピン効率、
トップスピンあるいはアンダースピンの効率を高めるた
めには、フレーム張弦部の縦横に張設したストリングス
張設面とボールとの接触挙動、特に、縦横のストリング
のテンション比とボールが縦横のストリングスから受け
る抗力分布との相関関係が最も重要な要素となっている
ことが判明した。
によれば、打球時におけるボールに対するスピン効率、
トップスピンあるいはアンダースピンの効率を高めるた
めには、フレーム張弦部の縦横に張設したストリングス
張設面とボールとの接触挙動、特に、縦横のストリング
のテンション比とボールが縦横のストリングスから受け
る抗力分布との相関関係が最も重要な要素となっている
ことが判明した。
【０００８】スィートエリア内における縦方向Ｘの縦ス
トリングスＧ１と横方向Ｙの横ストリングスＧ２の打球
時の変形によるボールに対する垂直抗力（Ｎ）は、仮り
に、図１１に示すように、１本の縦ストリングスＧ１と
横ストリングスＧ２とが十字に交差した部位でボール２
０を受け止めた場合を考えると、縦ストリングスの垂直
抗力（Ｎ１）は、 Ｎ１＝（４Ｔ１／Ｌ１）・ｘ１ Ｌ１：縦ストリングスの長さ ｘ１：縦ストリングスの垂直方向の変化量 また、横ストリングスの垂直抗力（Ｎ２）は、 Ｎ２＝（４Ｔ２／Ｌ２）・ｘ２ Ｌ２：横ストリングスの長さ ｘ２：横ストリングスの垂直方向の変化量 で表され、これによって、ボール２０が受ける垂直方向
の全抗力（Ｎ）は、 Ｎ＝Ｎ１＋Ｎ２ となる。
トリングスＧ１と横方向Ｙの横ストリングスＧ２の打球
時の変形によるボールに対する垂直抗力（Ｎ）は、仮り
に、図１１に示すように、１本の縦ストリングスＧ１と
横ストリングスＧ２とが十字に交差した部位でボール２
０を受け止めた場合を考えると、縦ストリングスの垂直
抗力（Ｎ１）は、 Ｎ１＝（４Ｔ１／Ｌ１）・ｘ１ Ｌ１：縦ストリングスの長さ ｘ１：縦ストリングスの垂直方向の変化量 また、横ストリングスの垂直抗力（Ｎ２）は、 Ｎ２＝（４Ｔ２／Ｌ２）・ｘ２ Ｌ２：横ストリングスの長さ ｘ２：横ストリングスの垂直方向の変化量 で表され、これによって、ボール２０が受ける垂直方向
の全抗力（Ｎ）は、 Ｎ＝Ｎ１＋Ｎ２ となる。
【０００９】しかも、従来のラケットフレームの場合
は、縦ストリングスＧ１と横ストリングスＧ２のテンシ
ョンの設定条件は、 Ｌ２／Ｌ１≒Ｔ２／Ｔ１ すなわち、 Ｔ２／Ｌ２≒Ｔ１／Ｌ１＝一定 となることから、ボール２０が横ストリングスから受け
る垂直抗力（Ｎ２）と縦ストリングスから受ける垂直抗
力（Ｎ１）とは、ほぼ同量（Ｎ１≒Ｎ２）となってお
り、このようなボール２０に対する縦１本、横１本のス
トリングスによる抗力の分散を実際のストリングス張設
面全体に拡張しても、ボール２０が受ける抗力の縦横分
担の比率は同様である。
は、縦ストリングスＧ１と横ストリングスＧ２のテンシ
ョンの設定条件は、 Ｌ２／Ｌ１≒Ｔ２／Ｔ１ すなわち、 Ｔ２／Ｌ２≒Ｔ１／Ｌ１＝一定 となることから、ボール２０が横ストリングスから受け
る垂直抗力（Ｎ２）と縦ストリングスから受ける垂直抗
力（Ｎ１）とは、ほぼ同量（Ｎ１≒Ｎ２）となってお
り、このようなボール２０に対する縦１本、横１本のス
トリングスによる抗力の分散を実際のストリングス張設
面全体に拡張しても、ボール２０が受ける抗力の縦横分
担の比率は同様である。
【００１０】また、ボール２０とストリングス張設面と
の接触は、ミクロ的に見ると、図１２及び図１３に示す
ように、ボール２０と縦ストリングスＧ１及び横ストリ
ングスＧ２との接触であるために、例えば縦ストリング
スに対し直角、かつ横ストリングスに対し斜角をなす方
向より衝突したボール２０がストリングス張設面から受
ける摩擦力（Ｆ）は、 Ｆ＝Ｆ１＋Ｆ２ Ｆ１：縦ストリングスＧ１から受ける摩擦力 Ｆ２：横ストリングスＧ２から受ける摩擦力 で表わすことができ、ここで、ボール２０が縦ストリン
グスＧ１から受ける全垂直抗力（Ｎ１）、横ストリング
スから受ける全垂直抗力（Ｎ２）とすると、 Ｆ１＝μ１Ｎ１ μ１：ボールと縦ストリングスの 直角方向における動摩擦係数 Ｆ２＝μ２Ｎ２ μ２：ボールと横ストリングスの 張設方向における動摩擦係数 となり、これによって、 Ｆ＝μ１Ｎ１＋μ２Ｎ２ となる。
の接触は、ミクロ的に見ると、図１２及び図１３に示す
ように、ボール２０と縦ストリングスＧ１及び横ストリ
ングスＧ２との接触であるために、例えば縦ストリング
スに対し直角、かつ横ストリングスに対し斜角をなす方
向より衝突したボール２０がストリングス張設面から受
ける摩擦力（Ｆ）は、 Ｆ＝Ｆ１＋Ｆ２ Ｆ１：縦ストリングスＧ１から受ける摩擦力 Ｆ２：横ストリングスＧ２から受ける摩擦力 で表わすことができ、ここで、ボール２０が縦ストリン
グスＧ１から受ける全垂直抗力（Ｎ１）、横ストリング
スから受ける全垂直抗力（Ｎ２）とすると、 Ｆ１＝μ１Ｎ１ μ１：ボールと縦ストリングスの 直角方向における動摩擦係数 Ｆ２＝μ２Ｎ２ μ２：ボールと横ストリングスの 張設方向における動摩擦係数 となり、これによって、 Ｆ＝μ１Ｎ１＋μ２Ｎ２ となる。
【００１１】このようなボール２０と縦横のストリング
ス間の動摩擦係数に着目した場合、１本のストリングス
に対し、その軸方向に沿ってボール２０を滑らせるの
と、軸に対し直角方向に滑らせるのとでは、それらの摩
擦抵抗が大きく異なることは明らかであり、 μ１》μ２ である。
ス間の動摩擦係数に着目した場合、１本のストリングス
に対し、その軸方向に沿ってボール２０を滑らせるの
と、軸に対し直角方向に滑らせるのとでは、それらの摩
擦抵抗が大きく異なることは明らかであり、 μ１》μ２ である。
【００１２】すなわち、ボール２０がストリングス張設
面から受ける摩擦力（Ｆ）に及ぼす縦ストリングスの垂
直方向の抗力（Ｎ１）の影響度に比べて、横ストリング
スの垂直方向の抗力（Ｎ２）の影響力は極めて小さい。
面から受ける摩擦力（Ｆ）に及ぼす縦ストリングスの垂
直方向の抗力（Ｎ１）の影響度に比べて、横ストリング
スの垂直方向の抗力（Ｎ２）の影響力は極めて小さい。
【００１３】しかも、従来のストリングス張設面では、
上記したように、ボール２０が縦ストリングスから受け
る垂直抗力（Ｎ１）と横ストリングスから受ける垂直抗
力（Ｎ２）とは、ほぼ同量（Ｎ１≒Ｎ２）となっている
ため、ボールが受ける垂直方向の全抗力のほぼ半分は、
摩擦力にほとんど寄与しないことになり、これによっ
て、ストリングス張設面がボールに与える摩擦力は、必
ずしも効率的に作用せず、スピン効率も充分でないとい
った問題があった。
上記したように、ボール２０が縦ストリングスから受け
る垂直抗力（Ｎ１）と横ストリングスから受ける垂直抗
力（Ｎ２）とは、ほぼ同量（Ｎ１≒Ｎ２）となっている
ため、ボールが受ける垂直方向の全抗力のほぼ半分は、
摩擦力にほとんど寄与しないことになり、これによっ
て、ストリングス張設面がボールに与える摩擦力は、必
ずしも効率的に作用せず、スピン効率も充分でないとい
った問題があった。
【００１４】そこで、この発明者は、打球時におけるボ
ールに対するスピン効率を高めるために、ボールが受け
る全垂直抗力に対する縦ストリングスの垂直抗力
（Ｎ１）と横ストリングスの垂直抗力（Ｎ２）の比率
（Ｎ１／Ｎ２）を大幅に高めれば、すなわち、 Ｎ１／Ｎ２》１ とすれば、上記のようなボールと縦横ストリングス間の
動摩擦係数の関係（μ１》μ２）と、ボールが受ける縦
横ストリングスからの垂直抗力の関係（Ｎ１》Ｎ２）と
の相乗効果（μ１Ｎ１》μ２Ｎ２）により、摩擦力
（Ｆ）が向上することを発案した。
ールに対するスピン効率を高めるために、ボールが受け
る全垂直抗力に対する縦ストリングスの垂直抗力
（Ｎ１）と横ストリングスの垂直抗力（Ｎ２）の比率
（Ｎ１／Ｎ２）を大幅に高めれば、すなわち、 Ｎ１／Ｎ２》１ とすれば、上記のようなボールと縦横ストリングス間の
動摩擦係数の関係（μ１》μ２）と、ボールが受ける縦
横ストリングスからの垂直抗力の関係（Ｎ１》Ｎ２）と
の相乗効果（μ１Ｎ１》μ２Ｎ２）により、摩擦力
（Ｆ）が向上することを発案した。
【００１５】そして、ボールが受ける全垂直抗力に対す
る縦ストリングスの垂直抗力（Ｎ１）と横ストリングス
の垂直抗力（Ｎ２）の比率（Ｎ１／Ｎ２）を大幅に高め
る具体的手段としては、ストリングスの垂直抗力（Ｎ）
が、 Ｎ＝（４Ｔ／Ｌ）・ｘ の式から明らかなように、テンション（Ｔ）に比例して
増加することから、縦ストリングスのテンション
（Ｔ１）と横ストリングスのテンション（Ｔ２）の比率
（Ｔ１／Ｔ２）を大幅に高める Ｔ１／Ｔ２》１ ようにすることにより達成される。
る縦ストリングスの垂直抗力（Ｎ１）と横ストリングス
の垂直抗力（Ｎ２）の比率（Ｎ１／Ｎ２）を大幅に高め
る具体的手段としては、ストリングスの垂直抗力（Ｎ）
が、 Ｎ＝（４Ｔ／Ｌ）・ｘ の式から明らかなように、テンション（Ｔ）に比例して
増加することから、縦ストリングスのテンション
（Ｔ１）と横ストリングスのテンション（Ｔ２）の比率
（Ｔ１／Ｔ２）を大幅に高める Ｔ１／Ｔ２》１ ようにすることにより達成される。
【００１６】ところが、上記したように、従来構造のラ
ケットフレームは、縦ストリングス張設方向の圧縮剛性
が１２ｋｇｆ／ｍｍ〜１８ｋｇｆ／ｍｍ程度であり、縦
横のストリングスのテンション比を大きくすると、縦ス
トリングスのテンションが過大に作用して、フレーム張
弦部の縦方向が圧縮し、その横方向が拡張するように大
きく変形することにより、フレーム張弦部が折損して破
壊するか、または、縦ストリングスのテンションが緩く
なり、逆に横ストリングスのテンションが強くなって、
目標とする縦横のストリングスのテンション比に張設す
ることができなかった。
ケットフレームは、縦ストリングス張設方向の圧縮剛性
が１２ｋｇｆ／ｍｍ〜１８ｋｇｆ／ｍｍ程度であり、縦
横のストリングスのテンション比を大きくすると、縦ス
トリングスのテンションが過大に作用して、フレーム張
弦部の縦方向が圧縮し、その横方向が拡張するように大
きく変形することにより、フレーム張弦部が折損して破
壊するか、または、縦ストリングスのテンションが緩く
なり、逆に横ストリングスのテンションが強くなって、
目標とする縦横のストリングスのテンション比に張設す
ることができなかった。
【００１７】
【発明の目的】この発明の目的は、縦横のストリングス
のテンション比（Ｔ１／Ｔ２）を極力大きくすることが
できるようにして、スピン効率を一段と高めることがで
きるようにしたテニス用ラケットフレームを提供するこ
とにある。
のテンション比（Ｔ１／Ｔ２）を極力大きくすることが
できるようにして、スピン効率を一段と高めることがで
きるようにしたテニス用ラケットフレームを提供するこ
とにある。
【００１８】
【課題を解決するための手段】上記した課題を解決する
ために、この発明は、フレーム張弦部のストリングス張
設面の縦幅（Ｗ１）が３２０ｍｍ〜３９０ｍｍ、横幅
（Ｗ２）が２００ｍｍ〜２４０ｍｍ、この縦幅と横幅と
の比（Ｗ１／Ｗ２）が５／３以上で、縦ストリングスの
長さ（Ｌ１）がストリングス張設面の面対称軸Ｏ−Ｏを
中心とするスパン（Ｓ１）の１３０ｍｍ内の範囲におけ
る最大値と最小値との比で９０％以上に収まり、かつ横
ストリングスの長さ（Ｌ２）が横幅最大部を通る横基準
線Ｐ−Ｐを中心とするスパン（Ｓ２）の２００ｍｍ内の
範囲における最大値と最小値との比で９０％以上に収ま
るようにした縦長の輪環形状を有するとともに、縦スト
リングス張設方向の圧縮剛性を３０ｋｇｆ／ｍｍ〜２０
０ｋｇｆ／ｍｍ、好ましくは６０ｋｇｆ／ｍｍ〜２００
ｋｇｆ／ｍｍの範囲に設定してなることを特徴とするも
のである。
ために、この発明は、フレーム張弦部のストリングス張
設面の縦幅（Ｗ１）が３２０ｍｍ〜３９０ｍｍ、横幅
（Ｗ２）が２００ｍｍ〜２４０ｍｍ、この縦幅と横幅と
の比（Ｗ１／Ｗ２）が５／３以上で、縦ストリングスの
長さ（Ｌ１）がストリングス張設面の面対称軸Ｏ−Ｏを
中心とするスパン（Ｓ１）の１３０ｍｍ内の範囲におけ
る最大値と最小値との比で９０％以上に収まり、かつ横
ストリングスの長さ（Ｌ２）が横幅最大部を通る横基準
線Ｐ−Ｐを中心とするスパン（Ｓ２）の２００ｍｍ内の
範囲における最大値と最小値との比で９０％以上に収ま
るようにした縦長の輪環形状を有するとともに、縦スト
リングス張設方向の圧縮剛性を３０ｋｇｆ／ｍｍ〜２０
０ｋｇｆ／ｍｍ、好ましくは６０ｋｇｆ／ｍｍ〜２００
ｋｇｆ／ｍｍの範囲に設定してなることを特徴とするも
のである。
【００１９】この場合、縦ストリングス張設方向の圧縮
剛性の測定方法としては、図１４に示すように、ラケッ
トフレーム１０のシャフト部１４が縦方向となるように
グリップ部１３で固定し、このシャフト部１４の端面を
固定台１００に突当てた状態において、フレーム張弦部
１１の頂部先端１１ａの外周面に当て板を介して歪みゲ
ージからなる荷重センサが組み込まれたロードセル１０
１を載せ、このロードセル１０１にシャフト方向に荷重
Ｕ［ｋｇｆ］を作用させて、荷重Ｕが１０ｋｇｆになっ
たときのフレーム張弦部１１の変形量ｘ［ｍｍ］を測定
し、荷重Ｕと変形量ｘの比Ｋ（Ｕ／ｘ）を計算すること
により、この比Ｋ（ｋｇｆ／ｍｍ）を圧縮剛性としてな
るものである。
剛性の測定方法としては、図１４に示すように、ラケッ
トフレーム１０のシャフト部１４が縦方向となるように
グリップ部１３で固定し、このシャフト部１４の端面を
固定台１００に突当てた状態において、フレーム張弦部
１１の頂部先端１１ａの外周面に当て板を介して歪みゲ
ージからなる荷重センサが組み込まれたロードセル１０
１を載せ、このロードセル１０１にシャフト方向に荷重
Ｕ［ｋｇｆ］を作用させて、荷重Ｕが１０ｋｇｆになっ
たときのフレーム張弦部１１の変形量ｘ［ｍｍ］を測定
し、荷重Ｕと変形量ｘの比Ｋ（Ｕ／ｘ）を計算すること
により、この比Ｋ（ｋｇｆ／ｍｍ）を圧縮剛性としてな
るものである。
【００２０】また、この発明の他の特徴は、前記フレー
ム張弦部を、縦ストリングスのテンション（Ｔ１）が６
０ポンド〜９０ポンドの範囲で、かつ横ストリングスの
テンション（Ｔ２）とのテンション比（Ｔ１／Ｔ２）が
３／１〜１５／１の範囲を満足する張設状態において、
フレーム周長方向の応力分布がほぼ一定となるような剛
性を有する断面形態にしてなる構成としたものである。
ム張弦部を、縦ストリングスのテンション（Ｔ１）が６
０ポンド〜９０ポンドの範囲で、かつ横ストリングスの
テンション（Ｔ２）とのテンション比（Ｔ１／Ｔ２）が
３／１〜１５／１の範囲を満足する張設状態において、
フレーム周長方向の応力分布がほぼ一定となるような剛
性を有する断面形態にしてなる構成としたものである。
【００２１】
【作用】すなわち、この発明は、上記したような構成を
採用することにより、縦ストリングスのテンション（Ｔ
１）と横ストリングスのテンション（Ｔ２）とのテンシ
ョン比（Ｔ１／Ｔ２）を、縦ストリングスのテンション
（Ｔ１）が６０ポンド〜９０ポンドの範囲において３／
１〜１５／１の範囲で張設することが可能になる。
採用することにより、縦ストリングスのテンション（Ｔ
１）と横ストリングスのテンション（Ｔ２）とのテンシ
ョン比（Ｔ１／Ｔ２）を、縦ストリングスのテンション
（Ｔ１）が６０ポンド〜９０ポンドの範囲において３／
１〜１５／１の範囲で張設することが可能になる。
【００２２】また、縦ストリングスのテンション
（Ｔ１）が６０ポンド〜９０ポンドの範囲で、かつ横ス
トリングスのテンション（Ｔ２）とのテンション比（Ｔ
１／Ｔ２）が３／１〜１５／１の範囲を溝足する張設状
態において、フレーム張弦部のフレーム周長方向の応力
分布がほぼ一定となるような剛性を有する断面形態にし
てなるために、フレーム張弦部の縦ストリングス張設方
向の圧縮変形量を最小化することが可能になる。
（Ｔ１）が６０ポンド〜９０ポンドの範囲で、かつ横ス
トリングスのテンション（Ｔ２）とのテンション比（Ｔ
１／Ｔ２）が３／１〜１５／１の範囲を溝足する張設状
態において、フレーム張弦部のフレーム周長方向の応力
分布がほぼ一定となるような剛性を有する断面形態にし
てなるために、フレーム張弦部の縦ストリングス張設方
向の圧縮変形量を最小化することが可能になる。
【００２３】
【実施例】以下、この発明の実施例を図１から図９に示
す図面に基づいて詳細に説明すると、図１はこの発明に
係るテニス用ラケットフレームを示すもので、図中１０
は例えばカーボン繊維を主補強繊維とした繊維強化プラ
スチックス（ＣＦＲＰ）の外殻構造からなるラケットフ
レームで、縦ストリングスＧ１及び横ストリングスＧ２
が縦横にそれぞれ張設されるフレーム張弦部１１と、ス
ロート部１２及びグリップ部１３を含むシャフト部１４
とで構成されている。
す図面に基づいて詳細に説明すると、図１はこの発明に
係るテニス用ラケットフレームを示すもので、図中１０
は例えばカーボン繊維を主補強繊維とした繊維強化プラ
スチックス（ＣＦＲＰ）の外殻構造からなるラケットフ
レームで、縦ストリングスＧ１及び横ストリングスＧ２
が縦横にそれぞれ張設されるフレーム張弦部１１と、ス
ロート部１２及びグリップ部１３を含むシャフト部１４
とで構成されている。
【００２４】そして、このラケットフレーム１０のフレ
ーム張弦部１１は、ストリングス張設面の縦幅Ｗ１が３
２０ｍｍ〜３９０ｍｍ、横幅Ｗ２が２００ｍｍ〜２４０
ｍｍに設定された縦長の輪環形状を有する。
ーム張弦部１１は、ストリングス張設面の縦幅Ｗ１が３
２０ｍｍ〜３９０ｍｍ、横幅Ｗ２が２００ｍｍ〜２４０
ｍｍに設定された縦長の輪環形状を有する。
【００２５】このようなフレーム張弦部１１の外形状
は、ほぼ長方形に近似した特異な楕円形状が望ましく、
図２に示すように、縦ストリングスＧ１の長さＬ１がス
トリングス張設面の面対称軸Ｏ−Ｏを中心とするスパン
Ｓ１の１３０ｍｍ内の範囲における最大値と最小値との
比で９０％以上に収まるようにし、かつ、横ストリング
スＧ２の長さＬ２が横幅最大部を通る横基準線Ｐ−Ｐを
中心とするスパンＳ２の２００ｍｍ内の範囲における最
大値と最小値との比で９０％以上に収まるように構成す
ることが、この発明の例として挙げられる。
は、ほぼ長方形に近似した特異な楕円形状が望ましく、
図２に示すように、縦ストリングスＧ１の長さＬ１がス
トリングス張設面の面対称軸Ｏ−Ｏを中心とするスパン
Ｓ１の１３０ｍｍ内の範囲における最大値と最小値との
比で９０％以上に収まるようにし、かつ、横ストリング
スＧ２の長さＬ２が横幅最大部を通る横基準線Ｐ−Ｐを
中心とするスパンＳ２の２００ｍｍ内の範囲における最
大値と最小値との比で９０％以上に収まるように構成す
ることが、この発明の例として挙げられる。
【００２６】さらに、前記フレーム張弦部１１は、、図
１に示すように、フレーム先端頂部１１ａを中心とする
周囲の範囲Ａ、この先端頂部１１ａからフレーム側部１
１ｂに至る肩部１１ｃの範囲Ｂ、フレーム側部１１ｂの
範囲Ｃ、このフレーム側部１１ｂから前記肩部１１ｃと
対称なスロート部１２側肩部１１ｄの範囲Ｄ及びスロー
ト部１２の中心部１１ｅを中心とする範囲Ａと対称な範
囲Ｅからなる。
１に示すように、フレーム先端頂部１１ａを中心とする
周囲の範囲Ａ、この先端頂部１１ａからフレーム側部１
１ｂに至る肩部１１ｃの範囲Ｂ、フレーム側部１１ｂの
範囲Ｃ、このフレーム側部１１ｂから前記肩部１１ｃと
対称なスロート部１２側肩部１１ｄの範囲Ｄ及びスロー
ト部１２の中心部１１ｅを中心とする範囲Ａと対称な範
囲Ｅからなる。
【００２７】ところが、上記した設定条件におけるフレ
ーム張弦部１１の外形状において、縦ストリングスのテ
ンション（Ｔ１）が６０ポンド〜９０ポンドの範囲にお
いて３／１〜１５／１の範囲で張設する条件でストリン
グスを張設した場合、縦横のストリングスＧ１、Ｇ２の
テンションバランスが崩れた状態となり、特に縦ストリ
ングスＧ１の内力による縦方向Ｘの圧縮変形により大き
な面内変形、すなわち、ストリングス張設面と平行名方
向の変形が発生する。
ーム張弦部１１の外形状において、縦ストリングスのテ
ンション（Ｔ１）が６０ポンド〜９０ポンドの範囲にお
いて３／１〜１５／１の範囲で張設する条件でストリン
グスを張設した場合、縦横のストリングスＧ１、Ｇ２の
テンションバランスが崩れた状態となり、特に縦ストリ
ングスＧ１の内力による縦方向Ｘの圧縮変形により大き
な面内変形、すなわち、ストリングス張設面と平行名方
向の変形が発生する。
【００２８】このとき、フレーム張弦部１１に最も応力
の集中する部分は、フレーム先端頂部１１ａを中心とす
る周囲の範囲Ａであり、この部分での屈曲率あるいは応
力が最大となり、このフレーム先端頂部１１ａから周長
方向に沿って応力は小さくなるが、フレーム先端頂部１
１ａより９０ｍｍの近辺で極小値となった後、再び応力
が大きくなって、１３０ｍｍ〜１９０ｍｍの範囲Ｂで極
大値となり、フレーム側部１１ｂの範囲Ｃで漸減するよ
うな応力分布を呈し、対称的な範囲Ｄ及び範囲Ｅにおい
ても同様な応力分布を呈する。
の集中する部分は、フレーム先端頂部１１ａを中心とす
る周囲の範囲Ａであり、この部分での屈曲率あるいは応
力が最大となり、このフレーム先端頂部１１ａから周長
方向に沿って応力は小さくなるが、フレーム先端頂部１
１ａより９０ｍｍの近辺で極小値となった後、再び応力
が大きくなって、１３０ｍｍ〜１９０ｍｍの範囲Ｂで極
大値となり、フレーム側部１１ｂの範囲Ｃで漸減するよ
うな応力分布を呈し、対称的な範囲Ｄ及び範囲Ｅにおい
ても同様な応力分布を呈する。
【００２９】したがって、このような応力分布を基にし
て、縦横のストリングスＧ１、Ｇ２を縦ストリングスの
テンション（Ｔ１）が６０ポンド〜９０ポンドの範囲に
おいて３／１〜１５／１の範囲で張設する条件で張設し
た際に発生するストリングス張設と平行方向の変形を最
小にするために、前記フレーム張弦部１１のフレーム先
端頂部１１ａを中心とする外周の８０ｍｍの範囲Ａに、
ストリングス張設面と平行方向の厚さｔ１が１８ｍｍ以
上、望ましくは２ｍｍ以上の部分を少なくとも２０ｍｍ
以上連続して設定し、このフレーム先端頂部１１ａから
１１０ｍｍ〜２１０ｍｍの範囲Ｂに、ストリングス張設
面と平行方向の厚さｔ２が１６ｍｍ以上、望ましくは１
８ｍｍ以上の部分を少なくとも２０ｍｍ以上連続して設
定し、さらに、前記フレーム張弦部１１の対称的な位置
にある範囲Ｄを、前記範囲Ｂと同様な厚さに設定、すな
わち、ヨーク中央部１１ｅから１１０ｍｍ〜２１０ｍｍ
の範囲Ｄの一部乃至全部の長さに、フレームの厚さが１
５ｍｍ以上、望ましくは１７ｍｍ以上の部分を設定する
ことにより、フレーム剛性を強化し、そこに生じる応力
分布をほぼ均一に分散させてなるものである。
て、縦横のストリングスＧ１、Ｇ２を縦ストリングスの
テンション（Ｔ１）が６０ポンド〜９０ポンドの範囲に
おいて３／１〜１５／１の範囲で張設する条件で張設し
た際に発生するストリングス張設と平行方向の変形を最
小にするために、前記フレーム張弦部１１のフレーム先
端頂部１１ａを中心とする外周の８０ｍｍの範囲Ａに、
ストリングス張設面と平行方向の厚さｔ１が１８ｍｍ以
上、望ましくは２ｍｍ以上の部分を少なくとも２０ｍｍ
以上連続して設定し、このフレーム先端頂部１１ａから
１１０ｍｍ〜２１０ｍｍの範囲Ｂに、ストリングス張設
面と平行方向の厚さｔ２が１６ｍｍ以上、望ましくは１
８ｍｍ以上の部分を少なくとも２０ｍｍ以上連続して設
定し、さらに、前記フレーム張弦部１１の対称的な位置
にある範囲Ｄを、前記範囲Ｂと同様な厚さに設定、すな
わち、ヨーク中央部１１ｅから１１０ｍｍ〜２１０ｍｍ
の範囲Ｄの一部乃至全部の長さに、フレームの厚さが１
５ｍｍ以上、望ましくは１７ｍｍ以上の部分を設定する
ことにより、フレーム剛性を強化し、そこに生じる応力
分布をほぼ均一に分散させてなるものである。
【００３０】その際、範囲Ｅを前記範囲Ａと同様な厚さ
に設定する。すなわち、ヨーク中央部１１ｅからヨーク
外周方向に片側あたり４０ｍｍの範囲Ｅにおける一部乃
至全部の長さの厚さを１８ｍｍ以上、望ましくは２０ｍ
ｍ以上に設定することが望ましい。
に設定する。すなわち、ヨーク中央部１１ｅからヨーク
外周方向に片側あたり４０ｍｍの範囲Ｅにおける一部乃
至全部の長さの厚さを１８ｍｍ以上、望ましくは２０ｍ
ｍ以上に設定することが望ましい。
【００３１】これによって、フレーム張弦部１１の縦ス
トリングスＧ１の張設方向の圧縮剛性を３０ｋｇｆ／ｍ
ｍ〜２００ｋｇｆ／ｍｍの範囲に設定することを可能に
し、縦ストリングスのテンション（Ｔ１）が６０ポンド
〜９０ポンドの範囲で、横ストリングスのテンション
（Ｔ２）とのテンション比（Ｔ１／Ｔ２）が３／１〜１
５／１の範囲を満足するような張設を可能にするととも
に、この張設状態において、フレーム周長方向の応力分
布がほぼ一定となるような剛性分布を有する断面形態に
してなる構成としたものである。
トリングスＧ１の張設方向の圧縮剛性を３０ｋｇｆ／ｍ
ｍ〜２００ｋｇｆ／ｍｍの範囲に設定することを可能に
し、縦ストリングスのテンション（Ｔ１）が６０ポンド
〜９０ポンドの範囲で、横ストリングスのテンション
（Ｔ２）とのテンション比（Ｔ１／Ｔ２）が３／１〜１
５／１の範囲を満足するような張設を可能にするととも
に、この張設状態において、フレーム周長方向の応力分
布がほぼ一定となるような剛性分布を有する断面形態に
してなる構成としたものである。
【００３２】この場合、フレーム張弦部１１の縦圧縮変
形量を最小化するには、成形材料（主にＣＦＲＰ）の弾
性率（Ｅ）を高くするか、断面係数（Ｉ）を高くするこ
とによって、応力極大範囲の面内曲げ剛性（ＥＩ）を大
きくすることにより行なわれるものであるが、図３に示
すようなフレーム張弦部１１の断面形態において、 Ｉ＝（ａ１ｂ１ ３−ａ２ｂ２ ３）／１２ ａ１：打球方向のフレーム外殻厚さ ａ２：打球方向のフレーム内殻厚さ ｂ１：ストリングス張設方向のフレーム外殻厚さ ｂ２：ストリングス張設方向のフレーム内殼厚さ なる断面係数（Ｉ）の式からストリングス張設方向のフ
レーム外殻厚さｂ１を大きくして断面二次モーメントを
上げるようにすることが最も有効である。
形量を最小化するには、成形材料（主にＣＦＲＰ）の弾
性率（Ｅ）を高くするか、断面係数（Ｉ）を高くするこ
とによって、応力極大範囲の面内曲げ剛性（ＥＩ）を大
きくすることにより行なわれるものであるが、図３に示
すようなフレーム張弦部１１の断面形態において、 Ｉ＝（ａ１ｂ１ ３−ａ２ｂ２ ３）／１２ ａ１：打球方向のフレーム外殻厚さ ａ２：打球方向のフレーム内殻厚さ ｂ１：ストリングス張設方向のフレーム外殻厚さ ｂ２：ストリングス張設方向のフレーム内殼厚さ なる断面係数（Ｉ）の式からストリングス張設方向のフ
レーム外殻厚さｂ１を大きくして断面二次モーメントを
上げるようにすることが最も有効である。
【００３３】しかして、上記の構成を有するこの発明の
ラケットフレーム１０によれば、フレーム張弦部１１の
ストリングス張設面の縦幅Ｗ１が３２０ｍｍ〜３９０ｍ
ｍ、横幅Ｗ２が２００ｍｍ〜２４０ｍｍの輪環形状を有
するとともに、縦ストリングス張設方向の圧縮剛性を３
０ｋｇｆ／ｍｍ〜２００ｋｇｆ／ｍｍの範囲に設定して
なるために、縦ストリングスのテンションＴ１と横スト
リングスのテンションＴ２とのテンション比（Ｔ１／Ｔ
２）を、縦ストリングスのテンションＴ１が６０ポンド
〜９０ポンドの範囲において３／１〜１５／１の範囲で
張設可能になり、これによって、打球時におけるスピン
効率の向上が図れる。
ラケットフレーム１０によれば、フレーム張弦部１１の
ストリングス張設面の縦幅Ｗ１が３２０ｍｍ〜３９０ｍ
ｍ、横幅Ｗ２が２００ｍｍ〜２４０ｍｍの輪環形状を有
するとともに、縦ストリングス張設方向の圧縮剛性を３
０ｋｇｆ／ｍｍ〜２００ｋｇｆ／ｍｍの範囲に設定して
なるために、縦ストリングスのテンションＴ１と横スト
リングスのテンションＴ２とのテンション比（Ｔ１／Ｔ
２）を、縦ストリングスのテンションＴ１が６０ポンド
〜９０ポンドの範囲において３／１〜１５／１の範囲で
張設可能になり、これによって、打球時におけるスピン
効率の向上が図れる。
【００３４】すなわち、縦横のストリングスのテンショ
ン比（Ｔ１／Ｔ２）とスピン量との相関関係を実際に確
認する方法としては、図４に示すように、縦横長さが可
変調整自在な長方形の鉄枠をフレーム張弦部１１として
用い、この鉄枠を、縦幅Ｗ１が３１０ｍｍ、横幅Ｗ２が
２３０ｍｍ、フレーム面積が１１０ｉｎｃｈ２に設定
し、縦横に任意のテンション比でもって縦ストリングス
Ｇ１及び横ストリングスＧ２を張設することによりスト
リングス張設面を形成するとともに、このストリングス
張設面に所定の入射角（４５°）及び入射速度（１１０
ｋｍ／ｈ）でボール２０を打ち付けて、その反射後のボ
ールのスピン量（ボール回転数：ｒ．ｐ．ｓ）を計量し
た結果を図５に示す。
ン比（Ｔ１／Ｔ２）とスピン量との相関関係を実際に確
認する方法としては、図４に示すように、縦横長さが可
変調整自在な長方形の鉄枠をフレーム張弦部１１として
用い、この鉄枠を、縦幅Ｗ１が３１０ｍｍ、横幅Ｗ２が
２３０ｍｍ、フレーム面積が１１０ｉｎｃｈ２に設定
し、縦横に任意のテンション比でもって縦ストリングス
Ｇ１及び横ストリングスＧ２を張設することによりスト
リングス張設面を形成するとともに、このストリングス
張設面に所定の入射角（４５°）及び入射速度（１１０
ｋｍ／ｈ）でボール２０を打ち付けて、その反射後のボ
ールのスピン量（ボール回転数：ｒ．ｐ．ｓ）を計量し
た結果を図５に示す。
【００３５】図５に示す結果によれば、縦横のストリン
グスのテンション比（Ｔ１／Ｔ２）とスピン効率は、テ
ンション比（Ｔ１／Ｔ２）がおよそ３／１（６０ポンド
対２０ポンド）を越えたところで顕著に表れ、７／１
（７０ポンド対１０ポンド）のところでピークを迎えた
後、頭打ちになるという結果が得られた。
グスのテンション比（Ｔ１／Ｔ２）とスピン効率は、テ
ンション比（Ｔ１／Ｔ２）がおよそ３／１（６０ポンド
対２０ポンド）を越えたところで顕著に表れ、７／１
（７０ポンド対１０ポンド）のところでピークを迎えた
後、頭打ちになるという結果が得られた。
【００３６】このような縦横のストリングスのテンショ
ン比（Ｔ１／Ｔ２）とスピン量との相関関係を考察する
に、先に述べたようなボールと縦横ストリングス間の動
摩擦係数の関係（μ１》μ２）と、ボールが受ける縦横
ストリングスからの垂直抗力の関係（Ｎ１》Ｎ２）との
相乗効果（μ１Ｎ１》μ２Ｎ２）の他に、図６に示すよ
うに、ストリングス張設面を形成する縦ストリングスＧ
１が、その相対的強さのために、ジグザグ角が、図１０
に示す従前の張設状態のジグザグ角θ１と比較して非常
に浅くなり、ほぼ直線状を呈するのに対して、横ストリ
ングスＧ２は、逆に大きなジグザグ角θ２を呈する。
ン比（Ｔ１／Ｔ２）とスピン量との相関関係を考察する
に、先に述べたようなボールと縦横ストリングス間の動
摩擦係数の関係（μ１》μ２）と、ボールが受ける縦横
ストリングスからの垂直抗力の関係（Ｎ１》Ｎ２）との
相乗効果（μ１Ｎ１》μ２Ｎ２）の他に、図６に示すよ
うに、ストリングス張設面を形成する縦ストリングスＧ
１が、その相対的強さのために、ジグザグ角が、図１０
に示す従前の張設状態のジグザグ角θ１と比較して非常
に浅くなり、ほぼ直線状を呈するのに対して、横ストリ
ングスＧ２は、逆に大きなジグザグ角θ２を呈する。
【００３７】これによって、横ストリングスＧ２は、図
７に示すように、ボール２０がストリングス張設面に対
して斜め方向から入射して接触した際、図８に示すよう
に、その横方向の摩擦力に対して、縦ストリングスの位
置に変位が生じてストリングスの間隔が変化し、摩擦力
が削減すれば変位が回復するような挙動を示し、ボール
接線方向（摩擦力の掛かる方向）への衝撃力を緩衝させ
るように作用するために、ボール２０とストリングス間
のスリップを最小限に抑えることができる。
７に示すように、ボール２０がストリングス張設面に対
して斜め方向から入射して接触した際、図８に示すよう
に、その横方向の摩擦力に対して、縦ストリングスの位
置に変位が生じてストリングスの間隔が変化し、摩擦力
が削減すれば変位が回復するような挙動を示し、ボール
接線方向（摩擦力の掛かる方向）への衝撃力を緩衝させ
るように作用するために、ボール２０とストリングス間
のスリップを最小限に抑えることができる。
【００３８】このように、横ストリングスＧ２にアコー
デオン効果による可撓性が生じると、これに追従して縦
ストリングスＧ１も、横方向Ｙに対して可撓性（摩擦力
の掛かる方向）を持ち、この縦ストリングスＧ１の可撓
性による衝撃緩衝性によりスピン効率を一層高めるもの
と考えられる。
デオン効果による可撓性が生じると、これに追従して縦
ストリングスＧ１も、横方向Ｙに対して可撓性（摩擦力
の掛かる方向）を持ち、この縦ストリングスＧ１の可撓
性による衝撃緩衝性によりスピン効率を一層高めるもの
と考えられる。
【００３９】また、このような縦ストリングスＧ１の可
撓性による衝撃緩衝性は、そのテンション（Ｔ１）及び
スパン（縦ストリングスの長さＬ１）の絶対値に比例す
るものであるが、テンション（Ｔ１）を上げ過ぎたり、
縦ストリングスの長さＬ１を短くし過ぎたりすると、ス
ピン効率を逆に低下させることになるために、テンショ
ン（Ｔ１）は、６０ポンド〜９０ポンド程度、縦ストリ
ングスの長さＬ１は、面圧の低下が許容できる限り長く
なるように３２０ｍｍ〜３９０ｍｍ程度の範囲に設定さ
れている。
撓性による衝撃緩衝性は、そのテンション（Ｔ１）及び
スパン（縦ストリングスの長さＬ１）の絶対値に比例す
るものであるが、テンション（Ｔ１）を上げ過ぎたり、
縦ストリングスの長さＬ１を短くし過ぎたりすると、ス
ピン効率を逆に低下させることになるために、テンショ
ン（Ｔ１）は、６０ポンド〜９０ポンド程度、縦ストリ
ングスの長さＬ１は、面圧の低下が許容できる限り長く
なるように３２０ｍｍ〜３９０ｍｍ程度の範囲に設定さ
れている。
【００４０】図９は、フレーム張弦部１１の縦幅と横幅
との比（Ｗ１／Ｗ２）とスピン量との相関関係を示すも
ので、縦横のストリングスのテンション比（Ｔ１／
Ｔ２）を７／１（７０ポンド／１０ポンド）に設定し、
４５°の入射角及び１１０ｋｍ／ｈの入射速度でボール
２０を打ち付け、その反射後のボールのスピン量（ボー
ル回転数：ｒ．ｐ．ｓ）を計量した結果、フレーム張弦
部１１を縦長の輪環形状にする方がスピン効率を高める
ことができるという結果が得られた。
との比（Ｗ１／Ｗ２）とスピン量との相関関係を示すも
ので、縦横のストリングスのテンション比（Ｔ１／
Ｔ２）を７／１（７０ポンド／１０ポンド）に設定し、
４５°の入射角及び１１０ｋｍ／ｈの入射速度でボール
２０を打ち付け、その反射後のボールのスピン量（ボー
ル回転数：ｒ．ｐ．ｓ）を計量した結果、フレーム張弦
部１１を縦長の輪環形状にする方がスピン効率を高める
ことができるという結果が得られた。
【００４１】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、この発
明によれば、フレーム張弦部の縦ストリングス張設方向
の圧縮剛性を３０ｋｇｆ／ｍｍ〜２００ｋｇｆ／ｍｍの
範囲に設定してなることから、縦ストリングスのテンシ
ョンと横ストリングスのテンションとのテンション比
を、縦ストリングスのテンションが６０ポンド〜９０ポ
ンドの範囲において３／１〜１５／１の範囲で張設する
ことができ、これによって、スピン効率を大幅に高める
ことができる。
明によれば、フレーム張弦部の縦ストリングス張設方向
の圧縮剛性を３０ｋｇｆ／ｍｍ〜２００ｋｇｆ／ｍｍの
範囲に設定してなることから、縦ストリングスのテンシ
ョンと横ストリングスのテンションとのテンション比
を、縦ストリングスのテンションが６０ポンド〜９０ポ
ンドの範囲において３／１〜１５／１の範囲で張設する
ことができ、これによって、スピン効率を大幅に高める
ことができる。
【００４２】また、請求項２において、フレーム張弦部
のフレーム周長方向の応力分布がほぼ一定となるような
剛性を有する断面形態にしてなるために、フレーム張弦
部の縦ストリングス張設方向の圧縮変形量を最小化する
ことができ、縦ストリングスのテンションが６０ポンド
〜９０ポンドの範囲で、かつ横ストリングスのテンショ
ンとのテンション比が３／１〜１５／１の範囲を満足す
る張設状態を維持することができる。
のフレーム周長方向の応力分布がほぼ一定となるような
剛性を有する断面形態にしてなるために、フレーム張弦
部の縦ストリングス張設方向の圧縮変形量を最小化する
ことができ、縦ストリングスのテンションが６０ポンド
〜９０ポンドの範囲で、かつ横ストリングスのテンショ
ンとのテンション比が３／１〜１５／１の範囲を満足す
る張設状態を維持することができる。
【図１】 この発明に係るテニス用ラケットフレームの
一実施例を示す説明図である。
一実施例を示す説明図である。
【図２】 同じくフレーム張弦部の形態を示す説明図で
ある。
ある。
【図３】 同じくフレーム張弦部の断面形態を示す説明
図である。
図である。
【図４】 長方形鉄枠からなるフレーム張弦部のストリ
ングス張設面への打球時におけるボールの入射状態を示
す説明図である。
ングス張設面への打球時におけるボールの入射状態を示
す説明図である。
【図５】 図４におけるフレーム張弦部の縦横のストリ
ングスのテンション比による打球時のボールのスピン量
（ボール回転数）を示す説明図である。
ングスのテンション比による打球時のボールのスピン量
（ボール回転数）を示す説明図である。
【図６】 同じく縦ストリングス及び横ストリングスの
張設状態を示す説明図である。
張設状態を示す説明図である。
【図７】 同じくストリングス張設面への打球時におけ
るボールの衝突状態及び滑り状態を示す説明図である。
るボールの衝突状態及び滑り状態を示す説明図である。
【図８】 同じくストリングス張設面への打球時におけ
るボールの衝突による衝突前と衝突後における縦ストリ
ングスの位置の変位を示す説明図である。
るボールの衝突による衝突前と衝突後における縦ストリ
ングスの位置の変位を示す説明図である。
【図９】 フレーム張弦部の縦横幅の比とボールの回転
数との相関関係を示す説明図である。
数との相関関係を示す説明図である。
【図１０】 従来の縦ストリングス及び横ストリングス
の張設状態を示す説明図である。
の張設状態を示す説明図である。
【図１１】 ボールが縦ストリングス及び横ストリング
スから受ける垂直抗力の説明図である。
スから受ける垂直抗力の説明図である。
【図１２】 ボールが横ストリングスから受ける摩擦力
の説明図である。
の説明図である。
【図１３】 ボールが縦ストリングスから受ける摩擦力
の説明図である。
の説明図である。
【図１４】 縦ストリングスの張設方向の圧縮剛性の測
定方法を示す説明図である。
定方法を示す説明図である。
１０……ラケットフレーム １１……フレーム張弦部
Ｗ１……ストリングス張設面の縦幅 Ｗ２……ス
トリングス張設面の横幅 Ｇ１……縦ストリングス
Ｇ２……横ストリングス Ｌ１……縦ストリングス
の長さ Ｌ２……横ストリングスの長さ Ｓ１……
縦ストリングスのスパン Ｓ２……横ストリングスの
スパン Ｔ１……縦ストリングスのテンション Ｔ
２……横ストリングスのテンション Ｏ−Ｏ……面対
称軸 Ｐ−Ｐ……横基準線
Ｗ１……ストリングス張設面の縦幅 Ｗ２……ス
トリングス張設面の横幅 Ｇ１……縦ストリングス
Ｇ２……横ストリングス Ｌ１……縦ストリングス
の長さ Ｌ２……横ストリングスの長さ Ｓ１……
縦ストリングスのスパン Ｓ２……横ストリングスの
スパン Ｔ１……縦ストリングスのテンション Ｔ
２……横ストリングスのテンション Ｏ−Ｏ……面対
称軸 Ｐ−Ｐ……横基準線
Claims (3)
- 【請求項１】フレーム張弦部のストリングス張設面の縦
幅（Ｗ1 ）が３２０mm〜３９０mm、横幅（Ｗ2 ）が２０
０mm〜２４０mmの輪環形状を有するとともに、 縦ストリングス張設方向の圧縮剛性を３０kgf ／mm〜２
００kgf ／mmの範囲に設定したことを特徴とするテニス
用ラケットフレーム。 - 【請求項２】フレーム張弦部のストリングス張設面の縦
幅（Ｗ1 ）が３２０mm〜３９０mm、横幅（Ｗ2 ）が２０
０mm〜２４０mmの輪環形状を有するとともに、 縦ストリングス張設方向の圧縮剛性を３０kgf ／mm〜２
００kgf ／mmの範囲に設定してなる一方、 前記フレーム張弦部を、縦ストリングスのテンション
（Ｔ1 ）が６０ポンド〜９０ポンドの範囲で、かつ横ス
トリングスのテンション（Ｔ2 ）とのテンション比（Ｔ
1 ／Ｔ2 ）が３／１〜１５／１の範囲を満足する張設状
態において、 フレーム周長方向の応力分布がほぼ一定となるような剛
性を有する断面形態にしたことを特徴とするテニス用ラ
ケットフレーム。 - 【請求項３】フレーム張弦部のストリングス張設面の縦
幅（Ｗ1 ）が３２０mm〜３９０mm、横幅（Ｗ2 ）が２０
０mm〜２４０mmの輪環形状を有するとともに、 フレーム先端頂部を中心とする周囲８０mmの範囲に、ス
トリングス張設面と平行方向のフレーム厚さが１８mm以
上、望ましくは２０mm以上の部分を少なくとも長さ２０
mm以上設定し、 該フレーム先端頂部から１１０mm〜２１０mmの範囲に、
ストリングス張設面と平行方向のフレーム厚さが１６mm
以上、望ましくは１８mm以上の部分を少なくとも長さ２
０mm以上設定し、 ヨーク中央部から１１０mm〜２１０mmの範囲に、少なく
とも一部の部分の厚さが１５mm以上、望ましくは１７mm
以上の部分を設定し、 縦ストリングス張設方向の圧縮剛性を３０kgf ／mm〜２
００kgf ／mmの範囲に設定したことを特徴とするテニス
用ラケットフレーム。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4152702A JP2508947B2 (ja) | 1991-07-29 | 1992-05-20 | テニス用ラケットフレ―ム |
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