JP5965684B2 - めっき加工されたプラスチックシャーシ - Google Patents
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Description
前記充填剤強化プラスチックを成形してなる12.5mm×127mm×1mm厚の試験片の表面に、前記めっき層と同じ条件にてめっき層を形成してなる、めっき加工試験片のISO 178:2001の曲げ弾性率が、30,200〜54,200MPaである。
本発明の電気製品用部品は、本発明のプラスチックシャーシに、熱可塑性樹脂からなる部品基材を密着させたものであるため、内部シャーシを内蔵した製品により近い部品として仕上げられており、製品の組み立て工程を簡素化できる。
本明細書における充填剤強化プラスチックの曲げ弾性率は、12.5mm×127mm×4mm厚の試験片についてISO 178:2001に準拠して測定される曲げ弾性率である。
本明細書におけるめっき加工試験片の曲げ弾性率は、12.5mm×127mm×1mm厚の試験片をめっき加工したものについてISO 178:2001に準拠して測定される曲げ弾性率である。
本発明のめっき加工されたプラスチックシャーシは、充填剤強化プラスチックを成形してなるプラスチックシャーシ本体と、該プラスチックシャーシ本体の表面の少なくとも一部に形成されためっき層とを有する。
充填剤強化プラスチックは、熱可塑性樹脂と、充填剤と、必要に応じて他の成分とを含む。
無機充填剤としては、無機繊維(ガラス繊維、炭素繊維等)、無機繊維に金属コーティングしたもの、無機物(ウオラストナイト、タルク、マイカ、ガラスフレーク、ガラスビーズ、チタン酸カリウム、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、カーボンブラック、ケッチェンブラック等)、金属や合金(鉄、銅、亜鉛、アルミニウム等)、金属酸化物の繊維、金属酸化物の粉末等が挙げられる。
有機充填剤としては、ポリエチレンテレフタレート繊維、ポリエチレンナフタレート繊維、アラミド繊維、アクリル繊維等が挙げられる。
植物系充填剤としては、ケナフ、竹繊維等が挙げられる。
繊維は、チョップドファイバーであってもよく、ロングファイバーであってもよい。
充填剤としては、少ない配合で高い剛性が得られる点から、ガラス繊維または炭素繊維が好ましい。
充填剤強化プラスチックの曲げ弾性率は、4,000〜22,000MPaであり、8,000〜21,000MPaが好ましい。充填剤強化プラスチックの曲げ弾性率が4.000MPa以上であれば、めっき加工されたプラスチックシャーシの反りが抑えれ、また、ヒートサイクル性に優れる。充填剤強化プラスチックの曲げ弾性率が22,000MPa以下であれば、成形加工性が良好となる。
プラスチックシャーシ本体は、充填剤強化プラスチックを成形したものである。充填剤強化プラスチックの成形加工法としては、射出成形法、射出圧縮成形法、プレス成形法、押出成形法(異型を含む)、ブロー成形法、真空成形法、圧空成形法、カレンダー成形法、インフレーション成形法等が挙げられる。これらの中でも、量産性に優れ、高い寸法精度の成形品を得ることができる点から、射出成形法、射出圧縮成形法が好ましい。
めっき層の厚さは、5〜50μmであり、10〜45μmが好ましく、15〜40μmがより好ましく、25〜40μmがさらに好ましい。めっき層の厚さが5μm以上であれば、めっき加工されたプラスチックシャーシの剛性が充分に高くなる。めっき層の厚さが50μm以下であれば、反りが抑えれ、また、ヒートサイクル性に優れる。
電解式膜厚計による方法は、めっき層を陽極として電気分解すると、めっき層の溶解量が通電した電気量に比例するというファラデーの法則を基本原理としている。溶解量は、溶解面積〔A〕と厚さ〔t〕の積で表され、電気量は通電時間〔T〕と電流〔I〕の積で表される。
溶解量=A・t=K・I・T
ただし、Kは、めっき層によって異なる定数である。
本発明においては、正確なめっき層の厚さを測定できる点から、電解式膜厚計による方法が好ましい。
めっき加工されたプラスチックシャーシは、下記の要件を満足することが好ましい。
充填剤強化プラスチックを成形してなる試験片の表面に、製品のめっき層と同じ条件にて目標とする厚さのめっき層を形成してなる、めっき加工試験片の曲げ弾性率が、25,000〜60,000MPaであり、好ましくは30,000〜50,000MPaである。
以上説明した本発明のめっき加工されたプラスチックシャーシにあっては、充填剤強化プラスチックを原材料としているため、樹脂化による形状の複雑化、薄肉化および軽量化が可能である。
また、曲げ弾性率が4,000〜22,000MPaである充填剤強化プラスチックを成形してなるプラスチックシャーシ本体の表面の少なくとも一部に厚さ5〜50μmのめっき層を形成しているため、薄肉化や軽量化してもマグネシウムの金属シャーシと同等の剛性を有する。
また、曲げ弾性率が4,000〜22,000MPaである充填剤強化プラスチックを成形してなるプラスチックシャーシ本体をベースにしているため、高温度条件下での耐久性を有する。
このようなめっき加工されたプラスチックシャーシあっては、薄肉化や軽量化に伴う反りや寸法精度の低下を抑えることによって製品の安全性を確保できる。
本発明の電気製品用部品は、本発明のめっき加工されたプラスチックシャーシと、該めっき加工されたプラスチックシャーシに密着した、熱可塑性樹脂からなる部品基材とを有する。
部品基材は、熱可塑性樹脂を成形してなるものである。めっき加工されたプラスチックシャーシとの密着性が優れる点から、インモールド成形によってめっき加工されたプラスチックシャーシと一体化されたものが好ましい。
インモールド成形は、本発明のめっき加工されたプラスチックシャーシを成形金型内に設置し、該成形金型内に熱可塑性樹脂を注入することによって、熱可塑性樹脂からなる部品基材とめっき加工されたプラスチックシャーシとを密着させて複合部品を得る成形法である。
以上説明した本発明の電気製品用部品にあっては、本発明のプラスチックシャーシに、熱可塑性樹脂からなる部品基材を密着させたものであるため、内部シャーシを内蔵した製品により近い部品として仕上げられており、製品の組み立て工程を簡素化できる。
実施例および比較例における各種測定、評価は、以下の方法によって行った。
表1に示すプラスチックまたは充填剤強化プラスチックについて、12.5mm×127mm×4mm厚の試験片を作製し、ISO 178:2001に準拠して試験片の曲げ弾性率を測定した。
表1に示すプラスチックまたは充填剤強化プラスチックについて、12.5mm×127mm×1mm厚の試験片を作製し、表2に示す構成、目標合計厚さにて、めっき層を形成した後、ISO 178:2001に準拠してめっき加工試験片の曲げ弾性率を測定した。
めっき層の厚さは、電解式膜厚計(電測社製、CT−2)を用いて、下記のように測定した。
めっき加工されたプラスチックシャーシを電解式膜厚計にセッティングした。まず、電気クロムめっきの厚さを測定するために、R−51電解液(電測社製)をガスケット内に注入し、電気クロムめっきの厚さを測定した。次いで、電気ニッケルめっきの厚さを測定するために、R−54電解液(電測社製)をガスケット内に注入し、電気ニッケルめっきの厚さを測定した。次いで、電気銅めっきの厚さを測定するために、R−44電解液(電測社製)をガスケット内に注入し、電気銅めっきの厚さを測定した。
めっき加工されたプラスチックシャーシを平滑な標準台に放置し、目視観察によってソリの有無を確認し、下記の基準にて評価した。
◎:ソリ無し。
○:若干ソリ発生。
△:ソリ発生。
×:大きなソリ発生。
めっき加工されたプラスチックシャーシのボス部(内径φ4mm、肉厚1mm)に金属ナット(外径φ4mm)を圧入し、目視観察によってボス部のめっき層の割れの有無を確認し、下記の基準にて評価した。
◎:割れ発生無し。
○:一部に小さな割れ発生。
△:割れ発生。
×:プラスチック面まで割れ発生。
めっき加工されたプラスチックシャーシについて、下記のヒートサイクル条件で試験し、目視観察によってめっき層の膨れの有無を確認し、下記の基準にて評価した。
○:膨れなし。
○△:接点部に微小クラック。
△:ゲート近傍に微小膨れ。
×:ゲート部より膨れ。
「ヒートサイクル条件」
−30℃×1時間→23℃×15分→80℃×1時間→23℃×1時間を1サイクルとして、5サイクルを1セットとし、3セット実施した。
実施例および比較例にて用いたプラスチック、充填剤強化プラスチック(以下、材料と記す。)は、下記の通りである。
PC:ポリカーボネート、
ASA:アクリロニトリル−スチレン−アクリレート樹脂、
PPA:ポリフタルアミド、
MXD6:ナイロンMXD6、
PPE:ポリフェニレンエーテル、
GF:ガラス繊維、
CF:炭素繊維。
実施例および比較例におけるめっき層の構成および合計の厚さを表2に示す。また、材料ごとのめっき加工の条件を、めっき加工1、2に示す。
対象となる材料:材料A〜E、H。
〔1〕脱脂(68℃ ×5分)、処理液:荏原ユージライ社製、ENILEX WE。
〔2〕水洗。
〔3〕プリエッチング(40℃×5分)、処理液:荏原ユージライト社製、ENILEX PE−300A,B。
〔4〕水洗。
〔5〕エッチング(68℃ ×10分)、処理液:クロム酸400g/L、硫酸200cc/L。
〔6〕回収。
〔7〕水洗。
〔8〕中和(常温×1分)、処理液:荏原ユージライト社製、ENILEX RD。
〔9〕水洗。
〔10〕特殊中和(常温×2分)、処理液:荏原ユージライト社製、ENILEX NW。
〔11〕水洗。
〔12〕プリディップ(常温×1分)、処理液:35質量%塩酸100cc/L。
〔13〕触媒化処理(30℃×4分)、処理液:荏原ユージライト社製、ENILEX CT−580。
〔14〕水洗。
〔15〕活性化処理(40℃×3分)、処理液:35質量%塩酸100cc/L。
〔16〕水洗。
〔17〕無電解ニッケルめっき(40℃×5分、目標厚さ0.5μm)、処理液:荏原ユージライト社製、ENILEX NI−100。
〔18〕水洗。
〔1〕脱脂(68℃ ×5分)、処理液:荏原ユージライ社製、ENILEX WE。
〔2〕水洗。
〔3〕プリエッチング(40℃×5分)、処理液:荏原ユージライト社製、ENILEX PE−300A,B。
〔4〕水洗。
〔5〕エッチング(68℃ ×10分)、処理液:クロム酸400g/L、硫酸200cc/L。
〔6〕回収。
〔7〕水洗。
〔8〕中和(常温×1分)、処理液:荏原ユージライト社製、ENILEX RD。
〔9〕水洗。
〔10〕特殊中和(常温×2分)、処理液:荏原ユージライト社製、ENILEX NW。
〔11〕水洗。
〔12〕プリディップ(常温×1分)、処理液:35質量%塩酸100cc/L。
〔13〕触媒化処理(30℃×4分)、処理液:荏原ユージライト社製、ENILEX CT−580。
〔14〕水洗。
〔15〕活性化処理(40℃×3分)、処理液:35質量%塩酸100cc/L。
〔16〕水洗。
〔17〕厚付け無電解ニッケルめっき(90℃×60分、目標厚さ20μmの場合)、処理液:荏原ユージライト社製、ENIPAC MM。
〔18〕水洗。
〔1〕硫酸銅めっき(25℃×4A/dm2×20分、目標厚さ20μmの場合)、処理液:硫酸銅200g/L、硫酸60g/L、光沢剤 適量。
〔2〕光沢ニッケルめっき(55℃×3.5A/dm2×30分、目標厚さ20μmの場合)、処理液:硫酸ニッケル300g/L、塩化ニッケル50g/L、ホウ酸40g/L、光沢剤 適量。
〔3〕クロムめっき(45℃×30A/dm2×2分、目標厚さ0.5μm)、処理液:無水クロム酸200g/L、硫酸2g/L、添加剤 適量。
対象となる材料:材料F、G。
〔1〕脱脂(68℃ ×5分)、処理液:荏原ユージライ社製、ENILEX WE。
〔2〕水洗。
〔3〕エッチング(35℃×7分)、処理液:35質量%塩酸220cc/L、TNエッチャント200cc/L。
〔4〕ポストエッチング(25℃ ×2分)、処理液:35質量%塩酸60cc/L。
〔5〕水洗。
〔6〕触媒化処理(25℃×3分)、処理液:荏原ユージライト社製、ENILEX CT−580。
〔7〕水洗。
〔8〕アクセレータ(40℃×3分)、処理液:98%硫酸50cc/L。
〔9〕水洗。
〔10〕ポストアクセレータ(40℃×2分)、処理液:水酸化ナトリウム20g/L。
〔11〕水洗。
〔12〕無電解ニッケルめっき(40℃×5分、目標厚さ0.5μm)、処理液:荏原ユージライト社製、ENILEX NI−100。
〔13〕水洗。
〔1〕硫酸銅めっき(25℃×4A/dm2×20分、目標厚さ20μmの場合)、処理液:硫酸銅200g/L、硫酸60g/L、光沢剤 適量。
〔2〕光沢ニッケルめっき(55℃×3.5A/dm2×30分、目標厚さ20μmの場合)、処理液:硫酸ニッケル300g/L、塩化ニッケル50g/L、ホウ酸40g/L、光沢剤 適量。
〔3〕クロムめっき(45℃×30A/dm2×2分、目標厚さ0.5μm)、処理液:無水クロム酸200g/L、硫酸2g/L、添加剤 適量。
(充填剤強化プラスチックの曲げ弾性率)
射出成形機を用いて、材料Fを12.5mm×127mm×4mm厚の試験片に成形し
た。該試験片について曲げ弾性率の測定を行った。結果を表3に示す。
射出成形機を用いて、材料Fを12.5mm×127mm×1mm厚の試験片に成形し、表2に示す構成、目標合計厚さaにて、めっき層を形成し、めっき加工試験片を得た。該めっき加工試験片について曲げ弾性率の測定を行った。結果を表3に示す。
射出成形機を用いて、材料Fを80mm×125mm×1.5mm厚のプラスチックシャーシ本体(モバイル機器用内部シャーシ試験片)に成形し、表2に示す構成、目標合計厚さaにて、めっき層を形成し、めっき加工されたプラスチックシャーシを得た。該めっき加工されたプラスチックシャーシについてめっき層の厚さを測定し、ソリ、寸法精度およびヒートサイクル性を評価した。結果を表3に示す。
材料Fを表3、4に示す材料に変更し、めっき層の構成、目標合計厚さaを表3、4に
示す構成、目標合計厚さに変更した以外は、比較例6と同様にして試験片、めっき加工試
験片およびめっき加工されたプラスチックシャーシを得た。結果を表3、4に示す。
実施例5、9,10、12〜21のめっき加工されたプラスチックシャーシは、曲げ弾性率が30,200MPa以上の高い剛性が確保されている上に、ソリ、寸法精度、ヒートサイクル性等のめっき特性が優れている。
これに対し、めっき層が薄い比較例1〜3は、曲げ弾性率が25,000MPa以下で剛性が不十分であった。材料の剛性が4,000MPa未満の比較例4、5のめっき加工されたプラスチックシャーシは、曲げ弾性率が25,000MPa以上で剛性は確保されているが、めっき特性が大幅に劣る。
Claims (2)
- ISO 178:2001の曲げ弾性率が8,300〜20,500MPaである充填剤強化プラスチックを成形してなるプラスチックシャーシ本体と、
該プラスチックシャーシ本体の表面の少なくとも一部に形成された、厚さ16〜42μmのめっき層と
を有し、
下記の要件を満足する、めっき加工されたプラスチックシャーシ。
前記充填剤強化プラスチックを成形してなる12.5mm×127mm×1mm厚の試験片の表面に、前記めっき層と同じ条件にてめっき層を形成してなる、めっき加工試験片のISO 178:2001の曲げ弾性率が、30,200〜54,200MPaである。 - 請求項1に記載のめっき加工されたプラスチックシャーシと、
該めっき加工されたプラスチックシャーシに密着した、熱可塑性樹脂からなる部品基材と
を有する、電気製品用部品。
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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