JP5833473B2 - コークス製造用原料の作製方法および該作製方法により作製されたコークス製造用原料 - Google Patents

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本発明は、コークス製造用原料の作製方法および該作製方法により作製されたコークス製造用原料に関し、特に原料炭に低品位炭が配合された配合炭を主成分とするコークス製造用原料の作製方法および該作製方法により作製されたコークス製造用原料に関する。

冶金用コークスの原料として用いられる石炭（以下原料炭）は、加熱時に軟化溶融し、その後再固化して強固なコークスとなるもので、瀝青炭に分類され、一般に粘結炭と称している。しかし、コークス製造用原料として使用することのできる瀝青炭については、その資源量に限りがあり、かつコスト高という問題がある。そこで低品位な弱粘結炭または非微粘結炭やさらに低品位な石炭の増配が求められている。低品位炭をコークス製造用原料として用いる場合、性質の異なる多くの石炭が存在しているため、粘結性と石炭化度とが適当な範囲にある石炭を使用することが必要である。そこで、性質の異なる複数の種類の石炭を組み合わせて配合する配合炭の設計の試みが行なわれてきた。

こうした石炭の粘結性は、流動性、膨張性および粘着性などの性質によって定まるが、特に流動性がコークス強度に大きく影響する。このために、配合炭の最高流動度（以下「ＭＦ（Maximum Fluidity）」ということがある）を把握することは、高強度のコークスを製造するための重要な因子である。従来、配合炭のＭＦは、配合される単味の石炭の各々のＭＦの加重平均値によって推定していた。しかしながら、配合される単味の石炭の各々の流動開始温度（ＳＴ）、最高流動温度（ＭＦＴ）および固化温度（ＦＴ）は異なる。従って、各石炭単味のＭＦの加重平均値と配合炭のＭＦとは一致しない。従来行なわれていた配合炭の最高流動度の常用対数値（以下「ｌｏｇＭＦ」ということがある）の推定値は、その実測値よりも低い。このような傾向は，ＭＦの高い石炭を多く使用するほど顕著になり、コークス強度の推定精度を低下させる大きた原因になっていた（例えば特許文献１〔従来の技術〕および〔発明が解決しようとする課題〕参照）。

また、性質の異なる複数の種類の石炭を組み合わせて配合する配合炭の作製方法については、粘結材を、その特性を十分に活かすことができる性状を有する非微粘結炭と組み合わせて使用することで、非微粘結炭の配合割合をこれまでと同等またはそれ以上に高めた配合炭を使用しても、近年求められている強度を満足するコークスを製造できる方法が検討されている（例えば特許文献２参照）。具体的には、コークス炉原料の調製に際して、揮発分が２５％以下で最高流動度が１ｄｄｐｍ以上１０ｄｄｐｍ以下の低揮発性非微粘結炭を前記配合炭にさらに配合する工程および粘結材を添加する工程を備え、前記低揮発性非微粘結炭の前記粘結材に対する質量比（非微粘結炭／粘結材）が１以上３以下、および／または前記低揮発性非微粘結炭の配合炭に対する質量比率が２〜９％であることを特徴とするコークス製造方法が提案されている（例えば特許文献２〔請求項１〜３〕参照）。

特開平０２−２０５９２号公報 特開２００９−２４９５９６号公報

しかしながら、上記のような場合、次のような問題が生じる。
（ｉ）特許文献１の方法は、粘結炭を主体とした原料炭に流動性のない低品位炭を配合した場合、配合する低品位炭のｌｏｇＭＦは検出できないため、配合炭のＭＦあるいはｌｏｇＭＦは原料炭のＭＦあるいはｌｏｇＭＦと差異がないこととなり、原料炭に低品位炭を配合した配合炭のＭＦあるいはｌｏｇＭＦの推定方法として適用することができず、所望のＭＦあるいはｌｏｇＭＦを有する配合炭の作製が困難であった。
（ii）一方、従前のような各石炭単味のＭＦあるいはｌｏｇＭＦの加重平均での推定値では、実際の配合炭のＭＦあるいはｌｏｇＭＦの推定値と大きなズレが生じることがあり、推定方法として適用することができず、所望のＭＦあるいはｌｏｇＭＦを有する配合炭の作製が困難であった。
（iii）特に、同じ原料炭を用いて、同じ比率で低品位炭との配合を行なった場合であっても、低品位炭の銘柄によって、その各石炭単味のＭＦあるいはｌｏｇＭＦの加重平均での推定値とのズレが大きくなることがあった。
（iｖ）また、特許文献２の方法によって、粘結材を原料炭に低品位炭および流動性の高い粘結材等を配合させる場合にあっては、配合される低品位炭に対して所定の特性を有する炭種に限定され、原料炭／低品位炭および低品位炭／粘結材の配合比率が制限され、低品位炭の増量要請に十分応えることができなかった。また、原料炭の炭種が異なれば流動度が相違することから、これに応じた低品位炭の配合比率も制限され、適用範囲の拡大が困難であった。さらに、原料炭に低品位炭が配合された配合炭の流動性は、個別に実測する以外になく、上記（ｉ）〜（iii）の課題を解消するものではなかった。

本発明の目的は、上記従来技術の有する問題点に鑑みて、原料炭に過剰量の低品位炭が配合された配合炭を主成分とし、高流動性の石炭または材料を配合させて所望の流動性を有するコークス製造用原料を作製する場合に、簡便な手法によって、効率的に最適な該配合炭の配合条件を推定するとともに、高流動性の石炭または粘結材等の配合量を設定し、粘結性あるいは流動性に優れたコークス製造用原料を作製することができるコークス製造用原料の作製方法および該作製方法により作製されたコークス製造用原料を提供することにある。

本発明者は、上記課題を解決するために鋭意研究を重ねた結果、以下に示すコークス製造用原料の作製方法および該作製方法により作製されたコークス製造用原料によって上記目的を達成できることを見出し、本発明を完成するに到った。

本発明に係るコークス製造用原料の作製方法は、原料炭に低品位炭を配合された配合炭を主成分とするコークス製造用原料を作製する場合に、
予め原料炭の１または２以上の炭種を基準炭として選択し、該基準炭の適正流動度の範囲と、該基準炭の温度に対する流動度特性曲線と、該流動度特性曲線に基づく前記基準炭の最高流動度を求め、さらに、配合される１または２以上の低品位炭について、該低品位炭の配合比率に対する前記基準炭の最高流動度の変化に基づく該低品位炭に係る流動度低下勾配を求め、
実際に使用される前記原料炭の最高流動度と、実際に配合される前記低品位炭に係る流動度低下勾配に基づき、該原料炭に配合される該低品位炭の配合比率から、該原料炭に該低品位炭が配合された１次配合炭の最高流動度を推定するとともに、
予め前記原料炭よりも高い流動性を有する高流動度炭または高流動度材料の最高流動度を求め、
前記１次配合炭の最高流動度と所望のコークス製造用原料の最高流動度との差異を補填するように、前記高流動度炭または高流動度材料の配合率ｚを設定し、前記１次配合炭に配合して、２次配合炭を作製することを特徴とする。

原料炭に過剰量の低品位炭が配合された配合炭を主成分とし、高流動性の石炭または材料を配合させて所望の流動性を有するコークス製造用原料を作製する場合において、コークス製造用原料には、適正な流動性あるいは流動度を指標とする粘結性が求められることから、所定の原料炭と低品位炭が配合された１次配合炭の最高流動度およびこれに配合される高流動度炭または高流動度材料の最高流動度が非常に重要となる。特に、１次配合炭の最高流動度は、従前のように配合炭ごとにその流動度を測定する方法では、効率的に所望の配合炭を確保することが難しい。本発明は、原料炭に低品位炭が配合された１次配合炭の最高流動度（ＭＦ）を推定する方法を検証した結果、以下のような特性があるとの知見から、１次配合炭のＭＦの推定を行うことができることを見出した。
（ａ）低品位炭の配合に伴う流動度低下勾配は、原料炭（基準炭）の炭種や特性に依存しない。
（ｂ）低品位炭が配合された流動度低下勾配は、低品位炭の銘柄固有で、配合の都度求める必要はない。
具体的には、使用される１または２以上の低品位炭を、基準炭（予めＭＦを求めておく）と配合し、予め各低品位炭に係る流動度低下勾配を求めておく。実際に使用される原料炭のＭＦと配合される低品位炭の配合比率と流動度低下勾配から、簡便な手法によって、効率的に１次配合炭のＭＦを推定することが可能となった。従って、こうして得られる精度の高い１次配合炭のＭＦの推定値および高流動度炭または高流動度材料の最高流動度を基に、過剰量の低品位炭の配合によって生じた所望のコークス製造用原料の最高流動度との差異を、精度よく補填することが可能となり、粘結性あるいは流動性に優れたコークス製造用原料を作製することができるコークス製造用原料の作製方法を提供することが可能となった。

ここで、「低品位炭」とは、無煙炭など石炭化度が進み軟化溶融しない石炭や炭化物および、石炭化の進んでいない亜瀝青炭や褐炭あるいは泥炭等をいい、特に石炭化度の進んでいない石炭は、水分，酸素分，揮発分が多く、炭素成分の少ない比較的粗な組織構造となったもので、流動性や粘結性がほとんどなく、それ自体ではコークス化しない。また、「高流動度炭または高流動度材料」とは、原料炭よりも高い流動性を有する石炭や石炭と配合可能な材料をいう（以下「高流動度材」ということがある）。具体的には、高い流動度を有する粘結炭や、溶剤で石炭から抽出した可溶成分に改質処理を施した石炭抽出物（無機物が取り除かれ有機物を主成分とし、一般に「無灰炭」と呼ばれることがある）や、石炭系ピッチあるいは石油系ピッチなどの粘結材を挙げることができる。なお、実際の流動度の指標は、一般に、ＭＦではなく、その常用対数ｌｏｇＭＦとして対比される。

本発明は、上記コークス製造用原料の作製方法であって、前記配合率ｚを、下式１に基づき設定することを特徴とする。
ｚ＝ｆ（Ｙ２，Ｙ１，Ｙｏ，Ｔ，α） …式１
ここで、Ｙ２：所望の２次配合炭の最高流動度
Ｙ１：１次配合炭の最高流動度
Ｙｏ：低品位炭の最高流動度
Ｔ ：高流動度炭または高流動度材料の最高流動度
α ：低品位炭の流動度低下勾配
上記のように、低品位炭の流動度低下勾配に基づき、１次配合炭のＭＦを精度高く推定できることは、さらに高流動度炭または高流動度材料を配合して作製されるコークス製造用原料を、所望のＭＦに、適正に調整することができることを意味する。本発明は、２次配合炭，１次配合炭，低品位炭，高流動度材のＭＦあるいは低品位炭の流動度低下勾配を指標とする関数を基に、高流動度材の配合率ｚを上式１のように設定することによって、過剰量の低品位炭の配合によって生じた所望のコークス製造用原料のＭＦとの差異を、精度よく補填することが可能となり、適正範囲の流動度を有し、粘結性あるいは流動性に優れたコークス製造用原料を作製することが可能となった。なお、配合率ｚの設定につき、上式１における具体的な関数は後述する。

本発明は、上記コークス製造用原料の作製方法であって、配合される前記低品位炭の酸素含有率に対する前記流動度低下勾配の変動を求め、使用する低品位炭に係る前記流動度低下勾配を、該低品位炭の酸素含有率によって補正することを特徴とする。
上記検証の結果において、１次配合炭のＭＦは、配合される低品位炭の銘柄に依存することの知見とともに、配合された低品位炭の酸素合有量が多いほど流動性が低くなる傾向を示すとの知見を得た。こうした傾向は、低品位炭の流動度低下勾配に影響を与えることから、配合される低品位炭の酸素含有率（一般に販売される石炭の特性表に明示される）を基に補正することによって、より正確に１次配合炭のＭＦを推定することが可能となった。

本発明は、上記コークス製造用原料の作製方法であって、配合される前記低品位炭の揮発分に対する前記流動度低下勾配の変動を求め、使用する低品位炭に係る前記流動度低下勾配を、該低品位炭の揮発分によって補正することを特徴とする。
上記検証の結果においては、１次配合炭のＭＦは、配合された低品位炭の酸素合有量以外に、低品位炭の揮発分が多いほど流動性が低くなる傾向を示すとの知見を得た。こうした傾向は、酸素合有量同様、低品位炭の流動度低下勾配に影響を与えることから、配合される低品位炭の揮発分（同様に石炭の特性表に明示される）を基に補正することによって、より正確に１次配合炭のＭＦを推定することが可能となった。

また、本発明は、上記コークス製造用原料の作製方法により作製され、原料炭に低品位炭が配合された配合炭を主成分とするコークス製造用原料であって、前記低品位炭の配合比率０．１〜２０％，前記配合炭の最高流動度の常用対数値２〜３を有することを特徴とする。
上記作製方法によって作製された配合炭（２次配合炭）は、優れた粘結性あるいは流動性を有している。こうした特性は、コークス製造用原料としての適性を確保するに十分であり、こうして作製された配合炭（２次配合炭）をコークス製造用原料として用いることが有用である。

冶金用コークスの製造工程を示す説明図 原料炭の温度に対する流動度特性曲線を例示する概略図 本発明に係るコークス製造用原料の作製プロセスを例示する概略図 本発明に係るコークス製造用原料の他の作製プロセスを例示する説明図 本発明に係るコークス製造用原料の作製プロセスの概要を例示する説明図 低品位炭の配合比率に対応した配合炭の流動度の変動を例示する概略図 原料炭の炭種，流動度に対応した配合炭の流動度低下勾配の変動を例示する概略図 低品位炭の酸素含有率に対応した配合炭の流動度低下勾配の変動を例示する概略図 低品位炭の酸素含有率に対応した配合炭の流動度低下勾配の変動を例示する概略図 低品位炭の揮発分に対応した配合炭の流動度低下勾配の変動を例示する概略図

本発明に係るコークス製造用原料の作製方法（以下「本作製方法」という）は、原料炭に低品位炭を配合された配合炭を主成分とするコークス製造用原料を作製する場合に、予め原料炭の１または２以上の炭種を基準炭として選択し、該基準炭の適正流動度の範囲と、該基準炭の温度に対する流動度特性曲線と、該流動度特性曲線に基づく前記基準炭の最高流動度を求め、さらに、配合される１または２以上の低品位炭について、該低品位炭の配合比率に対する基準炭の最高流動度の変化に基づく該低品位炭に係る流動度低下勾配を求め、実際に使用される原料炭の最高流動度と、実際に配合される低品位炭に係る流動度低下勾配に基づき、該原料炭に配合される該低品位炭の配合比率から、該原料炭に該低品位炭が配合された１次配合炭の最高流動度を推定するとともに、予め原料炭よりも高い流動性を有する高流動度炭または高流動度材料（高流動度材）の最高流動度を求め、１次配合炭の最高流動度と所望のコークス製造用原料の最高流動度との差異を補填するように、高流動度材の配合率ｚを設定し、１次配合炭に配合して、２次配合炭を作製することを特徴とする。

つまり、本作製方法は、原料炭への低品位炭および高流動度材の配合条件等の作製プロセスを、各素材および１次，２次配合炭のＭＦを指標として、個々の特性を実測することなく、粘結性あるいは流動性に優れたコークス製造用原料（２次配合炭）を作製することを特徴とする。以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。

＜コークスの製造工程＞
冶金用コークスの製造工程を、図１により簡単に説明する。岸壁に接岸した石炭運搬船１から石炭が陸上げされ、貯炭場２において、石炭の性状（銘柄）ごとに貯蔵される。貯炭場２に貯蔵されている石炭（原料炭および低品位炭を含む）は、銘柄ごとに必要な分量がリクレーマーで払い出され、ベルトコンベアにより配合槽３へと送り出される。配合槽３は複数槽を有しており、１つの配合槽に１つの銘柄の石炭が貯蔵される。石炭は、その性状によりコストの高低があり、品質のよいコークスを安価なコストで製造するために、複数の配合槽から性状の異なる石炭を最適な配合比率で切り出すとともに（１次配合炭）、適量の高流動度材７を配合し、コークス製造用原料（２次配合炭）としての配合が完了する。すなわち、コークス製造には、種々の種類（銘柄）の石炭を海外から輸入し、銘柄ごとに貯炭場２に貯蔵する。これは、各炭鉱で採掘される石炭は、炭鉱ごとに性状が異なり、性状が異なれば製造されるコークスの性状も異なるため、複数の石炭および適量の高流動度材を配合することで、最も安価なコストでユーザーから要求されるコークス性状（品質）を満足することが必要となるためである。

粉砕設備４には、公知の粉砕機が設けられており、配合された石炭の粉砕処理を行う。粉砕設備４において粉砕された石炭は、ベルトコンベア等によりコークス炉６へと移送される。移送された石炭は、コールビン（石炭塔）６ａに一旦貯蔵された後、装入車６ｂによりコークス炉６に装入され、乾留（蒸し焼き）される。乾留された石炭はコークスとなり、押出機６ｃによりコークス炉外に押し出される。得られた製品コークスは、最終的に高炉へと送り込まれる。

〔石炭の特性〕
通常石炭の品質は、物理的性質として粘結性あるいは流動性等によって、化学的性質として４つの工業分析値（水分，灰分，揮発分，固定炭素）等によって評価される。本作製方法においては、こうした特性のうち、特に流動性によってコークス製造用原料としての適正を評価した。また、石炭の強度（コークス強度）を、ドラム強度（ＤＩ_１５）および熱間強度（ＲＳＩ）によって評価した。

（ｉ）流動度の測定方法
石炭および高流動度材の流動度は、ＪＩＳ−Ｍ８８０１で規格化されたギーセラープラストメータ測定法によって測定される。具体的には、図２（Ａ）に例示するように、温度を指標として、評価対象となる石炭の軟化溶融状態下での流動度の変動を追跡して、流動度特性曲線（ギースラー流動度曲線）が求められ、その最大値である最高流動度（ＭＦ）をもって当該石炭の流動性が評価される。なお、実際の評価においては、一般に、ＭＦ値ではなく、その常用対数ｌｏｇＭＦとして対比される。ギーセラープラストメータ測定法は、測定対象である石炭あるいは高流動度材が、攪拌棒を備えたるつぼに装填され、金属浴（はんだ浴）中で、例えば昇温速度３．０±０．１℃／分で昇温される。概念的には温度上昇に伴い石炭あるいは高流動度材の軟化が始まり、これに伴って攪拌棒が回転し始める（流動性の現出）。そして、石炭あるいは高流動度材が固有の温度で最高回転数を示した後（ＭＦに相当）、石炭あるいは高流動度材の再固化が始まり、次第に回転数は低下して所定の温度で攪拌棒の回転が完全に停止する。こうした流動度特性曲線は、石炭あるいは高流動度材の種類で異なる。

（ii）配合炭の特性
図２（Ｂ）は、原料炭に低品位炭を配合したときの、原料炭，低品位炭，配合炭（１次配合炭）のそれぞれの流動度曲線を示す。原料炭の最高流動度ＭＦｏが、低品位炭（ＭＦ＝０とする）の配合により作製された１次配合炭の最高流動度ＭＦｍに変化（低下）した状態を示す。このとき、このＭＦｍを常用対数に換算して得られたｌｏｇＭＦｍ値と、単純に原料炭のｌｏｇＭＦｏと低品位炭のｌｏｇＭＦ（＝０）を加重平均して推定するｌｏｇＭＦｍ値と対比した場合、両者に大きなズレが生じる場合があることが判った。と同時に、後述するようないくつかの知見から、１次配合炭のＭＦｍを精度よく推定することが可能であることが判った。本作製方法は、こうした知見に基づく推定を利用することを特徴の１つとする。ここで、「ｌｏｇＭＦ」は、最高流動度（ＭＦ）の常用対数値を示し、実際の評価において使用される。

（iii）コークス強度の測定
原料炭あるいは作製された石炭を、小型試験炉（幅４３０ｍｍ、横３８０ｍｍ、３５０ｍｍ）に７３０ｋｇ／ｍ^３で充填し、炉温１０７０℃で乾留し、中心温度が１０３０℃到達後に窒素雰囲気で冷却処理し、得られたコークスについて、以下の測定方法によりドラム強度（ＤＩ_１５）および熱間強度（ＲＳＩ）を測定してコークス強度を評価した。
（iii−１）ドラム強度測定方法
上記処理により得られたコークスについて、ＪＩＳ−Ｋ２１５１で規格化された落下強度試験法に準拠したシャッター試験を２回施した試料から２５ｍｍ篩上のコークス塊を採取し、これらを用いてＪＩＳ−Ｋ２１５１に準拠したドラム強度指数（ＤＩ_１５）を測定した。
（iii−２）熱間強度測定方法
上記処理により得られたコークスを平均粒径１９〜２１ｍｍに整粒し、この試料より１９ｍｍ篩上から２１ｍｍ篩以下のコークス塊２００ｇを用い、１１００℃で２時間ＣＯ_２（５Ｌ／ｍｉｎ）と反応させる。反応後、反応残試料を、内径１３２ｍｍ、高さ７００ｍｍの筒状のＩ型ドラム試験機（長谷川製作所製）に入れ、２０回転／分で３０分間回転させた。その後、９．５６ｍｍの篩で篩い分け、篩上に残った試料重量を測定し、反応残試料に対する篩上の残存試料割合を熱間強度（ＲＳＩ）とした。

＜本発明に係るコークス製造用原料の作製方法＞
本作製方法の基本的な作製プロセスの概要を、図３に例示する。コークス製造用原料として用いられる２次配合炭に対する所望の流動度（例えばｌｏｇＭＦが２〜３の範囲）が設定された場合、以下の工程（１）〜（７）の作製プロセスによって、２次配合炭が作製される。
（１）原料炭，低品位炭および高流動度材の選定
（２）１次配合炭のＭＦの推定
（３）１次配合炭の作製：原料炭と低品位炭との配合
（４）１次配合炭のＭＦと所望のＭＦとの差異の確認
（５）高流動度材の配合量の算出
（６）２次配合炭の作製：１次配合炭と高流動度材との配合
（７）２次配合炭のＭＦの確認：所望のＭＦの範囲内の確認
種々の原料炭や低品位炭を用いた場合、特に過剰量の低品位炭を用いた場合であっても、１次配合炭のＭＦを精度高く推定できるとともに、既知のＭＦを有する高流動度材を用いて補填することによって、２次配合炭のＭＦを適正に調整することができる。以下、上記工程（１）〜（７）の詳細を説明する。なお、工程（２）１次配合炭のＭＦの推定については、後述する別項において、詳述する。

（１）原料炭，低品位炭および高流動度材を選定するステップ
所望のコークス製造用原料（２次配合炭）を作製するために、原料炭，低品位炭および高流動度材が選定される。通常、既知あるいは実測のＭＦを有する原料炭および低品位炭が選定され、各々の配合量が設定される。例えば、所望の２次配合炭のＭＦがｌｏｇＭＦ＝３［ｌｏｇｄｄｐｍ］である場合、原料炭としてｌｏｇＭＦ＝２〜４［ｌｏｇｄｄｐｍ］の高流動度を有する粘結炭を選定し、低品位炭としてｌｏｇＭＦ＝０．１〜１［ｌｏｇｄｄｐｍ］の低流動度の褐炭を選定し、予め実際に配合される各石炭の流動度に係る情報を検証あるいは実測する。具体的には、上記図２（Ａ）に示すような流動度特性曲線を入手あるいは実測する。また、同時に、選定された原料炭と低品位炭との配合性の優れた高流動度材としてタールピッチを選定し、その流動度に係る情報を検証あるいは実測する。なお、予め原料炭と低品位炭の流動度に係る情報が入手可能で、かかる情報を基に、任意の配合比率における１次配合炭のＭＦが推定可能な場合には、これらの配合比率を指標とし１次配合炭を構成する原料炭と低品位炭および配合比率を選定することができる。このとき、各々の石炭は１つの炭種に限定されず、複数の炭種が配合された石炭を用いることができる。

（２）１次配合炭のＭＦを推定するステップ
上記（１）で得られた原料炭と低品位炭の流動度特性曲線に基づき、原料炭と低品位炭ついての図２（Ａ）に示すような最高流動度（ＭＦ）を設定する。また、選定された原料炭と同種あるいは異種の類似した流動度を有する基準炭を設定し、該基準炭の流動度特性曲線を入手あるいは実測する。原料炭，低品位炭および基準炭のＭＦを基に、複数の配合比率における１次配合炭のＭＦを推定する。推定方法の詳細は、後述する。

（３）１次配合炭を作製するステップ
上記（１）で選定された原料炭と低品位炭を、選定された配合比率によって配合し、１次配合炭を作製する。このとき、原料炭と低品位炭を均一に分散させて配合するのではなく、後述するように、２次配合炭を作製するステップにおいて、低品位炭と高流動度材を近接して配合した後に、原料炭と均一に配合する方法が好ましい。また、作製された１次配合炭（抜き取り）のＭＦを実測し、上記（２）で推定された１次配合炭のＭＦと比較することが好ましい。両者の相違が、同時に使用される同一の炭種における所定範囲のＭＦ（以下「許容範囲」ということがある）であれば、推定された１次配合炭のＭＦを採用することによって、抜き取り誤差を少なくすることができる。両者の相違が、該許容範囲を超える場合には、作製された１次配合炭のうちから再度抜き取られた石炭を実測し，原料炭のＭＦのばらつき，上記（２）で推定に用いられた基準炭のＭＦとの相違等を検証し、実測された１次配合炭のＭＦを基準に、各要素を補正して１次配合炭のＭＦを確定する。確定された１次配合炭のＭＦが、上記（２）で推定された１次配合炭のＭＦと許容範囲を超えて異なる場合には、再度、上記（１）での「１次配合炭の配合比率の見直し」を含む上記（１）〜（３）の作製ステップを行う。

（４）１次配合炭のＭＦと所望のＭＦとの差異を確認するステップ
作製された１次配合炭のＭＦと所望の（２次配合炭の）ＭＦとの差異を確認する。つまり、上記（３）で確定した１次配合炭のＭＦによって、原料炭への過剰量の低品位炭の配合によって生じた所望のＭＦとの差異を確認させ、補填に必要な高流動度材の配合量を確定させる。

（５）高流動度材の配合量を算出するステップ
作製された１次配合炭のＭＦと所望のＭＦとの差異を補填すべく、高流動度材の配合量が算出される。１次配合炭への高流動度材の配合率ｚは、下式１のように、所望の２次配合炭の最高流動度（ＭＦあるいはｌｏｇＭＦ）を基に、１次配合炭の最高流動度（ＭＦあるいはｌｏｇＭＦ），配合される低品位炭の最高流動度（ＭＦあるいはｌｏｇＭＦ），高流動度材の最高流動度（ＭＦあるいはｌｏｇＭＦ），低品位炭の流動度低下勾配のいずれか，あるいはそのいくつかを指標として設定される。具体的には、後述に例示するような下式２−１や２−２に基づき設定することができる。
ｚ＝ｆ（Ｙ２，Ｙ１，Ｙｏ，Ｔ） …式１
ここで、Ｙ２：所望の２次配合炭の最高流動度
Ｙ１：１次配合炭の最高流動度
Ｙｏ：低品位炭の最高流動度
Ｔ ：高流動度炭または高流動度材料の最高流動度
α ：低品位炭の流動度低下勾配

具体的には、配合率ｚは、例えば、所望の２次配合炭のＭＦ（ｌｏｇＭＦ）と１次配合炭のＭＦ（ｌｏｇＭＦ）および高流動度材のＭＦ（ｌｏｇＭＦ）を指標として、下式２−１に基づき設定することができる。
ｚ＝（Ｙ２−Ｙ１）／Ｔ …式２−１
ここで、Ｙ２：所望の２次配合炭のｌｏｇＭＦ
Ｙ１：１次配合炭のｌｏｇＭＦ
Ｔ ：高流動度炭または高流動度材料のｌｏｇＭＦ
過剰量の低品位炭の配合によって生じた所望のＭＦとの差異を、高流動度材を適量配合することによって精度よく補填することが可能となり、適正範囲の流動度を有する２次配合炭を作製することできる。

また、配合率ｚは、例えば、低品位炭の流動度低下勾配（△ｌｏｇＭＦ）と低品位炭のＭＦ（ｌｏｇＭＦ）よび高流動度材のＭＦ（ｌｏｇＭＦ）を指標として、下式２−２に基づき設定することができる。
ｚ＝α×Ｙｏ／Ｔ …式２−２
ここで、α ：低品位炭の流動度低下勾配（△ｌｏｇＭＦ）
Ｙｏ：低品位炭のｌｏｇＭＦ
Ｔ ：高流動度炭または高流動度材料のｌｏｇＭＦ
低品位炭の配合によって生じた原料炭のＭＦとの差異を、低品位炭の特性から推定された適量の高流動度材を配合することによって精度よく補填することが可能となり、適正範囲の流動度を有する原料炭と同等の品位および強度を有する２次配合炭を作製することできる。ここで、「△ｌｏｇＭＦ」は、最高流動度（ＭＦ）の常用対数値ｌｏｇＭＦの勾配（流動度低下勾配）を示し、実際の評価において使用される。

（６）２次配合炭を作製するステップ
１次配合炭に、上記（１）で選定された高流動度材を、上記（５）で設定された配合率ｚによって配合し、２次配合炭を作製する。このとき、原料炭，低品位炭，高流動度材を単純に均一に配合するよりも、低品位炭と高流動度材を近接して配合した後に、原料炭と均一に配合する方法が好ましい。低品位炭に高流動度材を近接させることによって、加熱時に低品位炭と高流動度材が近接して軟化溶融し、その後再固化して低品位炭のコークス強度を上げることができるとともに、見かけの流動性が高い低品位炭が配合された状態を形成することができる。つまり、コークス製造用原料として使用される粒状あるいは粉状の石炭は、個々の各粒子あるいは粉状体として機能するものであり、各粒子あるいは粉状体が高品位な特性を有することによって、高品位炭と同等の機能を確保することが可能であると推定される。

（７）２次配合炭のＭＦを確認するステップ
作製された２次配合炭（抜き取り）のＭＦを実測し、所望のＭＦの許容範囲内であることを確認する。該許容範囲を超える場合には、作製された２次配合炭のうちから再度抜き取られた石炭を実測し，１次配合炭や高流動度材のＭＦのばらつき，上記（２）で推定された１次配合炭のＭＦとの相違等を検証し、実測された２次配合炭のＭＦを基準に、各要素を補正して１次配合炭のＭＦを確定する。確定された２次配合炭のＭＦが、所望のＭＦの許容範囲を超えて異なる場合には、再度、上記（４）〜（６）の作製ステップを行う。なお、所望のＭＦの許容範囲を超えて異なる場合には、再度、上記（１）〜（６）の作製ステップを行う。所望のＭＦの許容範囲内にある２次配合炭を、コークス製造用原料として使用する。

〔本作製方法を用いた他の作製プロセス〕
本作製方法の基本的な作製プロセスは、上記（１）〜（７）の各ステップを有するが、これに限定されるものではない。例えば、上記（６）で挙げた低品位炭と高流動度材を近接して配合した後に、原料炭と均一に配合する方法を適用する場合には、図４に例示するように、以下の各ステップから構成することが可能である。
（１）原料炭，低品位炭および高流動度材を選定するステップ
（２）１次配合炭のＭＦを推定するステップ
（３’）高流動度材の配合量を算出するステップ
（４’）１次配合炭，２次配合炭を作製するステップ
初めに低品位炭と高流動度材を近接して配合した後に、原料炭と均一に配合することによって、実質的に上記（３）〜（６）と同様、１次配合炭と２次配合炭が重複した工程を介して作製されることとなる。
（５’）２次配合炭のＭＦの確認を確認するステップ

さらには、上記（１）〜（７）の各ステップによって作製された２次配合炭と上記（１）〜（５’）の各ステップによって作製された２次配合炭を任意の配合比率で配合することによって、その中間的な特性を有する配合炭を作製することができる。

〔本作製方法により作製されたコークス製造用原料〕
また、本作製方法によって作製された２次配合炭は、優れた粘結性あるいは流動性を有し、コークス製造用原料として用いられる。低品位炭が増配された１次配合炭のＭＦを正確に推定し、高流動度材によって所望の流動性を有する２次配合炭とすることによって、高価な高品位の石炭の消費量を低減し、余剰品として少量しか使用できなかった低品位炭の使用範囲を拡大し消費量の増大を図ることが可能となった。図５は、原料炭が所望の流動性を有する石炭，これを超える流動性を有する石炭，およびそれ以下の流動性を有する石炭の場合の、原料炭への低品位炭の配合による１次配合炭のＭＦの変化および１次配合炭への高流動度材の配合による２次配合炭のＭＦの変化を模式的に示す。過剰の低品位炭の配合によって所望のＭＦを下回る１次配合炭が作製され、これに高流動度材を配合することによって、所望のＭＦを有する２次配合炭が作製される。

具体的には、従前０．１〜１０％が限界であった原料炭に配合する低品位炭の配合比率を、５〜２０％に拡大した場合であっても，２次配合炭のＭＦについてｌｏｇＭＦ＝２〜３あるいはこれに近い特性を確保することができることによって、低品位炭の消費量を増大させることができるとともに、コークス強度に優れ、かつ粘結性に優れたコークス製造用原料を安価に確保することが可能となった。

〔本発明に係る１次配合炭のＭＦの推定方法〕
上記作製プロセスの工程（２）に係る１次配合炭のＭＦの推定方法（以下「本推定方法」という）は、原料炭の１または２以上の炭種を基準炭として選択し、予め該基準炭の特性と、配合される１または２以上の低品位炭に対する基準炭のＭＦの変化に基づく該低品位炭に係る流動度低下勾配を求めるとともに、実際に使用される前記原料炭のＭＦと、実際に配合される低品位炭に係る流動度低下勾配に基づき、該原料炭に配合される該低品位炭の配合比率から、該原料炭に該低品位炭が配合された１次配合炭のＭＦを推定する。つまり、本推定方法は、次のような知見を基に、予め基準炭によって得られた後述する「本推定方法の手順」によって、簡便かつ効率的に１次配合炭のＭＦを高い精度で推定することができる。
（ａ）低品位炭の配合に伴う流動度低下勾配（以下「△ｌｏｇＭＦ」ということがある）は、原料炭（基準炭）の炭種や特性への依存性が低い。つまり、異なる原料炭（基準炭）に対して、同一の低品位炭を配合させた場合の△ｌｏｇＭＦが、原料炭（基準炭）の炭種やＭＦ等の特性に依存しない。従って、同一の低品位炭について、共通の推定値を設定することができる。
（ｂ）低品位炭の△ｌｏｇＭＦは、低品位炭の銘柄固有である。つまり、同一原料炭（基準炭）に対して、異なる低品位炭を配合させた場合の△ｌｏｇＭＦは、配合される低品位炭の銘柄によって決定される。従って、異なる低品位炭を配合することによって、同一の原料炭（基準炭）について異なる推定値の設定することができる。
以下、その知見を得た検証過程を詳述する。

（ｉ）本推定方法の手順
本推定方法は、基本的に、以下の５つのステップから構成される。
（ｉ−１）予め準備された基準炭の流動度特性曲線（例えば図２（Ａ）に例示する特性）を実測するステップ
（ｉ−２）上記（１）で得られた流動度特性曲線に基づき、基準炭のＭＦを設定するステップ
（ｉ−３）予め準備された低品位炭を基準炭に配合し、１次配合炭の流動度特性曲線からＭＦを実測するステップ
（ｉ−４）実測された１次配合炭のＭＦから、各低品位炭についての△ｌｏｇＭＦを設定するステップ
（ｉ−５）実際に使用される１次配合炭のＭＦを推定するステップ
実際に使用される原料炭のＭＦと、実際に配合される（予定の）低品位炭について設定された△ｌｏｇＭＦを用い、１次配合炭のＭＦ（ｌｏｇＭＦ）を推定する。低品位炭の配合に伴う１次配合炭の流動度は、一般式として、下式３によって表すことができる。
Ｙ＝Ｓ＋α×Ｘ …式３
ここで、Ｙは１次配合炭のｌｏｇＭＦ
Ｓは原料炭のｌｏｇＭＦ
αは低品位炭の△ｌｏｇＭＦ［１／％］
Ｘは低品位炭配合比率［％］
なお、予め１次配合炭のＭＦ（ｌｏｇＭＦ）の範囲が設定されている場合には、実際に配合される（予定の）低品位炭の配合比率を設定することによって、所望の１次配合炭のＭＦ（ｌｏｇＭＦ）を推定することができる。また、配合する予定の低品位炭では所望の１次配合炭のＭＦ（ｌｏｇＭＦ）の設定が難しい場合には、上記（４）で△ｌｏｇＭＦが設定された他の低品位炭のうちから、適正な△ｌｏｇＭＦが設定された低品位炭を選定し、１次配合炭のＭＦ（ｌｏｇＭＦ）を推定する。さらに、低品位炭の選定が難しい場合には、原料炭に使用されている粘結炭の一部を流動性の異なる粘結炭に振り替えて低品位炭配合時のｌｏｇＭＦを適正範囲に設定することも可能である。

（ii）原料炭，低品位炭および１次配合炭の特性の検証
（ii−１）検証に使用した石炭
本推定方法の検証に用いた原料炭（基準炭），低品位炭および１次配合炭の特性を、下表１に示す。以下、実施例を含む本推定方法の検証に用いた。

（ii−２）原料炭（基準炭），低品位炭および１次配合炭の流動度の検証
上表１の原料炭（基準炭），低品位炭および１次配合炭を用いて、その流動度特性曲線を求め、原料炭（基準炭）および低品位炭のＭＦおよびｌｏｇＭＦを設定した。下表２に、原料炭Ｊまたは原料炭Ｋに、低品位炭Ａまたは低品位炭Ｂを配合したときの流動度測定結果を例示するとともに、図６および図７に図示する。下表２（ ）内は低品位炭のｌｏｇＭＦ＝０として加重平均した値を示す。

上表２の測定結果を基に、低品位炭が配合された１次配合炭の△ｌｏｇＭＦを求める。図６および図７中、◆は、原料炭（基準炭）Ｊ，Ｌ，Ｋに低品位炭Ａを１％または３％配合した時の１次配合炭のｌｏｇＭＦを示し、■は、原料炭（基準炭）Ｌ，Ｋに低品位炭Ｂを１％または３％配合した時の１次配合炭のｌｏｇＭＦを示す。図６および図７に例示するように、低品位炭の配合比率に対応した１次配合炭の流動度ｌｏｇＭＦを、炭種ごとおよび低品位炭に比較すると、上記の知見（ａ），（ｂ）を定量的に検証することができる。
（ａ）図６および図７に示すように、異なる原料炭（基準炭）Ｊ，Ｌ，Ｋに対して、低品位炭Ａを配合させた場合の△ｌｏｇＭＦが、原料炭（基準炭）の炭種やＭＦ等の特性に依存しないといえる。また、ＭＦが９４９［ｄｄｐｍ］（ｌｏｇＭＦ２．９８），２２６［ｄｄｐｍ］（ｌｏｇＭＦ２．３５）を有する異なる原料炭（基準炭）Ｌ，Ｋに対して、低品位炭Ｂを配合させた場合の△ｌｏｇＭＦが、それぞれ−０．１３０，−０．１２８であり、同様の結果が得られた。同一の低品位炭について、共通の推定値を設定することができる。
（ｂ）図６に示すように、同一原料炭（基準炭）に対して、低品位炭Ａを配合させた場合の△ｌｏｇＭＦが−０．０９９に対して、低品位炭Ｂを配合させた場合の△ｌｏｇＭＦが−０．１２８とあり、△ｌｏｇＭＦは、配合される低品位炭の銘柄によって決定される。異なる低品位炭を配合することによって、同一の原料炭（基準炭）について異なる推定値の設定することができる。

〔本発明に係る１次配合炭のＭＦの推定における補正要素の検証〕
上記のような方法によって、従前にない簡便な手法によって、効率的に１次配合炭のＭＦを推定することが可能となった。一方、１次配合炭のＭＦは、配合される低品位炭の銘柄に依存することの知見とともに、配合された低品位炭のその特性によって推定値と実測値とのズレが生じることがわかった。具体的には、下表３に示すような５種類の低品位炭Ａ〜Ｅを原料炭（基準炭）に配合し、１次配合炭の△ｌｏｇＭＦを実証したところ、同表に示す推定値および実測値が得られた。

〔低品位炭の酸素含有率による特性の補正〕
上表３に示す実証結果から、１次配合炭の流動性は、配合される低品位炭の銘柄に依存するとともに、低品位炭の酸素合有率が高いほど流動性が低くなる傾向を示すことが判る。具体的には、図８に例示するように、低品位炭の酸素合有量が多いほど、１次配合炭の流動性の推定プロセスの最終段階に近い低品位炭に係る△ｌｏｇＭＦの設定に影響を与えている。このとき、実際の補正曲線としては、図９に例示するように、特性線が所定の幅（図中０．０４６）を有する曲線が用いられる。下表４に、低品位炭の配合比率１０〜３０％時の中央値，上限値および下限値を例示する。炭種によって、異なる所定の幅が設定される。酸素合有率が異なる場合、各低品位炭は同一銘柄といえない場合があるためである。つまり、特定の低品位炭によっては、酸素合有率が異なることから、銘柄の相違に伴う△ｌｏｇＭＦの変動の要因の１つとなる可能性がある。

本推定方法は、図９に示す酸素含有率に対する△ｌｏｇＭＦの変動を求め、予め銘柄によって設定された低品位炭に係る△ｌｏｇＭＦを補正することによって、後述する実施例のように、より正確に１次配合炭のＭＦを推定することが可能となった。
具体的には、酸素含有率ａの場合、下式４に基づき、△ｌｏｇＭＦを算出し、上式３に挿入し、補正される。
△ｌｏｇＭＦ＝−０．００６１×ａ＋０．０１３５ …式４
ここで、酸素合有率は、通常石炭の特性表に明示されることから、特に実測が要求されることはなく、補正に伴う煩雑さを招くことはない。また、上記のような工業分析値として石炭の品質表記がある場合には、下式５によって酸素含有率を算出することができる。
酸素含有率［％］＝１００−元素Ｃ，Ｈ，Ｎ，Ｓ［％］ …式５

〔低品位炭の揮発分による特性の補正〕
揮発分は、既述のように石炭の品質を化学的に評価する上において重要な要素である。上表３に示す実証結果から、低品位炭の揮発分が多いほど１次配合炭の流動性が低くなる傾向を示すことが判る。本推定方法においても、こうした傾向は、低品位炭は配合された１次配合炭の△ｌｏｇＭＦに影響を与えることが判った。具体的には、図１０に例示するように、低品位炭の揮発分が多いほど、１次配合炭の△ｌｏｇＭＦに影響を与えている。本推定方法は、図１０に示す揮発分に対する△ｌｏｇＭＦの変動を求め、予め銘柄によって設定された低品位炭に係る△ｌｏｇＭＦを補正することによって、後述する実施例のように、より正確に１次配合炭のＭＦを推定することが可能となった。なお、配合される低品位炭の揮発分は、通常石炭の特性表に明示されることから、特に実測が要求されることはなく、補正に伴う煩雑さを招くことはない。
具体的には、図１０において、揮発分ｂ［％］の場合、下式６に基づき、△ｌｏｇＭＦを算出し、上式３に挿入し、補正される。
△ｌｏｇＭＦ＝−０．０００３１３×ｂ２＋０．０２１６×ｂ−０．４１３ …式６

＜実施例１＞
以上の本作製方法の有効性について、以下の内容について実証試験を行なった。
（ｉ）実験条件
〔実施例１−１〕
実測値ｌｏｇＭＦ：２．１である原料炭Ｎに対して、ΔｌｏｇＭＦ：−０．１４［ｌｏｇｄｄｐｍ］である低品位炭Ｆを配合比率２．５〜５％の条件で配合した１次配合炭（１次配合炭ａ，ｂ）、および、１次配合炭にこれと同量の推定ｌｏｇＭＦ：１３，６の高流動度材である粘結材Ｐ，Ｑを配合した２次配合炭（１次配合炭ａｐ，ａｑ，ｂｐ，ｂｑ，ｂｐｑ）を作製し、ｌｏｇＭＦおよびコークス強度を実測し、推定値と比較した。
〔実施例１−２〕
実測値ｌｏｇＭＦ：２．４である配合炭（ハ）に対して、ΔｌｏｇＭＦ：−０．０４［ｌｏｇｄｄｐｍ］である低品位炭Ｄを配合比率１０〜２０％の条件で配合した１次配合炭（１次配合炭ｃ，ｄ，ｅ）、および、１次配合炭に推定ｌｏｇＭＦ：６の高流動度材である粘結材Ｑを配合した２次配合炭（２次配合炭ｃｑ，ｄｑ，ｅｑ）を作製し、ｌｏｇＭＦおよびコークス強度を実測し、推定値と比較した。
（ii）実験結果
下表５−１および５−２に示すように、〔実施例１−１〕および〔実施例１−２〕の条件においても、低品位炭の配合によって低下した１次配合炭のｌｏｇＭＦが、粘結材を配合することによって、原料炭および配合炭に近い２次配合炭のｌｏｇＭＦを得ることができることが判った。本作製方法の優れた機能が証明された。

＜実施例２＞
以上の本推定方法の有効性について、以下の内容について実証試験を行なった。
〔実施例２−１〕原料炭のｌｏｇＭＦを高めに設定した場合の１次配合炭の流動度の推定
〔実施例２−２〕原料炭のｌｏｇＭＦを低めに設定した場合の１次配合炭の流動度の推定
〔実施例２−３〕流動性のない炭材を配合した場合の１次配合炭の流動度の推定
〔実施例２−４〕△ｌｏｇＭＦを用いた低品位炭配合焼成試験

〔実施例２−１〕
原料炭のｌｏｇＭＦを高めに設定した場合の１次配合炭の流動度の推定を行なった。
（ｉ）実験条件
ｌｏｇＭＦ：２．９８である原料炭Ｌに対して、低品位炭Ａ，ＢおよびＣを配合比率５〜１０％の条件で、原料炭のｌｏｇＭＦおよび△ｌｏｇＭＦを実測、設定し、推定値と比較した。
（ii）実験結果
下表６に示すように、１次配合炭のｌｏｇＭＦについて、推定値と実測値が非常に一致し、相関性が高いことが判った。本推定方法の優れた機能が証明された。

〔実施例２−２〕
原料炭のｌｏｇＭＦを低めに設定した場合の１次配合炭の流動度の推定を、上記実施例２−１と同様の方法にて行った
（ｉ）実験条件
ｌｏｇＭＦの低い（２．００前後）原料炭Ｍおよび原料炭Ｎを用い、低品位炭の炭種を低品位炭Ｄ，低品位炭Ｅおよび低品位炭Ｆとして，配合比率１〜１０％の条件で、原料炭のｌｏｇＭＦおよび△ｌｏｇＭＦを実測、設定し、推定値と比較した。
（ii）実験結果
下表７に示すように、原料炭のｌｏｇＭＦを低く設定した場合においても、１次配合炭のｌｏｇＭＦについて、推定値は実測値と合致している。

〔実施例２−３〕
上記実施例２−１，２−２における低品位炭に代え、原料炭に流動性のない炭材を配合した場合の１次配合炭の流動度の推定を行なった
（ｉ）実験条件
ｌｏｇＭＦの低い（２．００前後）原料炭Ｍおよび原料炭Ｎを用い、流動性のない炭材の炭種として低品位炭Ｇおよび低品位炭Ｈを用い，配合比率１０％の条件で、原料炭のｌｏｇＭＦおよび△ｌｏｇＭＦを実測、設定し、推定値と比較した。
（ii）実験結果
下表８に示すように、無煙炭など石炭化度が進み軟化溶融しない低品位炭Ｇおよび低品位炭Ｈ等の炭材を用いても、１次配合炭のｌｏｇＭＦについて、推定値と実測値が非常に一致し、１次配合炭の流動度の推定は可能であることが判った。

〔実施例２−４〕
△ｌｏｇＭＦを用い、低品位炭が配合された１次配合炭の焼成試験を行い、コークス強度を検証した。
（ｉ）実験条件
原料炭として配合粘結炭（イ）およびその一部を粘結補填材に置き換えた配合粘結炭（ロ）を用い、低品位炭の炭種を低品位炭Ｆとして，配合比率０〜１０％の条件で、配合粘結炭（イ）および配合粘結炭（ロ）のｌｏｇＭＦおよび△ｌｏｇＭＦを実測、設定し、推定値と比較した。また、このときのコークス強度を比較した。
ここで、低品位炭Ｆの流動度低下勾配は、△ｌｏｇＭＦ＝−０．１２［ｌｏｇｄｄｐｍ／％］であった。また、配合粘結炭（ロ）は、予め低品位炭Ｆの配合によるｌｏｇＭＦの低下分を、既述のｌｏｇＭＦ推定式（式３）を用いて算出し、低品位炭Ｆの配合時のｌｏｇＭＦが２．０（コークス強度の安定領域とされる）となるように、高流動性石炭の配合比率を増加させた高流動性配合炭で、実測のｌｏｇＭＦ＝２．６６であった。
（ii）実験結果
下表９に示すように、△ｌｏｇＭＦを用いた１次配合炭のｌｏｇＭＦについて、推定値は、実測値を良くあっている。この推定値を、ベース並みに流動度調整すると、コークス強度が回復する。

１ 石炭運搬船
２ 貯炭場
３ 配合槽
４ 粉砕設備
６ コークス炉
６ａ コールビン
６ｂ 装入車
６ｃ 押出機
７ 高流動度材

Claims (4)

1. 原料炭に低品位炭が配合された配合炭を主成分とするコークス製造用原料を作製する場合に、
   予め原料炭の１または２以上の炭種を基準炭として選択し、該基準炭の適正流動度の範囲と、該基準炭の温度に対する流動度特性曲線と、該流動度特性曲線に基づく前記基準炭の最高流動度を求め、さらに、配合される１または２以上の低品位炭について、該低品位炭の配合比率に対する前記基準炭の最高流動度の変化に基づく該低品位炭に係る流動度低下勾配を求め、
   実際に使用される前記原料炭の最高流動度と、実際に配合される前記低品位炭に係る流動度低下勾配に基づき、該原料炭に配合される該低品位炭の配合比率から、該原料炭に該低品位炭が配合された１次配合炭の最高流動度を推定するとともに、
   予め前記原料炭よりも高い流動性を有する高流動度炭または高流動度材料の最高流動度を求め、
   前記１次配合炭の最高流動度と所望のコークス製造用原料の最高流動度との差異を補填するように、前記高流動度炭または高流動度材料の配合率ｚを設定し、前記１次配合炭に配合して、２次配合炭を作製するコークス製造用原料の作製方法であり、
   前記配合率ｚを、下式２−１に基づき設定することを特徴とするコークス製造用原料の作製方法。
   ｚ＝（Ｙ２−Ｙ１）／Ｔ …式２−１
   ここで、Ｙ２：所望の２次配合炭の最高流動度の常用対数値（ｌｏｇＭＦ）
   Ｙ１：１次配合炭の最高流動度の常用対数値（ｌｏｇＭＦ）
   Ｔ ：高流動度炭または高流動度材料の最高流動度の常用対数値（ｌｏｇＭＦ）
2. 原料炭に低品位炭が配合された配合炭を主成分とするコークス製造用原料を作製する場合に、
   予め原料炭の１または２以上の炭種を基準炭として選択し、該基準炭の適正流動度の範囲と、該基準炭の温度に対する流動度特性曲線と、該流動度特性曲線に基づく前記基準炭の最高流動度を求め、さらに、配合される１または２以上の低品位炭について、該低品位炭の配合比率に対する前記基準炭の最高流動度の変化に基づく該低品位炭に係る流動度低下勾配を求め、
   実際に使用される前記原料炭の最高流動度と、実際に配合される前記低品位炭に係る流動度低下勾配に基づき、該原料炭に配合される該低品位炭の配合比率から、該原料炭に該低品位炭が配合された１次配合炭の最高流動度を推定するとともに、
   予め前記原料炭よりも高い流動性を有する高流動度炭または高流動度材料の最高流動度を求め、
   前記１次配合炭の最高流動度と所望のコークス製造用原料の最高流動度との差異を補填するように、前記高流動度炭または高流動度材料の配合率ｚを設定し、前記１次配合炭に配合して、２次配合炭を作製するコークス製造用原料の作製方法であり、
   前記配合率ｚを、下式２−２に基づき設定することを特徴とするコークス製造用原料の作製方法。
   ｚ＝α×Ｙｏ／Ｔ …式２−２
   ここで、α ：低品位炭の流動度低下勾配（△ｌｏｇＭＦ）
   Ｙｏ：低品位炭の最高流動度の常用対数値（ｌｏｇＭＦ）
   Ｔ ：高流動度炭または高流動度材料の最高流動度の常用対数値（ｌｏｇＭＦ）
3. 配合される前記低品位炭の酸素含有率に対する前記流動度低下勾配の変動を求め、使用する低品位炭に係る前記流動度低下勾配を、該低品位炭の酸素含有率によって補正することを特徴とする請求項１または２記載のコークス製造用原料の作製方法。
4. 配合される前記低品位炭の揮発分に対する前記流動度低下勾配の変動を求め、使用する低品位炭に係る前記流動度低下勾配を、該低品位炭の揮発分によって補正することを特徴とする請求項１〜３にいずれかに記載のコークス製造用原料の作製方法。

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