JP5796564B2

JP5796564B2 - 熱交換器

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Publication number: JP5796564B2
Application number: JP2012250503A
Authority: JP
Inventors: 加藤　吉毅; 吉毅加藤
Original assignee: Denso Corp
Current assignee: Denso Corp
Priority date: 2011-11-30
Filing date: 2012-11-14
Publication date: 2015-10-21
Anticipated expiration: 2032-11-14
Also published as: CN103959004B; JP2013137184A; US9625214B2; US20150241131A1; DE112012004988T5; WO2013080535A1; CN103959004A

Description

本発明は、３種類の流体間で熱交換可能に構成された複合型の熱交換器に関する。

従来、３種類の流体間で熱交換可能に構成された複合型の熱交換器が知られている。例えば、特許文献１に開示された熱交換器では、冷凍サイクル装置の冷媒と室外空気（外気）との間での熱交換、および、冷媒とエンジンを冷却する冷却水との間での熱交換が可能に構成された複合型の熱交換器が開示されている。

特開平１１−１５７３２６号公報

この種の複合型の熱交換器においては、構成が複雑化しやすく大型化しやすいことから、本出願人は先に特願２０１０−１４５０１１号および特願２０１０−２５１１１９号にて、チューブを空気（第３流体）の流れ方向に２列に配置して、２列に配置されたチューブを利用して冷媒（第１流体）および冷却水（第２流体）の流れをＵターンさせる構造を提案している。

さらに、本出願人は先に特願２０１１−８２７５９号（以下、先願例と言う。）にて、一部のＵターン構造を廃止することで、第１流体が流通する第１チューブと第２流体が流通する第２チューブの本数割合とが異なるようにし、これにより３種類の流体間における熱交換量の調整を行うことを提案している。

しかしながら、この先願例では、第３流体の上流側に配置されたチューブと、第３流体の下流側に配置されたチューブとに対する流体の分配に偏りが生じてしまうため、３種類の流体間における熱交換量の調整に限界があった。

具体的には、第３流体の上流側に配置された複数のチューブ全体における内部流体の圧力損失と、第３流体の下流側に配置された複数のチューブ全体における内部流体の圧力損失とが異なる場合、圧力損失の大きい方のチューブに流体が流れにくくなるので流体の分配に偏りが生じることとなる。

本発明は上記点に鑑みて、３種類の流体間の熱交換量を適切に調整可能な熱交換器を提供することを目的とする。

上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明では、第１流体が流通する複数本の第１チューブ（１６ａ）、および第２流体が流通する複数本の第２チューブ（４３ａ）が積層配置され、第１流体および第２流体と第３流体とを熱交換させる熱交換部（７１、７２）と、
第１チューブ（１６ａ）を流通する第１流体の集合あるいは分配を行う第１タンク空間（７７）、および第２チューブ（４３ａ）を流通する第２流体の集合あるいは分配を行う第２タンク空間（７６）が形成されたタンク部（７５）とを備え、
第１チューブ（１６ａ）および第２チューブ（４３ａ）のうち隣り合うチューブ（１６ａ、４３ａ）間に形成される空間は、第３流体が流通する第３流体用通路（７０ａ）を形成しており、
第３流体用通路（７０ａ）には、第１流体と第３流体との熱交換および第２流体と第３流体との熱交換を促進するとともに、第１チューブ（１６ａ）を流通する第１流体と第２チューブ（４３ａ）を流通する第２流体との間の熱移動を可能とするアウターフィン（５０）が配置され、
熱交換部（７１、７２）として、第３流体の流れ方向（Ｘ）の上流側に配置される上流側熱交換部（７１）と、第３流体の流れ方向（Ｘ）の下流側に配置される下流側熱交換部（７２）とを有し、
第１チューブ（１６ａ）は、上流側熱交換部（７１）および下流側熱交換部（７２）の双方に配置され、
第２チューブ（４３ａ）は、上流側熱交換部（７１）および下流側熱交換部（７２）のうち少なくとも一方に配置され、
上流側熱交換部（７１）および下流側熱交換部（７２）は、第３流体の流れ方向（Ｘ）から見たときに第１チューブ（１６ａ）同士が重なっている部位、および第３流体の流れ方向（Ｘ）から見たときに第１チューブ（１６ａ）と第２チューブ（４３ａ）とが重なっている部位の両方が存在するように構成され、
タンク部（７５）は、第１タンク空間（７７）および第２タンク空間（７６）を第１、第２チューブ（１６ａ、４３ａ）側から閉塞するように配置されたプレート部材（７５２）を有し、
プレート部材（７５２）には、第１タンク空間（７７）と第１チューブ（１６ａ）とを連通させる第１流体用連通路（７５２ａ、７５２ｂ、７５２ｄ）、および第２タンク空間（７６）と第２チューブ（４３ａ）とを連通させる第２流体用連通路（７５２ｃ）が貫通孔によって形成され、
上流側熱交換部（７１）の複数本の第１チューブ（１６ａ）で構成される上流側第１チューブ群（１６ｂ）と下流側熱交換部（７２）の複数本の第１チューブ（１６ａ）で構成される下流側第１チューブ群（１６ｃ）とのうち、第１流体の圧力損失が大きくなる方を高圧損側第１チューブ群（１６ｂ）とすると共に、第１流体の圧力損失が小さくなる方を低圧損側第１チューブ群（１６ｃ）としたとき、
高圧損側第１チューブ群（１６ｂ）と第１タンク空間（７７）との間の流路抵抗が、低圧損側第１チューブ群（１６ｃ）と第１タンク空間（７７）との間の流路抵抗よりも小さくなっていることを特徴とする。

これによると、第１タンク空間（７７）と第１チューブ（１６ａ）との間の流路において、低圧損側第１チューブ群（１６ｃ）よりも高圧損側第１チューブ群（１６ｂ）へ第１流体を流れやすくすることができるので、流体の分配に偏りが生じることを抑制でき、ひいては３種類の流体間の熱交換量を適切に調整することができる。

ちなみに、上流側熱交換部（７１）の第１チューブ（１６ａ）と下流側熱交換部（７２）の第１チューブ（１６ａ）とで圧力損失の差が生じる理由としては、個々の第１チューブ（１６ａ）についてみた場合、上流側熱交換部（７１）の第１チューブ（１６ａ）を流通する第１流体の状態と下流側熱交換部（７２）の第１チューブ（１６ａ）を流通する第１流体の状態とが異なることが挙げられる。例えば、第１チューブ（１６ａ）を流通する第１流体が気液２相状態になっている場合、第１チューブ（１６ａ）を流通する第１流体が液相状態である場合よりも圧力損失が大きくなる。

また、当該圧力損失の差は、上流側熱交換部（７１）の第１チューブ（１６ａ）と下流側熱交換部（７２）の第１チューブ（１６ａ）の構造（形状、全長、流路面積等）が異なることによっても生じうる。

具体的には、上流側第１チューブ群（１６ｂ）全体での流路面積と下流側第１チューブ群（１６ｃ）全体での流路面積との差、すなわち、個々の第１チューブ（１６ａ）内の流路面積を合計したもの同士の差が、上流側、下流側第１チューブ群（１６ｂ、１６ｃ）における第１流体の圧力損失の差に最も大きく影響する。従って、上流側第１チューブ群（１６ｂ）を構成する第１チューブ（１６ａ）の本数が、例えば下流側第１チューブ群（１６ｃ）よりも少なければ、上流側第１チューブ群（１６ｂ）は高圧損側第１チューブ群であり、下流側第１チューブ群（１６ｃ）は低圧損側第１チューブ群である。逆に、上流側第１チューブ群（１６ｂ）を構成する第１チューブ（１６ａ）の本数が、下流側第１チューブ群（１６ｃ）よりも多ければ、上流側第１チューブ群（１６ｂ）は低圧損側第１チューブ群であり、下流側第１チューブ群（１６ｃ）は高圧損側第１チューブ群である。

請求項２に記載の発明では、請求項１に記載の熱交換器において、第１タンク空間（７７）は、第１チューブ（１６ａ）の入口側に接続され第１流体の分配を行う第１チューブ入口側の第１タンク空間（７７１）と、第１チューブ（１６ａ）の出口側に接続され第１流体の集合を行う第１チューブ出口側の第１タンク空間（７７２）とから構成され、
高圧損側第１チューブ群（１６ｂ）と第１チューブ入口側の第１タンク空間（７７１）との間の流路抵抗は、低圧損側第１チューブ群（１６ｃ）と第１チューブ入口側の第１タンク空間（７７１）との間の流路抵抗よりも小さくなっており、
第１チューブ入口側の第１タンク空間（７７１）は、第３流体の流れ方向（Ｘ）において、低圧損側第１チューブ群（１６ｃ）よりも高圧損側第１チューブ群（１６ｂ）側に配置され、
第１流体用連通路（７５２ａ、７５２ｂ、７５２ｄ）のうち第１チューブ入口側の第１タンク空間（７７１）と高圧損側第１チューブ群（１６ｂ）とを連通させる連通路（７５２ａ）の第１チューブ（１６ａ）に向けて開口する開口部（７５２ｅ）は、その少なくとも一部が第１チューブ（１６ａ）の開口端面（１６ｄ）に垂直な方向にその開口端面（１６ｄ）と重ねて設けられている。

これによると、第１流体の動圧を利用して、高圧損側第１チューブ群（１６ｂ）を構成する第１チューブ（１６ａ）へ第１流体を勢いよく流入させることができる。そのため、例えば、第１流体が低圧損側第１チューブ群（１６ｃ）へ偏って多く流れることを抑制することが可能である。

請求項３に記載の発明では、請求項２に記載の熱交換器において、第１チューブ（１６ａ）は、その第１チューブ（１６ａ）内を流通する第１流体が重力方向の流速成分を有するように配置されるものであり、
第１流体は冷媒であり、
第１チューブ入口側の第１タンク空間（７７１）へは、熱交換部（７１、７２）にて第３流体と少なくとも１回は熱交換した第１流体が導入され、
第１チューブ入口側の第１タンク空間（７７１）は、高圧損側第１チューブ群（１６ｂ）の上に配置される。

熱交換器が蒸発器と凝縮器との何れとして機能していても、上記のように第１流体は、熱交換部（７１、７２）にて第３流体と１回の熱交換をしていれば、気体及び液体の２相で構成された状態になっている。そして、そのような気液２相の第１流体は、第１流体に含まれる液体成分が気体よりも重力の影響を受け易いので、その第１流体の多くは、第１チューブ入口側の第１タンク空間（７７１）内での第１流体流れ方向において上流側に連結された第１チューブ（１６ａ）に流れ込み易い。しかし、請求項３に記載の発明によれば、第１流体が流れ込み易い低圧損側第１チューブ群（１６ｃ）の上に第１チューブ入口側の第１タンク空間（７７１）がある場合と比較して、第１チューブ入口側の第１タンク空間（７７１）内での第１流体流れにおける上流側で第１流体が偏って多く第１チューブ（１６ａ）に流れ込むことが抑制される。その結果、第１チューブ入口側の第１タンク空間（７７１）に接続された複数の第１チューブ（１６ａ）に満遍なく第１流体を供給することが可能である。

請求項４に記載の発明では、第１流体が流通する複数本の第１チューブ（１６ａ）、および第２流体が流通する複数本の第２チューブ（４３ａ）が積層配置され、第１流体および第２流体と第３流体とを熱交換させる熱交換部（７１、７２）と、
第１チューブ（１６ａ）を流通する第１流体の集合あるいは分配を行う第１タンク空間（７７）、および第２チューブ（４３ａ）を流通する第２流体の集合あるいは分配を行う第２タンク空間（７６）が形成されたタンク部（７５）とを備え、
第１チューブ（１６ａ）および第２チューブ（４３ａ）のうち隣り合うチューブ（１６ａ、４３ａ）間に形成される空間は、第３流体が流通する第３流体用通路（７０ａ）を形成しており、
第３流体用通路（７０ａ）には、第１流体と第３流体との熱交換および第２流体と第３流体との熱交換を促進するとともに、第１チューブ（１６ａ）を流通する第１流体と第２チューブ（４３ａ）を流通する第２流体との間の熱移動を可能とするアウターフィン（５０）が配置され、
熱交換部（７１、７２）として、第３流体の流れ方向（Ｘ）の上流側に配置される上流側熱交換部（７１）と、第３流体の流れ方向（Ｘ）の下流側に配置される下流側熱交換部（７２）とを有し、
第１チューブ（１６ａ）は、上流側熱交換部（７１）および下流側熱交換部（７２）の双方に配置され、
第２チューブ（４３ａ）は、上流側熱交換部（７１）および下流側熱交換部（７２）のうち少なくとも一方に配置され、
上流側熱交換部（７１）および下流側熱交換部（７２）は、第３流体の流れ方向（Ｘ）から見たときに第１チューブ（１６ａ）同士が重なっている部位、および第３流体の流れ方向（Ｘ）から見たときに第１チューブ（１６ａ）と第２チューブ（４３ａ）とが重なっている部位の両方が存在するように構成され、
タンク部（７５）は、第１タンク空間（７７）および第２タンク空間（７６）を第１、第２チューブ（１６ａ、４３ａ）側から閉塞するように配置されたプレート部材（７５２）を有し、
プレート部材（７５２）には、第１タンク空間（７７）と第１チューブ（１６ａ）とを連通させる第１流体用連通路（７５２ａ、７５２ｂ）、および第２タンク空間（７６）と第２チューブ（４３ａ）とを連通させる第２流体用連通路（７５２ｃ）が貫通孔によって形成され、
上流側熱交換部（７１）の第１チューブ（１６ａ）および下流側熱交換部（７２）の第１チューブ（１６ａ）のうち、第１流体の圧力損失が大きくなる方の第１チューブ（１６ａ）を高圧損側第１チューブ（１６ａ）とし、第１流体の圧力損失が小さくなる方の第１チューブ（１６ａ）を低圧損側第１チューブ（１６ａ）としたとき、
高圧損側第１チューブ（１６ａ）と第１タンク空間（７７）との間の流路抵抗が、低圧損側第１チューブ（１６ａ）と第１タンク空間（７７）との間の流路抵抗よりも小さくなっていることを特徴とする。

これによると、高圧損側第１チューブ（１６ａ）へ第１流体を流れやすくすることができるので、流体の分配に偏りが生じることを抑制でき、ひいては３種類の流体間の熱交換量を適切に調整することができる。

請求項５に記載の発明では、請求項４に記載の熱交換器において、前記上流側熱交換部（７１）を構成する前記第１チューブ（１６ａ）および前記第２チューブ（４３ａ）の総チューブ本数に対する前記第１チューブ（１６ａ）の本数割合と、前記下流側熱交換部（７２）を構成する前記第１チューブ（１６ａ）および前記第２チューブ（４３ａ）の総チューブ本数に対する前記第１チューブ（１６ａ）の本数割合とが異なっている。

請求項６に記載の発明では、請求項４または５に記載の熱交換器において、第１タンク空間（７７）および第２タンク空間（７６）は、第１チューブ（１６ａ）および第２チューブ（４３ａ）の積層方向に延びて形成され、第３流体の流れ方向（Ｘ）に互いに並んで配置され、
第１タンク空間（７７）は、第３流体の流れ方向（Ｘ）において、高圧損側第１チューブ（１６ａ）よりも低圧損側第１チューブ（１６ａ）に近い側に配置され、
第２タンク空間（７６）は、第３流体の流れ方向（Ｘ）において、低圧損側第１チューブ（１６ａ）よりも高圧損側第１チューブ（１６ａ）に近い側に配置され、
プレート部材（７５２）には、第１流体用連通路（７５２ａ、７５２ｂ）として、高圧損側第１チューブ（１６ａ）と第１タンク空間（７７）とを連通させる高圧損側連通路（７５２ａ）、および低圧損側第１チューブ（１６ａ）と第１タンク空間（７７）とを連通させる低圧損側連通路（７５２ｂ）が形成され、
高圧損側連通路（７５２ａ）の流路抵抗が低圧損側連通路（７５２ｂ）の流路抵抗よりも小さくなっていることによって、高圧損側第１チューブ（１６ａ）と第１タンク空間（７７）との間の流路抵抗が、低圧損側第１チューブ（１６ａ）と第１タンク空間（７７）との間の流路抵抗よりも小さくなっている。

請求項７に記載の発明では、請求項６に記載の熱交換器において、プレート部材（８１２）には、高圧損側連通路（７５２ａ）を構成する貫通孔（８１２ａ）と、低圧損側連通路（７５２ｂ）を構成する貫通孔（８１２ｂ）とが形成され、
高圧損側連通路（７５２ａ）を構成する貫通孔（８１２ａ）の孔面積が低圧損側連通路（７５２ｂ）を構成する貫通孔（８１２ｂ）の孔面積よりも大きくなっていることによって、高圧損側連通路（７５２ａ）の流路抵抗が低圧損側連通路（７５２ｂ）の流路抵抗よりも小さくなっている。

請求項８に記載の発明では、請求項４または５に記載の熱交換器において、第１タンク空間（７７）および第２タンク空間（７６）は、第１チューブ（１６ａ）および第２チューブ（４３ａ）の積層方向に延びて形成され、第３流体の流れ方向（Ｘ）に互いに並んで配置され、
第１タンク空間（７７）が第３流体の流れ方向（Ｘ）において低圧損側第１チューブ（１６ａ）よりも高圧損側第１チューブ（１６ａ）に近い側に配置され、且つ第２タンク空間（７６）が第３流体の流れ方向（Ｘ）において高圧損側第１チューブ（１６ａ）よりも低圧損側第１チューブ（１６ａ）に近い側に配置されていることによって、高圧損側第１チューブ（１６ａ）と第１タンク空間（７７）との間の流路抵抗が、低圧損側第１チューブ（１６ａ）と第１タンク空間（７７）との間の流路抵抗よりも小さくなっている。

請求項９に記載の発明では、第１流体が流通する複数本の第１チューブ（１６ａ）、および第２流体が流通する複数本の第２チューブ（４３ａ）が積層配置され、第１流体および第２流体と第３流体とを熱交換させる熱交換部（７１、７２）と、
第１チューブ（１６ａ）を流通する第１流体の集合あるいは分配を行う第１タンク空間（７７）、および第２チューブ（４３ａ）を流通する第２流体の集合あるいは分配を行う第２タンク空間（７６）が形成されたタンク部（７５）とを備え、
第１チューブ（１６ａ）および第２チューブ（４３ａ）のうち隣り合うチューブ（１６ａ、４３ａ）間に形成される空間は、第３流体が流通する第３流体用通路（７０ａ）を形成しており、
第３流体用通路（７０ａ）には、第１流体と第３流体との熱交換および第２流体と第３流体との熱交換を促進するとともに、第１チューブ（１６ａ）を流通する第１流体と第２チューブ（４３ａ）を流通する第２流体との間の熱移動を可能とするアウターフィン（５０）が配置され、
熱交換部（７１、７２）として、第３流体の流れ方向（Ｘ）の上流側に配置される上流側熱交換部（７１）と、第３流体の流れ方向（Ｘ）の下流側に配置される下流側熱交換部（７２）とを有し、
第１チューブ（１６ａ）は、上流側熱交換部（７１）および下流側熱交換部（７２）の双方に配置され、
第２チューブ（４３ａ）は、上流側熱交換部（７１）および下流側熱交換部（７２）のうち少なくとも一方に配置され、
上流側熱交換部（７１）および下流側熱交換部（７２）は、第３流体の流れ方向（Ｘ）から見たときに第１チューブ（１６ａ）同士が重なっている部位、および第３流体の流れ方向（Ｘ）から見たときに第１チューブ（１６ａ）と第２チューブ（４３ａ）とが重なっている部位の両方が存在するように構成され、
第１タンク空間（７７）および第２タンク空間（７６）は、第１チューブ（１６ａ）および第２チューブ（４３ａ）の積層方向に延びて形成され、第３流体の流れ方向（Ｘ）に互いに並んで配置され、
第１タンク空間（７７）は、第３流体の流れ方向（Ｘ）における位置が、上流側熱交換部（７１）の第１チューブ（１６ａ）と下流側熱交換部（７２）の第１チューブ（１６ａ）とから等距離にある仮想直線（ＣＬ）と重合する位置となるように配置されており、
上流側熱交換部（７１）を構成する第１チューブ（１６ａ）および第２チューブ（４３ａ）の総チューブ本数に対してその上流側熱交換部（７１）の第１チューブ（１６ａ）が占めるチューブ本数割合と、下流側熱交換部（７２）を構成する第１チューブ（１６ａ）および第２チューブ（４３ａ）の総チューブ本数に対してその下流側熱交換部（７２）の第１チューブ（１６ａ）が占めるチューブ本数割合とが異なっていることを特徴とする。

これによると、第１タンク空間（７７）が仮想直線（ＣＬ）と重合しない位置に配置されている場合に比べて高圧損側第１チューブ（１６ａ）へ第１流体を流れやすくすることができるので、流体の分配に偏りが生じることを抑制でき、ひいては３種類の流体間の熱交換量を適切に調整することができる。

請求項１０に記載の発明では、請求項９に記載の熱交換器において、第１タンク空間（７７）は、第１チューブ（１６ａ）の入口側に接続され第１流体の分配を行う第１チューブ入口側の第１タンク空間（７７１）と、第１チューブ（１６ａ）の出口側に接続され第１流体の集合を行う第１チューブ出口側の第１タンク空間（７７２）とから構成され、
第１チューブ入口側の第１タンク空間（７７１）は、第３流体の流れ方向（Ｘ）における位置が、上流側熱交換部（７１）の第１チューブ（１６ａ）と下流側熱交換部（７２）の第１チューブ（１６ａ）とから等距離にある仮想直線（ＣＬ）と重合する位置となるように配置されており、
第３流体の流れ方向（Ｘ）において、第１チューブ入口側の第１タンク空間（７７１）は、上流側熱交換部（７１）の複数本の第１チューブ（１６ａ）で構成される上流側第１チューブ群（１６ｂ）と下流側熱交換部（７２）の複数本の第１チューブ（１６ａ）で構成される下流側第１チューブ群（１６ｃ）とのうち第１流体の圧力損失が小さくなる方の低圧損側第１チューブ群（１６ｃ）よりも、第１流体の圧力損失が大きくなる方の高圧損側第１チューブ群（１６ｂ）側に配置され、
第１チューブ入口側の第１タンク空間（７７１）と高圧損側第１チューブ群（１６ｂ）とを連通させる連通路（７５２ａ）の第１チューブ（１６ａ）に向けて開口する開口部（７５２ｅ）は、その少なくとも一部が第１チューブ（１６ａ）の開口端面（１６ｄ）に垂直な方向にその開口端面（１６ｄ）と重ねて設けられており、
第１チューブ（１６ａ）は、その第１チューブ（１６ａ）内を流通する第１流体が重力方向の流速成分を有するように配置されるものであり、
第１流体は冷媒であり、
第１チューブ入口側の第１タンク空間（７７１）へは、第３流体用通路（７０ａ）にて第３流体と少なくとも１回は熱交換した第１流体が導入され、
第１チューブ入口側の第１タンク空間（７７１）は、高圧損側第１チューブ群（１６ｂ）の上に配置される。

これにより、前述の請求項２および請求項３に記載の発明と同様の効果を得ることができる。

請求項１１に記載の発明では、請求項２、３、１０のいずれか１つに記載の熱交換器において、第１流体を蒸発させる蒸発器として用いられる熱交換器であって、
第１チューブ出口側の第１タンク空間（７７２）は、第３流体の流れ方向（Ｘ）において、高圧損側第１チューブ群（１６ｂ）よりも低圧損側第１チューブ群（１６ｃ）側に配置されている。

このようにすれば、高圧損側第１チューブ群（１６ｂ）に比して第１流体が流れ易い低圧損側第１チューブ群（１６ｃ）から、第１流体が第１チューブ出口側の第１タンク空間（７７２）へ流れ込み易いように、タンク部（７５）を構成し易い。

例えば、高圧損側第１チューブ群（１６ｂ）と低圧損側第１チューブ群（１６ｃ）との間における第１流体の圧力損失差が、各第１チューブ群（１６ｂ、１６ｃ）での第１チューブ（１６ａ）の積層本数の差異に起因して生じているとすれば、その積層本数が多い低圧損側第１チューブ群（１６ｃ）から第１チューブ出口側の第１タンク空間（７７２）までの流路断面積を全体として大きくし易い。そして、その流路断面積を全体として大きくすることで、第１流体が第１チューブ出口側の第１タンク空間（７７２）へ流れ込み易いように、タンク部（７５）を構成できる。そのようにタンク部（７５）が構成されれば、熱交換器全体として第１流体の圧損を低減でき、熱交換器の熱交換性能を向上させることが可能である。

請求項１２に記載の発明では、請求項１、２、３、１０、１１のいずれか１つに記載の熱交換器において、高圧損側第１チューブ群（１６ｂ）に含まれる第１チューブ（１６ａ）の本数は、低圧損側第１チューブ群（１６ｃ）と比較して少ない。

請求項１３に記載の発明では、請求項１２に記載の熱交換器において、高圧損側第１チューブ群（１６ｂ）は上流側第１チューブ群（１６ｂ）であり、低圧損側第１チューブ群（１６ｃ）は下流側第１チューブ群（１６ｃ）である。

このようにすれば、第１流体と第３流体との温度差は上流側熱交換部（７１）の方が下流側熱交換部（７２）よりも大きくなり易いので、上流側熱交換部（７１）での熱交換量と下流側熱交換部（７２）での熱交換量とが適切に調整される。

請求項１４に記載の発明では、請求項１ないし１３のいずれか１つに記載の熱交換器において、第１タンク空間（７７）は、一対をなして構成されており、
熱交換部（７１、７２）は、一対をなす第１タンク空間（７７）の間に介装された１本又は２本以上の第１チューブ（１６ａ）からなる第１流体パス（１６１ａ、１６１ｂ、１６１ｃ）を３つ以上有して構成され、
第１流体パス（１６１ａ、１６１ｂ、１６１ｃ）は、各々が第１流体の流通経路において直列的に連結にされ、その流通経路にて隣り合う他の第１流体パスに対し第１流体が重力方向において逆向きに流れるものであり、
第１チューブ（１６ａ）の積層方向において、第１流体パス（１６１ａ、１６１ｂ、１６１ｃ）を構成する第１チューブ（１６ａ）の積層幅は、３つ以上の第１流体パス（１６１ａ、１６１ｂ、１６１ｃ）に含まれ第１流体が重力方向上側へ流れる上昇流第１流体パスが、その上昇流第１流体パスに対して第１流体の流通経路にて隣り合う何れの第１流体パスよりも小さい。

このようにすれば、上昇流第１流体パスでは、その上昇流第１流体パスを構成する第１チューブ（１６ａ）の積層幅が小さいことに応じて、第１流体の流路が絞られることになる。そのため、第１流体が第１チューブ（１６ａ）内で重力方向上側へ流れる上昇流の流速が高くなり、例えば第１流体に含まれる液成分の自重に対抗して第１流体を勢い良く上昇させることが可能である。その結果として、第１流体を各第１チューブ（１６ａ）に満遍なく流し易くなる。特に、熱交換器（７０）が例えば凝縮器として機能するときには第１チューブ（１６ａ）内の第１流体は高圧であり流速が低いので、この請求項１４に記載の発明の効果は顕著になる。

請求項１５に記載の発明では、請求項９または１０に記載の熱交換器において、タンク部（７５）には、第２チューブ（４３ａ）の積層方向に延びる第３タンク空間（７８）が形成され、
第１タンク空間（７７）、第２タンク空間（７６）および第３タンク空間（７８）は、第３流体の流れ方向（Ｘ）に互いに並んで配置され、
タンク部（７５）の内部には、第１タンク空間（７７）と第３タンク空間（７８）とを連通するタンク内連通路（９１）が形成されている。

請求項１６に記載の発明では、請求項１５に記載の熱交換器において、タンク部（７５）の外部であってそのタンク部（７５）に対して第１チューブ（１６ａ）および第２チューブ（４３ａ）の反対側の部位には、冷媒配管接続用のコネクタ（９２）が配置され、
コネクタ（９２）には、そのコネクタ（９２）の内部空間（９２１）を第１タンク空間（７７）と連通させるコネクタ連通路（９２２）が形成されている。

請求項１７に記載の発明では、請求項９または１０に記載の熱交換器において、タンク部（７５）には、第２チューブ（４３ａ）の積層方向に延びる第３タンク空間（７８）が形成され、
第１タンク空間（７７）、第２タンク空間（７６）および第３タンク空間（７８）は、第３流体の流れ方向（Ｘ）に互いに並んで配置され、
タンク部（７５）の外部であってそのタンク部（７５）に対して第１チューブ（１６ａ）および第２チューブ（４３ａ）の反対側の部位には、冷媒配管接続用のコネクタ（９２）が配置され、
コネクタ（９２）には、そのコネクタ（９２）の内部空間（９２１）を第１タンク空間（７７）と連通させる第１のコネクタ連通路（９２２）と、内部空間（９２１）を第３タンク空間（７８）と連通させる第２のコネクタ連通路（９２３）とが形成されている。

請求項１８に記載の発明では、請求項１ないし１７のいずれか１つに記載の熱交換器において、第１流体および第２流体は互いに異なる流体循環回路に流通する熱媒体である。

このようにすれば、熱交換器（７０）を複数の流体循環回路にて共用でき、熱交換器（７０）の設置空間を削減することが容易となる。

請求項１９に記載の発明では、請求項１ないし１８のいずれか１つに記載の熱交換器において、蒸気圧縮式の冷凍サイクルにおいて冷媒を蒸発させる蒸発器として用いられる熱交換器であって、
第１流体は、冷凍サイクルの冷媒であり、
第２流体は、外部熱源の有する熱量を吸熱した熱媒体であり、
第３流体は、空気であることを特徴とする。

このように熱交換器を蒸発器として用いた場合、上流側熱交換部（７１）では、下流側熱交換部（７２）に比べて冷媒と空気との温度差が大きくなって冷媒の気化が促進されるので圧力損失が大きくなり、ひいては上流側熱交換部（７１）の第１チューブ（１６ａ）へ冷媒が分配されにくくなる。

この点、本発明によれば、冷媒の気化によって圧力損失が大きくなる上流側熱交換部（７１）の第１チューブ（１６ａ）に対して、冷媒を流れやすくすることができるので、冷媒の分配に、第３流体の流れ方向（Ｘ）における第１チューブ（１６ａ）の配置に起因した偏りが生じることを抑制でき、ひいては冷媒、熱媒体および空気の３種類の流体間の熱交換量を適切に調整することができる。

請求項２０に記載の発明では、請求項１ないし１８のいずれか１つに記載の熱交換器において、蒸気圧縮式の冷凍サイクルにおいて冷媒を凝縮させる凝縮器として用いられる熱交換器であって、
第１流体は、冷凍サイクルの冷媒であり、
第２流体は、外部熱源の有する熱量を吸熱した熱媒体であり、
第３流体は、空気であることを特徴とする。

このように熱交換器を凝縮器として用いた場合、熱媒体の温度が高くなると、第１チューブ（１６ａ）における冷媒の凝縮（液化）が損なわれて気相状態のままで流れる冷媒が多くなるので、冷媒の圧力損失が大きくなり、ひいては上流側熱交換部（７１）の第１チューブ（１６ａ）と下流側熱交換部（７２）の第１チューブ（１６ａ）とで冷媒の分配に偏りが生じやすくなる。

この点、本発明によれば、上流側熱交換部（７１）の第１チューブ（１６ａ）および下流側熱交換部（７２）の第１チューブ（１６ａ）のうち、冷媒の圧力損失が大きくなる方の第１チューブ（１６ａ）に対して冷媒を流れやすくすることができるので、冷媒の分配に、第３流体の流れ方向（Ｘ）における第１チューブ（１６ａ）の配置に起因した偏りが生じることを抑制でき、ひいては冷媒、熱媒体および空気の３種類の流体間の熱交換量を適切に調整することができる。

請求項２１に記載の発明では、請求項１ないし１８のいずれか１つに記載の熱交換器において、車両用冷却システムに適用される熱交換器であって、
第１流体は、作動時に発熱を伴う第１車載機器の有する熱量を吸熱した熱媒体であり、
第２流体は、作動時に発熱を伴う第２車載機器の有する熱量を吸熱した熱媒体であり、
第３流体は、空気である。

請求項２２に記載の発明では、請求項１ないし１９、２１のいずれか１つに記載の熱交換器において、第１流体を蒸発させる蒸発器として用いられる熱交換器であって、
上流側熱交換部（７１）に含まれる第２チューブ（４３ａ）の本数は下流側熱交換部（７２）に比して多く、
第１流体よりも高温である第２流体を第２チューブ（４３ａ）及び第２タンク空間（７６）内に流通させることにより除霜が行われる。

このようにすれば、熱交換器（７０）への着霜が第２流体の熱によって抑えられる。そして、第２流体は、着霜し易い第３流体の流れ方向（Ｘ）の上流側に下流側よりも重点的に流されるので、例えば第２流体が上流側と下流側とに均等に流される構成と比較して、着霜を一層抑えることができ、効率の良い熱交換を実現できる。

なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。

第１実施形態のヒートポンプサイクルの暖房運転時の冷媒流路等を示す全体構成図である。第１実施形態のヒートポンプサイクルの除霜運転時の冷媒流路等を示す全体構成図である。第１実施形態のヒートポンプサイクルの冷房運転時の冷媒流路等を示す全体構成図である。第１実施形態の熱交換器の外観斜視図である。第１実施形態の熱交換器の分解斜視図である。第１実施形態の熱交換器における冷媒および冷却水の流れを説明する模式的な斜視図である。第１実施形態の熱交換器における冷媒流れ等を示す断面図である。第１実施形態の熱交換器における冷却水流れ等を示す断面図である。図７の断面図である。第２実施形態の熱交換器の断面図である。第３実施形態の熱交換器の断面図である。第３実施形態の第１プレート部材の斜視図である。第４実施形態の熱交換器の断面図である。第４実施形態の第１プレート部材の斜視図である。第５実施形態の熱交換器の断面図である。第６実施形態の熱交換器の断面図である。第７実施形態の熱交換器の断面図である。第８実施形態の熱交換器の断面図である。第９実施形態の熱交換器の断面図である。第１０実施形態の熱交換器の断面図である。第１１実施形態の熱交換器の断面図である。第１２実施形態の熱交換器の断面図である。第１３実施形態の熱交換器に含まれるヘッダタンクの分解斜視図である。図２３のヘッダタンクの第１の断面図である。図２３のヘッダタンクの第２の断面図である。第１４実施形態の熱交換器における冷媒および冷却水の流れを説明する模式的な斜視図である。第１５実施形態の熱交換器における冷媒流れを説明するための模式的な斜視図である。第１６実施形態の熱交換器における冷媒流れを説明するための模式的な斜視図である。第１７実施形態の熱交換器における冷媒流れを説明するための模式的な斜視図である。第１８実施形態の熱交換器における冷媒流れを説明するための模式的な斜視図である。第１９実施形態の熱交換器における冷媒流れを説明するための模式的な斜視図である。第２０実施形態の熱交換器における冷媒流れを説明するための模式的な斜視図である。第２１実施形態の熱交換器における冷媒流れを説明するための模式的な斜視図である。第２２実施形態の熱交換器における冷媒流れを説明するための模式的な斜視図である。第２３実施形態の熱交換器における冷媒流れを説明するための模式的な斜視図である。第２４実施形態の熱交換器の断面図である。第２４実施形態の第１プレート部材の斜視図である。図３６（ａ）と対比される熱交換器の断面を示した図である。第２５実施形態の熱交換器の断面図である。第２６実施形態の熱交換器に含まれるヘッダタンクの分解斜視図である。第２７実施形態における廃熱回収運転時の冷媒流路等を示す全体構成図である。図４０のヘッダタンクの変形例を示した分解斜視図である。

（第１実施形態）
第１実施形態を図１〜図９に基づいて説明する。本実施形態では、熱交換器７０を、車両用空調装置１において車室内送風空気の温調を行うヒートポンプサイクル１０に適用している。図１〜図３は、本第１実施形態の車両用空調装置１の全体構成図である。

この車両用空調装置１は、内燃機関（エンジン）および走行用電動モータＭＧから車両走行用の駆動力を得る、いわゆるハイブリッド車両に適用されている。

ハイブリッド車両は、車両の走行負荷等に応じてエンジンを作動あるいは停止させて、エンジンおよび走行用電動モータＭＧの双方から駆動力を得て走行する走行状態や、エンジンを停止させて走行用電動モータＭＧのみから駆動力を得て走行する走行状態等を切り替えることができる。これにより、ハイブリッド車両では、車両走行用の駆動力をエンジンのみから得る通常の車両に対して車両燃費を向上させることができる。

ヒートポンプサイクル１０は、車両用空調装置１において、空調対象空間である車室内へ送風される車室内送風空気を加熱あるいは冷却する機能を果たす蒸気圧縮式の冷凍サイクルである。従って、このヒートポンプサイクル１０は、冷媒流路を切り替えて、熱交換対象流体である車室内送風空気を加熱して車室内を暖房する暖房運転（加熱運転）、車室内送風空気を冷却して車室内を冷房する冷房運転（冷却運転）を実行できる。

さらに、このヒートポンプサイクル１０では、暖房運転時に冷媒を蒸発させる蒸発器として機能する後述する複合型の熱交換器７０の室外熱交換部１６に着いた霜を融解させて取り除く除霜運転を実行することもできる。なお、図１〜図３のヒートポンプサイクル１０に示す全体構成図では、各運転時における冷媒の流れを実線矢印で示している。

また、本実施形態のヒートポンプサイクル１０では、冷媒として通常のフロン系冷媒を採用しており、高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超えない亜臨界冷凍サイクルを構成している。この冷媒には圧縮機１１を潤滑するための冷凍機油が混入されており、冷凍機油の一部は冷媒とともにサイクルを循環している。

まず、圧縮機１１は、エンジンルーム内に配置されて、ヒートポンプサイクル１０において冷媒を吸入し、圧縮して吐出するもので、吐出容量が固定された固定容量型圧縮機１１ａを電動モータ１１ｂにて駆動する電動圧縮機である。固定容量型圧縮機１１ａとしては、具体的に、スクロール型圧縮機構、ベーン型圧縮機構等の各種圧縮機構を採用できる。

電動モータ１１ｂは、後述する空調制御装置から出力される制御信号によって、その作動（回転数）が制御されるもので、交流モータ、直流モータのいずれの形式を採用してもよい。そして、この回転数制御によって、圧縮機１１の冷媒吐出能力が変更される。従って、本実施形態では、電動モータ１１ｂが圧縮機１１の吐出能力変更手段を構成する。

圧縮機１１の冷媒吐出口には、利用側熱交換器としての室内凝縮器１２の冷媒入口側が接続されている。室内凝縮器１２は、車両用空調装置１の室内空調ユニット３０のケーシング３１内に配置されて、その内部を流通する高温高圧冷媒と後述する室内蒸発器２０通過後の車室内送風空気とを熱交換させる加熱用熱交換器である。なお、室内空調ユニット３０の詳細構成については後述する。

室内凝縮器１２の冷媒出口側には、暖房運転時に室内凝縮器１２から流出した冷媒を減圧膨張させる暖房運転用の減圧手段としての暖房用固定絞り１３が接続されている。この暖房用固定絞り１３としては、オリフィス、キャピラリチューブ等を採用できる。暖房用固定絞り１３の出口側には、複合型の熱交換器７０の室外熱交換部１６の冷媒入口側が接続されている。

さらに、室内凝縮器１２の冷媒出口側には、室内凝縮器１２から流出した冷媒を、暖房用固定絞り１３を迂回させて室外熱交換部１６側へ導く固定絞り迂回用通路１４が接続されている。この固定絞り迂回用通路１４には、固定絞り迂回用通路１４を開閉する開閉弁１５ａが配置されている。開閉弁１５ａは、空調制御装置から出力される制御電圧によって、その開閉作動が制御される電磁弁である。

また、冷媒が開閉弁１５ａを通過する際に生じる圧力損失は、固定絞り１３を通過する際に生じる圧力損失に対して極めて小さい。従って、室内凝縮器１２から流出した冷媒は、開閉弁１５ａが開いている場合には固定絞り迂回用通路１４側を介して室外熱交換部１６へ流入し、開閉弁１５ａが閉じている場合には暖房用固定絞り１３を介して室外熱交換部１６へ流入する。

これにより、開閉弁１５ａは、ヒートポンプサイクル１０の冷媒流路を切り替えることができる。従って、本実施形態の開閉弁１５ａは、冷媒流路切替手段としての機能を果たす。なお、このような冷媒流路切替手段としては、室内凝縮器１２出口側と暖房用固定絞り１３入口側とを接続する冷媒回路および室内凝縮器１２出口側と固定絞り迂回用通路１４入口側とを接続する冷媒回路を切り替える電気式の三方弁等を採用してもよい。

室外熱交換部１６は、熱交換器７０において内部を流通する冷媒と送風ファン１７から送風された外気とを熱交換させる熱交換部である。この室外熱交換部１６は、エンジンルーム内に配置されて、暖房運転時には、低圧冷媒を蒸発させて吸熱作用を発揮させる蒸発用熱交換部として機能し、冷房運転時には、高圧冷媒を放熱させる放熱用熱交換部として機能する。

また、送風ファン１７は、空調制御装置から出力される制御電圧によって稼働率、すなわち回転数（送風空気量）が制御される電動式送風機である。

さらに、本実施形態の熱交換器７０では、上述の室外熱交換部１６と、走行用電動モータＭＧを冷却する冷却水と送風ファン１７から送風された外気とを熱交換させる後述するラジエータ部４３とを一体的に構成している。

このため、本実施形態の送風ファン１７は、室外熱交換部１６およびラジエータ部４３の双方に向けて外気を送風する室外送風手段を構成している。なお、室外熱交換部１６およびラジエータ部４３とを一体的に構成した複合型の熱交換器７０の詳細構成については後述する。

室外熱交換部１６の出口側には、電気式の三方弁１５ｂが接続されている。この三方弁１５ｂは、空調制御装置から出力される制御電圧によって、その作動が制御されるもので、上述した開閉弁１５ａとともに、冷媒流路切替手段を構成している。

より具体的には、三方弁１５ｂは、暖房運転時には、室外熱交換部１６の出口側と後述するアキュムレータ１８の入口側とを接続する冷媒流路に切り替え、冷房運転時には、室外熱交換部１６の出口側と冷房用固定絞り１９の入口側とを接続する冷媒流路に切り替える。

冷房用固定絞り１９は、冷房運転時に室外熱交換部１６から流出した冷媒を減圧膨張させる冷房運転用の減圧手段であり、その基本的構成は、暖房用固定絞り１３と同様である。冷房用固定絞り１９の出口側には、室内蒸発器２０の冷媒入口側が接続されている。

室内蒸発器２０は、室内空調ユニット３０のケーシング３１内のうち、室内凝縮器１２よりも空気流れの上流側に配置されて、その内部を流通する冷媒と車室内送風空気とを熱交換させ、車室内送風空気を冷却する冷却用熱交換器である。室内蒸発器２０の冷媒出口側には、アキュムレータ１８の入口側が接続されている。

アキュムレータ１８は、その内部に流入した冷媒の気液を分離して、サイクル内の余剰冷媒を蓄える低圧側冷媒用の気液分離器である。アキュムレータ１８の気相冷媒出口には、圧縮機１１の吸入側が接続されている。従って、このアキュムレータ１８は、圧縮機１１に液相冷媒が吸入されてしまうことを抑制して、圧縮機１１の液圧縮を防止する機能を果たす。

本実施形態のヒートポンプサイクル１０では、冷房運転時に、熱交換器７０のラジエータ部４３から流出する冷却水の温度が、熱交換器７０の室外熱交換部１６から流出する冷媒の温度より低くなっている。これにより、室外熱交換部１６が高圧冷媒を放熱させる放熱用熱交換部として機能する冷房運転時において、室外熱交換部１６から流出する冷媒の過冷却度を上昇させることができるので、サイクル効率を向上できる。

一方、本実施形態のヒートポンプサイクル１０では、暖房運転時に、熱交換器７０のラジエータ部４３内部の冷却水の温度が、熱交換器７０の室外熱交換部１６から流出する冷媒の温度より高くなっている。これにより、室外熱交換部１６が低圧冷媒を蒸発させて吸熱作用を発揮させる蒸発用熱交換部として機能する暖房運転時において、冷却水の有する熱量を吸熱することによって冷媒が加熱されて、冷媒の蒸発が促進される。

次に、室内空調ユニット３０について説明する。室内空調ユニット３０は、車室内最前部の計器盤（インストルメントパネル）の内側に配置されて、その外殻を形成するケーシング３１内に送風機３２、前述の室内凝縮器１２、室内蒸発器２０等を収容したものである。

ケーシング３１は、車室内に送風される車室内送風空気の空気通路を形成しており、ある程度の弾性を有し、強度的にも優れた樹脂（例えば、ポリプロピレン）にて成形されている。ケーシング３１内の車室内送風空気流れ最上流側には、車室内空気（内気）と外気とを切替導入する内外気切替装置３３が配置されている。

内外気切替装置３３には、ケーシング３１内に内気を導入させる内気導入口および外気を導入させる外気導入口が形成されている。さらに、内外気切替装置３３の内部には、内気導入口および外気導入口の開口面積を連続的に調整して、内気の風量と外気の風量との風量割合を変化させる内外気切替ドアが配置されている。

内外気切替装置３３の空気流れ下流側には、内外気切替装置３３を介して吸入された空気を車室内へ向けて送風する送風機３２が配置されている。この送風機３２は、遠心多翼ファン（シロッコファン）を電動モータにて駆動する電動送風機であって、空調制御装置から出力される制御電圧によって回転数（送風量）が制御される。

送風機３２の空気流れ下流側には、室内蒸発器２０および室内凝縮器１２が、車室内送風空気の流れに対して、この順に配置されている。換言すると、室内蒸発器２０は、室内凝縮器１２に対して、車室内送風空気の流れ方向上流側に配置されている。

さらに、室内蒸発器２０の空気流れ下流側であって、かつ、室内凝縮器１２の空気流れ上流側には、室内蒸発器２０通過後の送風空気のうち、室内凝縮器１２を通過させる風量割合を調整するエアミックスドア３４が配置されている。また、室内凝縮器１２の空気流れ下流側には、室内凝縮器１２にて冷媒と熱交換して加熱された送風空気と室内凝縮器１２を迂回して加熱されていない送風空気とを混合させる混合空間３５が設けられている。

ケーシング３１の空気流れ最下流部には、混合空間３５にて混合された空調風を、冷却対象空間である車室内へ吹き出す吹出口が配置されている。具体的には、この吹出口としては、車室内の乗員の上半身に向けて空調風を吹き出すフェイス吹出口、乗員の足元に向けて空調風を吹き出すフット吹出口、および、車両前面窓ガラス内側面に向けて空調風を吹き出すデフロスタ吹出口（いずれも図示せず）が設けられている。

従って、エアミックスドア３４が室内凝縮器１２を通過させる風量の割合を調整することによって、混合空間３５にて混合された空調風の温度が調整され、各吹出口から吹き出される空調風の温度が調整される。つまり、エアミックスドア３４は、車室内へ送風される空調風の温度を調整する温度調整手段を構成している。

換言すると、エアミックスドア３４は、利用側熱交換器を構成する室内凝縮器１２において、圧縮機１１吐出冷媒と車室内送風空気との熱交換量を調整する熱交換量調整手段としての機能を果たす。なお、エアミックスドア３４は、空調制御装置から出力される制御信号によって作動が制御される図示しないサーボモータによって駆動される。

さらに、フェイス吹出口、フット吹出口、およびデフロスタ吹出口の空気流れ上流側には、それぞれ、フェイス吹出口の開口面積を調整するフェイスドア、フット吹出口の開口面積を調整するフットドア、デフロスタ吹出口の開口面積を調整するデフロスタドア（いずれも図示せず）が配置されている。

これらのフェイスドア、フットドア、デフロスタドアは、吹出口モードを切り替える吹出口モード切替手段を構成するものであって、リンク機構等を介して、空調制御装置から出力される制御信号によってその作動が制御される図示しないサーボモータによって駆動される。

次に、ヒートポンプサイクル１０で用いられる冷媒とは異なる種類の物質である第２流体としての冷却水が循環する冷却水循環回路４０について説明する。この冷却水循環回路４０は、図１〜３に示されているように、ヒートポンプサイクル１０とは異なる流体循環回路である。具体的に、冷却水循環回路４０は、作動時に発熱を伴う車載機器の一つである前述の走行用電動モータＭＧ（外部熱源）の内部に形成された冷却水通路に、冷却媒体（熱媒体）としての冷却水（例えば、エチレングリコール水溶液）を循環させて、走行用電動モータＭＧを冷却する冷却水循環回路である。

この冷却水循環回路４０には、冷却水ポンプ４１、電気式の三方弁４２、複合型の熱交換器７０のラジエータ部４３、このラジエータ部４３を迂回させて冷却水を流すバイパス通路４４等が配置されている。

冷却水ポンプ４１は、冷却水循環回路４０において冷却水を走行用電動モータＭＧの内部に形成された冷却水通路へ圧送する電動式のポンプであり、空調制御装置から出力される制御信号によって回転数（流量）が制御される。従って、冷却水ポンプ４１は、走行用電動モータＭＧを冷却する冷却水の流量を変化させて冷却能力を調整する冷却能力調整手段としての機能を果たす。

三方弁４２は、冷却水ポンプ４１の入口側とラジエータ部４３の出口側とを接続して冷却水をラジエータ部４３へ流入させる冷却水回路、および、冷却水ポンプ４１の入口側とバイパス通路４４の出口側とを接続して冷却水をラジエータ部４３を迂回させて流す冷却水回路を切り替える。この三方弁４２は、空調制御装置から出力される制御電圧によって、その作動が制御されるもので、冷却水回路の回路切替手段を構成している。なお、三方弁４２は、冷却水回路を切り替えることで、ラジエータ部４３への冷却水の流入量を制御する冷却水流入量制御手段としての機能も果たす。

つまり、本実施形態の冷却水循環回路４０では、図１等の破線矢印に示すように、冷却水ポンプ４１→走行用電動モータＭＧ→ラジエータ部４３→冷却水ポンプ４１の順に冷却水を循環させる冷却水回路と、冷却水ポンプ４１→走行用電動モータＭＧ→バイパス通路４４→冷却水ポンプ４１の順に冷却水を循環させる冷却水回路とを切り替えることができる。

従って、走行用電動モータＭＧの作動中に、三方弁４２が、冷却水をラジエータ部４３を迂回させて流す冷却水回路に切り替えると、冷却水はラジエータ部４３にて放熱することなく、その温度を上昇させる。つまり、三方弁４２が、冷却水をラジエータ部４３を迂回させて流す冷却水回路に切り替えた際には、走行用電動モータＭＧの有する熱量（発熱量）が冷却水に蓄熱されることになる。

本実施形態の冷却水循環回路４０では、熱交換器７０のラジエータ部４３から流出する冷却水の温度が予め定めた基準温度（本実施形態では６５℃）以下となっている。これにより、走行用電動モータＭＧのインバータを高熱から保護することができる。

ラジエータ部４３は、エンジンルーム内に配置されて、冷却水と送風ファン１７から送風された外気とを熱交換させる放熱用熱交換部として機能する。前述の如く、ラジエータ部４３は、室外熱交換部１６とともに複合型の熱交換器７０を構成している。

ここで、図４〜図９を用いて、本実施形態の複合型の熱交換器７０の詳細構成について説明する。図４は本第１実施形態の熱交換器７０の外観斜視図であり、図５は熱交換器７０の分解斜視図である。

図６は熱交換器７０における冷媒流れおよび冷却水流れを説明するための模式的な斜視図である。なお、図６では、ヒートポンプサイクル１０における冷媒の流れを実線で示し、冷却水循環回路４０における冷却水の流れを破線矢印で示している。

図７（ａ）および図８（ａ）は図６のＡ−Ａ断面図であり、図７（ｂ）および図８（ｂ）は図６のＢ−Ｂ断面図であり、図７（ｃ）および図８（ｃ）は図６のＣ−Ｃ断面図であり、図７（ｄ）および図８（ｄ）は図６のＤ−Ｄ断面図である。なお、図７の破線矢印は冷媒流れを示しており、図８の破線矢印は冷却水流れを示している。また、図９（ａ）は図７のＥ−Ｅ断面図であり、図９（ｂ）は図７のＦ−Ｆ断面図である。

まず、図４、５に示すように、複合型の熱交換器７０は、冷媒または冷却水を流通させる複数本のチューブ、この複数本のチューブの両端側に配置されてそれぞれのチューブを流通する冷媒または冷却水の集合あるいは分配を行う一対の集合分配用タンク等を有する、いわゆるタンクアンドチューブ型の熱交換器構造に構成されている。熱交換器７０の設置方向に特に限定はないが、例えば図４の紙面下側が重力方向の下側になる。

より具体的には、複合型の熱交換器７０は、内部に第１流体としての冷媒が流通する冷媒用チューブ１６ａ（第１チューブ）と、内部に第２流体としての冷却水が流通する冷却水用チューブ４３ａ（第２チューブ）とを備えている。

また、複合型の熱交換器７０は、冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａを交互に積層配置して構成された上流側熱交換部７１を備えている。上流側熱交換部７１は、冷媒用チューブ１６ａを流通する冷媒と冷媒用チューブ１６ａの周囲を流れる第３流体としての空気（送風ファン１７から送風された外気）とを熱交換させるとともに、冷却水用チューブ４３ａを流通する冷却水と冷却水用チューブ４３ａの周囲を流れる空気（送風ファン１７から送風された外気）とを熱交換させる熱交換部である。

上流側熱交換部７１の外気流れ下流側には、冷媒用チューブ１６ａを積層配置して構成された下流側熱交換部７２が設けられている。下流側熱交換部７２は、冷媒用チューブ１６ａを流通する冷媒と冷媒用チューブ１６ａの周囲を流れる空気（送風ファン１７から送風された外気）とを熱交換させる熱交換部である。

冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａとしては、長手方向垂直断面の形状が扁平形状の扁平チューブが採用されている。より具体的には、冷媒用チューブ１６ａとしては、押出加工により成形された偏平多穴形状の断面形状を有するチューブが採用されている。また、冷却水用チューブ４３ａとしては、１枚の板材を折り曲げることによって形成された扁平二穴形状の断面形状を有するチューブが採用されている。

上流側熱交換部７１を構成する冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａは、その外表面のうち平坦面同士が互いに平行に、かつ、対向するように所定の間隔を開けて交互に積層配置されている。同様に、下流側熱交換部７２を構成する冷媒用チューブ１６ａについても、所定の間隔を開けて積層配置されている。この所定の間隔は、上流側熱交換部７１と下流側熱交換部７２との何れでも互いに等しい大きさとなっている。

上流側熱交換部７１を構成する冷媒用チューブ１６ａは、冷却水用チューブ４３ａの間に配置され、冷却水用チューブ４３ａは、冷媒用チューブ１６ａの間に配置されている。また、下流側熱交換部７２を構成する冷媒用チューブ１６ａと、上流側熱交換部７１を構成する冷媒用チューブ１６ａまたは冷却水用チューブ４３ａとは、送風ファン１７によって送風された外気の流れ方向から見たときに、互いに重合配置されている。

ここで、上流側熱交換部７１においては、冷媒用チューブ１６ａと冷却水用チューブ４３ａとが１本ずつ交互に配置されているので、冷媒用チューブ１６ａの合計本数と冷却水用チューブ４３ａの合計本数とが同じになっている。このため、上流側熱交換部７１を構成する冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａの総チューブ本数に対してその上流側熱交換部７１の冷媒用チューブ１６ａが占めるチューブ本数割合（以下、上流側本数割合という）は０．５である。要するに、上流側熱交換部７１に含まれる冷却水用チューブ４３ａの合計本数は下流側熱交換部７２に比して多くなっている。

一方、下流側熱交換部７２は、冷媒用チューブ１６ａのみで構成されている。このため、下流側熱交換部７２を構成する冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａの総チューブ本数に対してその下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａが占めるチューブ本数割合（以下、下流側本数割合という）は１である。

したがって、本実施形態の複合型の熱交換器７０では、上流側本数割合が下流側本数割合より小さくなっている。

熱交換器７０において、上流側熱交換部７１を構成する冷媒用チューブ１６ａと冷却水用チューブ４３ａとの間に形成される空間、および下流側熱交換部７２を構成する隣り合う冷媒用チューブ１６ａ間に形成される空間は、送風ファン１７によって送風された外気が流通する外気通路７０ａ（第３流体用通路）を形成している。

そして、この外気通路７０ａには、冷媒と外気との熱交換および冷却水と外気との熱交換を促進するとともに、上流側熱交換部７１を構成する冷媒用チューブ１６ａを流通する冷媒と冷却水用チューブ４３ａを流通する冷却水との間の熱移動、および下流側熱交換部７２を構成する隣り合う冷媒用チューブ１６ａを流通する冷媒同士の熱移動を可能とするアウターフィン５０が配置されている。

このアウターフィン５０としては、伝熱性に優れる金属の薄板を波状に曲げ成形したコルゲートフィンが採用されており、本実施形態では、このアウターフィン５０が、上流側熱交換部７１を構成する冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａの双方に接合されていることによって、冷媒用チューブ１６ａと冷却水用チューブ４３ａとの間の熱移動を可能としている。さらには、アウターフィン５０が、下流側熱交換部７２を構成する隣り合う冷媒用チューブ１６ａ同士に接合されていることによって、隣り合う冷媒用チューブ１６ａ間の熱移動を可能としている。

次に、上流側タンク部７３および下流側タンク部７４について説明する。積層型の熱交換部７０は、上流側熱交換部７１を構成する冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａの積層方向に延びる上流側タンク部７３と、下流側熱交換部７２を構成する冷媒用チューブ１６ａの積層方向に延びる下流側タンク部７４を備えている。

上流側タンク部７３および下流側タンク部７４は、冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａの長手方向両端側に配置されている。

上流側タンク部７３には、上流側熱交換部７１を構成する冷却水用チューブ４３ａを流通する冷却水の集合あるいは分配を行う冷却水用空間７６（第２タンク空間）が形成されている。また、下流側タンク部７４には、下流側熱交換部７２を構成する冷媒用チューブ１６ａを流通する冷媒の集合あるいは分配を行う冷媒用空間７７（第１タンク空間）が形成されている。

詳細には、冷媒用チューブ１６ａの一端（チューブ入口側、図５の下側）に接続された冷媒用空間７７は、冷媒の分配を行う冷媒用チューブ入口側の冷媒用空間７７１（第１チューブ入口側の第１タンク空間）である。一方で、冷媒用チューブ１６ａの他端（チューブ出口側、図５の上側）に接続された冷媒用空間７７は、冷媒の集合を行う冷媒用チューブ出口側の冷媒用空間７７２（第１チューブ出口側の第１タンク空間）である。

上流側タンク部７３および下流側タンク部７４は、一体に形成されている。以下、上流側タンク部７３と下流側タンク部７４が一体化されたものを、ヘッダタンク７５（タンク部）という。

ヘッダタンク７５は、外気の流れ方向に２列に配置された冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａの双方が固定されるヘッダプレート７５１、ヘッダプレート７５１に固定される中間プレート部材７５２（プレート部材）、並びにタンク形成部材７５３を有している。

タンク形成部材７５３は、ヘッダプレート７５１および中間プレート部材７５２に固定されることによって、その内部に上述した冷却水用空間７６および冷媒用空間７７を形成するものである。具体的には、タンク形成部材７５３は、平板金属にプレス加工を施すことにより、その長手方向から見たときに、二山状（Ｗ字状）に形成されている。

そして、タンク形成部材７５３の二山状の中央部７５３ｃが中間プレート部材７５２に接合されることによって、冷却水用空間７６および冷媒用空間７７が区画されている。

図９は、冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａの長手方向一端側（図４の下側）に配置されているヘッダタンク７５の断面図である。冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａの長手方向他端側（図４の上側）に配置されているヘッダタンク７５の構成は図９と同様であるので図示を省略している。

図９（ａ）は、外気の流れ方向Ｘから見たときに、上流側熱交換部７１の冷媒用チューブ１６ａと下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａとが重合している断面を示している。

図９（ｂ）は、外気の流れ方向Ｘから見たときに、上流側熱交換部７１の冷却水用チューブ４３ａと下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａとが重合している断面を示している。

中間プレート部材７５２は、冷却水用空間７６および冷媒用空間７７を冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａの側から閉塞するようにヘッダタンク７５内に配置されている。

図９（ａ）に示すように、外気の流れ方向Ｘから見たときに冷媒用チューブ１６ａ同士が重合している断面においては、中間プレート部材７５２には、上流側熱交換部７１の冷媒用チューブ１６ａと冷媒用空間７７とを連通させる上流側冷媒連通路７５２ａ（第１流体用連通路）、および下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａと冷媒用空間７７とを連通させる下流側冷媒連通路７５２ｂ（第１流体用連通路）が形成されている。

例えば、本実施形態では、上流側熱交換部７１の複数本の冷媒用チューブ１６ａで構成される上流側冷媒用チューブ群１６ｂ（上流側第１チューブ群）と、下流側熱交換部７２の複数本の冷媒用チューブ１６ａで構成される下流側冷媒用チューブ群１６ｃ（下流側第１チューブ群）との間で比較すると、上流側冷媒用チューブ群１６ｂを構成する冷媒用チューブ１６ａの積層本数は、下流側冷媒用チューブ群１６ｃよりも少ない。そのため、上流側冷媒用チューブ群１６ｂにおける冷媒の流路面積合計は下流側冷媒用チューブ群１６ｃよりも小さいので、上流側冷媒用チューブ群１６ｂを流通する冷媒の圧力損失は下流側冷媒用チューブ群１６ｃよりも大きい。

従って、上流側冷媒用チューブ群１６ｂと下流側冷媒用チューブ群１６ｃとのうち、冷媒の圧力損失が大きくなる方を高圧損側冷媒用チューブ群（高圧損側第１チューブ群）と呼ぶと共に、冷媒の圧力損失が小さくなる方を低圧損側冷媒用チューブ群（低圧損側第１チューブ群）と呼ぶとすれば、上流側冷媒用チューブ群１６ｂは高圧損側冷媒用チューブ群に該当し、下流側冷媒用チューブ群１６ｃは低圧損側冷媒用チューブ群に該当する。

また、上述したように、上流側冷媒用チューブ群１６ｂが下流側冷媒用チューブ群１６ｃに対して高圧損側となるのは、上流側冷媒用チューブ群１６ｂを構成する冷媒用チューブ１６ａの積層本数が下流側冷媒用チューブ群１６ｃよりも少ないことに起因する。従って、上流側冷媒用チューブ群１６ｂを、冷媒用チューブ１６ａの積層本数が少ない側である少積層本数側冷媒用チューブ群（少積層本数側第１チューブ群）と呼んでもよい。そして、下流側冷媒用チューブ群１６ｃを、冷媒用チューブ１６ａの積層本数が多い側である多積層本数側冷媒用チューブ群（多積層本数側第１チューブ群）と呼んでもよい。また、本実施形態では、各冷媒用チューブ群１６ｂ、１６ｃはそれぞれ冷媒用チューブ１６ａが１列に並んだものであるので、冷媒用チューブ列（第１チューブ列）と呼んでもよい。

なお、例えば、室外熱交換部１６で冷媒が蒸発する場合、上流側熱交換部７１では、下流側熱交換部７２に比べて冷媒と空気との温度差が大きくなって冷媒の気化が促進されるので、個々の冷媒用チューブ１６ａでみれば冷媒の圧力損失が大きくなる。但し、冷媒の流路面積の差異の方が、冷媒用チューブ１６ａ内を流れる冷媒の状態の差異よりも、はるかに大きく冷媒の圧力損失に影響する。

また、個々の冷媒用チューブ１６ａに着目したとすれば、例えば室外熱交換部１６で冷媒が蒸発する場合、上流側熱交換部７１では、下流側熱交換部７２に比べて冷媒と空気との温度差が大きくなって冷媒の気化が促進されるので圧力損失が大きくなる。したがって、この場合、上流側熱交換部７１の冷媒用チューブ１６ａを高圧損側第１チューブと表現することができ、下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａを低圧損側第１チューブと表現することができる。また、上流側冷媒連通路７５２ａを高圧損側連通路と表現することができ、下流側冷媒連通路７５２ｂを低圧損側連通路と表現することができる。

上流側冷媒連通路７５２ａは、上流側熱交換部７１の冷媒用チューブ１６ａと冷媒用空間７７との間に直線状に形成されている。具体的には、上流側冷媒連通路７５２ａは、中間プレート部材７５２の厚さ方向（図９（ａ）の上下方向）に対して斜めの直線状に形成されている。これに対して下流側冷媒連通路７５２ｂは、下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａと冷媒用空間７７との間で屈曲する形状に形成されている。したがって、上流側冷媒連通路７５２ａの流路抵抗は、下流側冷媒連通路７５２ｂの流路抵抗よりも小さくなっている。

図９（ｂ）に示すように、外気の流れ方向Ｘから見たときに冷却水用チューブ４３ａと冷媒用チューブ１６ａとが重合している断面においては、中間プレート部材７５２には、上流側熱交換部７１の冷却水用チューブ４３ａと冷媒用空間７７とを連通させる冷却水連通路７５２ｃ（第２流体用連通路）、および下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａと冷媒用空間７７とを連通させる冷媒連通路７５２ｄが形成されている。

これらの連通路７５２ａ〜７５２ｄの具体的構成例を説明する。本例では、中間プレート部材７５２は、図９の断面図に示すように、冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａに近い側（図９の上方側）から冷却水用空間７６および冷媒用空間７７に近い側（図９の下方側）に向かって、第１プレート部材８０１、第２プレート部材８０２および第３プレート部材８０３の３枚のプレート部材が積層されることによって構成されている。

図９（ａ）の断面では、第１プレート部材８０１には、その表裏を貫通する２つの貫通孔８０１ａ、８０１ｂが形成され、第２プレート部材８０２には、その表裏を貫通する１つの貫通孔８０２ａが形成され、第３プレート部材８０３には、その表裏を貫通する１つの貫通孔８０３ａが形成されている。

第１プレート部材８０１の２つの貫通孔８０１ａ、８０１ｂのうち、一方の貫通孔８０１ａは上流側熱交換部７１の冷媒用チューブ１６ａと連通し、他方の貫通孔８０１ｂは下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａと連通している。

第２プレート部材８０２の貫通孔８０２ａは、第１プレート部材８０１の２つの貫通孔８０１ａ、８０１ｂの両方と連通している。

第３プレート部材８０３の貫通孔８０３ａは、第２プレート部材８０２の貫通孔８０２ａと連通し、さらに冷媒用空間７７とも連通している。

したがって、第１プレート部材８０１の一方の貫通孔８０１ａと第２、第３プレート部材８０２、８０３の貫通孔８０２ａ、８０３ａとによって上流側冷媒連通路７５２ａが構成され、第１プレート部材８０１の他方の貫通孔８０１ｂと第２、第３プレート部材８０２、８０３の貫通孔８０２ａ、８０３ａとによって下流側冷媒連通路７５２ｂが構成されることとなる。

図９（ｂ）の断面では、第１プレート部材８０１には、その表裏を貫通する２つの貫通孔８０１ｃ、８０１ｄが形成され、第２プレート部材８０２には、その表裏を貫通する２つの貫通孔８０２ｃ、８０２ｄが形成され、第３プレート部材８０３には、その表裏を貫通する２つの貫通孔８０３ｃ、８０３ｄが形成されている。

第１プレート部材８０１の２つの貫通孔８０１ｃ、８０１ｄのうち、一方の貫通孔８０１ｃは上流側熱交換部７１の冷却水用チューブ４３ａと連通し、他方の貫通孔８０１ｄは下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａと連通している。

第２プレート部材８０２の２つの貫通孔８０２ｃ、８０２ｄのうち、一方の貫通孔８０２ｃは第１プレート部材８０１の一方の貫通孔８０１ｃと連通し、他方の貫通孔８０２ｄは第１プレート部材８０１の他方の貫通孔８０１ｄと連通している。

第３プレート部材８０３の貫通孔８０３ｃ、８０３ｄのうち、一方の貫通孔８０３ｃは、第２プレート部材８０２の一方の貫通孔８０２ｃと冷却水用空間７６とに連通し、他方の貫通孔８０３ｄは第２プレート部材８０２の他方の貫通孔８０２ｄと冷媒用空間７７とに連通している。

したがって、第１〜第３プレート部材８０１〜８０３の貫通孔８０１ｃ、８０２ｃ、８０３ｃによって上流側冷却水連通路７５２ｃが構成され、第１〜第３プレート部材８０１〜８０３の貫通孔８０１ｄ、８０２ｄ、８０３ｄによって下流側冷媒連通路７５２ｄが構成されることとなる。

また、図４に示すように、冷却水用チューブ４３ａの長手方向一端側（図４の下側）に配置される上流側タンク部７３の長手方向一端側（図４の右側）には、冷却水用空間７６へ冷却水を流入させる冷却水流入配管４３４が接続されている。冷却水用チューブ４３ａの長手方向一端側に配置される上流側タンク部７３の長手方向他端側（図４の左側）は、閉塞部材によって閉塞されている。

冷却水用チューブ４３ａの長手方向他端側（図４の上側）に配置される上流側タンク部７３の長手方向一端側（図４の右側）には、冷却水用空間７６から冷却水を流出させる冷却水流出配管４３５が接続されている。冷却水用チューブ４３ａの長手方向他端側に配置される上流側タンク部７３の長手方向他端側（図４の左側）は、閉塞部材によって閉塞されている。

また、冷媒用チューブ１６ａの長手方向一端側（図４の下側）に配置される下流側タンク部７４の長手方向一端側（図４の右側）には、冷媒用空間７７へ冷媒を流入させる冷媒流入配管１６４が接続されている。冷媒用チューブ１６ａの長手方向一端側に配置される下流側タンク部７４の長手方向他端側（図４の左側）は、閉塞部材によって閉塞されている。

冷媒用チューブ１６ａの長手方向他端側（図４の上側）に配置される下流側タンク部７４の長手方向一端側（図４の右側）には、冷媒用空間７７から冷媒を流出させる冷媒流出配管１６５が接続されている。冷媒用チューブ１６ａの長手方向他端側に配置される下流側タンク部７４の長手方向他端側（図４の左側）は、閉塞部材によって閉塞されている。

以下、冷却水用チューブ４３ａの長手方向一端側（図４の下側）に配置される上流側タンク部７３を第１上流側タンク部７３０ａと言い、冷却水用チューブ４３ａの長手方向他端側（図４の上側）に配置される上流側タンク部７３を、第２上流側タンク部７３０ｂと言う。

また、冷媒用チューブ１６ａの長手方向一端側（図４の下側）に配置される下流側タンク部７４を第１下流側タンク部７４０ａと言い、冷媒用チューブ１６ａの長手方向他端側（図４の上側）に配置される下流側タンク部７４を第２下流側タンク部７４０ｂと言う。

従って、本実施形態の熱交換器７０では、図６、図７および図９に示すように、冷媒流入配管１６４を介して第１下流側タンク部７４０ａの冷媒用空間７７へ流入した冷媒の一部は、中間プレート部材７５２に形成された冷媒連通路７５２ｂ、７５２ｄを介して、下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａへ流入し、当該冷媒用チューブ１６ａ内を図の下側から上側に向かって流れる。また、第１下流側タンク部７４０ａの第１冷媒用空間７７ａへ流入した冷媒の他の一部は、中間プレート部材７５２に形成された上流側冷媒連通路７５２ａを介して、上流側熱交換部７１の冷媒用チューブ１６ａへ流入し、当該冷媒用チューブ１６ａ内を図の下側から上側に向かって流れる。

下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａから流出した冷媒は、中間プレート部材７５２に形成された冷媒連通路７５２ｂ、７５２ｄを介して、第２下流側タンク部７４０ｂの冷媒用空間７７に集合する。また、上流側熱交換部７１の冷媒用チューブ１６ａから流出した冷媒は、中間プレート部材７５２に形成された冷媒連通路７５２ａを介して、第２下流側タンク部７４０ｂの冷媒用空間７７にて集合する。

第２下流側タンク部７４０ｂの冷媒用空間７７に集合した冷媒は、図の左側から右側に向かって流れ、冷媒流出配管１６５から流出していく。

一方、本実施形態の熱交換器７０では、図６、図８および図９に示すように、冷却水流入配管４３４を介して第１上流側タンク部７３０ａの冷却水用空間７６へ流入した冷却水は、中間プレート部材７５２に形成された冷却水連通路７５２ｃを介して、上流側熱交換部７１の冷却水用チューブ４３ａへ流入し、当該冷却水用チューブ４３ａ内を図の下側から上側に向かって流れる。

上流側熱交換部７１の冷却水用チューブ４３ａから流出した冷却水は、中間プレート部材７５２に形成された冷却水連通路７５２ｃを介して、第２上流側タンク部７３０ｂの冷却水用空間７６に集合する。そして、第２上流側タンク部７３０ｂの冷却水用空間７６に集合した冷却水は、図の左側から右側に向かって流れ、冷却水流出配管４３５から流出していく。

上述した熱交換器７０では、上流側熱交換部７１の冷媒用チューブ１６ａおよび下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａの双方により室外熱交換部１６が構成されており、上流側熱交換部７１の冷却水用チューブ４３ａによりラジエータ部４３が構成されている。

また、上述した熱交換器７０の冷媒用チューブ１６ａ、冷却水用チューブ４３ａ、ヘッダタンク７５の各構成部品およびアウターフィン５０は、いずれも同一の金属材料（本実施形態では、アルミニウム合金）で形成されている。そして、中間プレート部材７５２を挟み込んだ状態でヘッダプレート７５１とタンク形成部材７５３がかしめによって固定されている。

さらに、かしめ固定された状態の熱交換器７０全体を加熱炉内へ投入して加熱し、各構成部品表面に予めクラッドされたろう材を融解させ、さらに、再びろう材が凝固するまで冷却することで、各構成部品が一体にろう付けされる。これにより、室外熱交換部１６とラジエータ部４３とが一体化されている。

次に、本実施形態の電気制御部について説明する。空調制御装置は、ＣＰＵ、ＲＯＭおよびＲＡＭ等を含む周知のマイクロコンピュータとその周辺回路から構成され、そのＲＯＭ内に記憶された空調制御プログラムに基づいて各種演算、処理を行い、出力側に接続された各種空調制御機器１１、１５ａ、１５ｂ、１７、４１、４２等の作動を制御する。

また、空調制御装置の入力側には、車室内温度を検出する内気センサ、外気温を検出する外気センサ、車室内の日射量を検出する日射センサ、室内蒸発器２０の吹出空気温度（蒸発器温度）を検出する蒸発器温度センサ、圧縮機１１吐出冷媒温度を検出する吐出冷媒温度センサ、室外熱交換部１６出口側冷媒温度Ｔｅを検出する出口冷媒温度センサ５１、走行用電動モータＭＧへ流入する冷却水温度Ｔｗを検出する冷却水温度検出手段としての冷却水温度センサ５２等の種々の空調制御用のセンサ群が接続されている。

なお、本実施形態では、冷却水温度センサ５２によって、冷却水ポンプ４１から圧送された冷却水温度Ｔｗを検出しているが、もちろん冷却水ポンプ４１に吸入される冷却水温度Ｔｗを検出してもよい。

さらに、空調制御装置の入力側には、車室内前部の計器盤付近に配置された図示しない操作パネルが接続され、この操作パネルに設けられた各種空調操作スイッチからの操作信号が入力される。操作パネルに設けられた各種空調操作スイッチとしては、車両用空調装置の作動スイッチ、車室内温度を設定する車室内温度設定スイッチ、運転モードの選択スイッチ等が設けられている。

なお、空調制御装置は、圧縮機１１の電動モータ１１ｂ、開閉弁１５ａ等を制御する制御手段が一体に構成され、これらの作動を制御するものであるが、本実施形態では、空調制御装置のうち、圧縮機１１の作動を制御する構成（ハードウェアおよびソフトウェア）が冷媒吐出能力制御手段を構成し、冷媒流路切替手段を構成する各種機器１５ａ、１５ｂの作動を制御する構成が冷媒流路制御手段を構成し、冷却水の回路切替手段を構成する三方弁４２の作動を制御する構成が冷却水回路制御手段を構成している。

さらに、本実施形態の空調制御装置は、上述した空調制御用のセンサ群の検出信号に基づいて、室外熱交換部１６に着霜が生じているか否かを判定する構成（着霜判定手段）を有している。具体的には、本実施形態の着霜判定手段では、車両の車速が予め定めた基準車速（本実施形態では、２０ｋｍ／ｈ）以下であって、かつ、室外熱交換部１６出口側冷媒温度Ｔｅが０℃以下のときに、室外熱交換部１６に着霜が生じていると判定する。

次に、上記構成における本実施形態の車両用空調装置１の作動を説明する。本実施形態の車両用空調装置１では、車室内を暖房する暖房運転、車室内を冷房する冷房運転を実行することができるとともに、暖房運転時に、除霜運転を実行することができる。以下に各運転における作動を説明する。

（ａ）暖房運転
暖房運転は、操作パネルの作動スイッチが投入（ＯＮ）された状態で、選択スイッチによって暖房運転モードが選択されると開始される。そして、暖房運転時に、着霜判定手段によって室外熱交換部１６の着霜が生じていると判定された際には除霜運転が実行される。

まず、通常の暖房運転時には、空調制御装置が、開閉弁１５ａを閉じるとともに、三方弁１５ｂを室外熱交換部１６の出口側とアキュムレータ１８の入口側とを接続する冷媒流路に切り替え、さらに、冷却水ポンプ４１を予め定めた所定流量の冷却水を圧送するように作動させるとともに、冷却水循環回路４０の三方弁４２を冷却水がラジエータ部４３を迂回して流れる冷却水回路に切り替える。

これにより、ヒートポンプサイクル１０は、図１の実線矢印に示すように冷媒が流れる冷媒流路に切り替えられ、冷却水循環回路４０は、図１の破線矢印に示すように冷却水が流れる冷却水回路に切り替えられる。

この冷媒流路および冷却水回路の構成で、空調制御装置が上述の空調制御用のセンサ群の検出信号および操作パネルの操作信号を読み込む。そして、検出信号および操作信号の値に基づいて車室内へ吹き出す空気の目標温度である目標吹出温度ＴＡＯを算出する。

さらに、算出された目標吹出温度ＴＡＯおよびセンサ群の検出信号に基づいて、空調制御装置の出力側に接続された各種空調制御機器の作動状態を決定する。

例えば、圧縮機１１の冷媒吐出能力、すなわち圧縮機１１の電動モータに出力される制御信号については、以下のように決定される。まず、目標吹出温度ＴＡＯに基づいて、予め空調制御装置に記憶された制御マップを参照して、室内蒸発器２０の目標蒸発器吹出温度ＴＥＯを決定する。

そして、この目標蒸発器吹出温度ＴＥＯと蒸発器温度センサによって検出された室内蒸発器２０からの吹出空気温度との偏差に基づいて、フィードバック制御手法を用いて室内蒸発器２０からの吹出空気温度が目標蒸発器吹出温度ＴＥＯに近づくように、圧縮機１１の電動モータに出力される制御信号が決定される。

また、エアミックスドア３４のサーボモータへ出力される制御信号については、目標吹出温度ＴＡＯ、室内蒸発器２０からの吹出空気温度および吐出冷媒温度センサによって検出された圧縮機１１吐出冷媒温度等を用いて、車室内へ吹き出される空気の温度が車室内温度設定スイッチによって設定された乗員の所望の温度となるように決定される。

なお、通常の暖房運転時および除霜運転時には、送風機３２から送風された車室内送風空気の全風量が、室内凝縮器１２を通過するようにエアミックスドア３４の開度を制御してもよい。

そして、上記の如く決定された制御信号等を各種空調制御機器へ出力する。その後、操作パネルによって車両用空調装置の作動停止が要求されるまで、所定の制御周期毎に、上述の検出信号および操作信号の読み込み→目標吹出温度ＴＡＯの算出→各種空調制御機器の作動状態決定→制御電圧および制御信号の出力といった制御ルーチンが繰り返される。

なお、このような制御ルーチンの繰り返しは、他の運転時にも基本的に同様に行われる。

通常の暖房運転時のヒートポンプサイクル１０では、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒が室内凝縮器１２へ流入する。室内凝縮器１２へ流入した冷媒は、送風機３２から送風されて室内蒸発器２０を通過した車室内送風空気と熱交換して放熱する。これにより、車室内送風空気が加熱される。

室内凝縮器１２から流出した高圧冷媒は、開閉弁１５ａが閉じているので、暖房用固定絞り１３へ流入して減圧膨張される。そして、暖房用固定絞り１３にて減圧膨張された低圧冷媒は、室外熱交換部１６へ流入する。室外熱交換部１６へ流入した低圧冷媒は、送風ファン１７によって送風された外気から吸熱して蒸発する。

この際、冷却水循環回路４０では、冷却水がラジエータ部４３を迂回して流れる冷却水回路に切り替えられているので、冷却水が室外熱交換部１６を流通する冷媒に放熱することや、冷却水が室外熱交換部１６を流通する冷媒から吸熱することはない。つまり、冷却水が室外熱交換部１６を流通する冷媒に対して熱的な影響を及ぼすことはない。

室外熱交換部１６から流出した冷媒は、三方弁１５ｂが、室外熱交換部１６の出口側とアキュムレータ１８の入口側とを接続する冷媒流路に切り替えられているので、アキュムレータ１８へ流入して気液分離される。そして、アキュムレータ１８にて分離された気相冷媒が、圧縮機１１に吸入されて再び圧縮される。

以上の如く、通常の暖房運転時には、室内凝縮器１２にて圧縮機１１から吐出された冷媒の有する熱量によって車室内送風空気が加熱されて、車室内の暖房を行うことができる。

（ｂ）除霜運転
次に、除霜運転について説明する。ここで、本実施形態のヒートポンプサイクル１０のように、室外熱交換部１６にて冷媒と外気とを熱交換させて冷媒を蒸発させる冷凍サイクル装置では、室外熱交換部１６における冷媒蒸発温度が着霜温度（具体的には、０℃）以下になってしまうと室外熱交換部１６に着霜が生じるおそれがある。

このような着霜が生じると、熱交換器７０の外気通路７０ａが霜によって閉塞されてしまうので、室外熱交換部１６の熱交換能力が著しく低下してしまう。そこで、本実施形態のヒートポンプサイクル１０では、暖房運転時に、着霜判定手段によって室外熱交換部１６の着霜が生じていると判定された際に除霜運転を実行する。

この除霜運転では、空調制御装置が圧縮機１１の作動を停止させるとともに、送風ファン１７の作動を停止させる。従って、除霜運転時には、通常の暖房運転時に対して、室外熱交換部１６へ流入する冷媒流量が減少し、外気通路７０ａへ流入する外気の風量が減少することになる。

さらに、空調制御装置が冷却水循環回路４０の三方弁４２を、図２の破線矢印に示すように、冷却水をラジエータ部４３へ流入させる冷却水回路に切り替える。これにより、ヒートポンプサイクル１０に冷媒は循環することはなく、冷却水循環回路４０は、図２の破線矢印に示すように冷媒が流れる冷却水回路に切り替えられる。

従って、ラジエータ部４３の冷却水用チューブ４３ａを流通する冷却水の有する熱量がアウターフィン５０を介して、室外熱交換部１６に伝熱されて、室外熱交換部１６の除霜がなされる。つまり、走行用電動モータＭＧの廃熱を有効に利用した除霜が実現される。

（ｃ）冷房運転
冷房運転は、操作パネルの作動スイッチが投入（ＯＮ）された状態で、選択スイッチによって冷房運転モードが選択されると開始される。この冷房運転時には、空調制御装置が、開閉弁１５ａを開くとともに、三方弁１５ｂを室外熱交換部１６の出口側と冷房用固定絞り１９の入口側とを接続する冷媒流路に切り替える。これにより、ヒートポンプサイクル１０は、図３の実線矢印に示すように冷媒が流れる冷媒流路に切り替えられる。

この際、冷却水循環回路４０の三方弁４２については、冷却水温度Ｔｗが基準温度以上になった際には、冷却水をラジエータ部４３へ流入させる冷却水回路に切り替え、冷却水温度Ｔｗが予め定めた基準温度未満になった際には、冷却水がラジエータ部４３を迂回して流れる冷却水回路に切り替えられる。なお、図３では、冷却水温度Ｔｗが基準温度以上になった際の冷却水の流れを破線矢印で示している。

冷房運転時のヒートポンプサイクル１０では、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒が室内凝縮器１２へ流入して、送風機３２から送風されて室内蒸発器２０を通過した車室内送風空気と熱交換して放熱する。室内凝縮器１２から流出した高圧冷媒は、開閉弁１５ａが開いているので、固定絞り迂回用通路１４を介して室外熱交換部１６へ流入する。室外熱交換部１６へ流入した高圧冷媒は、送風ファン１７によって送風された外気にさらに放熱する。

室外熱交換部１６から流出した冷媒は、三方弁１５ｂが、室外熱交換部１６の出口側と冷房用固定絞り１９の入口側とを接続する冷媒流路に切り替えられているので、冷房用固定絞り１９にて減圧膨張される。冷房用固定絞り１９から流出した冷媒は、室内蒸発器２０へ流入して、送風機３２によって送風された車室内送風空気から吸熱して蒸発する。これにより、車室内送風空気が冷却される。

室内蒸発器２０から流出した冷媒は、アキュムレータ１８へ流入して気液分離される。そして、アキュムレータ１８にて分離された気相冷媒が、圧縮機１１に吸入されて再び圧縮される。以上の如く、冷房運転時には、室内蒸発器２０にて低圧冷媒が車室内送風空気から吸熱して蒸発することによって、車室内送風空気が冷却されて車室内の冷房を行うことができる。

本実施形態の車両用空調装置１では、上記の如く、ヒートポンプサイクル１０の冷媒流路および冷却水循環回路４０の冷却水回路を切り替えることによって、種々の運転を実行することができる。さらに、本実施形態では、上述した特徴的な熱交換器７０を採用しているので、冷媒、冷却水、外気の３種類の流体間の熱交換量を適切に調整することができる。

より詳細には、本実施形態の熱交換器７０では、上流側熱交換部７１を構成するチューブの総チューブ本数に対してその上流側熱交換部７１の冷媒用チューブ１６ａが占めるチューブ本数割合である上流側本数割合が、下流側熱交換部７２を構成するチューブの総チューブ本数に対してその下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａが占めるチューブ本数割合である下流側本数割合より小さくなっている。

具体的には、上流側熱交換部７１を、冷媒用チューブ１６ａと冷却水用チューブ４３ａとを交互に配置することにより構成している。そして、除霜運転時には、冷媒よりも高温である冷却水を冷却水用チューブ４３ａ及び冷却水用空間７６内に流通させることにより除霜が行われる。従って、除霜を行う熱源として機能する冷却水は、着霜し易い外気の流れ方向Ｘの上流側に下流側よりも重点的に流されるので、例えばその冷却水が上流側と下流側とに均等に流される構成と比較して、着霜を一層抑えることができ、効率の良い熱交換を実現できる。

更に、除霜運転時に、アウターフィン５０を介して冷却水の有する熱量を冷媒用チューブ１６ａに伝熱することができるので、走行用電動モータＭＧの廃熱を冷媒用チューブ１６ａの除霜のために、有効に利用することができる。

一方、下流側熱交換部７２を、冷媒用チューブ１６ａのみで構成している。このため、下流側熱交換部７２においては、冷媒と外気との熱交換量を充分に確保することができる。したがって、熱交換器７０全体として冷媒と外気との熱交換量を適切に確保することができる。

このとき、上流側熱交換部７１および下流側熱交換部７２のうち、冷媒用チューブ１６ａに霜が付着しやすい上流側熱交換部７１のみ、冷媒用チューブ１６ａと冷却水用チューブ４３ａとを交互に配置することにより構成することで、冷媒用チューブ１６ａの除霜を効率よく行いつつ、熱交換器７０全体として冷媒と外気との熱交換量を適切に確保することができる。

さらに、本実施形態の熱交換器７０では、室外熱交換部１６の冷媒用チューブ１６ａとラジエータ部４３の冷却水用チューブ４３ａとの間に形成される外気通路７０ａにアウターフィン５０を配置している。そして、このアウターフィン５０により、冷媒用チューブ１６ａと冷却水用チューブ４３ａとの間の熱移動を可能としている。

これにより、除霜運転時に、アウターフィン５０を介して冷却水の有する熱量を冷媒用チューブ１６ａにより確実に伝熱することができるので、走行用電動モータＭＧの廃熱を冷媒用チューブ１６ａの除霜のために、より一層有効に利用することができる。

さらに、本実施形態の熱交換器７０では、ヘッダタンク７５において、上流側冷媒連通路７５２ａの流路抵抗が下流側冷媒連通路７５２ｂの流路抵抗よりも小さくなっているので、上流側熱交換部７１の冷媒用チューブ１６ａと下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａとに対する冷媒の分配性を適切に調整することができる。

すなわち、例えば暖房運転時のように室外熱交換部１６で冷媒が蒸発する場合、個々の冷媒用チューブ１６ａに着目すれば、上流側熱交換部７１では、下流側熱交換部７２に比べて冷媒と空気との温度差が大きくなって冷媒の気化が促進されるので圧力損失が大きくなる。そのため、上流側熱交換部７１の冷媒用チューブ１６ａは、下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａに比べて冷媒が分配されにくくなる。

その点に鑑みて、本実施形態では、上流側冷媒連通路７５２ａの流路抵抗を下流側冷媒連通路７５２ｂの流路抵抗よりも小さくすることによって、上流側熱交換部７１の第１チューブ１６ａと冷媒用空間７７との間の流路抵抗を下流側熱交換部７２の第１チューブ１６ａと冷媒用空間７７との間の流路抵抗よりも小さくしているので、圧力損失の大きい上流側熱交換部７１の冷媒用チューブ１６ａへ冷媒が流れやすくなり、ひいては冷媒の分配性を適切に調整することができる。

さらに、本実施形態の熱交換器７０では、ヘッダタンク７５において、上流側冷媒用チューブ群１６ｂと１つの冷媒用空間７７との間の流路抵抗が、下流側冷媒用チューブ群１６ｃとその１つの冷媒用空間７７との間の流路抵抗よりも小さくなっている。すなわち、上流側冷媒用チューブ群１６ｂとその１つの冷媒用空間７７とをつなぐ複数の上流側冷媒連通路７５２ａ全体での流路抵抗が、下流側冷媒用チューブ群１６ｃとその１つの冷媒用空間７７とをつなぐ複数の下流側冷媒連通路７５２ｂ、７５２ｄ全体での流路抵抗よりも小さくなっている。従って、上流側熱交換部７１の冷媒用チューブ１６ａと下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａとに対する冷媒の分配性を一層適切に調整することができる。なお、例えば下流側冷媒連通路７５２ｄはチューブ積層方向（図９の紙面奥行き方向）の幅が狭いことにより流路断面積が小さくなり、下流側冷媒連通路７５２ｄの流路抵抗が上流側冷媒連通路７５２ａに比して大きくなっている。

すなわち、冷媒用空間７７と冷媒用チューブ１６ａとの間の冷媒流路において、下流側冷媒用チューブ群１６ｃよりも上流側冷媒用チューブ群１６ｂへ冷媒を流れやすくすることができるので、冷媒の分配に偏りが生じることを抑制でき、ひいては３種類の流体間の熱交換量を適切に調整することができる。

また、第１流体である冷媒と第２流体である冷却水とは互いに異なる流体循環回路に流通する熱媒体であり、熱交換器７０は、複数の流体循環回路１０、４０にて共用されている。従って、流体循環回路毎に個別に熱交換器を設ける場合と比較して、熱交換器７０の設置空間を削減することが容易となる。

また、上流側冷媒用チューブ群１６ｂは前述した高圧損側冷媒用チューブ群に該当し、下流側冷媒用チューブ群１６ｃは前述した低圧損側冷媒用チューブ群に該当する。そして、上流側冷媒用チューブ群１６ｂに含まれる冷媒用チューブ１６ａの本数（積層本数）は、下流側冷媒用チューブ群１６ｃと比較して少ない。従って、外気と冷媒との温度差は上流側熱交換部７１の方が下流側熱交換部７２よりも大きくなり易いことから、上流側熱交換部７１での熱交換量と下流側熱交換部７２での熱交換量とが適切に調整される。

（第２実施形態）
上記第１実施形態では、上流側冷媒連通路７５２ａが下流側冷媒連通路７５２ｂに比べて直線的に形成されていることによって、上流側冷媒連通路７５２ａの流路抵抗を下流側冷媒連通路７５２ｂの流路抵抗よりも小さくしているが、本第２実施形態では、図１０に示すように、上流側冷媒連通路７５２ａの流路面積が下流側冷媒連通路７５２ｂの流路面積よりも大きくなっていることによって、上流側冷媒連通路７５２ａの流路抵抗を下流側冷媒連通路７５２ｂの流路抵抗よりも小さくしている。

更に、本第２実施形態では、複数の上流側冷媒連通路７５２ａ全体の流路面積が複数の下流側冷媒連通路７５２ｂ、７５２ｄ全体の流路面積よりも大きくなっていることによって、複数の上流側冷媒連通路７５２ａ全体での流路抵抗を下流側冷媒連通路７５２ｂ、７５２ｄ全体での流路抵抗よりも小さくしている。

図１０（ａ）は図９（ａ）に対応する断面図であり、図１０（ｂ）は図９（ｂ）に対応する断面図である。なお、図１０では、第１実施形態と同一もしくは均等部分には同一の符号を付している。このことは、以下の図面においても同様である。

図１０に示すように、中間プレート部材７５２は、冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａに近い側（図１０の上方側）から冷却水用空間７６および冷媒用空間７７に近い側（図１０の下方側）に向かって、第１プレート部材８１１、第２プレート部材８１２および第３プレート部材８１３の３枚のプレート部材が積層されることによって構成されている。

図１０（ａ）の断面では、第１プレート部材８０１には２つの貫通孔８１１ａ、８１１ｂが形成され、第２プレート部材８０２には２つの貫通孔８１２ａ、８１２ｂが形成され、第３プレート部材８１３には１つの貫通孔８１３ａが形成されている。

第１プレート部材８１１の２つの貫通孔８１１ａ、８１１ｂのうち、一方の貫通孔８１１ａは上流側熱交換部７１の冷媒用チューブ１６ａと連通し、他方の貫通孔８１１ｂは下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａと連通している。

第２プレート部材８０２の２つの貫通孔８１２ａ、８１２ｂのうち、一方の貫通孔８１２ａは第１プレート部材８１１の一方の貫通孔８１１ａと連通し、他方の貫通孔８１２ｂは第１プレート部材８１１の他方の貫通孔８１１ｂと連通している。

第２プレート部材８０２の一方の貫通孔８１２ａの孔面積は、第２プレート部材８０２の他方の貫通孔８１２ｂの孔面積よりも大きくなっている。

第３プレート部材８１３の貫通孔８１３ａは、第２プレート部材８０２の２つの貫通孔８１２ａ、８１２ｂの両方と連通し、さらに冷媒用空間７７とも連通している。

したがって、第１プレート部材８１１の一方の貫通孔８１１ａと第２プレート部材８１２の一方の貫通孔８１２ａと第３プレート部材８１３の貫通孔８１３ａとによって上流側冷媒連通路７５２ａが構成され、第１プレート部材８０１の他方の貫通孔８０１ｂと第２プレート部材８１２の他方の貫通孔８１２ｂと第３プレート部材８１３の貫通孔８１３ａとによって下流側冷媒連通路７５２ｂが構成されることとなる。

そして、第２プレート部材８０２の一方の貫通孔８１２ａの孔面積が、第２プレート部材８０２の他方の貫通孔８１２ｂの孔面積よりも大きくなっているので、上流側冷媒連通路７５２ａの流路抵抗は下流側冷媒連通路７５２ｂの流路抵抗よりも小さくなっている。

図１０（ｂ）の断面では、上記第１実施形態の図９（ｂ）の断面と同様に、第１プレート部材８１１には２つの貫通孔８１１ｃ、８１１ｄが形成され、第２プレート部材８１２には２つの貫通孔８１２ｃ、８１２ｄが形成され、第３プレート部材８１３には２つの貫通孔８１３ｃ、８１３ｄが形成されている。

第１プレート部材８１１の２つの貫通孔８１１ｃ、８１１ｄのうち、一方の貫通孔８１１ｃは上流側熱交換部７１の冷却水用チューブ４３ａと連通し、他方の貫通孔８１１ｄは下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａと連通している。

第２プレート部材８１２の２つの貫通孔８１２ｃ、８１２ｄのうち、一方の貫通孔８１２ｃは第１プレート部材８１１の一方の貫通孔８１１ｃと連通し、他方の貫通孔８１２ｄは第１プレート部材８１１の他方の貫通孔８１１ｄと連通している。

第３プレート部材８１３の貫通孔８１３ｃ、８１３ｄのうち、一方の貫通孔８１３ｃは、第２プレート部材８１２の一方の貫通孔８１２ｃと冷却水用空間７６とに連通し、他方の貫通孔８１３ｄは第２プレート部材８１２の他方の貫通孔８１２ｄと冷媒用空間７７とに連通している。

したがって、第１〜第３プレート部材８１１〜８１３の貫通孔８１１ｃ、８１２ｃ、８１３ｃによって上流側冷却水連通路７５２ｃが構成され、第１〜第３プレート部材８１１〜８１３の貫通孔８１１ｄ、８１２ｄ、８１３ｄによって下流側冷媒連通路７５２ｄが構成されることとなる。

なお、上流側冷媒連通路７５２ａの開口面積を下流側冷媒連通路７５２ｂの開口面積よりも大きくすることによって、上流側冷媒連通路７５２ａの流路抵抗を下流側冷媒連通路７５２ｂの流路抵抗よりも小さくしてもよい。

また、下流側冷媒連通路７５２ｂを流通する冷媒に抵抗を与える抵抗体を下流側冷媒連通路７５２ｂに配置することによって、上流側冷媒連通路７５２ａの流路抵抗を下流側冷媒連通路７５２ｂの流路抵抗よりも小さくしてもよい。

（第３実施形態）
上記第１、第２実施形態では、上流側冷媒連通路７５２ａの流路抵抗を下流側冷媒連通路７５２ｂの流路抵抗よりも小さくすることによって、上流側熱交換部７１の第１チューブ１６ａと冷媒用空間７７との間の流路抵抗を下流側熱交換部７２の第１チューブ１６ａと冷媒用空間７７との間の流路抵抗よりも小さくしているが、本第３実施形態では、図１１に示すように、上記第１、第２実施形態に対して冷却水用空間７６と冷媒用空間７７の配置を逆にすることによって、上流側熱交換部７１の第１チューブ１６ａと冷媒用空間７７との間の流路抵抗を下流側熱交換部７２の第１チューブ１６ａと冷媒用空間７７との間の流路抵抗よりも小さくしている。

更に、本第３実施形態では、図１１に示すように、上記第１、第２実施形態に対して冷却水用空間７６と冷媒用空間７７の配置を逆にすることによって、上流側冷媒用チューブ群１６ｂと冷媒用空間７７との間の流路抵抗を下流側冷媒用チューブ群１６ｃと冷媒用空間７７との間の流路抵抗よりも小さくしている。

すなわち、本実施形態では、冷媒用空間７７を冷却水用空間７６よりも外気の流れ方向Ｘの上流側（図１１の左側）に配置している。換言すれば、冷媒用空間７７を外気の流れ方向Ｘにおいて冷却水用空間７６よりも上流側熱交換部７１の冷媒用チューブ１６ａに近い側に配置し、冷却水用空間７６を外気の流れ方向Ｘにおいて冷媒用空間７７よりも下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａに近い側に配置している。

本実施形態における連通路７５２ａ〜７５２ｄの具体的構成例を説明する。図１１（ａ）は、外気の流れ方向Ｘから見たときに、上流側熱交換部７１の冷媒用チューブ１６ａと下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａとが重合している断面を示している。

図１１（ｂ）は、外気の流れ方向Ｘから見たときに、上流側熱交換部７１の冷却水用チューブ４３ａと下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａとが重合している断面を示している。

中間プレート部材７５２は、図１１の断面図に示すように、冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａに近い側（図１１の上方側）から冷却水用空間７６および冷媒用空間７７に近い側（図１１の下方側）に向かって、第１プレート部材８２１、第２プレート部材８２２、第３プレート部材８２３および第４プレート部材８２４の４枚のプレート部材が積層されることによって構成されている。

図１１（ａ）の断面では、第１プレート部材８２１には２つの貫通孔８２１ａ、８２１ｂが形成され、第２プレート部材８２２には１つの貫通孔８２２ａが形成され、第３プレート部材８２３には１つの貫通孔８２３ａが形成され、第４プレート部材８２４には１つの貫通孔８２４ａが形成されている。

第１プレート部材８２１の２つの貫通孔８２１ａ、８２１ｂのうち、一方の貫通孔８２１ａは上流側熱交換部７１の冷媒用チューブ１６ａと連通し、他方の貫通孔８２１ｂは下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａと連通している。

第２プレート部材８２２の貫通孔８２２ａは、第１プレート部材８２１の２つの貫通孔８２１ａ、８２１ｂの両方と連通している。

第３プレート部材８２３の貫通孔８２３ａは、第２プレート部材８２２の貫通孔８２２ａと連通している。

第４プレート部材８２４の貫通孔８２４ａは、第３プレート部材８２３の貫通孔８２３ａと連通し、さらに冷媒用空間７７とも連通している。

したがって、第１プレート部材８２１の一方の貫通孔８２１ａと第２〜第４プレート部材８２２〜８２４の貫通孔８２２ａ、８２３ａ、８２４ａとによって上流側冷媒連通路７５２ａが構成され、第１プレート部材８２１の他方の貫通孔８２１ｂと第２〜第４プレート部材８２２〜８２４の貫通孔８２２ａ、８２３ａ、８２４ａとによって下流側冷媒連通路７５２ｂが構成されることとなる。

図１１（ｂ）の断面では、第１プレート部材８２１には２つの貫通孔８２１ｃ、８２１ｂが形成され、第２プレート部材８２２には１つの貫通孔８２２ｃが形成され、第３プレート部材８２３には１つの貫通孔８２３ｃが形成され、第４プレート部材８２４には１つの貫通孔８２４ｃが形成されている。

第１プレート部材８２１の２つの貫通孔８２１ｃ、８２１ｂのうち、一方の貫通孔８２１ｃは上流側熱交換部７１の冷却水用チューブ４３ａと連通し、他方の貫通孔８２１ｂは下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａと連通している。他方の貫通孔８２１ｂは、上述の図１１（ａ）の断面に形成されていた貫通孔８２１ｂと同一のものであり、図１２に示すようにチューブ積層方向に延びて形成されている。

第２プレート部材８２２の貫通孔８２２ｃは第１プレート部材８２１の一方の貫通孔８２１ｃと連通している。

第３プレート部材８２３の貫通孔８２３ｃは、第２プレート部材８２２の貫通孔８２２ｃと連通している。

第４プレート部材８２４の貫通孔８２４ｃは、第３プレート部材８２３の貫通孔８２２ｃと連通し、さらに冷却水用空間７６とも連通している。

したがって、第１〜第４プレート部材８２１〜８２４の貫通孔８２１ｃ、８２２ｃ、８２３ｃ、８２４ｃによって上流側冷却水連通路７５２ｃが構成され、第１プレート部材８２１の貫通孔８２１ｂと図１１（ａ）に示す第２〜第４プレート部材８２２〜８２４の貫通孔８２２ａ、８２３ａ、８２４ａとによって下流側冷媒連通路７５２ｄが構成されることとなる。

（第４実施形態）
上記第３実施形態では、中間プレート部材７５２を４枚のプレート部材８２１〜８２４の積層によって構成しているが、本第４実施形態では、図１３に示すように、中間プレート部材７５２を２枚のプレート部材８３１、８３２の積層によって構成している。

図１３（ａ）は図１１（ａ）に対応する断面図であり、図１３（ｂ）は図１１（ｂ）に対応する断面図である。

中間プレート部材７５２は、図１３の断面図に示すように、冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａに近い側（図１３の上方側）の第１プレート部材８３１と、冷却水用空間７６および冷媒用空間７７に近い側（図１３の下方側）の第２プレート部材８３２とによって構成されている。

図１３（ａ）の断面では、第１プレート部材８３１には１つの貫通孔８３１ａが形成され、第２プレート部材８３２には１つの貫通孔８３２ａが形成されている。

第１プレート部材８３１の貫通孔８３１ａは上流側熱交換部７１の冷媒用チューブ１６ａおよび下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａの両方と連通している。

第２プレート部材８３２の貫通孔８３２ａは、第１プレート部材８３１の貫通孔８３１ａと連通し、さらに冷媒用空間７７とも連通している。

したがって、第１プレート部材８３１の貫通孔８３１ａと第２プレート部材８３２の貫通孔８３２ａとによって上流側冷媒連通路７５２ａと下流側冷媒連通路７５２ｂとが構成されることとなる。

図１３（ｂ）の断面では、第１プレート部材８３１には２つの貫通孔８３１ｃ、８３１ａが形成され、第２プレート部材８３２には１つの貫通孔８３２ｃが形成されている。

第１プレート部材８３１の２つの貫通孔８３１ｃ、８３１ａのうち、一方の貫通孔８３１ｃは上流側熱交換部７１の冷却水用チューブ４３ａと連通し、他方の貫通孔８３１ａは下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａと連通している。他方の貫通孔８３１ａは、上述の図１３（ａ）の断面に形成されていた貫通孔８３１ａと同一のものであり、図１４に示すように外気流れ方向Ｘの下流側の部位がチューブ積層方向に延びて形成されている。

第２プレート部材８３２の貫通孔８３２ｃは、第１プレート部材８２１の一方の貫通孔８３１ｃと冷却水用空間７６とを連通するように、第２プレート部材８３２の厚さ方向に対して斜めに延びて形成されている。

したがって、第１、第２プレート部材８３１、８３２の貫通孔８３１ｃ、８３２ｃによって上流側冷却水連通路７５２ｃが構成され、第１プレート部材８３１の貫通孔８３１ａと図１３（ａ）に示す第２プレート部材８３２の貫通孔８３２ａとによって下流側冷媒連通路７５２ｄが構成されることとなる。

（第５実施形態）
上記第４実施形態では、中間プレート部材７５２を２枚のプレート部材８３１、８３２の積層によって構成しているが、本第５実施形態では、図１５に示すように、中間プレート部材７５２を３枚のプレート部材８４１、８４２、８４３の積層によって構成している。

図１５（ａ）は図１３（ａ）に対応する断面図であり、図１５（ｂ）は図１３（ｂ）に対応する断面図である。

中間プレート部材７５２は、図１５の断面図に示すように、冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａに近い側（図１５の上方側）から冷却水用空間７６および冷媒用空間７７に近い側（図１５の下方側）に向かって、第１プレート部材８４１、第２プレート部材８４２および第３プレート部材８４３の３枚のプレート部材が積層されることによって構成されている。

図１５（ａ）の断面では、第１プレート部材８４１には１つの貫通孔８４１ａが形成され、第２プレート部材８４２には１つの貫通孔８４２ａが形成され、第３プレート部材８４３には１つの貫通孔８４３ａが形成されている。

第１プレート部材８４１の貫通孔８４１ａは上流側熱交換部７１の冷媒用チューブ１６ａおよび下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａの両方と連通している。

第２プレート部材８４２の貫通孔８４２ａは、第１プレート部材８４１の貫通孔８４１ａと連通している。

第３プレート部材８４３の貫通孔８４３ａは、第２プレート部材８４２の貫通孔８４２ａと連通し、さらに冷媒用空間７７とも連通している。

したがって、第１プレート部材８４１の貫通孔８４１ａと第２プレート部材８４２の貫通孔８４２ａと第３プレート部材８４３の貫通孔８４３ａとによって上流側冷媒連通路７５２ａと下流側冷媒連通路７５２ｂとが構成されることとなる。

図１５（ｂ）の断面では、第１プレート部材８４１には２つの貫通孔８４１ｃ、８４１ａが形成され、第２プレート部材８４２には１つの貫通孔８４２ｃが形成され、第３プレート部材８４３には１つの貫通孔８４３ｃが形成されている。

第１プレート部材８４１の２つの貫通孔８４１ｃ、８４１ａのうち、一方の貫通孔８４１ｃは上流側熱交換部７１の冷却水用チューブ４３ａと連通し、他方の貫通孔８４１ａは下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａと連通している。他方の貫通孔８４１ａは、上述の図１５（ａ）の断面に形成されていた貫通孔８４１ａと同一のものであり、上述の図１４に示す貫通孔８３１ａと同様に外気流れ方向Ｘの下流側の部位がチューブ積層方向に延びて形成されている。

第２プレート部材８４２の貫通孔８４２ｃは、第１プレート部材８４１の一方の貫通孔８４１ｃと連通している。

第３プレート部材８４３の貫通孔８４３ｃは、第１プレート部材８４１の一方の貫通孔８４１ｃと連通し、さらに冷却水用空間７６とも連通している。

したがって、第１〜第３プレート部材８４１〜８４３の貫通孔８４１ｃ、８４２ｃ、８４３ｃによって上流側冷却水連通路７５２ｃが構成され、第１プレート部材８４１の貫通孔８４１ａと図１５（ａ）に示す第２、第３プレート部材８４２、８４３の貫通孔８４２ａ、８４３ａとによって下流側冷媒連通路７５２ｄが構成されることとなる。

（第６実施形態）
本第６実施形態では、図１６に示すように、冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａの長手方向一端側（図１６の下側）では冷媒用空間７７を冷却水用空間７６よりも外気の流れ方向Ｘの上流側に配置し、冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａの長手方向他端側（図１６の上側）では冷媒用空間７７を冷却水用空間７６よりも外気の流れ方向Ｘの下流側に配置している。換言すれば、２つの冷媒用空間７７を対角配置している。

図１６（ａ）は、外気の流れ方向Ｘから見たときに、上流側熱交換部７１の冷媒用チューブ１６ａと下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａとが重合している断面を示している。

図１６（ｂ）は、外気の流れ方向Ｘから見たときに、上流側熱交換部７１の冷却水用チューブ４３ａと下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａとが重合している断面を示している。

冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａの長手方向一端側（図１６の下側）におけるヘッダタンク７５の構成は、上記第５実施形態と同様であるので説明を省略する。

以下、冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａの長手方向他端側（図１６の下側）におけるヘッダタンク７５の構成を説明する。

中間プレート部材７５２は、図１６の断面図に示すように、冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａに近い側（図１６の下方側）から冷却水用空間７６および冷媒用空間７７に近い側（図１６の上方側）に向かって、第１プレート部材８５１および第２プレート部材８５２の２枚のプレート部材が積層されることによって構成されている。

図１６（ａ）の断面では、第１プレート部材８５１には１つの貫通孔８５１ａが形成され、第２プレート部材８５２には１つの貫通孔８５２ａが形成されている。

第１プレート部材８５１の貫通孔８５１ａは上流側熱交換部７１の冷媒用チューブ１６ａおよび下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａの両方と連通している。

第２プレート部材８５２の貫通孔８５２ａは、第１プレート部材８５１の貫通孔８５１ａと連通し、さらに冷媒用空間７７とも連通している。

したがって、第１プレート部材８５１の貫通孔８５１ａと第２プレート部材８５２の貫通孔８５２ａとによって上流側冷媒連通路７５２ａと下流側冷媒連通路７５２ｂとが構成されることとなる。

図１６（ｂ）の断面では、第１プレート部材８５１には２つの貫通孔８５１ｃ、８５１ｄが形成され、第２プレート部材８５２には２つの貫通孔８５２ｃ、８５２ｄが形成されている。

第１プレート部材８５１の２つの貫通孔８５１ｃ、８５１ｄのうち、一方の貫通孔８５１ｃは上流側熱交換部７１の冷却水用チューブ４３ａと連通し、他方の貫通孔８５１ｄは下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａと連通している。

第２プレート部材８５２の２つの貫通孔８５２ｃ、８５２ｄのうち、一方の貫通孔８５２ｃは第１プレート部材８５１の一方の貫通孔８５１ｃと連通し、さらに冷却水用空間７６とも連通しており、他方の貫通孔８５２ｄは第１プレート部材８５１の他方の貫通孔８５１ｄと連通し、さらに冷媒用空間７７とも連通している。

したがって、第１、第２プレート部材８５１、８５２の一方の貫通孔８５１ｃ、８５２ｃによって上流側冷却水連通路７５２ｃが構成され、第１、第２プレート部材８５１、８５２の他方の貫通孔８５１ｄ、８５２ｄによって下流側冷媒連通路７５２ｄが構成されることとなる。

（第７実施形態）
本第７実施形態では、図１７に示すように、冷媒用空間７７を、上流側熱交換部７１の冷媒用チューブ１６ａと下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａとから等距離にある仮想直線ＣＬと重合する位置に配置することによって、上流側熱交換部７１の冷媒用チューブ１６ａと下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａとに対する冷媒の分配性を適切化している。

図１７の例では、冷媒用空間７７は、外気の流れ方向Ｘにおける幅寸法が冷却水用空間７６よりも大きく形成されている。そして、冷媒用空間７７は、冷却水用空間７６よりも外気の流れ方向Ｘの下流側に配置され、冷媒用チューブ１６ａの長手方向から見たときに上流側熱交換部７１の冷媒用チューブ１６ａおよび下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａの両方に重合している。

本実施形態によると、冷媒用空間７７が仮想直線ＣＬと重合する位置に配置されているので、冷媒用空間７７が仮想直線ＣＬと重合せず上流側熱交換部７１の冷媒用チューブ１６ａおよび下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａのうちいずれか一方寄りに配置されている場合と比較して、上流側熱交換部７１の冷媒用チューブ１６ａと下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａとに対する冷媒の分配の偏りを抑制することができる。このため、上流側熱交換部７１の冷媒用チューブ１６ａと下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａとに対する冷媒の分配性を適切化することができる。

以下、本実施形態における連通路７５２ａ〜７５２ｄの具体的構成例を説明する。図１７（ａ）は、外気の流れ方向Ｘから見たときに、上流側熱交換部７１の冷媒用チューブ１６ａと下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａとが重合している断面を示している。

図１７（ｂ）は、外気の流れ方向Ｘから見たときに、上流側熱交換部７１の冷却水用チューブ４３ａと下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａとが重合している断面を示している。

中間プレート部材７５２は、図１７の断面図に示すように、冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａに近い側（図１７の上方側）から冷却水用空間７６および冷媒用空間７７に近い側（図１７の下方側）に向かって、第１プレート部材８６１および第２プレート部材８６２の２枚のプレート部材が積層されることによって構成されている。

図１７（ａ）の断面では、第１プレート部材８６１には１つの貫通孔８６１ａが形成され、第２プレート部材８６２には１つの貫通孔８６２ａが形成されている。

第１プレート部材８６１の貫通孔８６１ａは上流側熱交換部７１の冷媒用チューブ１６ａおよび下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａの両方と連通している。

第２プレート部材８６２の貫通孔８６２ａは、第１プレート部材８６１の貫通孔８６１ａと連通し、さらに冷媒用空間７７とも連通している。

したがって、第１プレート部材８６１の貫通孔８６１ａと第２プレート部材８６２の貫通孔８６２ａとによって上流側冷媒連通路７５２ａと下流側冷媒連通路７５２ｂとが構成されることとなる。

図１７（ｂ）の断面では、第１プレート部材８６１には２つの貫通孔８６１ｃ、８６１ｄが形成され、第２プレート部材８６２には２つの貫通孔８６２ｃ、８６２ｄが形成されている。

第１プレート部材８６１の２つの貫通孔８６１ｃ、８６１ｄのうち、一方の貫通孔８６１ｃは上流側熱交換部７１の冷却水用チューブ４３ａと連通し、他方の貫通孔８６１ｄは下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａと連通している。

第２プレート部材８６２の２つの貫通孔８６２ｃ、８６２ｄのうち、一方の貫通孔８６２ｃは第１プレート部材８６１の一方の貫通孔８６１ｃと連通し、さらに冷却水用空間７６とも連通しており、他方の貫通孔８６２ｄは第１プレート部材８６１の他方の貫通孔８６１ｄと連通し、さらに冷媒用空間７７とも連通している。

したがって、第１、第２プレート部材８６１、８６２の一方の貫通孔８６１ｃ、８６２ｃによって上流側冷却水連通路７５２ｃが構成され、第１、第２プレート部材８６１、８６２の他方の貫通孔８６１ｄ、８６２ｄによって下流側冷媒連通路７５２ｄが構成されることとなる。

（第８実施形態）
上記第７実施形態では、冷媒用空間７７は、外気の流れ方向Ｘにおける幅寸法が冷却水用空間７６よりも大きく形成されているが、本第８実施形態では、図１８に示すように、冷媒用空間７７は、外気の流れ方向Ｘにおける幅寸法が冷却水用空間７６と同等に形成されている。

これにより、冷媒用空間７７よりも外気の流れ方向Ｘの下流側に空いた空間Ｓができる。この空間Ｓは、コネクタやモジュレータ等の機器を配置するための空間として有効利用することができる。

以下、本実施形態における連通路７５２ａ〜７５２ｄの具体的構成例を説明する。図１８（ａ）は図１７（ａ）に対応する断面図であり、図１８（ｂ）は図１７（ｂ）に対応する断面図である。

中間プレート部材７５２は、図１８の断面図に示すように、冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａに近い側（図１８の上方側）から冷却水用空間７６および冷媒用空間７７に近い側（図１８の下方側）に向かって、第１プレート部材８７１および第２プレート部材８７２の２枚のプレート部材が積層されることによって構成されている。

図１８（ａ）の断面では、第１プレート部材８７１には２つの貫通孔８７１ａ、８７１ｂが形成され、第２プレート部材８７２には１つの貫通孔８７２ａが形成されている。

第１プレート部材８７１の２つの貫通孔８７１ａ、８７１ｂのうち一方の貫通孔８７１ａは上流側熱交換部７１の冷媒用チューブ１６ａと連通し、他方の貫通孔８７１ｂは下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａと連通している。

第２プレート部材８７２の貫通孔８７２ａは、第１プレート部材８７１の２つの貫通孔８７１ａ、８７１ｂの両方と連通し、さらに冷媒用空間７７とも連通している。

したがって、第１プレート部材８７１の一方の貫通孔８７１ａと第２プレート部材８７２の貫通孔８７２ａとによって上流側冷媒連通路７５２ａが構成され、第１プレート部材８７１の他方の貫通孔８７１ｂと第２プレート部材８７２の貫通孔８７２ａとによって下流側冷媒連通路７５２ｂが構成されることとなる。

図１８（ｂ）の断面では、第１プレート部材８７１には２つの貫通孔８７１ｃ、８７１ｄが形成され、第２プレート部材８７２には２つの貫通孔８７２ｃ、８７２ｄが形成されている。

第１プレート部材８７１の２つの貫通孔８７１ｃ、８７１ｄのうち、一方の貫通孔８７１ｃは上流側熱交換部７１の冷却水用チューブ４３ａと連通し、他方の貫通孔８７１ｄは下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａと連通している。

第２プレート部材８７２の２つの貫通孔８７２ｃ、８７２ｄのうち、一方の貫通孔８７２ｃは第１プレート部材８７１の一方の貫通孔８７１ｃと連通し、さらに冷却水用空間７６とも連通しており、他方の貫通孔８７２ｄは第１プレート部材８７１の他方の貫通孔８６１ｄと連通し、さらに冷媒用空間７７とも連通している。

したがって、第１、第２プレート部材８７１、８７２の一方の貫通孔８７１ｃ、８７２ｃによって上流側冷却水連通路７５２ｃが構成され、第１、第２プレート部材８７１、８７２の他方の貫通孔８７１ｄ、８７２ｄによって下流側冷媒連通路７５２ｄが構成されることとなる。

（第９実施形態）
上記第８実施形態では、冷媒用空間７７は、冷却水用空間７６よりも外気の流れ方向Ｘの下流側かつ仮想直線ＣＬと重合する位置に配置されているが、本第９実施形態では、図１９に示すように、冷媒用空間７７は、冷却水用空間７６よりも外気の流れ方向Ｘの上流側に配置され、冷却水用空間７６が仮想直線ＣＬと重合する位置に配置されている。

これによると、冷却水用空間７６よりも外気の流れ方向Ｘの下流側に空いた空間Ｓができる。この空間Ｓは、コネクタやモジュレータ等の機器を配置するための空間として有効利用することができる。

以下、本実施形態における連通路７５２ａ〜７５２ｄの具体的構成例を説明する。図１９（ａ）は図１８（ａ）に対応する断面図であり、図１９（ｂ）は図１８（ｂ）に対応する断面図である。

中間プレート部材７５２は、図１９の断面図に示すように、冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａに近い側（図１９の上方側）から冷却水用空間７６および冷媒用空間７７に近い側（図１９の下方側）に向かって、第１プレート部材８８１および第２プレート部材８８２の２枚のプレート部材が積層されることによって構成されている。

図１９（ａ）の断面では、第１プレート部材８８１には１つの貫通孔８８１ａが形成され、第２プレート部材８８２には１つの貫通孔８８２ａが形成されている。

第１プレート部材８８１の貫通孔８８１ａは上流側熱交換部７１の冷媒用チューブ１６ａおよび下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａの両方と連通している。

第２プレート部材８８２の貫通孔８８２ａは、第１プレート部材８８１の貫通孔８８１ａと連通し、さらに冷媒用空間７７とも連通している。

したがって、第１プレート部材８８１の貫通孔８８１ａと第２プレート部材８８２の貫通孔８８２ａとによって上流側冷媒連通路７５２ａおよび下流側冷媒連通路７５２ｂが構成されることとなる。

図１９（ｂ）の断面では、第１プレート部材８８１には２つの貫通孔８８１ｃ、８８１ａが形成され、第２プレート部材８８２には１つの貫通孔８８２ｃが形成されている。

第１プレート部材８８１の２つの貫通孔８８１ｃ、８８１ａのうち、一方の貫通孔８８１ｃは上流側熱交換部７１の冷却水用チューブ４３ａと連通し、他方の貫通孔８８１ａは下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａと連通している。他方の貫通孔８８１ａは、上述の図１９（ａ）の断面に形成されていた貫通孔８８１ａと同一のものであり、上述の図１４の貫通孔８３１ａと同様に外気流れ方向Ｘの下流側の部位がチューブ積層方向に延びて形成されている。

第２プレート部材８８２の貫通孔８８２ｃは、第１プレート部材８８１の一方の貫通孔８８１ｃと連通し、さらに冷却水用空間７６とも連通している。

したがって、第１、第２プレート部材８８１、８８２の貫通孔８８１ｃ、８８２ｃによって上流側冷却水連通路７５２ｃが構成され、第１プレート部材８８１の貫通孔８８１ａと図１９（ａ）に示す第２プレート部材８８２の貫通孔８８２ａとによって下流側冷媒連通路７５２ｄが構成されることとなる。

（第１０実施形態）
本第１０実施形態では、図２０に示すように、上記第９実施形態において空間Ｓが形成されている領域に第２の冷媒用空間７８（第３タンク空間）を形成している。

具体的には、タンク形成部材７５３はその長手方向から見たときに三山状に形成され、タンク形成部材７５３の山同士の中央部が中間プレート部材７５２に接合されることによって、第１の冷媒用空間７７、冷却水用空間７６および第２の冷媒用空間７８が区画されている。

第１の冷媒用空間７７、冷却水用空間７６および第２の冷媒用空間７８は、この順番で外気の流れ方向Ｘに配置されており、冷却水用空間７６は仮想直線ＣＬと重合している。

以下、本実施形態における連通路７５２ａ〜７５２ｄの具体的構成例を説明する。図２０（ａ）は図１９（ａ）に対応する断面図であり、図２０（ｂ）は図１９（ｂ）に対応する断面図である。

中間プレート部材７５２は、図２０の断面図に示すように、冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａに近い側（図２０の上方側）から冷却水用空間７６および冷媒用空間７７に近い側（図２０の下方側）に向かって、第１プレート部材８９１および第２プレート部材８９２の２枚のプレート部材が積層されることによって構成されている。

図２０（ａ）の断面では、第１プレート部材８９１には１つの貫通孔８９１ａが形成され、第２プレート部材８９２には２つの貫通孔８９２ａ、８９２ｂが形成されている。

第１プレート部材８９１の貫通孔８９１ａは上流側熱交換部７１の冷媒用チューブ１６ａおよび下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａの両方と連通している。

第２プレート部材８９２の２つの貫通孔８９２ａ、８９２ｂのうち、一方の貫通孔８８２ａは、第１プレート部材８９１の貫通孔８９１ａと連通し、さらに第１の冷媒用空間７７とも連通している。したがって、第１プレート部材８９１の貫通孔８９１ａと第２プレート部材８９２の一方の貫通孔８９２ａとによって上流側冷媒連通路７５２ａおよび下流側冷媒連通路７５２ｂが構成されることとなる。

第２プレート部材８９２の２つの貫通孔８９２ａ、８９２ｂのうち、他方の貫通孔８９２ｂは、第１プレート部材８９１の貫通孔８９１ａと連通し、さらに第２の冷媒用空間７８とも連通している。したがって、第２の冷媒用空間７８は第２プレート部材８９２の他方の貫通孔８９２ｂを介して下流側冷媒連通路７５２ｂと連通している。

図２０（ｂ）の断面では、第１プレート部材８９１には２つの貫通孔８９１ｃ、８９１ｄが形成され、第２プレート部材８９２には２つの貫通孔８９２ｃ、８９２ｄが形成されている。

第１プレート部材８９１の２つの貫通孔８９１ｃ、８９１ｄのうち、一方の貫通孔８９１ｃは上流側熱交換部７１の冷却水用チューブ４３ａと連通し、他方の貫通孔８９１ｄは下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａと連通している。

第２プレート部材８９２の２つの貫通孔８９２ｃ、８９２ｄのうち、一方の貫通孔８９２ｃは、第１プレート部材８９１の一方の貫通孔８９１ｃと連通し、さらに冷却水用空間７６とも連通している。

第２プレート部材８９２の他方の貫通孔８９２ｄは、第１プレート部材８９１の他方の貫通孔８９１ｄと連通し、さらに第２の冷媒用空間７８とも連通している。

したがって、第１、第２プレート部材８９１、８９２の一方の貫通孔８９１ｃ、８９２ｃによって上流側冷却水連通路７５２ｃが構成され、第１、第２プレート部材８９１、８９２の他方の貫通孔８９１ｄ、８９２ｄと第２の冷媒用空間７８とによって下流側冷媒連通路７５２ｄが構成されることとなる。

本実施形態によると、図２０（ａ）の断面から図２０（ｂ）の断面への冷媒の流通路が第２の冷媒用空間７８によって構成されるので、上記第９実施形態のように当該流通路が第１プレート部材８８１の貫通孔８８１ａによって構成される場合と比較して当該流通路の流路面積を大きくすることができ、ひいては下流側冷媒連通路７５２ｄにおける冷媒の圧力損失を低減することができる。

（第１１実施形態）
本第１１実施形態では、図２１に示すように、上記第１０実施形態に対して、第１の冷媒用空間７７と冷却水用空間７６の配置を逆にしている。

具体的には、外気の流れ方向Ｘの配置の順番が冷却水用空間７６、第１の冷媒用空間７７および第２の冷媒用空間７８になっており、第１の冷媒用空間７７が仮想直線（ＣＬ）と重合している。

以下、本実施形態における連通路７５２ａ〜７５２ｄの具体的構成例を説明する。図２１（ａ）は図２０（ａ）に対応する断面図であり、図２１（ｂ）は図２０（ｂ）に対応する断面図である。また、図２１（ｃ）は、冷媒配管接続用のコネクタ９２が配置されている断面を示している。

中間プレート部材７５２は、図２１の断面図に示すように、冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａに近い側（図２１の上方側）から冷却水用空間７６および冷媒用空間７７に近い側（図２１の下方側）に向かって、第１プレート部材９０１および第２プレート部材９０２の２枚のプレート部材が積層されることによって構成されている。

図２１（ａ）の断面では、第１プレート部材９０１には２つの貫通孔９０１ａ、９０１ｂが形成され、第２プレート部材９０２には２つの貫通孔９０２ａ、９０２ｂが形成されている。

第１プレート部材９０１の２つの貫通孔９０１ａ、９０２ｂのうち、一方の貫通孔９０１ａは上流側熱交換部７１の冷媒用チューブ１６ａと連通し、他方の貫通孔９０１ａは下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａと連通している。

第２プレート部材９０２の２つの貫通孔９０２ａ、９０２ｂのうち、一方の貫通孔９０２ａは、第１プレート部材９０１の一方の貫通孔９０１ａと連通し、さらに第１の冷媒用空間７７とも連通している。

第２プレート部材９０２の２つの貫通孔９０２ａ、９０２ｂのうち、他方の貫通孔９０２ｂは、第１プレート部材９０１の他方の貫通孔９０１ｂと連通し、さらに第２の冷媒用空間７８とも連通している。

したがって、第１プレート部材９０１の一方の貫通孔９０１ａと第２プレート部材９０２の一方の貫通孔９０２ａとによって上流側冷媒連通路７５２ａが構成され、第１プレート部材９０１の他方の貫通孔９０１ｂと第２プレート部材９０２の他方の貫通孔９０２ｂとによって下流側冷媒連通路７５２ｂが構成されることとなる。

本例では、第２プレート部材９０２の一方の貫通孔９０２ａの孔径（孔面積）は、第２プレート部材９０２の他方の貫通孔９０２ｂの孔径（孔面積）よりも小さくなっている。

図２１（ｂ）の断面では、第１プレート部材９０１には２つの貫通孔９０１ｃ、９０１ｄが形成され、第２プレート部材９０２には２つの貫通孔９０２ｃ、９０２ｄが形成されている。

第１プレート部材９０１の２つの貫通孔９０１ｃ、９０１ｄのうち、一方の貫通孔９０１ｃは上流側熱交換部７１の冷却水用チューブ４３ａと連通し、他方の貫通孔９０１ｄは下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａと連通している。

第２プレート部材９０２の２つの貫通孔９０２ｃ、９０２ｄのうち、一方の貫通孔９０２ｃは、第１プレート部材９０１の一方の貫通孔９０１ｃと連通し、さらに冷却水用空間７６とも連通している。

第２プレート部材９０２の他方の貫通孔９０２ｄは、第１プレート部材９０１の他方の貫通孔９０１ｄと連通し、さらに第２の冷媒用空間７８とも連通している。

したがって、第１、第２プレート部材９０１、９０２の一方の貫通孔９０１ｃ、９０２ｃによって上流側冷却水連通路７５２ｃが構成され、第１、第２プレート部材９０１、９０２の他方の貫通孔９０１ｄ、９０２ｄと第２の冷媒用空間７８とによって下流側冷媒連通路７５２ｄが構成されることとなる。

図２１（ａ）、（ｂ）に示すように、三山状のタンク形成部材７５３は、第１の冷媒用空間７７と第２の冷媒用空間７８との間の部位が第２プレート部材９０２（中間プレート部材７５２）から離間している。これにより、タンク形成部材７５３と第２プレート部材９０２（中間プレート部材７５２）との間に、第１の冷媒用空間７７と第２の冷媒用空間７８とを連通するタンク内連通路９１が形成されている。

図２０（ｃ）に示すように、タンク形成部材７５３の外側には、コネクタ９２が取り付けられている。詳細には、そのコネクタ９２は、ヘッダタンク７５に対して上流側熱交換部７１及び下流側熱交換部７２の反対側の外部部位に配置されている。コネクタ９２には、その内部空間９２１を第１の冷媒用空間７７と連通させるコネクタ連通路９２２が形成されている。

本実施形態においても、上記第１０実施形態と同様に、図２１（ａ）の断面から図２１（ｂ）の断面への冷媒の流通路が第２の冷媒用空間７８によって構成されるので、下流側冷媒連通路７５２ｄにおける冷媒の圧力損失を低減することができる。

さらに、本実施形態によると、タンク形成部材７５３のうち第１の冷媒用空間７７と第２の冷媒用空間７８との間の部位の凹み形状の設計を変えてタンク内連通路９１の幅を変えることによって、下流側熱交換部７２の第１チューブ１６ａと冷媒用空間７７との間の流路抵抗を調整することができる。

また、第２プレート部材９０２の２つの貫通孔９０２ａ、９０２ｂの孔径（孔面積）の設計を変えて上流側冷媒連通路７５２ａおよび下流側冷媒連通路７５２ｂの流路抵抗を変えることによっても、下流側熱交換部７２の第１チューブ１６ａと冷媒用空間７７との間の流路抵抗を調整することができる。

また、タンク形成部材７５３のうち第１、第２の冷媒用空間７７、７８を形成する部位の形状の設計を変えて第１、第２の冷媒用空間７７、７８の大きさ（断面積）を変えることによっても、下流側熱交換部７２の第１チューブ１６ａと冷媒用空間７７との間の流路抵抗を調整することができる。

（第１２実施形態）
本第１２実施形態では、図２２に示すように、上記第１１実施形態に対して、タンク内連通路９１が廃止され、コネクタ９２には、その内部空間９２１を第２の冷媒用空間７８と連通させる第２のコネクタ連通路９２３が形成されている。

本実施形態によると、第１のコネクタ連通路９２２および第２のコネクタ連通路９２３の孔径（孔面積）の設計を変えることによって、上流側熱交換部７１の冷媒用チューブ１６ａおよび下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａの冷媒の流れやすさを変えることができるので、冷媒の分配性を適切に調整することができる。

また、上記第１１実施形態と同様に、第２プレート部材９０２の２つの貫通孔９０２ａ、９０２ｂの孔径（孔面積）の設計や、第１、第２の冷媒用空間７７、７８の大きさ（断面積）を変えることによって、下流側熱交換部７２の第１チューブ１６ａと冷媒用空間７７との間の流路抵抗を調整することができる。

（第１３実施形態）
本第１３実施形態は、上記第１２実施形態とは異なり、図２３〜２５に示すように、第１の冷媒用空間７７が、冷却水用空間７６及び第２の冷媒用空間７８を形成するタンク形成部材７５３とは別のタンク形成部材７５３ｄ、７５３ｅにより形成されている。本実施形態では、便宜上、タンク形成部材７５３を第１タンク形成部材７５３と呼び、タンク形成部材７５３ｄを第２タンク形成部材７５３ｄと呼び、タンク形成部材７５３ｅを第３タンク形成部材７５３ｅと呼ぶものとする。本実施形態の熱交換器７０において、図２３はヘッダタンク７５の分解斜視図であり、図２４は図２２（ａ）に相当する断面図であり、図２５は図２２（ｂ）に相当する断面図である。

図２３〜２５に示すように、タンク形成部材７５３は冷却水用空間７６及び第２の冷媒用空間７８を形成するが、第１の冷媒用空間７７を形成しない。その代わりに、第２タンク形成部材７５３ｄと第３タンク形成部材７５３ｅとが設けられており、第２タンク形成部材７５３ｄと第３タンク形成部材７５３ｅとが、外気の流れ方向Ｘにおいて冷却水用空間７６と第２の冷媒用空間７８との間に第１の冷媒用空間７７を形成する。

具体的には、第２タンク形成部材７５３ｄおよび第３タンク形成部材７５３ｅは何れもＵ字状の断面形状を有しており、その第２タンク形成部材７５３ｄおよび第３タンク形成部材７５３ｅは、互いの凹面側を対向させて組み合わされることによって第１の冷媒用空間７７を形成する。

また、第２タンク形成部材７５３ｄは、第２プレート部材９０２に対向する側に突き出た流路接続部７５３ｆを備え、第２プレート部材９０２の貫通孔９０２ａと重合する貫通孔７５３ｇがその流路接続部７５３ｆに形成されている。そして、流路接続部７５３ｆがその流路接続部７５３ｆに対向する第２プレート部材９０２の板面と当接し接合されることにより、第２タンク形成部材７５３ｄの貫通孔７５３ｇと第２プレート部材９０２の貫通孔９０２ａとが互いに連通する。なお、第１タンク形成部材７５３には、流路接続部７５３ｆとの干渉を回避するために、逃げ孔７５３ｈが形成されている。

このように構成されたヘッダタンク７５では、上流側冷媒連通路７５２ａは、第１プレート部材９０１の貫通孔９０１ａと第２プレート部材９０２の貫通孔９０２ａと第２タンク形成部材７５３ｄの貫通孔７５３ｇとによって構成される。下流側冷媒連通路７５２ｂ、７５２ｄ、及び上流側冷却水連通路７５２ｃの構成は、前述の第１２実施形態と同様である。

なお、前述の第１２実施形態の図２２（ｃ）に相当する図は省略されているが、例えばコネクタ９２が設けられており、図２３〜２５に示す第１、第２の冷媒用空間７７、７８は、コネクタ９２を介して互いに連通している。

（第１４実施形態）
本第１４実施形態は、上記第１実施形態に対して、熱交換器７０の流路構成を変更したものである。図２６は、本実施形態の熱交換器７０における冷媒流れおよび冷却水流れを説明するための模式的な斜視図である。

冷却水流入配管４３４は、冷却水用チューブ４３ａの長手方向一端側（図２６の上側）に配置される第２上流側タンク部７３０ｂの長手方向一端側（図２６の左側）に接続されている。冷却水流出配管４３５は、第２上流側タンク部７３０ｂの長手方向他端側（図２６の右側）に接続されている。第２上流側タンク部７３０ｂの長手方向両端側は、閉塞部材によって閉塞されている。

冷媒流出配管１６５は、冷媒用チューブ１６ａの長手方向一端側（図２６の上側）に配置される第２下流側タンク部７４０ｂの長手方向一端側（図２６の左側）に接続されている。冷媒流入配管１６４は、第２下流側タンク部７４０ｂの長手方向他端側（図２６の右側）に接続されている。第２下流側タンク部７４０ｂの長手方向両端側は、閉塞部材によって閉塞されている。

第２上流側タンク部７３０ｂには、冷却水用空間７６を第２上流側タンク部７３０ｂの長手方向に２つに仕切る上流側仕切部材７３２が配置されている。

以下、本実施形態では、上流側仕切部材７３２により仕切られた２つの冷却水用空間７６のうち、冷却水流入配管４３４と連通する空間を第１冷却水用空間７６ａといい、冷却水流出配管４３５と連通する空間を第２冷却水用空間７６ｂという。

一方、第２下流側タンク部７４０ｂには、冷媒用空間７７を第１下流側タンク部７４０ａの長手方向に２つに仕切る下流側仕切部材７４２が配置されている。

以下、本実施形態では、下流側仕切部材７４２により仕切られた２つの冷媒用空間７７のうち、冷媒流入配管１６４と連通する空間を第１冷媒用空間７７ａといい、冷媒流出配管１６５と連通する空間を第２冷媒用空間７７ｂという。

従って、本実施形態の熱交換器７０では、冷媒流入配管１６４を介して第２下流側タンク部７４０ｂの第１冷媒用空間７７ａへ流入した冷媒の一部は、中間プレート部材７５２に形成された冷媒連通路７５２ｂ、７５２ｄを介して、下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａへ流入し、当該冷媒用チューブ１６ａ内を図の上側から下側に向かって流れる。また、第２下流側タンク部７４０ｂの第１冷媒用空間７７ａへ流入した冷媒の他の一部は、中間プレート部材７５２に形成された上流側冷媒連通路７５２ａを介して、上流側熱交換部７１の冷媒用チューブ１６ａへ流入し、当該冷媒用チューブ１６ａ内を図の上側から下側に向かって流れる。

下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａから流出した冷媒は、中間プレート部材７５２に形成された冷媒連通路７５２ｂ、７５２ｄを介して、第１下流側タンク部７４０ａの冷媒用空間７７にて集合する。また、上流側熱交換部７１の冷媒用チューブ１６ａから流出した冷媒は、中間プレート部材７５２に形成された上流側冷媒連通路７５２ａを介して、第１下流側タンク部７４０ａの冷媒用空間７７にて集合する。

第１下流側タンク部７４０ａの冷媒用空間７７にて集合した冷媒は、図の右側から左側に向かって流れる。その後、第１下流側タンク部７４０ａの冷媒用空間７７にて集合した冷媒の一部は、中間プレート部材７５２に形成された冷媒連通路７５２ｂ、７５２ｄを介して、下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａへ流入し、当該冷媒用チューブ１６ａ内を図の下側から上側に向かって流れる。また、第１下流側タンク部７４０ａの冷媒用空間７７にて集合した冷媒の他の一部は、中間プレート部材７５２に形成された上流側冷媒連通路７５２ａを介して、上流側熱交換部７２を構成する冷媒用チューブ１６ａへ流入し、当該冷媒用チューブ１６ａ内を図の下側から上側に向かって流れる。

下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａから流出した冷媒は、中間プレート部材７５２に形成された冷媒連通路７５２ｂ、７５２ｄを介して、第２下流側タンク部７４０ｂの第２冷媒用空間７７ｂにて集合する。また、上流側熱交換部７１の冷媒用チューブ１６ａから流出した冷媒は、中間プレート部材７５２に形成された上流側冷媒連通路７５２ａを介して、第２下流側タンク部７４０ｂの第２冷媒用空間７７ｂにて集合する。

第２下流側タンク部７４０ｂの第２冷媒用空間７７ｂにて集合した冷媒は、図の右側から左側に向かって流れ、冷媒流出配管１６５から流出していく。

一方、本実施形態の熱交換器７０では、冷却水流入配管４３４を介して第２上流側タンク部７３０ｂの第１冷却水用空間７６ａへ流入した冷却水が、中間プレート部材７５２に形成された冷却水連通路７５２ｃを介して、上流側熱交換部７１の冷却水用チューブ４３ａへ流入し、当該冷却水用チューブ４３ａ内を図の上側から下側に向かって流れる。

上流側熱交換部７１の冷却水用チューブ４３ａから流出した冷却水は、中間プレート部材７５２に形成された冷却水連通路７５２ｃを介して、第１上流側タンク部７３０ａの冷却水用空間７６にて集合する。そして、第１上流側タンク部７３０ａの冷却水用空間７６にて集合した冷却水は、図の左側から右側に向かって流れる。

その後、第１上流側タンク部７３０ａの冷却水用空間７６にて集合した冷却水は、中間プレート部材７５２に形成された冷却水連通路７５２ｃを介して、上流側熱交換部７１の冷却水用チューブ４３ａへ流入し、当該冷却水用チューブ４３ａ内を図の下側から上側に向かって流れる。上流側熱交換部７１の冷却水用チューブ４３ａから流出した冷却水は、中間プレート部材７５２に形成された冷却水連通路７５２ｃを介して、第２上流側タンク部７３０ｂの第２冷却水用空間７６ｂにて集合する。

第２上流側タンク部７３０ｂの第２冷却水用空間７６ｂにて集合した冷却水は、図の左側から右側に向かって流れ、冷却水流出配管４３５から流出していく。

本実施形態の熱交換器７０に対して、前述した各実施形態および後述する各実施形態に記載したヘッダタンク７５の構造のうち、外気の流れ方向Ｘにおいて冷却水用空間７６および冷媒用空間７７の配置関係が本実施形態と共通するものを適用することができる。後述する図２７〜３５にて説明される各実施形態のヘッダタンク７５の構造に対しても同様である。

（第１５実施形態）
本第１５実施形態は、上述した第１、第１４実施形態に対して、熱交換器７０の流路構成を変更したものである。図２７は、本実施形態の熱交換器７０における冷媒流れを説明するための模式的な斜視図である。図２７では熱交換器７０内の冷媒流れが太い実線矢印で示されており、後述する図２８〜３５でも同様である。

図２７に示すように、第１上流側タンク部７３０ａ及び第１下流側タンク部７４０ａは、上流側熱交換部７１及び下流側熱交換部７２（図９等を参照）に対して重力方向下側に配置されている。このことは、後述の第１６〜２６実施形態でも同じである。

第１下流側タンク部７４０ａには、それの長手方向に内部空間を２つに仕切る下流側仕切部材７４２が配置されている。そのため、第１下流側タンク部７４０ａには、それの長手方向他端側（図２７の右側）から直列に配置された第１冷媒用空間７７ａと第２冷媒用空間７７ｂとが形成されている。

冷媒流入配管１６４は、第１下流側タンク部７４０ａに形成された第１冷媒用空間７７ａに接続されている。冷媒流出配管１６５は、第１下流側タンク部７４０ａに形成された第２冷媒用空間７７ｂに接続されている。また、第２下流側タンク部７４０ｂは、その長手方向両側が閉塞部材によって閉塞されており、内部には冷媒用空間７７が形成されている。

第２下流側タンク部７４０ｂに形成された冷媒用空間７７は、冷媒用チューブ１６ａからの冷媒を集合させると共に、冷媒用チューブ１６ａへ冷媒を分配するものである。具体的には、この第２下流側タンク部７４０ｂの冷媒用空間７７では、第１冷媒用空間７７ａとの間に介装された冷媒用チューブ１６ａが接続された部位が冷媒用チューブ出口側の冷媒用空間７７２として機能する。それと共に、第２冷媒用空間７７ｂとの間に介装された冷媒用チューブ１６ａが接続された部位が冷媒用チューブ入口側の冷媒用空間７７１として機能する。要するに、第２下流側タンク部７４０ｂでは、冷媒用チューブ入口側の冷媒用空間７７１と冷媒用チューブ出口側の冷媒用空間７７２とが一体として１つの冷媒用空間７７を形成している。

また、第１上流側タンク部７３０ａは、その長手方向一端側（図２７の左側）が閉塞部材によって閉塞されている一方で、長手方向他端側（図２７の右側）には冷却水流入配管４３４が接続されている。また、第２上流側タンク部７３０ｂは、その長手方向一端側が閉塞部材によって閉塞されている一方で、長手方向他端側には冷却水流出配管４３５が接続されている。第１上流側タンク部７３０ａおよび第２上流側タンク部７３０ｂの何れも、内部には冷却水用空間７６が形成されている。

このような構成から、冷媒流入配管１６４から熱交換器７０へ流入した冷媒は、図２７の太い実線矢印で示すように、第１下流側タンク部７４０ａに形成された第１冷媒用空間７７ａから、その第１冷媒用空間７７ａに連通している複数本の冷媒用チューブ１６ａ内を重力方向上側に流れる。そして、その冷媒は、その冷媒用チューブ１６ａから、第２下流側タンク部７４０ｂに形成された冷媒用空間７７へ流れ、その冷媒用空間７７内で第２下流側タンク部７４０ｂの長手方向他端側から長手方向一端側へと流れる。更に、その冷媒は、第２下流側タンク部７４０ｂに形成された冷媒用空間７７から、その冷媒用空間７７と第２冷媒用空間７７ｂとに連通している複数本の冷媒用チューブ１６ａ内を重力方向下側に流れ、その冷媒用チューブ１６ａから第２冷媒用空間７７ｂへ流れる。

また、冷却水流入配管４３４から熱交換器７０へ流入した冷却水は、第１上流側タンク部７３０ａに形成された冷却水用空間７６から、その冷却水用空間７６に連通している複数本の冷却水用チューブ４３ａ内を重力方向上側に流れる。そして、その冷却水は、その冷却水用チューブ４３ａから、第２上流側タンク部７３０ｂに形成された冷却水用空間７６へ流れる。なお、図２７では見易い図とするために冷却水流れを図示しておらず、後述する図２８〜３５でも同様である。

（第１６実施形態）
本第１６実施形態は、上述した第１、第１４、第１５実施形態に対して、熱交換器７０の流路構成を変更したものである。図２８は、本実施形態の熱交換器７０における冷媒流れ説明するための模式的な斜視図である。

図２８に示すように、第１上流側タンク部７３０ａには、それの長手方向に内部空間を２つに仕切る上流側仕切部材７３２が配置されている。そのため、第１上流側タンク部７３０ａには、それの長手方向他端側（図２８の右側）から直列に配置された第１冷媒用空間７７ａと第２冷媒用空間７７ｂとが形成されている。

冷媒流入配管１６４は、第１上流側タンク部７３０ａに形成された第１冷媒用空間７７ａに接続されている。冷媒流出配管１６５は、第１上流側タンク部７３０ａに形成された第２冷媒用空間７７ｂに接続されている。また、第２下流側タンク部７４０ｂは、その長手方向両側が閉塞部材によって閉塞されており、内部には冷媒用空間７７が形成されている。

また、第１下流側タンク部７４０ａは、その長手方向一端側（図２８の左側）が閉塞部材によって閉塞されている一方で、長手方向他端側（図２８の右側）には冷却水流入配管４３４が接続されている。また、第２上流側タンク部７３０ｂは、その長手方向一端側が閉塞部材によって閉塞されている一方で、長手方向他端側には冷却水流出配管４３５が接続されている。第１下流側タンク部７４０ａおよび第２上流側タンク部７３０ｂの何れも、内部には冷却水用空間７６が形成されている。

このような構成から、冷媒流入配管１６４から熱交換器７０へ流入した冷媒は、図２８の太い実線矢印で示すように、第１上流側タンク部７３０ａに形成された第１冷媒用空間７７ａから、その第１冷媒用空間７７ａに連通している複数本の冷媒用チューブ１６ａ内を重力方向上側に流れる。そして、その冷媒は、その冷媒用チューブ１６ａから、第２下流側タンク部７４０ｂに形成された冷媒用空間７７へ流れ、その冷媒用空間７７内で第２下流側タンク部７４０ｂの長手方向他端側から長手方向一端側へと流れる。更に、その冷媒は、第２下流側タンク部７４０ｂに形成された冷媒用空間７７から、その冷媒用空間７７と第２冷媒用空間７７ｂとに連通している複数本の冷媒用チューブ１６ａ内を重力方向下側に流れ、その冷媒用チューブ１６ａから第２冷媒用空間７７ｂへ流れる。

また、冷却水流入配管４３４から熱交換器７０へ流入した冷却水は、第１下流側タンク部７４０ａに形成された冷却水用空間７６から、その冷却水用空間７６に連通している複数本の冷却水用チューブ４３ａ内を重力方向上側に流れる。そして、その冷却水は、その冷却水用チューブ４３ａから、第２上流側タンク部７３０ｂに形成された冷却水用空間７６へ流れる。

（第１７実施形態）
本第１７実施形態は、上述した第１、第１４〜１６実施形態に対して、熱交換器７０の流路構成を変更したものである。図２９は、本実施形態の熱交換器７０における冷媒流れ説明するための模式的な斜視図である。

図２９に示すように、第１下流側タンク部７４０ａには、それの長手方向に内部空間を２つに仕切る下流側仕切部材７４２が配置されている。そのため、第１下流側タンク部７４０ａには、それの長手方向他端側（図２９の右側）から直列に配置された第１冷媒用空間７７ａと第２冷媒用空間７７ｂとが形成されている。

冷媒流入配管１６４は、第１下流側タンク部７４０ａに形成された第１冷媒用空間７７ａに接続されている。冷媒流出配管１６５は、第１下流側タンク部７４０ａに形成された第２冷媒用空間７７ｂに接続されている。また、第２上流側タンク部７３０ｂは、その長手方向両側が閉塞部材によって閉塞されており、内部には冷媒用空間７７が形成されている。

また、第１上流側タンク部７３０ａは、その長手方向一端側（図２９の左側）が閉塞部材によって閉塞されている一方で、長手方向他端側（図２９の右側）には冷却水流入配管４３４が接続されている。また、第２下流側タンク部７４０ｂは、その長手方向一端側が閉塞部材によって閉塞されている一方で、長手方向他端側には冷却水流出配管４３５が接続されている。第１上流側タンク部７３０ａおよび第２下流側タンク部７４０ｂの何れも、内部には冷却水用空間７６が形成されている。

このような構成から、冷媒流入配管１６４から熱交換器７０へ流入した冷媒は、図２９の太い実線矢印で示すように、第１下流側タンク部７４０ａに形成された第１冷媒用空間７７ａから、その第１冷媒用空間７７ａに連通している複数本の冷媒用チューブ１６ａ内を重力方向上側に流れる。そして、その冷媒は、その冷媒用チューブ１６ａから、第２上流側タンク部７３０ｂに形成された冷媒用空間７７へ流れ、その冷媒用空間７７内で第２上流側タンク部７３０ｂの長手方向他端側から長手方向一端側へと流れる。更に、その冷媒は、第２上流側タンク部７３０ｂに形成された冷媒用空間７７から、その冷媒用空間７７と第２冷媒用空間７７ｂとに連通している複数本の冷媒用チューブ１６ａ内を重力方向下側に流れ、その冷媒用チューブ１６ａから第２冷媒用空間７７ｂへ流れる。

また、冷却水流入配管４３４から熱交換器７０へ流入した冷却水は、第１上流側タンク部７３０ａに形成された冷却水用空間７６から、その冷却水用空間７６に連通している複数本の冷却水用チューブ４３ａ内を重力方向上側に流れる。そして、その冷却水は、その冷却水用チューブ４３ａから、第２下流側タンク部７４０ｂに形成された冷却水用空間７６へ流れる。

（第１８実施形態）
本第１８実施形態は、上述した第１、第１４〜１７実施形態に対して、熱交換器７０の流路構成を変更したものである。図３０は、本実施形態の熱交換器７０における冷媒流れ説明するための模式的な斜視図である。

図３０に示すように、第１上流側タンク部７３０ａには、それの長手方向に内部空間を２つに仕切る上流側仕切部材７３２が配置されている。そのため、第１上流側タンク部７３０ａには、それの長手方向他端側（図３０の右側）から直列に配置された第１冷媒用空間７７ａと第２冷媒用空間７７ｂとが形成されている。

冷媒流入配管１６４は、第１上流側タンク部７３０ａに形成された第１冷媒用空間７７ａに接続されている。冷媒流出配管１６５は、第１上流側タンク部７３０ａに形成された第２冷媒用空間７７ｂに接続されている。また、第２上流側タンク部７３０ｂは、その長手方向両側が閉塞部材によって閉塞されており、内部には冷媒用空間７７が形成されている。

また、第１下流側タンク部７４０ａは、その長手方向一端側（図３０の左側）が閉塞部材によって閉塞されている一方で、長手方向他端側（図３０の右側）には冷却水流入配管４３４が接続されている。また、第２下流側タンク部７４０ｂは、その長手方向一端側が閉塞部材によって閉塞されている一方で、長手方向他端側には冷却水流出配管４３５が接続されている。第１下流側タンク部７４０ａおよび第２下流側タンク部７４０ｂの何れも、内部には冷却水用空間７６が形成されている。

このような構成から、冷媒流入配管１６４から熱交換器７０へ流入した冷媒は、図３０の太い実線矢印で示すように、第１上流側タンク部７３０ａに形成された第１冷媒用空間７７ａから、その第１冷媒用空間７７ａに連通している複数本の冷媒用チューブ１６ａ内を重力方向上側に流れる。そして、その冷媒は、その冷媒用チューブ１６ａから、第２上流側タンク部７３０ｂに形成された冷媒用空間７７へ流れ、その冷媒用空間７７内で第２上流側タンク部７３０ｂの長手方向他端側から長手方向一端側へと流れる。更に、その冷媒は、第２上流側タンク部７３０ｂに形成された冷媒用空間７７から、その冷媒用空間７７と第２冷媒用空間７７ｂとに連通している複数本の冷媒用チューブ１６ａ内を重力方向下側に流れ、その冷媒用チューブ１６ａから第２冷媒用空間７７ｂへ流れる。

また、冷却水流入配管４３４から熱交換器７０へ流入した冷却水は、第１下流側タンク部７４０ａに形成された冷却水用空間７６から、その冷却水用空間７６に連通している複数本の冷却水用チューブ４３ａ内を重力方向上側に流れる。そして、その冷却水は、その冷却水用チューブ４３ａから、第２下流側タンク部７４０ｂに形成された冷却水用空間７６へ流れる。

（第１９実施形態）
本第１９実施形態は、上述した第１、第１４〜１８実施形態に対して、熱交換器７０の流路構成を変更したものである。図３１は、本実施形態の熱交換器７０における冷媒流れ説明するための模式的な斜視図である。

図３１に示すように、第１上流側タンク部７３０ａには、それの長手方向に内部空間を２つに仕切る上流側仕切部材７３２が配置されている。これにより、第１上流側タンク部７３０ａには、それの長手方向他端側（図３１の右側）から直列に配置された第１冷媒用空間７７ａと第２冷却水用空間７６ｂとが形成されている。

また、第１下流側タンク部７４０ａには、それの長手方向に内部空間を２つに仕切る下流側仕切部材７４２が配置されている。これにより、第１下流側タンク部７４０ａには、それの長手方向他端側から直列に配置された第１冷却水用空間７６ａと第２冷媒用空間７７ｂとが形成されている。

冷媒流入配管１６４は、第１上流側タンク部７３０ａに形成された第１冷媒用空間７７ａに接続されている。冷媒流出配管１６５は、第１下流側タンク部７４０ａに形成された第２冷媒用空間７７ｂに接続されている。また、第２上流側タンク部７３０ｂは、その長手方向両側が閉塞部材によって閉塞されており、内部には冷媒用空間７７が形成されている。

また、冷却水流入配管４３４は、第１下流側タンク部７４０ａに形成された第１冷却水用空間７６ａに接続されている。冷却水流出配管４３５は、第１上流側タンク部７３０ａに形成された第２冷却水用空間７６ｂに接続されている。また、第２下流側タンク部７４０ｂは、その長手方向両側が閉塞部材によって閉塞されており、内部には冷却水用空間７６が形成されている。

このような構成から、冷媒流入配管１６４から熱交換器７０へ流入した冷媒は、図３１の太い実線矢印で示すように、第１上流側タンク部７３０ａに形成された第１冷媒用空間７７ａから、その第１冷媒用空間７７ａに連通している複数本の冷媒用チューブ１６ａ内を重力方向上側に流れる。そして、その冷媒は、その冷媒用チューブ１６ａから、第２上流側タンク部７３０ｂに形成された冷媒用空間７７へ流れ、その冷媒用空間７７内で第２上流側タンク部７３０ｂの長手方向他端側から長手方向一端側へと流れる。更に、その冷媒は、第２上流側タンク部７３０ｂに形成された冷媒用空間７７から、その冷媒用空間７７と第２冷媒用空間７７ｂとに連通している複数本の冷媒用チューブ１６ａ内を重力方向下側に流れ、その冷媒用チューブ１６ａから第２冷媒用空間７７ｂへ流れる。

また、冷却水流入配管４３４から熱交換器７０へ流入した冷却水は、第１下流側タンク部７４０ａに形成された第１冷却水用空間７６ａから、その第１冷却水用空間７６ａに連通している複数本の冷却水用チューブ４３ａ内を重力方向上側に流れる。そして、その冷却水は、その冷却水用チューブ４３ａから、第２下流側タンク部７４０ｂに形成された冷却水用空間７６へ流れ、その冷却水用空間７６内で第２下流側タンク部７４０ｂの長手方向他端側から長手方向一端側へと流れる。更に、その冷却水は、第２下流側タンク部７４０ｂに形成された冷却水用空間７６から、その冷却水用空間７６と第２冷却水用空間７６ｂとに連通している複数本の冷却水用チューブ４３ａ内を重力方向下側に流れ、その冷却水用チューブ４３ａから第２冷却水用空間７６ｂへ流れる。

（第２０実施形態）
本第２０実施形態は、上述した第１、第１４〜１９実施形態に対して、熱交換器７０の流路構成を変更したものである。図３２は、本実施形態の熱交換器７０における冷媒流れ説明するための模式的な斜視図である。

図３２に示すように、第１上流側タンク部７３０ａには、それの長手方向に内部空間を２つに仕切る上流側仕切部材７３２が配置されている。そのため、第１上流側タンク部７３０ａには、それの長手方向他端側（図３２の右側）から直列に配置された第１冷媒用空間７７ａと第３冷媒用空間７７ｃとが形成されている。

また、第２上流側タンク部７３０ｂにも、それの長手方向に内部空間を２つに仕切る上流側仕切部材７３２が配置されている。そのため、第２上流側タンク部７３０ｂには、それの長手方向他端側から直列に配置された第４冷媒用空間７７ｄと第２冷媒用空間７７ｂとが形成されている。

また、第２上流側タンク部７３０ｂに設けられた上流側仕切部材７３２は、第１上流側タンク部７３０ａに設けられた上流側仕切部材７３２よりも、第２上流側タンク部７３０ｂの長手方向一端側（図３２の左側）に配置されている。そのため、第２上流側タンク部７３０ｂの長手方向すなわち冷媒用チューブ１６ａの積層方向において、第２上流側タンク部７３０ｂに設けられた上流側仕切部材７３２と第１上流側タンク部７３０ａに設けられた上流側仕切部材７３２との間に配置された冷媒用チューブ１６ａは、第３冷媒用空間７７ｃと第４冷媒用空間７７ｄとの両方に連通している。

冷媒流入配管１６４は、第１上流側タンク部７３０ａに形成された第１冷媒用空間７７ａに接続されている。冷媒流出配管１６５は、第２上流側タンク部７３０ｂに形成された第２冷媒用空間７７ｂに接続されている。また、第１上流側タンク部７３０ａはその長手方向一端側が閉塞部材によって閉塞されており、第２上流側タンク部７３０ｂはその長手方向他端側が閉塞部材によって閉塞されている。

また、第１下流側タンク部７４０ａは、その長手方向一端側が閉塞部材によって閉塞されている一方で、長手方向他端側には冷却水流入配管４３４が接続されている。また、第２下流側タンク部７４０ｂは、その長手方向一端側が閉塞部材によって閉塞されている一方で、長手方向他端側には冷却水流出配管４３５が接続されている。第１下流側タンク部７４０ａおよび第２下流側タンク部７４０ｂの何れも、内部には冷却水用空間７６が形成されている。

このような構成から、冷媒流入配管１６４から熱交換器７０へ流入した冷媒は、図３２の太い実線矢印で示すように、第１上流側タンク部７３０ａに形成された第１冷媒用空間７７ａから、その第１冷媒用空間７７ａに連通している複数本の冷媒用チューブ１６ａ内を重力方向上側に流れる。次に、その冷媒は、その冷媒用チューブ１６ａから、第２上流側タンク部７３０ｂに形成された第４冷媒用空間７７ｄへ流れ、その第４冷媒用空間７７ｄ内で第２上流側タンク部７３０ｂの長手方向他端側から長手方向一端側へと流れる。次に、その冷媒は、第４冷媒用空間７７ｄから、その第４冷媒用空間７７ｄと第３冷媒用空間７７ｃとに連通している複数本の冷媒用チューブ１６ａ内を重力方向下側に流れ、その冷媒用チューブ１６ａから第３冷媒用空間７７ｃへ流れる。次に、その冷媒は、その第３冷媒用空間７７ｃ内で第１上流側タンク部７３０ａの長手方向他端側から長手方向一端側へと流れ、その第３冷媒用空間７７ｃと第２冷媒用空間７７ｂとに連通している複数本の冷媒用チューブ１６ａ内を重力方向上側に流れる。更に、その冷媒は、その冷媒用チューブ１６ａから第２冷媒用空間７７ｂへ流れる。

図３２に示すように、熱交換器７０は、冷媒の流通経路において、一対をなす冷媒用空間７７（７７a、７７ｂ、７７ｃ、７７ｄを含む）の間に介装された複数の冷媒用チューブ１６ａからなる冷媒パス１６１ａ、１６１ｂ、１６１ｃ（第１流体パス）を３つ有して構成されている。具体的には、第１冷媒用空間７７ａと第４冷媒用空間７７ｄとの間に介装されその第１冷媒用空間７７ａと第４冷媒用空間７７ｄとの両方に接続された複数の冷媒用チューブ１６ａから、第１冷媒パス１６１ａが構成されている。また、第４冷媒用空間７７ｄと第３冷媒用空間７７ｃとの間に介装されその第４冷媒用空間７７ｄと第３冷媒用空間７７ｃとの両方に接続された複数の冷媒用チューブ１６ａから、第２冷媒パス１６１ｂが構成されている。また、第３冷媒用空間７７ｃと第２冷媒用空間７７ｂとの間に介装されその第３冷媒用空間７７ｃと第２冷媒用空間７７ｂとの両方に接続された複数の冷媒用チューブ１６ａから、第３冷媒パス１６１ｃが構成されている。

そして、第１冷媒パス１６１ａ、第２冷媒パス１６１ｂ、および第３冷媒パス１６１ｃは、図３２の実線矢印で示すように、冷媒の流通経路（冷媒流通経路）において冷媒用空間７７を介して直列的に連結にされている。更に、冷媒は、第１冷媒パス１６１ａでは上向きに流れ、第２冷媒パス１６１ｂでは下向きに流れ、第３冷媒パス１６１ｃでは上向きに流れる。要するに、第１冷媒パス１６１ａ、第２冷媒パス１６１ｂ、および第３冷媒パス１６１ｃはそれぞれ、冷媒流通経路にて隣り合う他の冷媒パスに対し冷媒が重力方向において逆向きに流れるものである。なお、その冷媒流通経路にて隣り合う他の冷媒パスとは、図３２から判るように、冷媒用チューブ１６ａの積層方向にて隣り合う他の冷媒パスを意味することになる。

例えば、第１冷媒パス１６１ａは、冷媒流通経路にてその第１冷媒パス１６１ａに隣り合う他の冷媒パスすなわち第２冷媒パス１６１ｂに対し冷媒が重力方向において逆向きに流れるものである。また、第２冷媒パス１６１ｂは、冷媒流通経路にてその第２冷媒パス１６１ｂに隣り合う他の冷媒パスすなわち第１冷媒パス１６１ａ及び第３冷媒パス１６１ｃに対し冷媒が重力方向において逆向きに流れるものである。また、第３冷媒パス１６１ｃは、冷媒流通経路にてその第３冷媒パス１６１ｃに隣り合う他の冷媒パスすなわち第２冷媒パス１６１ｂに対し冷媒が重力方向において逆向きに流れるものである。

また、図３２に示すように、第１冷媒パス１６１ａおよび第３冷媒パス１６１ｃは、冷媒が重力方向上側（上向き）に流れる上昇流冷媒パス（上昇流第１流体パス）である。そして、冷媒用チューブ１６ａの積層方向において、第１冷媒パス１６１ａを構成する冷媒用チューブ１６ａのチューブ積層幅Ｌ１は、冷媒流通経路にて隣り合う第２冷媒パス１６１ｂを構成する冷媒用チューブ１６ａのチューブ積層幅Ｌ２に比して小さくなっている（Ｌ２＞Ｌ１）。

また、第３冷媒パス１６１ｃを構成する冷媒用チューブ１６ａのチューブ積層幅Ｌ３も、冷媒流通経路にて隣り合う第２冷媒パス１６１ｂのチューブ積層幅Ｌ２に比して小さくなっている（Ｌ３＜Ｌ２）。すなわち、第１冷媒パス１６１ａと第３冷媒パス１６１ｃとの何れの上昇流冷媒パスに着目しても、冷媒用チューブ１６ａのチューブ積層幅は、上昇流冷媒パスが、冷媒流通経路にてその上昇流冷媒パスに対して隣り合う何れの冷媒パス（第２冷媒パス１６１ｂ）よりも小さくなっている。なお、各冷媒パス１６１ａ、１６１ｂ、１６１ｃを構成する冷媒用チューブ１６ａのチューブ積層本数が多くなるほどチューブ積層幅Ｌ１、Ｌ２、Ｌ３は大きくなり、そのチューブ積層本数とチューブ積層幅Ｌ１、Ｌ２、Ｌ３とは互いに一対一の関係で対応する。

このように各チューブ積層幅Ｌ１、Ｌ２、Ｌ３が設定されていることにより、第１冷媒パス１６１ａおよび第３冷媒パス１６１ｃでは、そのチューブ積層幅Ｌ１、Ｌ３が小さいことに応じて、冷媒の流路が第２冷媒パス１６１ｂに比して絞られることになる。そのため、冷媒が冷媒用チューブ１６ａ内で重力方向上側へ流れる上昇流の流速が高くなり、例えば冷媒に含まれる液成分の自重に対抗して冷媒を勢い良く上昇させることが可能である。その結果として、冷媒を各冷媒用チューブ１６ａに満遍なく流し易くなる。特に、熱交換器７０が例えば凝縮器として機能するときには、冷媒用チューブ１６ａ内の冷媒は高圧であり流速が低いので、この効果は顕著になる。

（第２１実施形態）
本第２１実施形態は、上述した第１、第１４〜２０実施形態に対して、熱交換器７０の流路構成を変更したものである。図３３は、本実施形態の熱交換器７０における冷媒流れ説明するための模式的な斜視図である。

図３３に示すように、第１上流側タンク部７３０ａには、それの長手方向に内部空間を２つに仕切る上流側仕切部材７３２が配置されている。そのため、第１上流側タンク部７３０ａには、それの長手方向他端側（図３３の右側）から直列に配置された第１冷媒用空間７７ａと第３冷媒用空間７７ｃとが形成されている。

また、第２上流側タンク部７３０ｂにも、それの長手方向に内部空間を２つに仕切る上流側仕切部材７３２が配置されている。そのため、第２上流側タンク部７３０ｂには、それの長手方向他端側から直列に配置された第４冷媒用空間７７ｄと第２冷却水用空間７６ｂとが形成されている。

また、第２下流側タンク部７４０ｂには、それの長手方向に内部空間を２つに仕切る下流側仕切部材７４２が配置されている。そのため、第２下流側タンク部７４０ｂには、それの長手方向他端側から直列に配置された第１冷却水用空間７６ａと第２冷媒用空間７７ｂとが形成されている。また、第１下流側タンク部７４０ａには冷却水用空間７６が形成されている。

また、図３３に示す第１上流側タンク部７３０ａと第２上流側タンク部７３０ｂとにそれぞれ設けられた上流側仕切部材７３２は、上述した図３２と同じ位置に配置されている。また、第２下流側タンク部７４０ｂに設けられた下流側仕切部材７４２は、冷媒用チューブ１６ａの積層方向において、第２上流側タンク部７３０ｂに設けられた上流側仕切部材７３２と同じ位置に配置されている。

冷媒流入配管１６４は第１冷媒用空間７７ａに接続され、冷媒流出配管１６５は第２冷媒用空間７７ｂに接続されている。また、冷却水流入配管４３４は第１冷却水用空間７６ａに接続され、冷却水流出配管４３５は第２冷却水用空間７６ｂに接続されている。また、第１上流側タンク部７３０ａの長手方向一端側、第２上流側タンク部７３０ｂの長手方向他端側、及び、第１下流側タンク部７４０ａの長手方向両端はそれぞれ、閉塞部材によって閉塞されている。

このような構成から、冷媒流入配管１６４から熱交換器７０へ流入した冷媒は、図３３の太い実線矢印で示すように、第１冷媒用空間７７ａから、その第１冷媒用空間７７ａに連通している複数本の冷媒用チューブ１６ａ内を重力方向上側に流れる。次に、その冷媒は、その冷媒用チューブ１６ａから第４冷媒用空間７７ｄへ流れ、その第４冷媒用空間７７ｄ内で第２上流側タンク部７３０ｂの長手方向他端側から長手方向一端側へと流れる。次に、その冷媒は、第４冷媒用空間７７ｄから、その第４冷媒用空間７７ｄと第３冷媒用空間７７ｃとに連通している複数本の冷媒用チューブ１６ａ内を重力方向下側に流れ、その冷媒用チューブ１６ａから第３冷媒用空間７７ｃへ流れる。次に、その冷媒は、その第３冷媒用空間７７ｃ内で第１上流側タンク部７３０ａの長手方向他端側から長手方向一端側へと流れ、その第３冷媒用空間７７ｃと第２冷媒用空間７７ｂとに連通している複数本の冷媒用チューブ１６ａ内を重力方向上側に流れる。更に、その冷媒は、その冷媒用チューブ１６ａから第２冷媒用空間７７ｂへ流れる。

また、冷却水流入配管４３４から熱交換器７０へ流入した冷却水は、第１冷却水用空間７６ａから、その第１冷却水用空間７６ａに連通している複数本の冷却水用チューブ４３ａ内を重力方向下側に流れる。次に、その冷却水は、その冷却水用チューブ４３ａから、第１下流側タンク部７４０ａに形成された冷却水用空間７６へ流れ、その冷却水用空間７６内で第１下流側タンク部７４０ａの長手方向他端側から長手方向一端側へと流れる。次に、その冷却水は、第１下流側タンク部７４０ａに形成された冷却水用空間７６から、その冷却水用空間７６と第２冷却水用空間７６ｂとに連通している複数本の冷却水用チューブ４３ａ内を重力方向上側に流れ、その冷却水用チューブ４３ａから第２冷却水用空間７６ｂへ流れる。

図３３の熱交換器７０は、前述した図３２と同様の第１冷媒パス１６１ａ、第２冷媒パス１６１ｂ、および第３冷媒パス１６１ｃを有して構成されている。例えば、第１冷媒パス１６１ａおよび第３冷媒パス１６１ｃは上昇流冷媒パスである。そして、第１冷媒パス１６１ａのチューブ積層幅Ｌ１は第２冷媒パス１６１ｂのチューブ積層幅Ｌ２に比して小さくなっており（Ｌ２＞Ｌ１）、第３冷媒パス１６１ｃのチューブ積層幅Ｌ３も第２冷媒パス１６１ｂのチューブ積層幅Ｌ２に比して小さくなっている（Ｌ３＜Ｌ２）。従って、本実施形態でも、前述した第２０実施形態と同様の効果が得られる。

（第２２実施形態）
本第２２実施形態は、上述した第１、第１４〜２１実施形態に対して、熱交換器７０の流路構成を変更したものである。図３４は、本実施形態の熱交換器７０における冷媒流れ説明するための模式的な斜視図である。

図３４に示すように、第２上流側タンク部７３０ｂには、それの長手方向に内部空間を２つに仕切る上流側仕切部材７３２が配置されている。そのため、第２上流側タンク部７３０ｂには、それの長手方向他端側（図３４の右側）から直列に配置された第１冷媒用空間７７ａと第３冷媒用空間７７ｃとが形成されている。

また、第１上流側タンク部７３０ａにも、それの長手方向に内部空間を２つに仕切る上流側仕切部材７３２が配置されている。そのため、第１上流側タンク部７３０ａには、それの長手方向他端側から直列に配置された第４冷媒用空間７７ｄと第２冷却水用空間７６ｂとが形成されている。

また、第１下流側タンク部７４０ａおよび第２下流側タンク部７４０ｂには、それぞれ冷却水用空間７６が形成されている。

また、第２上流側タンク部７３０ｂに設けられた上流側仕切部材７３２は、第１上流側タンク部７３０ａに設けられた上流側仕切部材７３２よりも、第２上流側タンク部７３０ｂの長手方向他端側（図３２の右側）に配置されている。

冷媒流入配管１６４は第１冷媒用空間７７ａに接続され、冷媒流出配管１６５は第２冷媒用空間７７ｂに接続されている。また、冷却水流入配管４３４は、第１下流側タンク部７４０ａに形成された冷却水用空間７６に接続されている。冷却水流出配管４３５は第２下流側タンク部７４０ｂに形成された冷却水用空間７６に接続されている。また、第１上流側タンク部７３０ａの長手方向他端側、第２上流側タンク部７３０ｂの長手方向一端側、第１下流側タンク部７４０ａの長手方向一端側、及び、第２下流側タンク部７４０ｂの長手方向一端側はそれぞれ、閉塞部材によって閉塞されている。

このような構成から、冷媒流入配管１６４から熱交換器７０へ流入した冷媒は、図３４の太い実線矢印で示すように、第１冷媒用空間７７ａから、その第１冷媒用空間７７ａに連通している複数本の冷媒用チューブ１６ａ内を重力方向下側に流れる。次に、その冷媒は、その冷媒用チューブ１６ａから第４冷媒用空間７７ｄへ流れ、その第４冷媒用空間７７ｄ内で第１上流側タンク部７３０ａの長手方向他端側から長手方向一端側へと流れる。次に、その冷媒は、第４冷媒用空間７７ｄから、その第４冷媒用空間７７ｄと第３冷媒用空間７７ｃとに連通している複数本の冷媒用チューブ１６ａ内を重力方向上側に流れ、その冷媒用チューブ１６ａから第３冷媒用空間７７ｃへ流れる。次に、その冷媒は、その第３冷媒用空間７７ｃ内で第２上流側タンク部７３０ｂの長手方向他端側から長手方向一端側へと流れ、その第３冷媒用空間７７ｃと第２冷媒用空間７７ｂとに連通している複数本の冷媒用チューブ１６ａ内を重力方向下側に流れる。更に、その冷媒は、その冷媒用チューブ１６ａから第２冷媒用空間７７ｂへ流れる。

図３４の熱交換器７０は、前述した図３２と同様に、第１冷媒パス１６１ａ、第２冷媒パス１６１ｂ、および第３冷媒パス１６１ｃを有しているが、それら冷媒パス１６１ａ、１６１ｂ、１６１ｃにおける冷媒の流れ方向と、各チューブ積層幅Ｌ１、Ｌ２、Ｌ３とが異なっている。

具体的に、図３４の熱交換器７０では、第２冷媒パス１６１ｂは上昇流冷媒パスである一方で、第１冷媒パス１６１ａおよび第３冷媒パス１６１ｃは上昇流冷媒パスには該当しない。また、第２冷媒パス１６１ｂのチューブ積層幅Ｌ２は、第１冷媒パス１６１ａのチューブ積層幅Ｌ１と第３冷媒パス１６１ｃのチューブ積層幅Ｌ３との何れと比較しても小さくなっている（Ｌ１＞Ｌ２、Ｌ３＞Ｌ２）。すなわち、冷媒用チューブ１６ａのチューブ積層幅は、上昇流冷媒パスである第２冷媒パス１６１ｂが、冷媒流通経路にてその第２冷媒パス１６１ｂに対して隣り合う何れの冷媒パス（第１冷媒パス１６１ａおよび第３冷媒パス１６１ｃ）よりも小さくなっている。従って、本実施形態でも、前述した第２０実施形態と同様の効果が得られる。

（第２３実施形態）
本第２３実施形態は、上述した第１、第１４〜２２実施形態に対して、熱交換器７０の流路構成を変更したものである。図３５は、本実施形態の熱交換器７０における冷媒流れ説明するための模式的な斜視図である。

図３５に示すように、第２上流側タンク部７３０ｂには、それの長手方向に内部空間を２つに仕切る上流側仕切部材７３２が配置されている。そのため、第２上流側タンク部７３０ｂには、それの長手方向他端側（図３５の右側）から直列に配置された第１冷媒用空間７７ａと第３冷媒用空間７７ｃとが形成されている。

また、第１下流側タンク部７４０ａには、それの長手方向に内部空間を２つに仕切る下流側仕切部材７４２が配置されている。そのため、第１下流側タンク部７４０ａには、それの長手方向他端側から直列に配置された第１冷却水用空間７６ａと第２冷媒用空間７７ｂとが形成されている。また、第２下流側タンク部７４０ｂには冷却水用空間７６が形成されている。

また、図３５に示す第１上流側タンク部７３０ａと第２上流側タンク部７３０ｂとにそれぞれ設けられた上流側仕切部材７３２は、上述した図３４と同じ位置に配置されている。また、第１下流側タンク部７４０ａに設けられた下流側仕切部材７４２は、冷媒用チューブ１６ａの積層方向において、第１上流側タンク部７３０ａに設けられた上流側仕切部材７３２と同じ位置に配置されている。

冷媒流入配管１６４は第１冷媒用空間７７ａに接続され、冷媒流出配管１６５は第２冷媒用空間７７ｂに接続されている。また、冷却水流入配管４３４は第１冷却水用空間７６ａに接続され、冷却水流出配管４３５は第２冷却水用空間７６ｂに接続されている。また、第１上流側タンク部７３０ａの長手方向他端側、第２上流側タンク部７３０ｂの長手方向一端側、及び、第２下流側タンク部７４０ｂの長手方向両端はそれぞれ、閉塞部材によって閉塞されている。

このような構成から、冷媒流入配管１６４から熱交換器７０へ流入した冷媒は、図３５の太い実線矢印で示すように、第１冷媒用空間７７ａから、その第１冷媒用空間７７ａに連通している複数本の冷媒用チューブ１６ａ内を重力方向下側に流れる。次に、その冷媒は、その冷媒用チューブ１６ａから第４冷媒用空間７７ｄへ流れ、その第４冷媒用空間７７ｄ内で第１上流側タンク部７３０ａの長手方向他端側から長手方向一端側へと流れる。次に、その冷媒は、第４冷媒用空間７７ｄから、その第４冷媒用空間７７ｄと第３冷媒用空間７７ｃとに連通している複数本の冷媒用チューブ１６ａ内を重力方向上側に流れ、その冷媒用チューブ１６ａから第３冷媒用空間７７ｃへ流れる。次に、その冷媒は、その第３冷媒用空間７７ｃ内で第２上流側タンク部７３０ｂの長手方向他端側から長手方向一端側へと流れ、その第３冷媒用空間７７ｃと第２冷媒用空間７７ｂとに連通している複数本の冷媒用チューブ１６ａ内を重力方向下側に流れる。更に、その冷媒は、その冷媒用チューブ１６ａから第２冷媒用空間７７ｂへ流れる。

また、冷却水流入配管４３４から熱交換器７０へ流入した冷却水は、第１冷却水用空間７６ａから、その第１冷却水用空間７６ａに連通している複数本の冷却水用チューブ４３ａ内を重力方向上側に流れる。次に、その冷却水は、その冷却水用チューブ４３ａから、第２下流側タンク部７４０ｂに形成された冷却水用空間７６へ流れ、その冷却水用空間７６内で第２下流側タンク部７４０ｂの長手方向他端側から長手方向一端側へと流れる。次に、その冷却水は、第２下流側タンク部７４０ｂに形成された冷却水用空間７６から、その冷却水用空間７６と第２冷却水用空間７６ｂとに連通している複数本の冷却水用チューブ４３ａ内を重力方向下側に流れ、その冷却水用チューブ４３ａから第２冷却水用空間７６ｂへ流れる。

図３５の熱交換器７０は、前述した図３４と同様の第１冷媒パス１６１ａ、第２冷媒パス１６１ｂ、および第３冷媒パス１６１ｃを有して構成されている。例えば、第２冷媒パス１６１ｂは上昇流冷媒パスである。そして、第２冷媒パス１６１ｂのチューブ積層幅Ｌ２は第１冷媒パス１６１ａのチューブ積層幅Ｌ１に比して小さくなっており（Ｌ１＞Ｌ２）、且つ、第３冷媒パス１６１ｃのチューブ積層幅Ｌ３に比して小さくなっている（Ｌ３＞Ｌ２）。従って、本実施形態でも、前述した第２０実施形態と同様の効果が得られる。

（第２４実施形態）
本実施形態では、前述した第１８実施形態の図３０において、第２上流側タンク部７３０ｂおよび第２下流側タンク部７４０ｂの構成が図３６のようになっている。例えば、図３６は図３０のＧ部分のタンク断面図を表している。図３６（ａ）は図１３（ａ）に対応する断面図であり、図３６（ｂ）は図１３（ｂ）に対応する断面図であるが、図３６（ａ）（ｂ）はそれぞれ図１３（ａ）（ｂ）に対して上下方向が逆になっている。

図３６に示すように、中間プレート部材７５２は、上流側熱交換部７１及び下流側熱交換部７２に近い側（図３６の下方側）から順に、第１プレート部材９１１と第２プレート部材９１２と第３プレート部材９１３とが板厚方向に積層され、互いに接合されることによって構成されている。

図３６（ａ）に示すように、第１プレート部材９１１には、上流側熱交換部７１および下流側熱交換部７２の両方の冷媒用チューブ１６ａに跨るように、第２プレート部材９１２側から板厚方向に凹んだ凹穴である冷媒流通部９１１ａが形成されている。

そして、その冷媒流通部９１１ａの底面には、２つの貫通孔９１１ｂ、９１１ｃが外気流れ方向Ｘに並んで形成されている。上流側熱交換部７１の冷媒用チューブ１６ａは、その一方の貫通孔９１１ｂを貫通し、その冷媒用チューブ１６ａの先端が冷媒流通部９１１ａ内に突き出している。また、下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａは、他方の貫通孔９１１ｃを貫通し、その冷媒用チューブ１６ａの先端が冷媒流通部９１１ａ内に突き出している。これにより、冷媒流通部９１１ａは、上流側熱交換部７１の冷媒用チューブ１６ａおよび下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａの両方と連通している。

第２プレート部材９１２には貫通孔９１２ａが形成されており、その貫通孔９１２ａは冷媒流通部９１１ａと連通している。また、第３プレート部材９１３には、貫通孔９１３ａが形成されており、その貫通孔９１３ａは第２プレート部材９１２の貫通孔９１２ａと連通していると共に、冷媒用空間７７にも連通している。なお、図３６に図示されている冷媒用空間７７は、冷媒用チューブ１６ａの入口側に接続され冷媒の分配を行う冷媒用チューブ入口側の冷媒用空間７７１である。

このようにして、第２プレート部材９１２の貫通孔９１２ａと第３プレート部材９１３の貫通孔９１３ａとにより、上流側冷媒連通路７５２ａが構成されている。そして、第１プレート部材９１１の冷媒流通部９１１ａと第２プレート部材９１２の貫通孔９１２ａと第３プレート部材９１３の貫通孔９１３ａとにより、下流側冷媒連通路７５２ｂが構成されている。

図３６（ｂ）に示すように、第１プレート部材９１１には、第２プレート部材９１２側から板厚方向に凹んだ凹穴である冷却水流通部９１１ｄと冷媒流通部９１１ａとが外気流れ方向Ｘの上流側から並んで形成されている。そして、その冷却水流通部９１１ｄの底面には貫通孔９１１ｅが形成され、その冷媒流通部９１１ａの底面には貫通孔９１１ｆが形成されている。

上流側熱交換部７１の冷却水用チューブ４３ａは一方の貫通孔９１１ｅを貫通し、その冷却水用チューブ４３ａの先端が冷却水流通部９１１ｄ内に突き出している。これにより、その冷却水流通部９１１ｄは上流側熱交換部７１の冷却水用チューブ４３ａと連通している。また、下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａは、他方の貫通孔９１１ｆを貫通し、その冷媒用チューブ１６ａの先端が冷媒流通部９１１ａ内に突き出している。これにより、その冷媒流通部９１１ａは下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａと連通している。

第２プレート部材９１２には貫通孔９１２ｃが形成されており、その貫通孔９１２ｃは、冷媒流通部９１１ａとは連通せずに冷却水流通部９１１ｄと連通している。また、第３プレート部材９１３には、貫通孔９１３ｃが形成されており、その貫通孔９１３ｃは第２プレート部材９１２の貫通孔９１２ｃと連通している。更に、その第３プレート部材９１３の貫通孔９１３ｃは、冷媒用空間７７とは連通せずに冷却水用空間７６と連通している。

図３６（ｂ）に示す冷媒流通部９１１ａは、上述の図３６（ａ）に示す冷媒流通部９１１ａと同一のものであり、図３７に示すように外気流れ方向Ｘの下流側の部位がチューブ積層方向に延びて形成されている。

このようにして、第２プレート部材９１２の貫通孔９１２ｃと第３プレート部材９１３の貫通孔９１３ｃとにより、上流側冷却水連通路７５２ｃが構成されている。そして、第１プレート部材９１１の冷媒流通部９１１ａと第２プレート部材９１２の貫通孔９１２ａと第３プレート部材９１３の貫通孔９１３ａとにより、下流側冷媒連通路７５２ｄが構成されている。すなわち、冷媒用チューブ入口側の冷媒用空間７７１と上流側冷媒用チューブ群１６ｂとの間の冷媒流路（上流側冷媒連通路７５２ａ）と、その冷媒用チューブ入口側の冷媒用空間７７１と下流側冷媒用チューブ群１６ｃとの間の冷媒流路（下流側冷媒連通路７５２ｂ、７５２ｄ）とが、並列的に設けられている。

図３６（ａ）に示すように、冷媒用チューブ入口側の冷媒用空間７７１は、外気流れ方向Ｘにおいて、下流側冷媒用チューブ群１６ｃ（低圧損側冷媒用チューブ群）よりも上流側冷媒用チューブ群１６ｂ（高圧損側冷媒用チューブ群）側に配置されている。要するに、その冷媒用チューブ入口側の冷媒用空間７７１は上流側タンク部７３内に形成されている。そのため、主として冷媒流路の長さの差異により、冷媒用チューブ入口側の冷媒用空間７７１と上流側冷媒用チューブ群１６ｂとの間の流路抵抗は、冷媒用チューブ入口側の冷媒用空間７７１と下流側冷媒用チューブ群１６ｃとの間の流路抵抗よりも小さくなっている。冷媒流路の流路長が長いほどその冷媒流路の流路抵抗は大きくなるからである。

そして、図３６（ａ）の２本の破線L01で示すように、冷媒用チューブ入口側の冷媒用空間７７１と上流側冷媒用チューブ群１６ｂとを互いに連通させる上流側冷媒連通路７５２ａの開口部７５２ｅは、上流側冷媒用チューブ群１６ｂに含まれる冷媒用チューブ１６ａに向けて開口している。更に、その上流側冷媒連通路７５２ａの開口部７５２ｅは、冷媒用チューブ１６ａの開口端面１６ｄに垂直な方向にその開口端面１６ｄと重ねて設けられている。すなわち、その上流側冷媒連通路７５２ａは、その冷媒用チューブ１６ａの開口端面１６ｄに対向するように開口している。これにより、冷媒用チューブ入口側の冷媒用空間７７１を流れる冷媒の動圧を利用して、高圧損側である上流側冷媒用チューブ群１６ｂへ冷媒を勢いよく流入させることができる。そのため、例えば、冷媒が下流側冷媒用チューブ群１６ｃへ偏って多く流れることを抑制することが可能である。

なお、第２プレート部材９１２の貫通孔９１２ａと第３プレート部材９１３の貫通孔９１３ａとが、例えば図３８に示すように形成されていたとすれば、図３８の破線L02で示すように、上流側冷媒連通路７５２ａの開口部７５２ｅは、冷媒用チューブ１６ａの開口端面１６ｄに垂直な方向にその開口端面１６ｄと重ねて設けられていないことになる。

図３０に示すように、熱交換器７０は、冷媒用チューブ１６ａ及び冷却水用チューブ４３ａの長手方向が上下方向を向くように配置されるので、その冷媒用チューブ１６ａ内を流通する冷媒は重力方向の流速成分を有する。また、図３６の断面図が示す冷媒用チューブ入口側の冷媒用空間７７１へは、この冷媒用空間７７１と第１上流側タンク部７３０ａに形成された第１冷媒用空間７７ａとの間に介装された冷媒用チューブ１６ａを流通した冷媒が流れ込むので、上流側、下流側熱交換部７１、７２にて外気（第３流体）と少なくとも１回は熱交換した冷媒が導入されている。

ここで、熱交換器７０が蒸発器と凝縮器との何れとして機能していても、冷媒は、上流側、下流側熱交換部７１、７２にて外気と１回の熱交換をしていれば、気体及び液体の２相で構成された状態になっている。そして、そのような気液２相の冷媒は、その冷媒に含まれる液体成分が気体よりも重力の影響を受け易いので、その冷媒の多くは、冷媒用チューブ入口側の冷媒用空間７７１内での冷媒流れ方向において上流側に連結された冷媒用チューブ１６ａに流れ込み易い。

この点、本実施形態によれば、図３６の断面図が示す冷媒用チューブ入口側の冷媒用空間７７１は、下流側冷媒用チューブ群１６ｃではなく上流側冷媒用チューブ群１６ｂの上に配置されている。従って、冷媒が比較的流れ込み易い下流側冷媒用チューブ群１６ｃの上にその冷媒用チューブ入口側の冷媒用空間７７１があると仮定した場合と比較して、その冷媒用空間７７１内での冷媒流れにおける上流側で冷媒が偏って多く冷媒用チューブ１６ａに流れ込むことが抑制される。その結果、冷媒用チューブ入口側の冷媒用空間７７１に接続された複数の冷媒用チューブ１６ａに満遍なく冷媒を供給することが可能である。

（第２５実施形態）
本実施形態では、前述した第２４実施形態における第２上流側タンク部７３０ｂおよび第２下流側タンク部７４０ｂの構成が、図３６（ａ）に替えて図３９のようになっている。本実施形態において、図３６（ｂ）に相当する断面図は第２４実施形態と同じであるので、その図示を省略する。但し、図３６（ｂ）に示される冷媒流通部９１１ａは冷媒流通部９１１ｇに読み替えて、図３６（ｂ）が用いられる。

図３９に示すように、中間プレート部材７５２は、上流側熱交換部７１及び下流側熱交換部７２に近い側（図３９の下方側）から順に、第１プレート部材９１１と第２プレート部材９１２と第３プレート部材９１３とが板厚方向に積層され、互いに接合されることによって構成されている。

第１プレート部材９１１には、第２プレート部材９１２側から板厚方向に凹んだ凹穴である冷媒流通部９１１ａ、９１１ｇが外気流れ方向Ｘに並んで形成されている。その一方の冷媒流通部９１１ａの底面には貫通孔９１１ｂが形成され、他方の冷媒流通部９１１ｇの底面には貫通孔９１１ｃが形成されている。

そして、上流側熱交換部７１の冷媒用チューブ１６ａは、その一方の冷媒流通部９１１ａに連通する貫通孔９１１ｂを貫通し、その冷媒用チューブ１６ａの先端が冷媒流通部９１１ａ内に突き出している。また、下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａは、他方の冷媒流通部９１１ｇに連通する貫通孔９１１ｃを貫通し、その冷媒用チューブ１６ａの先端が冷媒流通部９１１ｇ内に突き出している。これにより、一方の冷媒流通部９１１ａは上流側熱交換部７１の冷媒用チューブ１６ａと連通し、他方の冷媒流通部９１１ｇは下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａと連通している。

第２プレート部材９１２には２つの貫通孔９１２ａ、９１２ｄが形成されており、その一方の貫通孔９１２ａは一方の冷媒流通部９１１ａと連通し、他方の貫通孔９１２ｄは他方の冷媒流通部９１１ｇと連通している。また、第３プレート部材９１３には２つの貫通孔９１３ａ、９１３ｄが形成されており、その一方の貫通孔９１３ａは第２プレート部材９１２の一方の貫通孔９１２ａと連通していると共に、冷媒用空間７７にも連通している。また、第３プレート部材９１３の他方の貫通孔９１３ｄは、第２プレート部材９１２の他方の貫通孔９１２ｄと連通していると共に、冷媒用空間７７にも連通している。なお、第３プレート部材９１３の２つの貫通孔９１３ａ、９１３ｄは何れも冷却水用空間７６に連通していない。

このようにして、第２プレート部材９１２の貫通孔９１２ａと第３プレート部材９１３の貫通孔９１３ａとにより、上流側冷媒連通路７５２ａが構成されている。そして、第１プレート部材９１１の冷媒流通部９１１ｄと第２プレート部材９１２の貫通孔９１２ｄと第３プレート部材９１３の貫通孔９１３ｄとにより、下流側冷媒連通路７５２ｂが構成されている。

図３６（ｂ）の冷媒流通部９１１ｇは、図３９に示す上述の冷媒流通部９１１ｇと同一のものであり、前述の第２４実施形態と同様に、その冷媒流通部９１１ｇはチューブ積層方向に延びて形成されている。従って、図３６（ｂ）の下流側冷媒連通路７５２ｄは、第１プレート部材９１１の冷媒流通部９１１ｇと第２プレート部材９１２の貫通孔９１２ｄと第３プレート部材９１３の貫通孔９１３ｄとにより構成されている。

本実施形態でも、前述の第２４実施形態と同様に、冷媒用チューブ入口側の冷媒用空間７７１と上流側冷媒用チューブ群１６ｂとの間の流路抵抗は、主として冷媒流路の長さの差異により、冷媒用チューブ入口側の冷媒用空間７７１と下流側冷媒用チューブ群１６ｃとの間の流路抵抗よりも小さくなっている。

また、冷媒流路の流路抵抗は、流路長が長くなるほど大きくなる一方で、流路の開口面積が大きくなるほど小さくなるので、例えば図３９では、その流路長および開口面積を調節して定めることで、上流側冷媒連通路７５２ａおよび下流側冷媒連通路７５２ｂ、７５２ｄの流路抵抗をそれぞれ増減して設定することが可能である。従って、図３９では、冷媒流路の開口面積（流路断面積）の差異によっても、冷媒用チューブ入口側の冷媒用空間７７１と上流側冷媒用チューブ群１６ｂとの間の流路抵抗は、冷媒用チューブ入口側の冷媒用空間７７１と下流側冷媒用チューブ群１６ｃとの間の流路抵抗よりも小さくなっている。なお、本実施形態でも、前述の第２４実施形態と同様の効果が得られる。

（第２６実施形態）
本実施形態において、冷媒用チューブ１６ａの長手方向一端側（図５の下側）に配置されているヘッダタンク７５の構成は前述の第１実施形態と同じである。すなわち、図９の通りである。しかし、冷媒用チューブ１６ａの長手方向他端側（図５の上側）に配置されているヘッダタンク７５は、図４０のように構成されている。なお、図４０では、冷媒の流れは太い実線矢印で示されており、冷却水の流れは太い破線矢印で示されている。

図４０に示すように、中間プレート部材７５２は、上流側熱交換部７１及び下流側熱交換部７２に近い側（図４０の下方側）から順に、第１プレート部材９３１と第２プレート部材９３２とが板厚方向に積層され、互いに接合されることによって構成されている。

上流側熱交換部７１および下流側熱交換部７２にて冷媒用チューブ１６ａ同士が外気流れ方向Ｘから見て重合しているヘッダタンク７５内の部位において、貫通孔９３１ａが、第１プレート部材９３１に形成されている。そして、その貫通孔９３１ａは、第１プレート部材９３１にて、上流側熱交換部７１および下流側熱交換部７２の両方の冷媒用チューブ１６ａに対応した部位に跨るように形成されている。この貫通孔９３１ａは、上流側熱交換部７１および下流側熱交換部７２の双方の冷媒用チューブ１６ａに連通している。

そして、第２プレート部材９３２には貫通孔９３２ａが形成されており、その貫通孔９１２ａは第１プレート部材９３１の貫通孔９３１ａと連通している。更に、その第２プレート部材９３２の貫通孔９３２ａは、冷却水用空間７６には連通せずに冷媒用空間７７に連通している。

このようにして、第１プレート部材９３１の貫通孔９３１ａと第２プレート部材９３２の貫通孔９３２ａとにより、上流側冷媒連通路７５２ａと下流側冷媒連通路７５２ｂとが構成されている。

上流側熱交換部７１の冷却水用チューブ４３ａと下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａとが外気流れ方向Ｘから見て重合しているヘッダタンク７５内の部位において、２つの貫通孔９３１ｂ、９３１ｃが、外気流れ方向Ｘの上流側から並んで第１プレート部材９３１に形成されている。その一方の貫通孔９３１ｂは上流側熱交換部７１の冷却水用チューブ４３ａに連通し、他方の貫通孔９３１ｃは下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａに連通している。

そして、第２プレート部材９３２には２つの貫通孔９３２ｂ、９３２ｃが外気流れ方向Ｘの上流側から並んで形成されている。その一方の貫通孔９３２ｂは第１プレート部材９３１の一方の貫通孔９３１ｂと連通すると共に冷却水用空間７６とも連通しているが、冷媒用空間７７には連通していない。また、他方の貫通孔９３２ｃは第１プレート部材９３１の他方の貫通孔９３１ｃと連通すると共に冷媒用空間７７とも連通しているが、冷却水用空間７６には連通していない。

このようにして、第１プレート部材９３１の貫通孔９３１ｂと第２プレート部材９３２の貫通孔９３２ｂとにより、上流側冷却水連通路７５２ｃが構成されている。そして、第１プレート部材９３１の貫通孔９３１ｃと第２プレート部材９３２の貫通孔９３２ｃとにより、下流側冷媒連通路７５２ｄが構成されている。

本実施形態によれば、図４０に図示されている冷媒用空間７７は、冷媒用チューブ１６ａの出口側に接続され冷媒の集合を行う冷媒用チューブ出口側の冷媒用空間７７２である。その冷媒用チューブ出口側の冷媒用空間７７２は外気流れ方向Ｘにおいて、上流側冷媒用チューブ群１６ｂよりも下流側冷媒用チューブ群１６ｃ側に配置されている。具体的には、その冷媒用チューブ出口側の冷媒用空間７７２は第２下流側タンク部７４０ｂに形成されている。従って、高圧損側である上流側冷媒用チューブ群１６ｂに比して冷媒が流れ易い下流側冷媒用チューブ群１６ｃから、冷媒がその冷媒用チューブ出口側の冷媒用空間７７２へ流れ込み易いように、ヘッダタンク７５を構成し易い。

例えば、上流側冷媒用チューブ群１６ｂよりも下流側冷媒用チューブ群１６ｃの方が冷媒用チューブ１６ａの積層本数が多いので、下流側冷媒用チューブ群１６ｃから冷媒用チューブ出口側の冷媒用空間７７２までの流路断面積を全体として大きくし易い。そして、その流路断面積を全体として大きくすることで、冷媒がその冷媒用チューブ出口側の冷媒用空間７７２へ流れ込み易いように、ヘッダタンク７５を構成できる。

そのようにヘッダタンク７５が構成されれば、熱交換器７０全体として冷媒の圧損を低減でき、熱交換器７０の熱交換性能を向上させることが可能である。特に熱交換器７０が蒸発器として機能する際にその効果は大きい。

（第２７実施形態）
本実施形態では、図４１の全体構成図に示すように、第１実施形態に対して、ヒートポンプサイクル１０の構成を変更した例を説明する。なお、図４１は、本実施形態における廃熱回収運転時の冷媒流路等を示す全体構成図であり、ヒートポンプサイクル１０における冷媒の流れを実線で示し、冷却水循環回路４０における冷却水の流れを破線矢印で示している。

具体的には、本実施形態では、第１実施形態の室内凝縮器１２が廃止されており、室内空調ユニット３０のケーシング３１内に第１実施形態の複合型の熱交換器７０を配置している。そして、この熱交換器７０のうち、第１実施形態の室外熱交換部１６を室内凝縮器１２として機能させている。以下、熱交換器７０のうち室内凝縮器１２として機能する部位を室内凝縮部と表記する。

一方、室外熱交換部１６については、内部を流通する冷媒と送風ファン１７から送風された外気とを熱交換させる単一の熱交換器として構成されている。その他の構成は、第１実施形態と同様である。また、本実施形態では、除霜運転は実行されないものの、その他の作動は、第１実施形態と同様である。

従って、本実施形態の廃熱回収運転時には、車室内送風空気を、熱交換器７０の室内蒸発部にて圧縮機１１吐出冷媒と熱交換させて加熱し、さらに、室内凝縮部にて加熱された車室内送風空気を熱交換器７０のラジエータ部４３にて冷却水と熱交換させて加熱することができる。

さらに、本実施形態のヒートポンプサイクル１０の構成によれば、冷却水と車室内送風空気とを熱交換させることができるので、ヒートポンプサイクル１０（具体的には、圧縮機１１）の作動を停止させたときであっても車室内の暖房を実現することができる。また、圧縮機１１吐出冷媒の温度が低く、ヒートポンプサイクル１０の加熱能力が低いときであっても車室内の暖房を実現することができる。

熱交換器７０において、ラジエータ部４３の冷却水の温度が高くなると、室内凝縮部の冷媒用チューブ１６ａにおける冷媒の凝縮（液化）が損なわれて冷媒が気相状態のままで流れるので、冷媒の圧力損失が大きくなり、ひいては上流側熱交換部７１の冷媒用チューブ１６ａと下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａとで冷媒の分配に偏りが生じやすくなるという現象が起こりうる。

そこで、本実施形態のヒートポンプサイクル１０に、上記第１実施形態に記載した熱交換器７０を適用することによって、上流側熱交換部７１の冷媒用チューブ１６ａと下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａとの圧力損失の差の影響を排除して冷媒の分配性を適切に調整することができる。

もちろん、本実施形態のヒートポンプサイクル１０に、第２〜第２６実施形態に記載した熱交換器７０を適用してもよい。

（他の実施形態）
本発明は上述の実施形態に限定されることなく、例えば以下のように種々変形可能である。

（１）上述の実施形態では、上述した上流側本数割合を下流側本数割合よりも小さくした例について説明したが、これに限らず、その上流側本数割合を下流側本数割合より大きくしてもよい。

また、上流側本数割合と下流側本数割合とが同じであってもよい。すなわち、上流側熱交換部７１および下流側熱交換部７２は、外気の流れ方向Ｘから見たときに冷媒用チューブ１６ａ同士が重なっている部位、および外気の流れ方向Ｘから見たときに冷媒用チューブ１６ａと冷却水用チューブ４３ａとが重なっている部位の両方が存在するように構成されていればよい。

（２）上述の実施形態では、上流側熱交換部７１において、冷媒用チューブ１６ａと冷却水用チューブ４３ａとを一本ずつ交互に配置した例について説明したが、冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａの配置はこれに限定されない。

例えば、上流側熱交換部７１において、冷却水用チューブ４３ａを、冷媒用チューブ１６ａ二本おきに配置してもよい。すなわち、上流側熱交換部７１において、隣り合う冷却水用チューブ４３ａの間に、二本の冷媒用チューブ１６ａを配置してもよい。

これによれば、上流側熱交換部７１を構成する冷媒用チューブ１６ａおよび冷却水用チューブ４３ａの総チューブ本数に対してその上流側熱交換部７１の冷媒用チューブ１６ａが占めるチューブ本数割合である上流側本数割合を増やすことができる。したがって、上流側熱交換部７１において、冷媒と外気との熱交換量をより確実に確保することができる。

（３）上述の第１実施形態では、第１流体としてヒートポンプサイクル１０の冷媒を採用し、第２流体として冷却水循環回路４０の冷却水を採用し、さらに、第３流体として送風ファン１７によって送風された外気を採用した例を説明したが、第１〜第３流体はこれに限定されない。例えば、第２７実施形態のように、第３流体として車室内送風空気を採用してもよい。

例えば、第１流体は、ヒートポンプサイクル１０の高圧側冷媒であってもよいし、低圧側冷媒であってもよい。

例えば、第２流体は、エンジン、走行用電動モータＭＧに電力を供給するインバータ等の電気機器等を冷却する冷却水を採用してもよい。また、第２流体として、冷却用のオイルを採用し、第２熱交換部をオイルクーラとして機能させてもよいし、第２流体として、蓄熱剤、蓄冷剤等を採用してもよい。

さらに、本発明の熱交換器７０が適用されたヒートポンプサイクル１０を据置型空調装置、冷温保存庫、自動販売機用冷却加熱装置等に適用する場合は、第２流体として、ヒートポンプサイクル１０の圧縮機の駆動源としてのエンジン、電動モータおよびその他の電気機器等を冷却する冷却水を採用してもよい。

さらに、上述の実施形態では、ヒートポンプサイクル（冷凍サイクル）に本発明の熱交換器７０を適用した例を説明したが、本発明の熱交換器７０の適用はこれに限定されない。すなわち、３種類の流体間で熱交換を行う装置等に幅広く適用可能である。

例えば、車両用冷却システムに適用される熱交換器として適用することができる。そして、第１流体は、作動時に発熱を伴う第１車載機器の有する熱量を吸熱した熱媒体とし、第２流体は、作動時に発熱を伴う第２車載機器の有する熱量を吸熱した熱媒体とし、第３流体は、室外空気としてもよい。

より具体的には、ハイブリッド車両に適用する場合には、第１車載機器をエンジンＥＧとし、第１流体をエンジンＥＧの冷却水とし、第２車載機器を走行用電動モータとし、第２流体を走行用電動モータの冷却水としてもよい。

これらの車載機器の発熱量は、車両の走行状態（走行負荷）に応じてそれぞれ変化するので、エンジンＥＧの冷却水の温度および走行用電動モータの冷却水の温度も車両の走行状態によって変化する。従って、この例によれば、発熱量の大きい車載機器にて生じた熱量を、空気のみならず、発熱量の小さい車載機器側へ放熱させることが可能となる。

なお、３種類の流体とは、それぞれ物性や成分が異なる流体を意味するだけでなく、同じ物性や成分の流体であっても、温度や、気相、液相といった流体の状態が異なる流体が含まれる意味である。従って、本発明における第１〜第３流体は、互いに物性や成分が異なる流体に限定されない。

（４）上述の実施形態では、冷却水循環回路４０の冷却媒体回路を切り替える回路切替手段として、電気式の三方弁４２を採用した例を説明したが、回路切替手段はこれに限定されない。例えば、サーモスタット弁を採用してもよい。サーモスタット弁は、温度によって体積変化するサーモワックス（感温部材）によって弁体を変位させて冷却媒体通路を開閉する機械的機構で構成される冷却媒体温度応動弁である。従って、サーモスタット弁を採用することで、冷却水温度センサ５２を廃止することもできる。

（５）上述の実施形態では、冷媒として通常のフロン系冷媒を採用した例を説明したが、冷媒の種類はこれに限定されない。二酸化炭素等の自然冷媒や炭化水素系冷媒等を採用してもよい。さらに、ヒートポンプサイクル１０が、圧縮機１１吐出冷媒が冷媒の臨界圧力以上となる超臨界冷凍サイクルを構成していてもよい。

（６）熱交換器７０の流路構成は図６および図２６〜３５に示した構成に限定されるものでなく、熱交換器７０の流路構成を種々変更可能である。

例えば、チューブ積層方向一方側のチューブ群と他方側のチューブ群とで冷媒流れがＵターンするＵターン式、冷媒流れが２回ＵターンするＳターン式、冷媒流れがＵターンしない全パス式等の流路構成を採用することができる。また、冷却水流れについても同様に、Ｕターン式、Ｓターン式、全パス式等の流路構成を採用することができる。

また、冷媒流れ方向と冷却水流れ方向とが同じになる並行流式、冷媒流れ方向と冷却水流れ方向とが反対になる対向流式等の流路構成を採用することができる。例えば、冷媒用チューブ１６ａにおける冷媒の流れを外気の流れ方向Ｘの下流側から外気の流れ方向Ｘの上流側にＵターンさせるようにし、冷却水用チューブ４３ａにおける冷却水の流れを外気の流れ方向Ｘの上流側から外気の流れ方向Ｘの下流側にＵターンさせるようにして、隣り合う冷媒用チューブ１６ａを流通する冷媒と冷却水用チューブ４３ａを流通する冷却水の流れを、巨視的に見て外気の流れ方向Ｘに逆方向の流れ（対向流）としてもよい。

（７）上述の実施形態では、上流側熱交換部７１の冷媒用チューブ１６ａと下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａとで圧力損失の差が生じる理由として、上流側熱交換部７１の冷媒用チューブ１６ａを流通する冷媒の状態と下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａを流通する冷媒の状態とが異なることを挙げたが、当該圧力損失の差は、上流側熱交換部７１の冷媒用チューブ１６ａと下流側熱交換部７２の冷媒用チューブ１６ａの構造（形状、全長、流路面積等。換言すれば流路抵抗）が異なることによっても生じうる。

（８）上述の第２６実施形態の図４０では、冷媒用空間７７に連通する２つの貫通孔９３２ａ、９３２ｃが第２プレート部材９３２に各々独立して形成されているが、その貫通孔９３２ａ、９３２ｃは、複数の貫通孔９３２ａ、９３２ｃがつなぎ合わされた大きな貫通孔に置き換えられていてもよい。例えば、図４０の第２プレート部材９３２の貫通孔９３２ａ、９３２ｃは、図４２に示すように、その貫通孔９３２ａ、９３２ｃを複数包含する貫通孔９３２ｄ、９３２ｅに置き換えられていてもよい。

（９）上述の第２４実施形態の図３６では、上流側冷媒連通路７５２ａの開口部７５２ｅの全体が、冷媒用チューブ１６ａの開口端面１６ｄに垂直な方向にその開口端面１６ｄと重ねて設けられているように図示されているが、その開口部７５２の少なくとも一部がその開口端面１６ｄと重ねて設けられていればよい。

（１０）上述の実施形態の図３２〜３５では、熱交換器７０は、３つの冷媒パス１６１ａ、１６１ｂ、１６１ｃを有しているが、その冷媒パスは４つ以上であっても差し支えない。

（１１）上述の実施形態では、上流側冷媒連通路７５２ａの流路抵抗が下流側冷媒連通路７５２ｂの流路抵抗よりも小さくなっているという第１の関係と、上流側冷媒用チューブ群１６ｂと１つの冷媒用空間７７との間の流路抵抗が下流側冷媒用チューブ群１６ｃとその１つの冷媒用空間７７との間の流路抵抗よりも小さくなっているという第２の関係との両方が成立しているが、それらの流路抵抗に関して、その第１および第２の関係の一方は成立し他方は成立していなくても差し支えない。

なお、本発明は上記した実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載した範囲内において適宜変更が可能である。また、上記各実施形態は、互いに無関係なものではなく、組み合わせが明らかに不可な場合を除き、適宜組み合わせが可能である。また、上記各実施形態において、実施形態を構成する要素は、特に必須であると明示した場合および原理的に明らかに必須であると考えられる場合等を除き、必ずしも必須のものではないことは言うまでもない。また、上記各実施形態において、実施形態の構成要素の個数、数値、量、範囲等の数値が言及されている場合、特に必須であると明示した場合および原理的に明らかに特定の数に限定される場合等を除き、その特定の数に限定されるものではない。また、上記各実施形態において、構成要素等の形状、位置関係等に言及するときは、特に明示した場合および原理的に特定の形状、位置関係等に限定される場合等を除き、その形状、位置関係等に限定されるものではない。

１６ａ冷媒用チューブ（第１チューブ）
１６ｄ開口端面
４３ａ冷却水用チューブ（第２チューブ）
５０アウターフィン
７０ａ外気通路（第３流体用通路）
７１上流側熱交換部（熱交換部）
７２下流側熱交換部（熱交換部）
７５ヘッダタンク（タンク部）
７５２中間プレート部材（プレート部材）
７５２ａ上流側冷媒連通路（第１流体用連通路）
７５２ｂ下流側冷媒連通路（第１流体用連通路）
７５２ｃ冷却水連通路（第２流体用連通路）
７５２ｅ開口部
７６冷却水用空間（第２タンク空間）
７７冷媒用空間（第１タンク空間）

Claims

第１流体が流通する複数本の第１チューブ（１６ａ）、および第２流体が流通する複数本の第２チューブ（４３ａ）が積層配置され、前記第１流体および前記第２流体と第３流体とを熱交換させる熱交換部（７１、７２）と、
前記第１チューブ（１６ａ）を流通する前記第１流体の集合あるいは分配を行う第１タンク空間（７７）、および前記第２チューブ（４３ａ）を流通する前記第２流体の集合あるいは分配を行う第２タンク空間（７６）が形成されたタンク部（７５）とを備え、
前記第１チューブ（１６ａ）および前記第２チューブ（４３ａ）のうち隣り合うチューブ（１６ａ、４３ａ）間に形成される空間は、前記第３流体が流通する第３流体用通路（７０ａ）を形成しており、
前記第３流体用通路（７０ａ）には、前記第１流体と前記第３流体との熱交換および前記第２流体と前記第３流体との熱交換を促進するとともに、前記第１チューブ（１６ａ）を流通する前記第１流体と前記第２チューブ（４３ａ）を流通する前記第２流体との間の熱移動を可能とするアウターフィン（５０）が配置され、
前記熱交換部（７１、７２）として、前記第３流体の流れ方向（Ｘ）の上流側に配置される上流側熱交換部（７１）と、前記第３流体の流れ方向（Ｘ）の下流側に配置される下流側熱交換部（７２）とを有し、
前記第１チューブ（１６ａ）は、前記上流側熱交換部（７１）および前記下流側熱交換部（７２）の双方に配置され、
前記第２チューブ（４３ａ）は、前記上流側熱交換部（７１）および前記下流側熱交換部（７２）のうち少なくとも一方に配置され、
前記上流側熱交換部（７１）および前記下流側熱交換部（７２）は、前記第３流体の流れ方向（Ｘ）から見たときに前記第１チューブ（１６ａ）同士が重なっている部位、および前記第３流体の流れ方向（Ｘ）から見たときに前記第１チューブ（１６ａ）と前記第２チューブ（４３ａ）とが重なっている部位の両方が存在するように構成され、
前記タンク部（７５）は、前記第１タンク空間（７７）および前記第２タンク空間（７６）を前記第１、第２チューブ（１６ａ、４３ａ）側から閉塞するように配置されたプレート部材（７５２）を有し、
前記プレート部材（７５２）には、前記第１タンク空間（７７）と前記第１チューブ（１６ａ）とを連通させる第１流体用連通路（７５２ａ、７５２ｂ、７５２ｄ）、および前記第２タンク空間（７６）と前記第２チューブ（４３ａ）とを連通させる第２流体用連通路（７５２ｃ）が貫通孔によって形成され、
前記上流側熱交換部（７１）の複数本の前記第１チューブ（１６ａ）で構成される上流側第１チューブ群（１６ｂ）と前記下流側熱交換部（７２）の複数本の前記第１チューブ（１６ａ）で構成される下流側第１チューブ群（１６ｃ）とのうち、前記第１流体の圧力損失が大きくなる方を高圧損側第１チューブ群（１６ｂ）とすると共に、前記第１流体の圧力損失が小さくなる方を低圧損側第１チューブ群（１６ｃ）としたとき、
前記高圧損側第１チューブ群（１６ｂ）と前記第１タンク空間（７７）との間の流路抵抗が、前記低圧損側第１チューブ群（１６ｃ）と前記第１タンク空間（７７）との間の流路抵抗よりも小さくなっていることを特徴とする熱交換器。
前記第１タンク空間（７７）は、前記第１チューブ（１６ａ）の入口側に接続され前記第１流体の分配を行う第１チューブ入口側の第１タンク空間（７７１）と、前記第１チューブ（１６ａ）の出口側に接続され前記第１流体の集合を行う第１チューブ出口側の第１タンク空間（７７２）とから構成され、
前記高圧損側第１チューブ群（１６ｂ）と前記第１チューブ入口側の第１タンク空間（７７１）との間の流路抵抗は、前記低圧損側第１チューブ群（１６ｃ）と前記第１チューブ入口側の第１タンク空間（７７１）との間の流路抵抗よりも小さくなっており、
前記第１チューブ入口側の第１タンク空間（７７１）は、前記第３流体の流れ方向（Ｘ）において、前記低圧損側第１チューブ群（１６ｃ）よりも前記高圧損側第１チューブ群（１６ｂ）側に配置され、
前記第１流体用連通路（７５２ａ、７５２ｂ、７５２ｄ）のうち前記第１チューブ入口側の第１タンク空間（７７１）と前記高圧損側第１チューブ群（１６ｂ）とを連通させる連通路（７５２ａ）の前記第１チューブ（１６ａ）に向けて開口する開口部（７５２ｅ）は、その少なくとも一部が前記第１チューブ（１６ａ）の開口端面（１６ｄ）に垂直な方向に該開口端面（１６ｄ）と重ねて設けられていることを特徴とする請求項１に記載の熱交換器。
前記第１チューブ（１６ａ）は、該第１チューブ（１６ａ）内を流通する前記第１流体が重力方向の流速成分を有するように配置されるものであり、
前記第１流体は冷媒であり、
前記第１チューブ入口側の第１タンク空間（７７１）へは、前記熱交換部（７１、７２）にて前記第３流体と少なくとも１回は熱交換した前記第１流体が導入され、
前記第１チューブ入口側の第１タンク空間（７７１）は、前記高圧損側第１チューブ群（１６ｂ）の上に配置されることを特徴とする請求項２に記載の熱交換器。
第１流体が流通する複数本の第１チューブ（１６ａ）、および第２流体が流通する複数本の第２チューブ（４３ａ）が積層配置され、前記第１流体および前記第２流体と第３流体とを熱交換させる熱交換部（７１、７２）と、
前記第１チューブ（１６ａ）を流通する前記第１流体の集合あるいは分配を行う第１タンク空間（７７）、および前記第２チューブ（４３ａ）を流通する前記第２流体の集合あるいは分配を行う第２タンク空間（７６）が形成されたタンク部（７５）とを備え、
前記第１チューブ（１６ａ）および前記第２チューブ（４３ａ）のうち隣り合うチューブ（１６ａ、４３ａ）間に形成される空間は、前記第３流体が流通する第３流体用通路（７０ａ）を形成しており、
前記第３流体用通路（７０ａ）には、前記第１流体と前記第３流体との熱交換および前記第２流体と前記第３流体との熱交換を促進するとともに、前記第１チューブ（１６ａ）を流通する前記第１流体と前記第２チューブ（４３ａ）を流通する前記第２流体との間の熱移動を可能とするアウターフィン（５０）が配置され、
前記熱交換部（７１、７２）として、前記第３流体の流れ方向（Ｘ）の上流側に配置される上流側熱交換部（７１）と、前記第３流体の流れ方向（Ｘ）の下流側に配置される下流側熱交換部（７２）とを有し、
前記第１チューブ（１６ａ）は、前記上流側熱交換部（７１）および前記下流側熱交換部（７２）の双方に配置され、
前記第２チューブ（４３ａ）は、前記上流側熱交換部（７１）および前記下流側熱交換部（７２）のうち少なくとも一方に配置され、
前記上流側熱交換部（７１）および前記下流側熱交換部（７２）は、前記第３流体の流れ方向（Ｘ）から見たときに前記第１チューブ（１６ａ）同士が重なっている部位、および前記第３流体の流れ方向（Ｘ）から見たときに前記第１チューブ（１６ａ）と前記第２チューブ（４３ａ）とが重なっている部位の両方が存在するように構成され、
前記タンク部（７５）は、前記第１タンク空間（７７）および前記第２タンク空間（７６）を前記第１、第２チューブ（１６ａ、４３ａ）側から閉塞するように配置されたプレート部材（７５２）を有し、
前記プレート部材（７５２）には、前記第１タンク空間（７７）と前記第１チューブ（１６ａ）とを連通させる第１流体用連通路（７５２ａ、７５２ｂ）、および前記第２タンク空間（７６）と前記第２チューブ（４３ａ）とを連通させる第２流体用連通路（７５２ｃ）が貫通孔によって形成され、
前記上流側熱交換部（７１）の前記第１チューブ（１６ａ）および前記下流側熱交換部（７２）の前記第１チューブ（１６ａ）のうち、前記第１流体の圧力損失が大きくなる方の第１チューブ（１６ａ）を高圧損側第１チューブ（１６ａ）とし、前記第１流体の圧力損失が小さくなる方の第１チューブ（１６ａ）を低圧損側第１チューブ（１６ａ）としたとき、
前記高圧損側第１チューブ（１６ａ）と前記第１タンク空間（７７）との間の流路抵抗が、前記低圧損側第１チューブ（１６ａ）と前記第１タンク空間（７７）との間の流路抵抗よりも小さくなっていることを特徴とする熱交換器。
前記上流側熱交換部（７１）を構成する前記第１チューブ（１６ａ）および前記第２チューブ（４３ａ）の総チューブ本数に対する前記第１チューブ（１６ａ）の本数割合と、前記下流側熱交換部（７２）を構成する前記第１チューブ（１６ａ）および前記第２チューブ（４３ａ）の総チューブ本数に対する前記第１チューブ（１６ａ）の本数割合とが異なっていることを特徴とする請求項４に記載の熱交換器。
前記第１タンク空間（７７）および前記第２タンク空間（７６）は、前記第１チューブ（１６ａ）および前記第２チューブ（４３ａ）の積層方向に延びて形成され、前記第３流体の流れ方向（Ｘ）に互いに並んで配置され、
前記第１タンク空間（７７）は、前記第３流体の流れ方向（Ｘ）において、前記高圧損側第１チューブ（１６ａ）よりも前記低圧損側第１チューブ（１６ａ）に近い側に配置され、
前記第２タンク空間（７６）は、前記第３流体の流れ方向（Ｘ）において、前記低圧損側第１チューブ（１６ａ）よりも前記高圧損側第１チューブ（１６ａ）に近い側に配置され、
前記プレート部材（７５２）には、前記第１流体用連通路（７５２ａ、７５２ｂ）として、前記高圧損側第１チューブ（１６ａ）と前記第１タンク空間（７７）とを連通させる高圧損側連通路（７５２ａ）、および前記低圧損側第１チューブ（１６ａ）と前記第１タンク空間（７７）とを連通させる低圧損側連通路（７５２ｂ）が形成され、
前記高圧損側連通路（７５２ａ）の流路抵抗が前記低圧損側連通路（７５２ｂ）の流路抵抗よりも小さくなっていることによって、前記高圧損側第１チューブ（１６ａ）と前記第１タンク空間（７７）との間の流路抵抗が、前記低圧損側第１チューブ（１６ａ）と前記第１タンク空間（７７）との間の流路抵抗よりも小さくなっていることを特徴とする請求項４または５に記載の熱交換器。
前記プレート部材（８１２）には、前記高圧損側連通路（７５２ａ）を構成する貫通孔（８１２ａ）と、前記低圧損側連通路（７５２ｂ）を構成する貫通孔（８１２ｂ）とが形成され、
前記高圧損側連通路（７５２ａ）を構成する貫通孔（８１２ａ）の孔面積が前記低圧損側連通路（７５２ｂ）を構成する貫通孔（８１２ｂ）の孔面積よりも大きくなっていることによって、前記高圧損側連通路（７５２ａ）の流路抵抗が前記低圧損側連通路（７５２ｂ）の流路抵抗よりも小さくなっていることを特徴とする請求項６に記載の熱交換器。
前記第１タンク空間（７７）および前記第２タンク空間（７６）は、前記第１チューブ（１６ａ）および前記第２チューブ（４３ａ）の積層方向に延びて形成され、前記第３流体の流れ方向（Ｘ）に互いに並んで配置され、
前記第１タンク空間（７７）が前記第３流体の流れ方向（Ｘ）において前記低圧損側第１チューブ（１６ａ）よりも前記高圧損側第１チューブ（１６ａ）に近い側に配置され、且つ前記第２タンク空間（７６）が前記第３流体の流れ方向（Ｘ）において前記高圧損側第１チューブ（１６ａ）よりも前記低圧損側第１チューブ（１６ａ）に近い側に配置されていることによって、前記高圧損側第１チューブ（１６ａ）と前記第１タンク空間（７７）との間の流路抵抗が、前記低圧損側第１チューブ（１６ａ）と前記第１タンク空間（７７）との間の流路抵抗よりも小さくなっていることを特徴とする請求項４または５に記載の熱交換器。
第１流体が流通する複数本の第１チューブ（１６ａ）、および第２流体が流通する複数本の第２チューブ（４３ａ）が積層配置され、前記第１流体および前記第２流体と第３流体とを熱交換させる熱交換部（７１、７２）と、
前記第１チューブ（１６ａ）を流通する前記第１流体の集合あるいは分配を行う第１タンク空間（７７）、および前記第２チューブ（４３ａ）を流通する前記第２流体の集合あるいは分配を行う第２タンク空間（７６）が形成されたタンク部（７５）とを備え、
前記第１チューブ（１６ａ）および前記第２チューブ（４３ａ）のうち隣り合うチューブ（１６ａ、４３ａ）間に形成される空間は、前記第３流体が流通する第３流体用通路（７０ａ）を形成しており、
前記第３流体用通路（７０ａ）には、前記第１流体と前記第３流体との熱交換および前記第２流体と前記第３流体との熱交換を促進するとともに、前記第１チューブ（１６ａ）を流通する前記第１流体と前記第２チューブ（４３ａ）を流通する前記第２流体との間の熱移動を可能とするアウターフィン（５０）が配置され、
前記熱交換部（７１、７２）として、前記第３流体の流れ方向（Ｘ）の上流側に配置される上流側熱交換部（７１）と、前記第３流体の流れ方向（Ｘ）の下流側に配置される下流側熱交換部（７２）とを有し、
前記第１チューブ（１６ａ）は、前記上流側熱交換部（７１）および前記下流側熱交換部（７２）の双方に配置され、
前記第２チューブ（４３ａ）は、前記上流側熱交換部（７１）および前記下流側熱交換部（７２）のうち少なくとも一方に配置され、
前記上流側熱交換部（７１）および前記下流側熱交換部（７２）は、前記第３流体の流れ方向（Ｘ）から見たときに前記第１チューブ（１６ａ）同士が重なっている部位、および前記第３流体の流れ方向（Ｘ）から見たときに前記第１チューブ（１６ａ）と前記第２チューブ（４３ａ）とが重なっている部位の両方が存在するように構成され、
前記第１タンク空間（７７）および前記第２タンク空間（７６）は、前記第１チューブ（１６ａ）および前記第２チューブ（４３ａ）の積層方向に延びて形成され、前記第３流体の流れ方向（Ｘ）に互いに並んで配置され、
前記第１タンク空間（７７）は、前記第３流体の流れ方向（Ｘ）における位置が、前記上流側熱交換部（７１）の前記第１チューブ（１６ａ）と前記下流側熱交換部（７２）の前記第１チューブ（１６ａ）とから等距離にある仮想直線（ＣＬ）と重合する位置となるように配置されており、
前記上流側熱交換部（７１）を構成する前記第１チューブ（１６ａ）および前記第２チューブ（４３ａ）の総チューブ本数に対して該上流側熱交換部（７１）の第１チューブ（１６ａ）が占めるチューブ本数割合と、前記下流側熱交換部（７２）を構成する前記第１チューブ（１６ａ）および前記第２チューブ（４３ａ）の総チューブ本数に対して該下流側熱交換部（７２）の第１チューブ（１６ａ）が占めるチューブ本数割合とが異なっていることを特徴とする熱交換器。
前記第１タンク空間（７７）は、前記第１チューブ（１６ａ）の入口側に接続され前記第１流体の分配を行う第１チューブ入口側の第１タンク空間（７７１）と、前記第１チューブ（１６ａ）の出口側に接続され前記第１流体の集合を行う第１チューブ出口側の第１タンク空間（７７２）とから構成され、
前記第１チューブ入口側の第１タンク空間（７７１）は、前記第３流体の流れ方向（Ｘ）における位置が、前記上流側熱交換部（７１）の前記第１チューブ（１６ａ）と前記下流側熱交換部（７２）の前記第１チューブ（１６ａ）とから等距離にある仮想直線（ＣＬ）と重合する位置となるように配置されており、
前記第３流体の流れ方向（Ｘ）において、前記第１チューブ入口側の第１タンク空間（７７１）は、前記上流側熱交換部（７１）の複数本の前記第１チューブ（１６ａ）で構成される上流側第１チューブ群（１６ｂ）と前記下流側熱交換部（７２）の複数本の前記第１チューブ（１６ａ）で構成される下流側第１チューブ群（１６ｃ）とのうち前記第１流体の圧力損失が小さくなる方の低圧損側第１チューブ群（１６ｃ）よりも、前記第１流体の圧力損失が大きくなる方の高圧損側第１チューブ群（１６ｂ）側に配置され、
前記第１チューブ入口側の第１タンク空間（７７１）と前記高圧損側第１チューブ群（１６ｂ）とを連通させる連通路（７５２ａ）の前記第１チューブ（１６ａ）に向けて開口する開口部（７５２ｅ）は、その少なくとも一部が前記第１チューブ（１６ａ）の開口端面（１６ｄ）に垂直な方向に該開口端面（１６ｄ）と重ねて設けられており、
前記第１チューブ（１６ａ）は、該第１チューブ（１６ａ）内を流通する前記第１流体が重力方向の流速成分を有するように配置されるものであり、
前記第１流体は冷媒であり、
前記第１チューブ入口側の第１タンク空間（７７１）へは、前記第３流体用通路（７０ａ）にて前記第３流体と少なくとも１回は熱交換した前記第１流体が導入され、
前記第１チューブ入口側の第１タンク空間（７７１）は、前記高圧損側第１チューブ群（１６ｂ）の上に配置されることを特徴とする請求項９に記載の熱交換器。
前記第１流体を蒸発させる蒸発器として用いられる熱交換器であって、
前記第１チューブ出口側の第１タンク空間（７７２）は、前記第３流体の流れ方向（Ｘ）において、前記高圧損側第１チューブ群（１６ｂ）よりも前記低圧損側第１チューブ群（１６ｃ）側に配置されていることを特徴とする請求項２、３、１０のいずれか１つに記載の熱交換器。
前記高圧損側第１チューブ群（１６ｂ）に含まれる前記第１チューブ（１６ａ）の本数は、前記低圧損側第１チューブ群（１６ｃ）と比較して少ないことを特徴とする請求項１、２、３、１０、１１のいずれか１つに記載の熱交換器。
前記高圧損側第１チューブ群（１６ｂ）は前記上流側第１チューブ群（１６ｂ）であり、前記低圧損側第１チューブ群（１６ｃ）は前記下流側第１チューブ群（１６ｃ）であることを特徴とする請求項１２に記載の熱交換器。
前記第１タンク空間（７７）は、一対をなして構成されており、
前記熱交換部（７１、７２）は、一対をなす前記第１タンク空間（７７）の間に介装された１本又は２本以上の前記第１チューブ（１６ａ）からなる第１流体パス（１６１ａ、１６１ｂ、１６１ｃ）を３つ以上有して構成され、
前記第１流体パス（１６１ａ、１６１ｂ、１６１ｃ）は、各々が前記第１流体の流通経路において直列的に連結にされ、該流通経路にて隣り合う他の第１流体パスに対し前記第１流体が重力方向において逆向きに流れるものであり、
前記第１チューブ（１６ａ）の積層方向において、前記第１流体パス（１６１ａ、１６１ｂ、１６１ｃ）を構成する前記第１チューブ（１６ａ）の積層幅は、前記３つ以上の第１流体パス（１６１ａ、１６１ｂ、１６１ｃ）に含まれ前記第１流体が重力方向上側へ流れる上昇流第１流体パスが、該上昇流第１流体パスに対して前記第１流体の流通経路にて隣り合う何れの第１流体パスよりも小さいことを特徴とする請求項１ないし１３のいずれか１つに記載の熱交換器。
前記タンク部（７５）には、前記第２チューブ（４３ａ）の積層方向に延びる第３タンク空間（７８）が形成され、
前記第１タンク空間（７７）、前記第２タンク空間（７６）および前記第３タンク空間（７８）は、前記第３流体の流れ方向（Ｘ）に互いに並んで配置され、
前記タンク部（７５）の内部には、前記第１タンク空間（７７）と前記第３タンク空間（７８）とを連通するタンク内連通路（９１）が形成されていることを特徴とする請求項９または１０に記載の熱交換器。
前記タンク部（７５）の外部であって該タンク部（７５）に対して前記第１チューブ（１６ａ）および前記第２チューブ（４３ａ）の反対側の部位には、冷媒配管接続用のコネクタ（９２）が配置され、
前記コネクタ（９２）には、該コネクタ（９２）の内部空間（９２１）を前記第１タンク空間（７７）と連通させるコネクタ連通路（９２２）が形成されていることを特徴とする請求項１５に記載の熱交換器。
前記タンク部（７５）には、前記第２チューブ（４３ａ）の積層方向に延びる第３タンク空間（７８）が形成され、
前記第１タンク空間（７７）、前記第２タンク空間（７６）および前記第３タンク空間（７８）は、前記第３流体の流れ方向（Ｘ）に互いに並んで配置され、
前記タンク部（７５）の外部であって該タンク部（７５）に対して前記第１チューブ（１６ａ）および前記第２チューブ（４３ａ）の反対側の部位には、冷媒配管接続用のコネクタ（９２）が配置され、
前記コネクタ（９２）には、該コネクタ（９２）の内部空間（９２１）を前記第１タンク空間（７７）と連通させる第１のコネクタ連通路（９２２）と、前記内部空間（９２１）を前記第３タンク空間（７８）と連通させる第２のコネクタ連通路（９２３）とが形成されていることを特徴とする請求項９または１０に記載の熱交換器。
前記第１流体および前記第２流体は互いに異なる流体循環回路に流通する熱媒体であることを特徴とする請求項１ないし１７のいずれか１つに記載の熱交換器。
蒸気圧縮式の冷凍サイクルにおいて冷媒を蒸発させる蒸発器として用いられる熱交換器であって、
前記第１流体は、前記冷凍サイクルの冷媒であり、
前記第２流体は、外部熱源の有する熱量を吸熱した熱媒体であり、
前記第３流体は、空気であることを特徴とする請求項１ないし１８のいずれか１つに記載の熱交換器。
蒸気圧縮式の冷凍サイクルにおいて冷媒を凝縮させる凝縮器として用いられる熱交換器であって、
前記第１流体は、前記冷凍サイクルの冷媒であり、
前記第２流体は、外部熱源の有する熱量を吸熱した熱媒体であり、
前記第３流体は、空気であることを特徴とする請求項１ないし１８のいずれか１つに記載の熱交換器。
車両用冷却システムに適用される熱交換器であって、
前記第１流体は、作動時に発熱を伴う第１車載機器の有する熱量を吸熱した熱媒体であり、
前記第２流体は、作動時に発熱を伴う第２車載機器の有する熱量を吸熱した熱媒体であり、
前記第３流体は、空気であることを特徴とする請求項１ないし１８のいずれか１つに記載の熱交換器。
前記第１流体を蒸発させる蒸発器として用いられる熱交換器であって、
前記上流側熱交換部（７１）に含まれる前記第２チューブ（４３ａ）の本数は前記下流側熱交換部（７２）に比して多く、
前記第１流体よりも高温である前記第２流体を前記第２チューブ（４３ａ）及び前記第２タンク空間（７６）内に流通させることにより除霜が行われることを特徴とする請求項１ないし１９、２１のいずれか１つに記載の熱交換器。