JP5766317B1 - 燃料噴射弁 - Google Patents
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Abstract
Description
その一方で、燃費向上、排ガス低減のため、燃料噴霧の微粒化が要求される。微粒化の手段としては、広角噴霧(すなわち低ペネトレーション噴霧)にするのが効果的であるが、吸気ポートへの燃料噴霧付着を抑制するためには狭角噴霧(すなわち高ペネトレーション噴霧)とする必要があるため、噴霧角の操作だけでは、微粒化と狭角、高ペネトレーション噴霧の両立は難しい状況にある。
特許文献1に示された燃料噴射弁において、二方向に噴射するためには、噴孔プレートに配置された噴孔は、複数の噴孔で二方向の集合噴霧を形成するような噴孔方向とする必要があるが、このとき噴孔同士を広い間隔をあけて配置した場合、弁座軸心に直交する平面に投影される噴孔の向きは、弁座軸心からの放射方向に対して所定の角度を有するため、弁座シート部から噴孔入口に向かう燃料流れの主流を前記平面に投影したとき、燃料流れの主流に対して噴孔方向が正対しないため、燃料が噴孔の内壁に衝突後、噴孔の内壁に沿って液膜を広げようとする流れが十分に形成できず、効率よく燃料の液膜化ができずに
噴霧を微粒化し難い問題があった。
んだ直線Qnとが成す角度をγbとしたとき、γa>γbの関係とし、上記外側噴孔の噴孔長さをLaとし、且つ噴孔径をDaとしたとき、La/Da<1の関係とし、上記噴孔プレートの板厚方向に対する上記外側噴孔の傾きで定義される噴孔傾斜角をαaとし、且つ上記内側噴孔の噴孔傾斜角をαbとしたとき、αa<αbの関係としたものである。
このとき、噴孔の傾斜角αnが大きいほど噴孔入口の角部が鋭角になり、噴孔入口での燃料剥離が発生し易くなる。
剥離した燃料流れは扁平な形状となるため、噴孔内壁に衝突した際に液膜が広がりやすくなる。よって、内側噴孔においては傾斜角αbを大きくすることで噴霧は微粒化される。
また、β>θnとしたことで、内側噴孔と隣り合う噴孔の間隔が小さくなるため、内側噴孔では噴孔の傾斜方向に対し側面方向からの燃料流入を抑えることができる。
以下、図面に基づいて、この発明の各実施の形態を説明する。
なお、各図間において、同一符号は同一あるいは相当部分を示す。
図1〜図6に基づいて実施の形態1における燃料噴射弁を説明する。
図1において、1は燃料噴射弁を示しており、4は、ソレノイド装置、5は、磁気回路のヨーク部分であるハウジング、6は、磁気回路の固定鉄心部分であるコア、7は、コイル、8は、磁気回路の可動鉄心部分であるアマチュア、9は、弁装置であり、弁装置9は、弁体10と弁本体11と弁座12で構成されている。
弁本体11は、コア6の外形部に圧入後、溶接されている。アマチュア8は、弁体10に圧入後、溶接されている。弁座12には、噴孔プレート13が溶接部13aで弁座下流側に結合された状態で、弁本体11に挿入後、溶接部13bで結合されている。噴孔プレート13には、板厚方向に貫通する複数の噴孔14が設けられている。
エンジンの制御装置より燃料噴射弁の駆動回路に動作信号が送られると、燃料噴射弁のコイル7に電流が通電され、アマチュア8、コア6、ハウジング5、弁本体11で構成される磁気回路に磁束が発生し、アマチュア8は、コア6側へ吸引動作し、アマチュア8と一体構造である弁体10が弁座シート部12aから離れて隙間が形成されると、燃料は、弁体10の先端部に溶接されたボール15(弁体先端部)の面取部15aから弁座シート部12aと弁体10の隙間を通って、複数の噴孔14からエンジン吸気管に噴射される。
弁体10は、アマチュア側面8aで弁本体11とのガイド部と摺動し、閉弁状態ではアマチュア上面8bがコア6の下面と当接する。
この実施の形態1では、図2〜6に示すように、噴孔プレート13は、下流側へいくにつれて縮径する弁座シート面12bを下流側へ延長した仮想円錐面12dと噴孔プレート13の上流側端面とが交差して仮想円18を形成するように配置されている。
又、噴孔プレート13の中央部には、弁体10の先端部であるボール15の円弧状面15bに倣ってほぼ平行に等間隙をおいて下流側(外方)へ突出し、且つ閉弁時に弁体10の最先端部(ボール15の円弧状面15b)を、噴孔プレート13の上流側端面の延長面上に位置させる円弧状の噴孔プレート凸部17が設けられている。
γn:直線Pnと、任意の噴孔14の入口部中心14aと出口部中心14bを結んだ直線Qnが成す角(捻り角)。
γa:直径線Yに隣接する外側噴孔21の入口部中心14aと弁座軸心12cとを結んだ直線Pn+1と,この外側噴孔21の噴孔の入口部中心14aと出口部中心14bを結んだ直線Qn+1とが成す角度。
γb:内側噴孔20の入口部中心14aと弁座軸心12cを結んだ直線Pnと、内側噴孔20の入口部中心14aと各出口部中心14bとを結んだ直線Qnとが成す角度。
β:直径線Yと、この直径線Yと隣接する外側噴孔21の入口部中心14aと弁座軸心12cを結んだ直線Paとが成す角度。
θn:噴孔群内において、互いに隣接する噴孔14の各入口部中心14aと弁座軸心12cを結んだ2直線Pn+1とPnが成す角度。
αn:噴孔プレート13の板厚方向に対する外側噴孔21の傾きで定義される噴孔傾斜角。
αa:外側噴孔21の噴孔傾斜角。
αb:内側噴孔20の噴孔傾斜角。
La/Da<1とすることで、外側噴孔21から噴射された噴霧25(図7)は、微粒化が良好になる。このとき外側噴孔21の傾斜角αaを小とすれば、外側噴孔21の噴孔長さLaが小さくなるため、La/Daの値を小さくさせることが出来る。
さらに、噴孔プレート13は、上流側端面に、弁座シート面12bを下流側に向かって縮径延長した仮想円錐面12dと交差する仮想円18が形成されると共に、中央部に、弁体10の先端部の円弧状面15bに倣って平行に等間隙をおいて外方へ突出し且つ閉弁時に弁体の最先端部を上流側端面の延長面上に位置させる凸部17が設けられ、噴孔14は、噴孔プレート13において弁座12の最小内径である弁座開口部より弁座軸心12c側で且つ凸部17より外側の仮想円部分に配置されていることによって、弁座シート部12aから内側噴孔20へ直接向かう燃料の流れ22は、弁座軸心方向からの燃料流れ23b(図3)の下に潜り込むことで、噴孔へ直接向かう流れ22と、弁座軸心12cから噴孔14へ向かう流れ23bが直接衝突する事を抑えることが出来る。
さらに、この噴霧が壁となって内側噴孔20から噴射される噴霧26の側面方向の過剰な広がりを抑制する事が出来る。ただし、噴射直後の干渉ではなく、噴霧が微細化された後での干渉でもこの効果を得る事が出来るため、微粒化には影響しない。
以上の実施の形態1は、噴孔数が8の場合を例に挙げて示したが、図9に示すように噴孔数を6に変えても同様の効果を得ることが出来る。
図9に基づいて実施の形態2における燃料噴射弁を説明する。
実施の形態1で述べたように、外側噴孔で良好な噴霧を得るためには、外側噴孔21の噴孔長さをLa、噴孔径をDaとしたときにLa/Da<1とする必要があるが、実際には強度確保のために噴孔プレート13の板厚には制約があるという問題や、所望する流量を得るために噴孔径には制約があるという問題があり、理想的なLa/Daの値に設定できない場合が考えられる。
このとき、減肉部28は、噴孔出口部全てを含むように配置することで、減肉部28に対する外側噴孔出口部の位置ずれを許容できるため、減肉部28と外側噴孔21の相対的な位置関係のずれによる噴霧ばらつきを無くすことが出来る。さらに、減肉部28を円柱形状とし鍛圧加工により成形することで、減肉部28の位置ずれや深さのばらつきを小さく、かつ低コストで加工することが出来る。
実施の形態1で述べたように、内側噴孔20においては、燃料剥離及び噴孔内壁への燃料衝突による燃料の薄膜化を図り、外側噴孔21においては、スワール流れ24による燃料の薄膜化を図っている。ここで、内側噴孔20においては、下流側からプレス加工を実施して噴孔を形成することで、噴孔入口部が鋭角になることから燃料の薄膜化を強化することができる。外側噴孔21においては、上流側からプレス加工を実施して噴孔を形成することで、噴孔入口部にはダレが生じることで、スワール流れ24をスムーズに形成することが出来るため微粒化を図ることができる。
5:ハウジング、 6:コア、 7:コイル、 8:アマチュア、
9:弁装置、 10:弁体、 11:弁本体、 12:弁座、
12a:弁座シート部、 12b:弁座シート面、 12c:弁座軸心、
12d:仮想円錐面、 13:噴孔プレート、 14:噴孔、 14G:噴孔群、
15:ボール(弁体先端部)、 15b:ボール15の円弧状面、
16:圧縮バネ、 17:噴孔プレート凸部、 18:仮想円、
19:弁座開口部、 20:内側噴孔、 21:外側噴孔、
22:弁座シート部からの主流、 23:側流、 24:スワール流れ、
25:外側噴孔の噴霧、 26:内側噴孔の噴霧、 27:集合噴霧、
28:減肉部、 29:弁体と噴孔プレート上流側平面延長線の交点。
Claims (3)
- 円弧状の先端部を有し弁座を開閉する弁体、この弁体の下流側に装着された噴孔プレート、及びこの噴孔プレートに設けた複数の噴孔を有し、この複数の噴孔により編成された噴孔群によって集合噴霧を噴射する燃料噴射弁であって、
上記噴孔プレートは、上流側端面に、弁座シート面を下流側に向かって縮径延長した仮想円錐面と交差する仮想円が形成されると共に、中央部に、弁体先端部の円弧状面に倣って平行に等間隙をおいて外方へ突出し且つ閉弁時に上記弁体の最先端部を上記上流側端面の延長面上に位置させる凸部が設けられ、上記各噴孔は、上記噴孔プレートにおいて上記弁座の最小内径である弁座開口部より弁座軸心側で且つ上記凸部より外側の上記仮想円部分に配置され、複数の上記噴孔において、少なくとも3以上の噴孔を1グループとする噴孔群が編成されると共に、この噴孔群は、上記噴孔を弁座軸心に直交する平面に対して垂直に投影したとき上記弁座軸心を通る所定の直径線Yに対して、上記噴孔群の集合噴霧の噴射方向が互いに線対称となるように配置され、上記噴孔群において、上記直径線Yと、この直径線Yと隣接する外側噴孔の入口部中心14aと上記弁座軸心を結んだ直線Paとが成す角度をβとし、且つ互いに隣接する噴孔の各入口部中心14aと上記弁座軸心を結んだ2直線Pn,Pn+1が成す角度をθnとしたとき、β>θnの関係とし、
上記直径線Yに隣接する外側噴孔の入口部中心14aと上記弁座軸心とを結んだ直線Pn+1と,この外側噴孔の入口部中心14aと出口部中心14bを結んだ直線Qn+1とが成す角度をγaとし、且つ上記噴孔群の内側に位置する内側噴孔の入口部中心14aと上記弁座軸心を結んだ直線Pnと、上記内側噴孔の各入口部中心14aと各出口部中心14bとを結んだ直線Qnとが成す角度をγbとしたとき、γa>γbの関係とし、
上記外側噴孔の噴孔長さをLaとし、且つ噴孔径をDaとしたとき、La/Da<1の関係とし、
上記噴孔プレートの板厚方向に対する上記外側噴孔の傾きで定義される噴孔傾斜角をαaとし、且つ上記内側噴孔の噴孔傾斜角をαbとしたとき、αa<αbの関係としたことを特徴とする燃料噴射弁。 - 上記外側噴孔には、上記噴孔プレートに対して上記外側噴孔の出口部側に減肉部を設け、上記外側噴孔の板厚を小さくしたことを特徴とする請求項1に記載の燃料噴射弁。
- 上記外側噴孔は、入口部側からプレス加工することで成形し、上記内側噴孔は、出口部側からプレス加工することによって成形したことを特徴とする請求項1又は請求項2に記載の燃料噴射弁。
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