JP5759898B2 - 防食塗料組成物、防食塗料組成物の製造方法、鋼材の防食方法、防食塗膜、塗膜層 - Google Patents
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Description
本願は、2010年2月26日に、日本に出願された特願2010−042285号および2010年2月26日に、日本に出願された特願2010−042298号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
Fe2++2OH−+2NO2 −→2NO+Fe2O3+H2O
特許文献2に記載された無公害防錆被覆組成物は長期防錆性に優れるとされているが、アルカリ基を含有したスラグ等の成分により形成された鋼材表面の不動態被膜は、塗膜劣化あるいは外的損傷により発生するキズ部分より進入する腐食因子により破壊され、錆が短期間に進行し、寿命が十年程度と短い。
上記構成とすることにより、塗料としての施工性や耐久性が確保される。また、鋼材表面にアルカリ性塗膜が形成されるため、鋼材表面が不動態化され、腐食が進行しない。不動態被膜(Fe2O3)が何らかの外的要因により損傷した場合には、亜硝酸イオン(NO2 −)がFe2+及びOH−と化学反応を起こして不動態被膜(Fe2O3)を再構築する。このため、従来に比べて大幅に鋼構造物の長寿命化を図ることができる。加えて、無機系粉材に対するセメントの質量比が1.0〜1.4となるようにすることで、密実な組織を構築することができる。これにより、亜硝酸塩の拡散スピードが低下し、亜硝酸塩の防錆効果を長期に亘って維持することができる。その結果、鋼構造物の供用期間中における塗り替え回数が減少し、塗り替えに掛かる費用を大幅に低減することができる。一方、無機系粉材に対するセメントの質量比が1.0未満もしくは1.4を超えた場合は、亜硝酸塩の拡散スピードを適正に低下させることはできない。
特許文献1に記載されているカチオン性スチレンブタジエン共重合体系の合成樹脂は、防錆効果は期待できるが、塗膜の変形能力(伸び)が0.4%であり、鋼材に曲げ軸力が作用した際の伸びが0.5%以上であることからすると、塗膜の亀裂等の問題がある。また、特許文献4に記載されているエポキシ系の合成樹脂は、カチオン性スチレンブタジエン共重合体系の合成樹脂より伸びが小さいと一般的に言われている。
一方、本発明では、スチレン/ブタジエン共重合体を採用するに当たり、スチレン/ブタジエン共重合体の配合を変更(スチレン量の減少)し、さらに、配合を変更したエマルジョン(ラテックス)に相性の良いコンパウンドと組み合わせることにより、伸び率が5%以上の塗膜を得ることに成功した。因みに、塗膜の安定性を考慮した場合、本発明に係る防食塗料組成物によって形成される塗膜の伸び率として5%とすることで、鋼構造物の変形に十分追従することができる。また、別の構成として、亜硝酸塩イオン(NO2 −)が陽極に向かう流れを助長するため、アニオン系の合成樹脂としてアクリル/スチレン共重合体を採用した。
亜硝酸塩が2.5質量%未満であると、防錆効果がエポキシ樹脂塗料並みとなり、塩水噴霧試験3000時間においてクロスカット部に錆が発生する。例えば、本発明における亜硝酸塩量を3質量%とした場合、亜硝酸塩量は従来塗料の約2.5倍となる。
高分子エマルジョンとしてスチレン/ブタジエン共重合体エマルジョンを選択する場合、防食塗料組成物に含まれる前記亜硝酸塩は、7.5質量%以下であることが好ましい。
亜硝酸塩が7.5質量%を超えると、スチレン/ブタジエン共重合体と混和する際の水量が増加し、セメント水和物中の空隙が増加する。これに伴い、空隙に水分が浸入しやすくなり、セメント水和物中の亜硝酸塩の拡散が早くなる。その結果、長期的な防錆効果が期待できなくなる。
高分子エマルジョンとしてアクリル/スチレン共重合体エマルジョンを選択する場合、防食塗料組成物に含まれる前記亜硝酸塩は9.0質量%以下であることが好ましい。
亜硝酸塩が9.0質量%を超えると、アクリル/スチレン共重合体と混和する際の水量が増加し、セメント水和物中の空隙が増加する。これに伴い、空隙に水分が浸入しやすくなり、セメント水和物中の亜硝酸塩の拡散が早くなる。その結果、長期的な防錆効果が期待できなくなる。
あるいは、前記防食塗料組成物には、6〜24質量%の前記アクリル/スチレン共重合体が含まれていてもよい。アクリル/スチレン共重合体が6質量%未満であると、セメント100質量部に対してアクリル/スチレン共重合体エマルジョンが11質量部未満となり、塗膜の伸度及び破断強度が向上せず、鋼材の変形に対する追従性が低下する。このため、塗膜亀裂が発生しやすく、亀裂部からの錆が進行する。一方、アクリル/スチレン共重合体が24質量%を超えると、塗膜として必要以上の変形能力を有する反面、塗膜付着強度が不足して塗膜剥離が起きる。
スチレン/ブタジエン共重合体エマルジョンを選択する場合、前記防食塗料組成物に含まれる前記セメントは、26質量%以上、39質量%以下とすることが好ましい。
セメントが26質量%未満であると、亜硝酸塩とスチレン/ブタジエン共重合体を適正に混和した際に、水セメント比が1.4を上回り、所要の塗膜強度が得られない。具体的には、付着強度不足から塗膜剥離が起きると共に、圧縮強度不足から凝集破壊が発生する。
一方、39質量%を超えると、所要の塗膜強度は期待できるが、セメント過多となり、収縮量が増大し塗膜面にひび割れが発生する。
アクリル/スチレン共重合体エマルジョンを選択する場合、前記防食塗料組成物に含まれる前記セメントは、26質量%以上、38質量%以下とすることが好ましい。
セメントが26質量%未満であると、亜硝酸塩とアクリル/スチレン共重合体を適正に混和した際に、水セメント比が1.0を上回り、所要の塗膜強度が得られない。具体的には、付着強度不足から塗膜剥離が起きると共に、圧縮強度不足から凝集破壊が発生する。一方、セメントが38質量%を超えると、所要の塗膜強度は期待できるが、セメント過多となり、収縮量が増大し塗膜面にひび割れが発生する。
膨張材は、適正なセメント使用量の時に、その効果が期待できる。膨張材が0.5質量%未満であると、スチレン/ブタジエン共重合体またはアクリル/スチレン共重合体が少ない場合、塗膜が脆くなり、セメントに起因する収縮に対応できない。逆に、スチレン/ブタジエン共重合体またはアクリル/スチレン共重合体が多い場合、必然的に水量も多くなり、塗膜が軟らかくなり過ぎ、膨張材の効果が期待できない。一方、1.5質量%を超えると、コンパウンド中のSO3(三酸化硫黄)量が増加して使用限界値(対セメント質量比で8%)に近づき、膨張ひび割れの原因となる。
高分子エマルジョンとしてアクリル/スチレン共重合体エマルジョンを選択する場合、水分は、12〜43質量%であることが好ましい。ここでの水分は、アクリル/スチレン共重合体エマルジョン中及び亜硝酸水溶液中の水分である。水分が12質量%未満であると、亜硝酸塩2.5質量%が確保できず、43質量%を超えると、亜硝酸塩が9.0質量%を超え過剰スペックとなり。コストが増大する。
セメント製造過程で生成されるクリンカーは、エーライト、ビーライト、アルミネート相、及びフェライト相を主な構成要素とする。本発明者等は、クリンカー中のアルミネート相が亜硝酸カルシウムと反応し、セメントの異常凝結を引き起こすことを発見した。そこで、セメントの異常凝結を防止するため、セメントが普通ポルトランドセメトの場合、亜硝酸塩には亜硝酸リチウムを使用することとした。また、亜硝酸塩として亜硝酸カルシウムを使用する場合は、高炉セメントを使用してアルミネート相の減量を図り、セメントの異常凝結を防止した。
なお、高炉セメントと亜硝酸リチウムを組み合わせた場合、凝結時間が延びるため、施工時に塗料が垂れ、塗膜厚を確保することが難しくなる。
本発明に係る防食塗料組成物の他の態様は、26〜38質量%のセメントと20〜28質量%の無機系粉材と0.5〜1.5質量%の膨張材とからなるコンパウンドと、6〜24質量%のアクリル/スチレン共重合体と、2.5〜9.0質量%の亜硝酸塩と、12〜43質量%の水分とからなり、前記無機系粉材が、硅砂粉、炭酸カルシウム、ケイ酸マグネシウム、スラグ粉末、及びクレー粉から選ばれる1種又は2種以上であることを特徴とする。
上記の防食塗料組成物は、前記セメントが高炉セメント、且つ前記亜硝酸塩が亜硝酸カルシウムであってもよい。
上記の防食塗料組成物は、前記セメントが普通ポルトランドセメント、且つ前記亜硝酸塩が亜硝酸リチウムであってもよい。
上記の防食塗料組成物は、前記膨張材が無水石膏であってもよい。
また、上記防食塗料組成物によって形成された、防食塗膜は、セメントと無機系粉材と膨張材とからなるコンパウンドと、スチレン/ブタジエン共重合体またはアクリル/スチレン共重合体から選択される高分子と、亜硝酸塩とを含む防食塗膜である。
本発明の防食塗膜の一態様は、32.5〜49質量%のセメントと25〜35質量%の無機系粉材と0.6〜1.9質量%の膨張材とからなるコンパウンドと、6〜23質量%のスチレン/ブタジエン共重合体と、3.1〜9.4質量%の亜硝酸塩と、7〜12質量%の結晶水とからなり、前記無機系粉材が、硅砂粉、炭酸カルシウム、ケイ酸マグネシウム、スラグ粉末、及びクレー粉から選ばれる1種又は2種以上であることを特徴としている。
本発明の防食塗膜の他の態様は、32.5〜47.5質量%のセメントと25〜35質量%の無機系粉材と0.6〜1.9質量%の膨張材とからなるコンパウンドと、7.5〜30質量%のアクリル/スチレン共重合体と、3.1〜11.2質量%の亜硝酸塩と、7.8〜12質量%の結晶水とからなり、前記無機系粉材が、硅砂粉、炭酸カルシウム、ケイ酸マグネシウム、スラグ粉末、及びクレー粉から選ばれる1種又は2種以上であることを特徴としている。
上記の塗膜の構成において、セメント、膨張材、亜硝酸塩等の含有量は、塗膜の各原料成分の含有量を表しており、結晶水の含有量は、セメントとの水和反応により塗膜にとりこまれた水分量に対応している。
本発明の防食塗料組成物の製造方法の他の態様は、上記の防食塗料組成物の製造方法であって、前記亜硝酸塩の水溶液にアクリル/スチレン共重合体エマルジョンを加えた混和液を恒温前処理する第一の工程と、恒温前処理した前記混和液に、前記セメントと前記無機系粉材と前記膨張材とからなる前記コンパウンドを加える第二の工程とを有することを特徴としている。
上記の防食塗料組成物の製造方法では、前記セメントが高炉セメント、且つ前記亜硝酸塩が亜硝酸カルシウムであってもよい。
上記の防食塗料組成物の製造方法では、前記セメントが普通ポルトランドセメント、且つ前記亜硝酸塩が亜硝酸リチウムであってもよい。
上記の防食塗料組成物の製造方法では、前記膨張材が無水石膏であってもよい。
ここで、「恒温前処理」とは、亜硝酸塩水溶液にスチレン/ブタジエン共重合体エマルジョンまたはアクリル/スチレン共重合体エマルジョンを加えた混和液を所定温度を維持した状態で所定時間、低速撹拌することをいう。所定温度としては30〜60℃、例えば40℃前後、また所定時間としては3〜10分、例えば5分間程度が好適である。なお、恒温前処理した混和液を5〜10日、例えば7日間程度静置した後、該混和液にコンパウンドを加えるとなお良い。
そして、本発明に係る塗膜層は、上記防食塗膜からなる下塗り層と、5%以上の伸び率を有する塗膜からなる上塗り層とをから形成されることを特徴としている。
上塗層は、エポキシ樹脂、ウレタン樹脂、ポリウレタン樹脂、アクリルシリコン樹脂、アクリルウレタン樹脂、ハルスハイブリッド樹脂等から選択される一種以上を含むも塗膜から構成されていてもよい。上塗り層は、一層の塗膜でもよく、二層以上の塗膜から構成されていてもよい。
上塗り層の全体層厚は特に制限されないが、例えば60〜130μmであってもよい。例えば、層厚60〜80μmの第一層と、層厚20〜40の第二層から構成されていてもよい。あるいは、層厚40〜70μmの第一層と、層厚30〜40μmの第二層から構成されていてもよい。
本発明は、鋼材表面の下塗り材として使用される防食塗料組成物であり、亜硝酸塩水溶液にスチレン/ブタジエン共重合体エマルジョンまたはアクリル/スチレン共重合体エマルジョンを加えて恒温前処理した混和液に、セメントと無機系粉材と膨張材とを含有するコンパウンドを加えることにより作製される。この際、スチレン/ブタジエン共重合体を5〜18質量%、亜硝酸塩を2.5〜7.5質量%とすることが好ましい。あるいは、アクリル/スチレン共重合体を6〜24質量%、亜硝酸塩を2.5〜9.0質量%とすることが好ましい。
防錆品質を低下させない耐久性を確保し、且つ所定の下地塗装厚(200μm〜650μm)を確保するには、スチレン/ブタジエン共重合体を10〜18質量%、亜硝酸塩を3〜4.5質量%とするか、あるいはアクリル/スチレン共重合体を10〜20質量%、亜硝酸塩を4〜6.5質量%とすることがより好ましい。なお、亜硝酸塩水溶液にスチレン/ブタジエン共重合体エマルジョンまたはアクリル/スチレン共重合体エマルジョンを加えた混和液を恒温前処理しておくと、亜硝酸塩を容易に増量化することができる。
また、塗膜のひび割れを防止するため、無機系粉材を20〜28質量%とすると共に、塗膜のSO3(三酸化硫黄)量抑制のため、膨張材を0.5〜1質量%とすることがより好ましい。
コンパウンドがセメントと膨張材のみの場合、塗膜厚が確保できず、またセメント硬化に伴って塗膜が収縮する。これらの理由により、防食塗料組成物には無機系粉材を加える必要がある。この際、無機系粉材の粒度を最小塗膜厚の1/3程度にしないと安定した塗膜にならない。そのため無機系粉材の粒度分布は、最小塗膜厚を200μmとして、74μm以下の無機系粉材の比率が80%以上とする。
上記防食塗料組成物からなる下塗り層の上に形成される塗膜には、下地追従性、亜硝酸塩の溶出防止、及び優れた耐候性が求められる。変形能力の高い、エポキシ樹脂、ウレタン樹脂等の組合せでも対応できるが、ここでは耐候性の高い上塗材について述べる。例えば、下塗り層の上に直接形成される上塗り層に使用される上塗り材として、アクリルシリコン樹脂をターペン系の弱溶剤に溶解させた溶液を主剤とし、イソシアネートを硬化剤する2液混合型の塗料を用いることができる。なお、主剤と硬化剤との配合比は、硬化剤1質量部に対して主剤を2〜15質量部とすることが好ましい。
次に、腐食の進んだ既設構造物の塗替えを例に採り、本発明の一実施の形態に係る鋼材の防食方法について説明する。
(1)高圧水発生装置(図示省略)によって15MPa〜25MPa程度の水圧に加圧された高圧水をノズルから鋼材表面に向けて噴射し、鋼材表面の素地調整(下地調整)を行う。素地調整の程度は3種ケレン程度(SSPC−SP2もしくはSIS St2と同程度)、即ち、旧塗膜、浮き錆を除去して鋼面を現す程度とし、活膜部分は、粉化物、汚れを落として清浄な面とする。なお、サンドブラストや電動工具を用いて素地調整を行ってもよい。
(2)素地調整された鋼材表面に、前述した防食塗料組成物からなる下塗り材を塗布して下塗り層を形成する。その際、下塗り層の厚さは200μm〜650μmとする。乾燥時間の目安は約1日間であるが、湿度等の環境条件で変動する。
(4)ハルスハイブリッド樹脂を強溶剤に溶解させた溶液とイソシアネートとを混合して攪拌した上塗り材を第一の上塗り層の上に塗布して第二の上塗り層を形成する。その際、第二の上塗り層の厚さは20μm〜40μmとする。乾燥時間の目安は約1日間であるが、湿度等の環境条件で変動する。
[第一実施例]
第一実施例では、スチレン/ブタジエン共重合体を用いた。
[複合サイクル試験]
表面下地処理を施した帯板状の鋼板に下塗り材と上塗り材を塗布した試験片について、複合サイクル試験を行った。複合サイクル試験を行った実施例及び参考例の材料構成及び上塗り材の特性を表1、表2、表3に、その試験結果を表4に示す。また、比較例の材料構成及び試験結果を表5、表6、表7、表8に示す。ここで、参考例は、下塗り材として本発明に係る防食塗料組成物を、塗膜の伸び率が5%未満である上塗り材を使用したものである。
なお、実施例、参考例、比較例とも試験片は各2枚とし、各試験片とも上塗り材を塗布した後、試験片表面に定規を当ててカッターナイフでクロスカットを入れた。
一方、比較例A1〜A12の上塗り材については、比較例A7のみ塩素化オレフィン系塗料を使用し、それ以外の比較例はエポキシ樹脂を使用した。
一方、比較例A13〜A34の上塗り材は、弱溶剤アクリルウレタン樹脂とし、厚さは全て180μmとした。
また、耐湿試験は、JIS K 5600−7−3耐湿性(不連続結露法)に則って実施した。
a)実施例は、全て防錆効果が高く、一部施工性が悪いものがあるが、総合的に高い評価を得ている。
b)参考例は、全て防錆効果及び施工性において優れているが、上塗り層の伸び率が5%未満と低いため、下地追従性が悪い。そのため、総合評価は低いものとなっている。
c)比較例は、全て防錆効果が低く、総合評価も低いものとなっている。
d)架橋密度が高く且つ5%以上の伸び率を有する上塗り材を使用した実施例の総合評価が高い結果となっている。即ち、塗膜のシール性と下地追従性を兼ね備えた塗料が上塗り材として望ましいことがわかる。
亜硝酸リチウム水溶液にスチレン/ブタジエン共重合体エマルジョンを加えた混和液と、亜硝酸カルシウム水溶液にスチレン/ブタジエン共重合体エマルジョンを加えた混和液それぞれについて、恒温前処理直後と恒温前処理後7日間静置した後の性状を表10に対比して示す。ここで、亜硝酸水溶液とスチレン/ブタジエン共重合体エマルジョンとの質量比は1:4である。また、粘度は、BH型粘度計を用いて回転数20rpmで計測したものである。同表より、恒温前処理直後と7日間静置後における濃度、粘度、及びpHに関して大きな変化が見られず、性状が安定していることがわかる。
なお、両混和液の粘度は40〜50mPa・sであり、スチレン/ブタジエン共重合体エマルジョン単独の粘度600〜800mPa・sに比べて大幅に流動性が向上していることがわかる。
本試験は、塗膜の抗張力を判断するものである。実施例A12の防食塗料組成物の配合を表11に示す。塗膜の場合、0.5〜1.0N/mm2以上の抗張力が必要であるが、実施例A12の抗張力は1.5N/mm2であり、塗膜として十分な抗張力を保有している。
本試験は、塗膜の破断伸度を判断するものがある。実施例の配合は抗張力試験時と同じである。母材の変形に追従するには、鋼材の場合、0.5%以上の伸度が必要であるが、実施例の破断伸度は5%であり、塗膜として十分に母材の変形に追従することができる。因みに、従来品の場合、破断伸度は1.4%レベルである。
本試験は、母材と塗膜間の接着度合を判断するものである。今回は、JIS A 6203「セメント混和用ポリマーディスパージョン及び再乳化形粉末樹脂」の規定に準じて実施した。実施例A13の防食塗料組成物の配合を表12に示す。実施例A13の付着強さは1.1N/mm2であり、JIS A 6916に規定された薄塗り塗材の付着強さ0.5N/mm2及び厚塗り塗材の付着強さ1.0N/mm2を満足している。
第二実施例では、アクリル/スチレン共重合体を用いて実験を行った。
表面下地処理を施した帯板状の鋼板に下塗り材と上塗り材を塗布した試験片について、複合サイクル試験を行った。複合サイクル試験を行った実施例及び参考例の材料構成及び上塗り材の特性を表13、表14、表15に、その試験結果を表16に示す。また、比較例の材料構成及び試験結果を表17、表18、表19、表20に示す。ここで、参考例は、下塗り材として本発明に係る防食塗料組成物を、塗膜の伸び率が5%未満である上塗り材を使用したものである。
なお、実施例、参考例、比較例とも試験片は各2枚とし、各試験片とも上塗り材を塗布した後、試験片表面に定規を当ててカッターナイフでクロスカットを入れた。
一方、上塗り材については、参考例B1、B2はエポキシ樹脂、参考例B3は弱溶剤シリコンエポキシ樹脂、参考例B4、B5は変性シリコンエポキシ樹脂を使用した。
一方、比較例B1〜B12の上塗り材については、比較例B7のみ塩素化オレフィン系塗料を使用し、それ以外の比較例はエポキシ樹脂を使用した。
一方、比較例B13〜B34の上塗り材は、弱溶剤アクリルウレタン樹脂とし、厚さは全て180μmとした。
a)実施例は、全て防錆効果が高く、一部施工性が悪いものがあるが、総合的に高い評価を得ている。
b)参考例は、全て防錆効果及び施工性において優れているが、上塗り層の伸び率が5%未満と低いため、下地追従性が悪い。そのため、総合評価は低いものとなっている。
c)比較例は、全て防錆効果が低く、総合評価も低いものとなっている。
d)架橋密度が高く且つ5%以上の伸び率を有する上塗り材を使用した実施例の総合評価が高い結果となっている。即ち、塗膜のシール性と下地追従性を兼ね備えた塗料が上塗り材として望ましいことがわかる。
亜硝酸リチウム水溶液にアクリル/スチレン共重合体エマルジョンを加えた混和液と、亜硝酸カルシウム水溶液にアクリル/スチレン共重合体エマルジョンを加えた混和液それぞれについて、恒温前処理直後と恒温前処理後7日間静置した後の性状を表22に対比して示す。ここで、亜硝酸水溶液とアクリル/スチレン共重合体エマルジョンとの質量比は3:4である。また、粘度は、BH型粘度計を用いて回転数20rpmで計測したものである。同表より、恒温前処理直後と7日間静置後における濃度、粘度、及びpHに関して大きな変化が見られず、性状が安定していることがわかる。
なお、両混和液の粘度は40〜50mPa・sであり、アクリル/スチレン共重合体エマルジョン単独の粘度1500〜1600mPa・sに比べて大幅に流動性が向上していることがわかる。
本試験は、塗膜の抗張力を判断するものである。実施例B12の防食塗料組成物の配合を表23に示す。塗膜の場合、0.5〜1.0N/mm2以上の抗張力が必要であるが、実施例B12の抗張力は1.5N/mm2であり、塗膜として十分な抗張力を保有している。
本試験は、塗膜の破断伸度を判断するものがある。実施例の配合は抗張力試験時と同じである。母材の変形に追従するには、鋼材の場合、0.5%以上の伸度が必要であるが、実施例の破断伸度は5%であり、塗膜として十分に母材の変形に追従することができる。因みに、従来品の場合、破断伸度は1.4%レベルである。
本試験は、母材と塗膜間の接着度合を判断するものである。今回は、JIS A 6203「セメント混和用ポリマーディスパージョン及び再乳化形粉末樹脂」の規定に準じて実施した。実施例B13の防食塗料組成物の配合を表24に示す。実施例B13の付着強さは1.1N/mm2であり、JIS A 6916に規定された薄塗り塗材の付着強さ0.5N/mm2及び厚塗り塗材の付着強さ1.0N/mm2を満足している。
Claims (14)
- 26〜39質量%のセメントと20〜28質量%の無機系粉材と0.5〜1.5質量%の膨張材とからなるコンパウンドと、5〜18質量%のスチレン/ブタジエン共重合体と、2.5〜7.5質量%の亜硝酸塩と、13〜42質量%の水分とからなり、
前記無機系粉材が、硅砂粉、炭酸カルシウム、ケイ酸マグネシウム、スラグ粉末、及びクレー粉から選ばれる1種又は2種以上であることを特徴とする防食塗料組成物。 - 26〜38質量%のセメントと20〜28質量%の無機系粉材と0.5〜1.5質量%の膨張材とからなるコンパウンドと、6〜24質量%のアクリル/スチレン共重合体と、2.5〜9.0質量%の亜硝酸塩と、12〜43質量%の水分とからなり、
前記無機系粉材が、硅砂粉、炭酸カルシウム、ケイ酸マグネシウム、スラグ粉末、及びクレー粉から選ばれる1種又は2種以上であることを特徴とする防食塗料組成物。 - 請求項1または請求項2に記載の防食塗料組成物であって、前記セメントが高炉セメント、且つ前記亜硝酸塩が亜硝酸カルシウムであることを特徴とする防食塗料組成物。
- 請求項1または請求項2に記載の防食塗料組成物であって、前記セメントが普通ポルトランドセメント、且つ前記亜硝酸塩が亜硝酸リチウムであることを特徴とする防食塗料組成物。
- 前記膨張材が無水石膏であることを特徴とする請求項1〜4の何れか1項に記載の防食塗料組成物。
- 請求項1に記載の防食塗料組成物の製造方法であって、
前記亜硝酸塩の水溶液にスチレン/ブタジエン共重合体エマルジョンを加えた混和液を恒温前処理する第一の工程と、恒温前処理した前記混和液に、前記セメントと前記無機系粉材と前記膨張材とからなる前記コンパウンドを加える第二の工程とを有することを特徴とする防食塗料組成物の製造方法。 - 請求項2に記載の防食塗料組成物の製造方法であって、
前記亜硝酸塩の水溶液にアクリル/スチレン共重合体エマルジョンを加えた混和液を恒温前処理する第一の工程と、恒温前処理した前記混和液に、前記セメントと前記無機系粉材と前記膨張材とからなる前記コンパウンドを加える第二の工程とを有することを特徴とする防食塗料組成物の製造方法。 - 請求項6または請求項7に記載の防食塗料組成物の製造方法であって、
前記セメントが高炉セメント、且つ前記亜硝酸塩が亜硝酸カルシウムであることを特徴とする防食塗料組成物の製造方法。 - 請求項6または請求項7に記載の防食塗料組成物の製造方法であって、
前記セメントが普通ポルトランドセメント、且つ前記亜硝酸塩が亜硝酸リチウムであることを特徴とする防食塗料組成物の製造方法。 - 前記膨張材が無水石膏であることを特徴とする請求項6〜9の何れか1項に記載の防食塗料組成物の製造方法。
- 鋼材表面の浮き錆を除去した後、請求項1〜5のいずれか1項に記載の防食塗料組成物からなる下塗り材を前記鋼材表面に塗布して下塗り層を形成し、5%以上の伸び率を有する塗膜を形成する上塗り材を前記下塗り層の上に塗布して上塗り層を形成することを特徴とする鋼材の防食方法。
- 32.5〜49質量%のセメントと25〜35質量%の無機系粉材と0.6〜1.9質量%の膨張材とからなるコンパウンドと、6〜23質量%のスチレン/ブタジエン共重合体と、3.1〜9.4質量%の亜硝酸塩と、7〜12質量%の結晶水とからなり、
前記無機系粉材が、硅砂粉、炭酸カルシウム、ケイ酸マグネシウム、スラグ粉末、及びクレー粉から選ばれる1種又は2種以上であることを特徴とする防食塗膜。 - 32.5〜47.5質量%のセメントと25〜35質量%の無機系粉材と0.6〜1.9質量%の膨張材とからなるコンパウンドと、7.5〜30質量%のアクリル/スチレン共重合体と、3.1〜11.2質量%の亜硝酸塩と、7.8〜12質量%の結晶水とからなり、
前記無機系粉材が、硅砂粉、炭酸カルシウム、ケイ酸マグネシウム、スラグ粉末、及びクレー粉から選ばれる1種又は2種以上であることを特徴とする防食塗膜。 - 請求項12または請求項13に記載の防食塗膜からなる下塗り層と、5%以上の伸び率を有する塗膜からなる上塗り層とから形成されることを特徴とする塗膜層。
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