JP5716494B2 - 高速鉄道用焼結摩擦材 - Google Patents
高速鉄道用焼結摩擦材 Download PDFInfo
- Publication number
- JP5716494B2 JP5716494B2 JP2011075343A JP2011075343A JP5716494B2 JP 5716494 B2 JP5716494 B2 JP 5716494B2 JP 2011075343 A JP2011075343 A JP 2011075343A JP 2011075343 A JP2011075343 A JP 2011075343A JP 5716494 B2 JP5716494 B2 JP 5716494B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- friction material
- sintered
- sintered friction
- average
- speed railway
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 239000002783 friction material Substances 0.000 title claims description 49
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 26
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims description 8
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 7
- CWQXQMHSOZUFJS-UHFFFAOYSA-N molybdenum disulfide Chemical compound S=[Mo]=S CWQXQMHSOZUFJS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910052982 molybdenum disulfide Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 7
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 7
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 claims description 6
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims description 4
- DZKDPOPGYFUOGI-UHFFFAOYSA-N tungsten(iv) oxide Chemical compound O=[W]=O DZKDPOPGYFUOGI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052581 Si3N4 Inorganic materials 0.000 claims description 3
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052787 antimony Inorganic materials 0.000 claims description 3
- WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N antimony atom Chemical compound [Sb] WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052797 bismuth Inorganic materials 0.000 claims description 3
- JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N bismuth atom Chemical compound [Bi] JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- KZHJGOXRZJKJNY-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O.O=[Al]O[Al]=O.O=[Al]O[Al]=O KZHJGOXRZJKJNY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 3
- 229910052863 mullite Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000004576 sand Substances 0.000 claims description 3
- HQVNEWCFYHHQES-UHFFFAOYSA-N silicon nitride Chemical compound N12[Si]34N5[Si]62N3[Si]51N64 HQVNEWCFYHHQES-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052845 zircon Inorganic materials 0.000 claims description 3
- GFQYVLUOOAAOGM-UHFFFAOYSA-N zirconium(iv) silicate Chemical compound [Zr+4].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] GFQYVLUOOAAOGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 64
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 48
- 239000000463 material Substances 0.000 description 28
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 19
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 11
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 8
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 6
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 5
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 5
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 5
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 3
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 3
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000009471 action Effects 0.000 description 2
- -1 graphite Chemical compound 0.000 description 2
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 230000002393 scratching effect Effects 0.000 description 2
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 2
- 238000007088 Archimedes method Methods 0.000 description 1
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001208 Crucible steel Inorganic materials 0.000 description 1
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 229910021383 artificial graphite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000000889 atomisation Methods 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 1
- 230000001747 exhibiting effect Effects 0.000 description 1
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 1
- 239000011888 foil Substances 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 230000001050 lubricating effect Effects 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000003607 modifier Substances 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 1
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 description 1
- ITRNXVSDJBHYNJ-UHFFFAOYSA-N tungsten disulfide Chemical compound S=[W]=S ITRNXVSDJBHYNJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D69/00—Friction linings; Attachment thereof; Selection of coacting friction substances or surfaces
- F16D69/02—Composition of linings ; Methods of manufacturing
- F16D69/027—Compositions based on metals or inorganic oxides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/04—Making non-ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C1/05—Mixtures of metal powder with non-metallic powder
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C32/00—Non-ferrous alloys containing at least 5% by weight but less than 50% by weight of oxides, carbides, borides, nitrides, silicides or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides, whether added as such or formed in situ
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C9/00—Alloys based on copper
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D69/00—Friction linings; Attachment thereof; Selection of coacting friction substances or surfaces
- F16D69/02—Composition of linings ; Methods of manufacturing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C32/00—Non-ferrous alloys containing at least 5% by weight but less than 50% by weight of oxides, carbides, borides, nitrides, silicides or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides, whether added as such or formed in situ
- C22C32/001—Non-ferrous alloys containing at least 5% by weight but less than 50% by weight of oxides, carbides, borides, nitrides, silicides or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides, whether added as such or formed in situ with only oxides
- C22C32/0015—Non-ferrous alloys containing at least 5% by weight but less than 50% by weight of oxides, carbides, borides, nitrides, silicides or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides, whether added as such or formed in situ with only oxides with only single oxides as main non-metallic constituents
- C22C32/0021—Matrix based on noble metals, Cu or alloys thereof
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D2200/00—Materials; Production methods therefor
- F16D2200/0004—Materials; Production methods therefor metallic
- F16D2200/0026—Non-ferro
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Braking Arrangements (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Description
本発明は、高速鉄道車両に用いられるブレーキライニング材、ディスクブレーキパッド材として有用な焼結摩擦材に関する。
ドイツのＩＣＥ、フランスＴＧＶなど、世界の高速鉄道は、３００ｋｍ／ｈ超の走行速度が常識となりつつある。日本国内でも、ＪＲ各社は新幹線の速度向上に注力している。速度向上を図るためには高速からでも確実に停止可能なブレーキが不可欠である。特に、地震等自然災害の危険性の高い日本では、回生ブレーキが作動しない場合に、確実かつ短距離で列車を停止させるためのブレーキの性能、信頼性向上が必須である。
ブレーキライニング材、ディスクブレーキパッド材などに用いる材料として、様々な焼結材が開示されている。（特許文献１〜８参照）。これまでの金属系焼結材料で構成されるライニングは、硬質粒子（シリカなどセラミクス）などを添加して、機械的な作用（ひっかき作用）を生じさせ、摩擦係数（μ）を確保するものがほとんどであるが、一部にＦｅなどの元素をライニング中に添加することにより摩擦係数を向上させるものがある。
例えば、特許文献７には「錫粉；０．５〜１５ｗｔ％、亜鉛粉；０．１〜３０ｗｔ％、ニッケル粉；５〜２５ｗｔ％、鉄粉；５〜２５ｗｔ％、ステンレス鋼粉；０．１〜２０ｗｔ％、銅粉；残部、のマトリックス金属成分が５５〜８０ｗｔ％、潤滑材、摩擦調整材などのフィラー成分が２０〜４５ｗｔ％、の焼結体から成り、（１）鉄粉とステンレス鋼粉の合計量が８〜２８ｗｔ％、（２）鉄粉が、水素ガスまたはアンモニアガス雰囲気中で６００〜１２００℃の温度で熱処理した粒径範囲が４０〜１５０μｍの電解鉄粉、であることを特徴とする銅系焼結摩擦材。」に関する発明が開示されている。引用文献７の発明では、電解鉄粉とステンレス鋼粉を併用すると、鉄成分が焼結性を阻害する成分として作用してマトリックス相の鉄成分の周辺に空隙が生じて、摩擦材中の気孔や研削材と似た作用が生じて、高制動化時に円滑に機能するとされている。
特許文献８には「金属材料をマトリックスとし、研削材と潤滑材とを含む焼結摩擦材において、前記マトリックスの金属材料として、鋳鉄２５〜５０ｖｏｌ％と、銅１〜７ｖｏｌ％とを含む焼結摩擦材。」に関する発明が記載されている。特許文献８の発明は、従来のＣｕ系の焼結材に代えて、Ｆｅ系の焼結材を用いることにより高温制動時の摩擦特性を向上させたものであるとされる。
いずれの従来技術においても、ブレーキディスクとライニング間の摺動メカニズムを把握した上で、ライニングの成分・組織の設計されておらず、ほとんどが実験的に設計されていたに過ぎない。また、硬質粒子のひっかき作用によって制動力を得ようとする方式では、高速鉄道の更なる高速化（３５０ｋｍ／ｈ以上）に対応するのが困難であることが予想され、安全面での問題がある。また、硬質粒子のひっかき作用によってさらに高い制動力を得ようとすると、高価な硬質粒子を多量に必要になるため、製造コストを著しく上昇させることが予想される。
前掲の特許文献７の発明では、例えば、実施例の表１などに示されるように、全体の焼結材におけるＣｕの含有量が少ない（高々４１質量％である。）ため、十分な熱伝導性が得られない。特許文献８の発明では、ＣｕよりＦｅの含有量が多いＦｅ系の焼結材であり、ブレーキディスクのような相手材と同様の材料になるため、制動時の摩耗量が極端に多くなってしまう。
本発明は、このような従来技術の問題を解決するべく、鋼製の相手材料（例えば、ブレーキディスク）に対して高い摩擦係数および優れた耐摩耗を有する高速鉄道用焼結摩擦材料を提供することを目的とする。
本発明者らは、特に、鍛鋼製または鋳鋼製のディスクに対して用いるライニングを構成する焼結摩擦材料に関し検討を行った。そして、焼結摩擦材料を構成する金属材料にＦｅ粉を添加したライニングを用いると、制動時には対向するディスクに含まれるＦｅと反応し、両者のＦｅ同士が凝着して高い摩擦係数を示すことを確認した。このような同種金属間または共晶系などの摺動時において溶着性が増大する効果は、トライボロジー分野では「ともがね効果」として公知であり、焼付きが発生するなど機械部品としては好ましくないとされている。一方、金属材料にＦｅを添加することにより、摩擦係数は上昇するものの、制動時に温度上昇が過剰となり、耐摩耗性が極端に低下するという問題が生じることが分かった。
本発明者らは、上記の課題を解決するべく鋭意研究を行った結果、金属相に適量のＦｅを添加して金属相自体に摩擦係数の向上機能を持たせるとともに、高い熱伝導率を示すＣｕを金属相の基本成分とすることにより、Ｆｅ添加による過度な温度上昇を防止して、制動力の高温安定性を向上させることが可能であることを知見した。
図１、図２および図３は、１６０ｋｍ／ｈ、３２５ｋｍ／ｈおよび３６０ｋｍ／ｈの各試験条件について平均摩擦係数とＦｅ／Ｃｕの値との関係を整理した図である。図中○は９５０℃で焼結した材料、◇は１０００℃で焼結した材料、□は１０３０℃で焼結した材料である。それぞれの材料の化学組成は、後段の実施例の表１に示す。
図１に示すように、１６０ｋｍ／ｈの試験においては、Ｆｅ／Ｃｕの値が大きくなるほど、平均摩擦係数も大きくなる傾向があるが、図２に示すように、３２５ｋｍ／ｈの試験では平均摩擦係数は全体的に下がる傾向がある。図３に示すように、特に、３６５ｋｍ／ｈの試験では、Ｆｅ／Ｃｕが大きい領域で、平均摩擦係数の低下が顕著になる。このように、１６０ｋｍ／ｈ程度の速度条件においては、Ｆｅ／Ｃｕの値が大きいことが平均摩擦係数を上昇させるが、高速鉄道において想定されている３５０ｋｍ／ｈ以上といった速度条件においては、Ｆｅ／Ｃｕを大きくしすぎると、かえって平均摩擦係数が低下し、制動力が低下することが分かる。
本発明は、上記の知見に基づいてなされたものであり、下記の（Ａ）〜（Ｅ）に示す焼結摩擦材料を要旨としている。
（Ａ）質量％で、７．５％以上のＦｅ、７．５％以下（０％を除く。）のＣｒおよび１．０％以下（０％を除く。）のＭｏと、５〜１５％の黒鉛、０．３〜７％の二硫化モリブデンおよび０．５〜１０％のシリカと、残部が５０％以上のＣｕであり、Ｆｅ／Ｃｕが０．１５〜０．４０である高速鉄道用焼結摩擦材料。
（Ｂ）上記（Ａ）に示す化学組成を有する焼結摩擦材料からなり、長さ５５ｍｍ、幅３８ｍｍ、厚さ１５ｍｍの寸法を有する四対のライニングを用意し、これらのライニングを、外径４００ｍｍ、厚さ２０ｍｍの鍛鋼製ブレーキディスクの半径１７０ｍｍの位置に、ブレーキディスクの回転軸周りに等間隔に配置して、ブレーキディスクの両面から２．２４ｋＮの圧力で押し付けることにより初速度３６５ｋｍ／ｈの車輪を制動する摩耗試験によって求めた焼結摩擦材料の平均摩耗量Ｍ（ｇ／片面）と平均摩擦係数Ｆとの関係が、Ｍ≦ａＦ＋ｂの関係を満たすことを特徴とする高速鉄道用焼結摩擦材料。
（Ｃ）Ｆｅ粉としてミルスケール粉を用いたことを特徴とする上記（Ａ）または（Ｂ）の高速鉄道用焼結摩擦材料。
（Ｄ）密度が４．６ｇ／ｃｍ ３ 以上であることを特徴とする上記（Ａ）〜（Ｃ）のいずれかの高速鉄道用焼結摩擦材料。
（Ｅ）１０００℃以上の温度で焼結したことを特徴とする上記（Ａ）〜（Ｄ）のいずれかの高速鉄道用焼結摩擦材料。
（Ｆ）質量％で、７．５％以上のＦｅ、７．５％以下（０％を除く。）のＣｒおよび１．０％以下（０％を除く。）のＭｏと、５〜１５％の黒鉛、０．３〜７％の二硫化モリブデンおよび０．５〜１０％のシリカと、任意添加物として、二酸化タングステン、ビスマス、アンチモン、アルミナ、ムライト、窒化珪素およびジルコンサンドを含有し、残部が５０％以上のＣｕであり、Ｆｅ／Ｃｕが０．１５〜０．４０であることを特徴とする高速鉄道用焼結摩擦材料。
（Ｆ）質量％で、７．５％以上のＦｅ、７．５％以下（０％を除く。）のＣｒおよび１．０％以下（０％を除く。）のＭｏと、５〜１５％の黒鉛、０．３〜７％の二硫化モリブデンおよび０．５〜１０％のシリカと、任意添加物として、二酸化タングステン、ビスマス、アンチモン、アルミナ、ムライト、窒化珪素およびジルコンサンドを含有し、残部が５０％以上のＣｕであり、Ｆｅ／Ｃｕが０．１５〜０．４０であることを特徴とする高速鉄道用焼結摩擦材料。
本発明の高速鉄道用焼結摩擦材料は、高い制動力を有するとともに、制動力の高温安定性に優れる。従って、本発明の高速鉄道用焼結摩擦材料は、例えば、交通輸送車輌の中で最も高い制動力が要求される高速鉄道のブレーキライニングとして使用するのに適している。
以下、主として、本発明の焼結摩擦材料をライニングに用いる場合を例にとって、本発明の実施形態を説明する。焼結摩擦材料に含まれる各成分は、相互に関連しつつ摩擦材料としての特性に影響するので、それぞれ個別に限定理由を論ずることは必ずしも妥当ではないが、一応の限定理由を説明する。以下の説明において、各成分の「％」は「質量％」を意味する。
１．金属材料について
Ｃｕ：５０％以上
Ｃｕは、高い熱伝導性を有する元素であり、本発明では焼結摩擦材料の素地をなすものである。このＣｕ主体の焼結体を得るためには、Ｃｕを５０％以上含有させる必要がある。Ｃｕの含有量の上限は、添加成分との兼ね合いで定めればよく、特に限定しないが、６７％以下とするのが好ましい。
Ｃｕ：５０％以上
Ｃｕは、高い熱伝導性を有する元素であり、本発明では焼結摩擦材料の素地をなすものである。このＣｕ主体の焼結体を得るためには、Ｃｕを５０％以上含有させる必要がある。Ｃｕの含有量の上限は、添加成分との兼ね合いで定めればよく、特に限定しないが、６７％以下とするのが好ましい。
Ｆｅ：７．５％以上
Ｆｅは、鋼製のディスクに対して、ともがね効果が最も大きい元素である。この効果を得るためにはＦｅの含有量を７．５％以上とする必要がある。Ｆｅ含有量の上限は特に定めないが、Ｆｅ含有量が多すぎる場合、焼結温度によっては耐摩耗性が低下する場合がある。このため、Ｆｅの含有量は、３６％以下にするのが好ましい。
Ｆｅは、鋼製のディスクに対して、ともがね効果が最も大きい元素である。この効果を得るためにはＦｅの含有量を７．５％以上とする必要がある。Ｆｅ含有量の上限は特に定めないが、Ｆｅ含有量が多すぎる場合、焼結温度によっては耐摩耗性が低下する場合がある。このため、Ｆｅの含有量は、３６％以下にするのが好ましい。
ところで、Ｃｕ含有量との関係でＦｅ含有量が少なすぎる場合には、摩擦係数が足りないか、耐摩耗性の問題が生じることがある。従って、ＦｅおよびＣｕの質量比（Ｆｅ／Ｃｕ）は、０．１５以上とする必要がある。一方、Ｆｅ／Ｃｕが大きくなりすぎると、Ｆｅ粒子が脱落しやすくなり、かえって摩擦係数が低下する。したがって、Ｆｅ／Ｃｕは、０．４０以下とする。Ｆｅ／Ｃｕは０．３６以下とするのが好ましい。
焼結摩擦材料の原料として添加するＦｅ粉は、良好な焼結性を得るため、また摩擦力を支配するＦｅを均一に分散させるために、粒径が４５μｍ以下のものを用いるのが好ましい。また、単位体積当たりの表面積が増大し、凝集し易くなるという粉末の一般的な特性によって、焼結性、均一分散性とも低下するため、その粒径は５μｍ以上が好ましい。
なお、前掲の特許文献７に記載の発明では、予め水素ガス又はアンモニアガス雰囲気中で熱処理したＦｅ粉が用いられるが、このような熱処理を実施したＦｅ粉は、特許文献７にも記載されるように焼結性を阻害する。従って、焼結摩擦材料の原料として添加するＦｅ粉は、このような処理を実施したものではなく、ミルスケール粉を用いるのが好ましい。
焼結摩擦材料中の金属マトリックスの成分は、ＦｅとＣｕとを所定量含むものであればよい。例えば、ＦｅとＣｕとからなるものの他、これらの元素に加え、強度を向上させるため、Ｃｒ、Ｍｏなどの元素を含有させてもよい。
２．その他の添加物について
黒鉛：５〜１５％
黒鉛は、ディスクとライニングとの間に介在することで、これらの凝着を抑制し、摩擦係数の安定化および耐摩耗性の向上に有用である。この効果は、その含有量が５％未満では十分に発揮されない。一方で、その含有量が１５％を上回ると、焼結体の材料強度が低下する。
黒鉛：５〜１５％
黒鉛は、ディスクとライニングとの間に介在することで、これらの凝着を抑制し、摩擦係数の安定化および耐摩耗性の向上に有用である。この効果は、その含有量が５％未満では十分に発揮されない。一方で、その含有量が１５％を上回ると、焼結体の材料強度が低下する。
二硫化モリブデン：０．３〜７％
二硫化モリブデン（ＭｏＳ２）は、黒鉛と同様、摩擦係数の安定化および耐摩耗性の向上に有用であるとともに、いわゆる「鳴き」の防止効果を有し、更に、高荷重時には潤滑性を与えるという効果も有している。この効果は、０．３％未満では発揮されず、７％を超えると、焼結体の材料強度が著しく低下し、耐摩耗性が損なわれる。
二硫化モリブデン（ＭｏＳ２）は、黒鉛と同様、摩擦係数の安定化および耐摩耗性の向上に有用であるとともに、いわゆる「鳴き」の防止効果を有し、更に、高荷重時には潤滑性を与えるという効果も有している。この効果は、０．３％未満では発揮されず、７％を超えると、焼結体の材料強度が著しく低下し、耐摩耗性が損なわれる。
シリカ：０．５〜１０％
シリカ（ＳｉＯ２）は、いわゆる「掘り起こし効果」によって相手材であるディスク表面に生じた酸化皮膜を除去して、ディスクとライニングと間で生じるＦｅ同士の凝着を安定的に発生させて、摩擦力を確保するのに有効である。しかしながら、０．５％未満では、掘り起こし効果が生じず、一方、１０％を上回るとディスク表面を荒損させる。
シリカ（ＳｉＯ２）は、いわゆる「掘り起こし効果」によって相手材であるディスク表面に生じた酸化皮膜を除去して、ディスクとライニングと間で生じるＦｅ同士の凝着を安定的に発生させて、摩擦力を確保するのに有効である。しかしながら、０．５％未満では、掘り起こし効果が生じず、一方、１０％を上回るとディスク表面を荒損させる。
焼結摩擦材料中には、上記の各種成分が含まれておればよいが、上記の成分の他、通常、焼結摩擦材料に添加される各種成分を含有させても良い。例えば、二硫化タングステン、ビスマス、アンチモンなどの潤滑成分、アルミナ、ムライト、窒化珪素、ジルコンサンドなどの化合物を含有させても良い。
本発明の焼結摩擦材料は、十分な強度を得るためには、密度が４．６以上であることが好ましい。
本発明の焼結摩擦材料は、十分な強度を得るためには、密度が４．６以上であることが好ましい。
３．焼結摩擦材料の製造方法について
本発明の焼結摩擦材料は、一般的な製造方法により製造することができ、例えば、Ｃｕ粉にＦｅ粉、各種添加物などを混合し、成形した後、焼結することによって製造することができる。また、原料として用いられるＣｕ粉末に、アトマイズ等による粉末作成時に、あらかじめＦｅを含有させた原料粉末を用いても良い。
本発明の焼結摩擦材料は、一般的な製造方法により製造することができ、例えば、Ｃｕ粉にＦｅ粉、各種添加物などを混合し、成形した後、焼結することによって製造することができる。また、原料として用いられるＣｕ粉末に、アトマイズ等による粉末作成時に、あらかじめＦｅを含有させた原料粉末を用いても良い。
ただし、Ｃｕ粉末にＦｅ粉末を添加する場合、摩擦時の温度上昇が危惧されるＦｅ相が、高熱伝導率を示すＣｕ相に包含されることになり、ブレーキの高温安定性を向上させることが可能となると同時に、Ｃｕ相を強化することになるので耐摩耗性が向上する。
高速鉄道用ライニングは、制動時の摩擦熱により表面が溶融した状態となる。これは、制動時には構成する粒子の中で最も融点が低いＣｕの融点（１０８３℃）程度まで加熱されることを意味している。ここで、焼結体の摩耗は、焼結体のネック強度の影響を受けるが、ネックは、結合粒子の熱膨張差が大きい場合にはその歪みによって破断する。本発明においては、熱膨張差が大きいＦｅ粒子とＣｕ粒子とが用いられる（室温における熱膨張係数は、Ｆｅが１１．７×１０−６／°Ｃ、Ｃｕが１６．５×１０−６／°Ｃである）。このため、焼結温度は、可能な限りＣｕの融点近傍の温度で焼結することが有効であり、１０００℃以上とするのが好ましい。これにより焼結体構造を制動時の熱による膨張に起因した歪みに耐えうる構造とすることが可能となり、耐摩耗性を向上させることができる。一方、焼結をあまりに高温で行ってもコストに見合った効果が得られなくなる。このため、焼結温度はCuの融点以下の１０８３℃を上限とするのが好ましい。
得られた焼結体は、通常の放電加工等で所定のサイズに切り出し、ブレーキシステムに取り付けることで、ブレーキライニングとしての使用が可能となる。
表１に示す原料粉末を混合した後、表２に示す製造プロセスで焼結摩擦材料を作製した。得られた焼結摩擦材料について、下記の方法により強度、硬さおよび密度を測定した。その結果を表１に併記する。なお、原料粉末のうち、Ｃｕは福田金属箔粉社CE-15（電解銅粉、最大粒径７５μｍ）を、Ｆｅはヘガネス社ASC300（ミルスケール、還元、最大粒径４５μｍ）を、Ｃｒは高純度化学社CRE03PB（最大粒径６３μｍ）を、Ｍｏは高純度化学社MOE02PB（最大粒径６３μｍ）を、黒鉛はＳＥＣ社SGP-100（扁平状人造黒鉛、平均粒径１２０μｍ）を、ＭｏＳ２はキシダ化学010-51125を、ＳｉＯ２は高純度化学SIO08PB（平均粒径４μｍ）をそれぞれ使用した。
＜強度＞
強度は、ＪＩＳ Ｒ１６０１：２００８に従い、「５．試験片」の「５．１試験片の形状及び寸法」の図２に示される試験片を作製し、「４．装置及び器具」の「４．２ 試験ジグ」の図１ａ）に示される回転形３点ｎ曲げ試験ジグを使用して、測定した。
強度は、ＪＩＳ Ｒ１６０１：２００８に従い、「５．試験片」の「５．１試験片の形状及び寸法」の図２に示される試験片を作製し、「４．装置及び器具」の「４．２ 試験ジグ」の図１ａ）に示される回転形３点ｎ曲げ試験ジグを使用して、測定した。
＜硬さ＞
硬さは、マイクロビッカース硬さ（荷重50ｇ、ＭＨｖ５０）を測定した。なお、Ｎｏ．２、４については硬さを測定していない。
硬さは、マイクロビッカース硬さ（荷重50ｇ、ＭＨｖ５０）を測定した。なお、Ｎｏ．２、４については硬さを測定していない。
＜密度＞
密度は、アルキメデス法により測定した。
密度は、アルキメデス法により測定した。
それぞれの結果を表２に示す。
次に、それぞれの焼結摩擦材料について下記の方法に従って摩擦係数と摩耗量とを測定した。
＜摩擦係数＞
実体（新幹線）の１／２サイズのブレーキディスク（外径４００ｍｍ、厚さ２０ｍｍ、鍛鋼製）を用いた３号ベンチ試験機を用い、ブレーキ（制動）初速度を１６０km/h、３２５km/hおよび３６５km/hとした試験を各３回実施した。それぞれの焼結摩擦材料から切り出したライニング材（３８ｍｍ×５５ｍｍ×１５ｍｍ）を片面４個ずつ、合計８個をキャリパに剛固定（非等圧構造）し、ライニング材を、ディスク両面の半径１７０ｍｍの位置に２．２４ｋＮ（一定）の圧力で押し付け、その際のトルクを測定して摩擦係数（μ）を算出し、３回の試験の平均値を表３に示す。また、試験前後のライニング材の質量変化から摩耗量（ｇ／片側）を測定し、三回の試験の平均値を表３に示す。また、３６５km/hとした試験における平均摩耗量と平均摩擦係数との関係を評価した。その結果を表３に併記した。これらの結果をＦｅ／Ｃｕの値について整理した図を図１〜図７に示す。
実体（新幹線）の１／２サイズのブレーキディスク（外径４００ｍｍ、厚さ２０ｍｍ、鍛鋼製）を用いた３号ベンチ試験機を用い、ブレーキ（制動）初速度を１６０km/h、３２５km/hおよび３６５km/hとした試験を各３回実施した。それぞれの焼結摩擦材料から切り出したライニング材（３８ｍｍ×５５ｍｍ×１５ｍｍ）を片面４個ずつ、合計８個をキャリパに剛固定（非等圧構造）し、ライニング材を、ディスク両面の半径１７０ｍｍの位置に２．２４ｋＮ（一定）の圧力で押し付け、その際のトルクを測定して摩擦係数（μ）を算出し、３回の試験の平均値を表３に示す。また、試験前後のライニング材の質量変化から摩耗量（ｇ／片側）を測定し、三回の試験の平均値を表３に示す。また、３６５km/hとした試験における平均摩耗量と平均摩擦係数との関係を評価した。その結果を表３に併記した。これらの結果をＦｅ／Ｃｕの値について整理した図を図１〜図７に示す。
なお、ブレーキ（制動）初速度を３６５km/hとした試験における平均摩擦係数の目標値は０．２８以上である。また、同試験における平均摩耗量は、平均摩擦係数との関係で、Ｍ≦３８．２×Ｆ＋０．３４５（ただし、Ｍは平均摩耗量、Ｆは平均摩擦係数を意味する。）の関係を満たすことを目標とする。この関係を満たす場合を「○」、満たさない場合を「×」として評価した。平均摩耗量の目標値は、平均摩擦係数は小さくても、平均摩耗量が小さい場合には、押し付け圧力を高めることができるので、十分な制動力を確保することができ、一方、平均摩耗量が大きくても、平均摩擦係数が大きければ、押し付け圧力を低くしても、十分な制動力を確保することができることから求められたものである。
表３および図１〜図７に示すように、本発明例（Ｎｏ．２〜４、７、８および１１）では、いずれも３６５ｋｍ／ｈにおいても高い平均摩擦係数が得られるとともに、平均摩擦係数との関係で十分に低い平均摩耗量が得られ、高速鉄道用焼結摩擦材料として用いるのに良好な性能が得られた。これに対して、比較例（１、５、６、９、１０および１２）では、平均摩擦係数が低すぎるか（Ｎｏ．１、５および１２）、平均摩耗量が大きすぎる（Ｎｏ．６、９および１０）ため、高速鉄道用焼結摩擦材料として用いることができない。
本発明の焼結摩擦材料は、高い制動力を有するとともに、制動力の高温安定性に優れる。従って、本発明の焼結摩擦材料は、例えば、交通輸送車輌の中で最も高い制動力が要求される高速鉄道のブレーキライニングとして使用するのに適している。
Claims (6)
- 質量％で、７．５％以上のＦｅ、７．５％以下（０％を除く。）のＣｒおよび１．０％以下（０％を除く。）のＭｏと、５〜１５％の黒鉛、０．３〜７％の二硫化モリブデンおよび０．５〜１０％のシリカとを含み、残部が５０％以上のＣｕであり、Ｆｅ／Ｃｕが０．１５〜０．４０であることを特徴とする高速鉄道用焼結摩擦材料。
- 請求項１に示す化学組成を有する焼結摩擦材料からなり、長さ５５ｍｍ、幅３８ｍｍ、厚さ１５ｍｍの寸法を有する四対のライニングを用意し、これらのライニングを、外径４００ｍｍ、厚さ２０ｍｍの鍛鋼製ブレーキディスクの半径１７０ｍｍの位置に、ブレーキディスクの回転軸周りに等間隔に配置して、ブレーキディスクの両面から２．２４ｋＮの圧力で押し付けることにより初速度３６５ｋｍ／ｈの車輪を制動する摩耗試験によって求めた焼結摩擦材料の平均摩耗量Ｍ（ｇ／片面）と平均摩擦係数Ｆとの関係が、Ｍ≦３８．２×Ｆ＋０．３４５の関係を満たすことを特徴とする高速鉄道用焼結摩擦材料。
- Ｆｅ粉としてミルスケール粉を用いたことを特徴とする請求項１または２に記載の高速鉄道用焼結摩擦材料。
- 密度が４．６ｇ／ｃｍ３以上であることを特徴とする請求項１から３までのいずれかに記載の高速鉄道用焼結摩擦材料。
- １０００℃以上の温度で焼結したことを特徴とする請求項１から４までのいずれかに記載の高速鉄道用焼結摩擦材料。
- 質量％で、７．５％以上のＦｅ、７．５％以下（０％を除く。）のＣｒおよび１．０％以下（０％を除く。）のＭｏと、５〜１５％の黒鉛、０．３〜７％の二硫化モリブデンおよび０．５〜１０％のシリカと、任意添加物として、二酸化タングステン、ビスマス、アンチモン、アルミナ、ムライト、窒化珪素およびジルコンサンドを含有し、残部が５０％以上のＣｕであり、Ｆｅ／Ｃｕが０．１５〜０．４０であることを特徴とする高速鉄道用焼結摩擦材料。
Priority Applications (10)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2011075343A JP5716494B2 (ja) | 2011-03-30 | 2011-03-30 | 高速鉄道用焼結摩擦材 |
| EP12762964.0A EP2692876B2 (en) | 2011-03-30 | 2012-03-28 | Sintered friction material for high-speed rail |
| BR112013025270A BR112013025270A2 (pt) | 2011-03-30 | 2012-03-28 | material de fricção sinterizado para um veículo ferroviário de alta velocidade |
| KR1020167002014A KR101823797B1 (ko) | 2011-03-30 | 2012-03-28 | 고속 철도용 소결 마찰재 |
| CN2012800164138A CN103459626A (zh) | 2011-03-30 | 2012-03-28 | 高速铁道用烧结摩擦材料 |
| US14/008,675 US20140109723A1 (en) | 2011-03-30 | 2012-03-28 | Sintered friction material for high-speed railway |
| ES12762964T ES2722228T5 (es) | 2011-03-30 | 2012-03-28 | Material de fricción sinterizado para ferrocarril de alta velocidad |
| PCT/JP2012/058102 WO2012133513A1 (ja) | 2011-03-30 | 2012-03-28 | 高速鉄道用焼結摩擦材 |
| KR1020137026837A KR101892772B1 (ko) | 2011-03-30 | 2012-03-28 | 고속 철도용 소결 마찰재 |
| TW101111418A TWI476285B (zh) | 2011-03-30 | 2012-03-30 | Sintered Friction Materials for High Speed Railways |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2011075343A JP5716494B2 (ja) | 2011-03-30 | 2011-03-30 | 高速鉄道用焼結摩擦材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2012207289A JP2012207289A (ja) | 2012-10-25 |
| JP5716494B2 true JP5716494B2 (ja) | 2015-05-13 |
Family
ID=46931222
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2011075343A Active JP5716494B2 (ja) | 2011-03-30 | 2011-03-30 | 高速鉄道用焼結摩擦材 |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20140109723A1 (ja) |
| EP (1) | EP2692876B2 (ja) |
| JP (1) | JP5716494B2 (ja) |
| KR (2) | KR101892772B1 (ja) |
| CN (1) | CN103459626A (ja) |
| BR (1) | BR112013025270A2 (ja) |
| ES (1) | ES2722228T5 (ja) |
| TW (1) | TWI476285B (ja) |
| WO (1) | WO2012133513A1 (ja) |
Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPWO2014157089A1 (ja) * | 2013-03-25 | 2017-02-16 | 新日鐵住金株式会社 | 銅合金粉末、銅合金焼結体および高速鉄道用ブレーキライニング |
| EP3028983B1 (de) * | 2014-12-05 | 2018-02-07 | Zollern GmbH & Co. KG | Winde, insbesondere Freifallwinde mit einer Betriebs- und Haltebremse |
| JP6329088B2 (ja) * | 2015-01-30 | 2018-05-23 | 株式会社シマノ | 自転車用のブレーキパッドおよびその製造方法 |
| WO2017059026A1 (en) | 2015-09-29 | 2017-04-06 | Höganäs Ab (Publ) | New iron-based composite powder |
| RU2627138C1 (ru) * | 2016-06-27 | 2017-08-03 | Государственное научное учреждение "Институт порошковой металлургии" | Спеченный фрикционный материал на основе меди |
| CN107245676B (zh) * | 2016-11-21 | 2019-04-16 | 西安航空制动科技有限公司 | 高速直线刹车用铜基粉末冶金摩擦材料及其制备方法 |
| EP3550042B1 (en) | 2016-12-01 | 2022-02-16 | Fine Sinter Co., Ltd. | Sintered friction material for railway vehicles, method for producing the same and use thereof |
| CN107606007B (zh) * | 2017-10-17 | 2019-11-05 | 湖北飞龙摩擦密封材料股份有限公司 | 一种高铁闸片及其制造方法 |
| CN109185369A (zh) * | 2018-10-16 | 2019-01-11 | 北京天仁道和新材料有限公司 | 一种粉末冶金刹车片及其制备方法 |
| AT522255B1 (de) * | 2019-03-13 | 2022-01-15 | Miba Frictec Gmbh | Reibbelag |
| IT201900016835A1 (it) * | 2019-09-20 | 2021-03-20 | Cofren Srl | Coppia di attrito disco/freno per veicoli ferroviari |
| KR102454674B1 (ko) * | 2020-12-03 | 2022-10-18 | 한국철도기술연구원 | 철도차량용 제동패드의 성분 비율에 따른 마찰 특성 분석방법 |
| CN112570709A (zh) * | 2020-12-29 | 2021-03-30 | 沈阳远程摩擦密封材料有限公司 | 时速420km/h高速铁路制动用粉末烧结闸片 |
| DE102021207257A1 (de) | 2021-07-08 | 2023-01-12 | Volkswagen Aktiengesellschaft | Verfahren zum Bestimmen eines Reibungskoeffizienten zwischen einem Sinterungsboden und einem Bauteil, Computerprogrammprodukt sowie Sinterungsvorrichtung |
| CN115466876B (zh) * | 2022-10-12 | 2023-08-22 | 湖南博云新材料股份有限公司 | 一种无人机刹车副用粉末冶金摩擦材料及其制备工艺 |
Family Cites Families (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2408430A (en) * | 1944-04-04 | 1946-10-01 | Sk Wellman Co | Friction composition product |
| US2886882A (en) * | 1956-06-06 | 1959-05-19 | S K Wellman Co | Friction composition product |
| US2945291A (en) * | 1958-11-28 | 1960-07-19 | Gen Motors Corp | Frictional material |
| US3191278A (en) * | 1963-10-21 | 1965-06-29 | American Brake Shoe Co | Friction composition |
| GB1105998A (en) | 1965-10-15 | 1968-03-13 | Bendix Corp | Copper base friction material |
| JPS60106932A (ja) | 1983-11-14 | 1985-06-12 | Nippon Funmatsu Gokin Kk | 焼結摩擦材料 |
| JPH0765132B2 (ja) | 1986-10-24 | 1995-07-12 | 日本粉末合金株式会社 | 焼結合金摩擦材料 |
| JPH0210857A (ja) | 1988-06-29 | 1990-01-16 | Toshiba Corp | 半導体装置 |
| US4855336A (en) * | 1988-07-25 | 1989-08-08 | Allied-Signal Inc. | Friction material containing mill scale |
| JPH0368091A (ja) | 1989-08-08 | 1991-03-25 | Seiko Epson Corp | 文字認識装置 |
| JPH0645837A (ja) | 1992-07-22 | 1994-02-18 | Nec Kansai Ltd | 保護回路 |
| JP3339122B2 (ja) | 1993-08-24 | 2002-10-28 | 松下電器産業株式会社 | 運転免許証認識装置 |
| TW267213B (en) * | 1994-12-29 | 1996-01-01 | Da Jie Entpr Co Ltd | Process of producing semi-metallic brake pad |
| JP4197751B2 (ja) * | 1997-02-17 | 2008-12-17 | 東海カーボン株式会社 | メタリック摩擦材およびその製造方法 |
| JPH10287941A (ja) * | 1997-04-16 | 1998-10-27 | Toyota Motor Corp | 焼結摩擦部材及びその製造方法 |
| JP2000328171A (ja) * | 1999-05-25 | 2000-11-28 | Akechi Ceramics Co Ltd | 無機摩擦材料 |
| JP4430468B2 (ja) * | 2004-07-05 | 2010-03-10 | 東海カーボン株式会社 | 銅系焼結摩擦材 |
| JP2007126738A (ja) | 2005-11-07 | 2007-05-24 | Akebono Brake Ind Co Ltd | 焼結摩擦材 |
| AT505425B1 (de) * | 2007-07-04 | 2017-09-15 | Miba Frictec Gmbh | Trockenlaufreibbelag |
-
2011
- 2011-03-30 JP JP2011075343A patent/JP5716494B2/ja active Active
-
2012
- 2012-03-28 BR BR112013025270A patent/BR112013025270A2/pt not_active Application Discontinuation
- 2012-03-28 KR KR1020137026837A patent/KR101892772B1/ko active IP Right Grant
- 2012-03-28 US US14/008,675 patent/US20140109723A1/en not_active Abandoned
- 2012-03-28 CN CN2012800164138A patent/CN103459626A/zh active Pending
- 2012-03-28 ES ES12762964T patent/ES2722228T5/es active Active
- 2012-03-28 WO PCT/JP2012/058102 patent/WO2012133513A1/ja active Application Filing
- 2012-03-28 KR KR1020167002014A patent/KR101823797B1/ko active IP Right Grant
- 2012-03-28 EP EP12762964.0A patent/EP2692876B2/en active Active
- 2012-03-30 TW TW101111418A patent/TWI476285B/zh not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| TWI476285B (zh) | 2015-03-11 |
| ES2722228T5 (es) | 2022-04-08 |
| ES2722228T3 (es) | 2019-08-08 |
| US20140109723A1 (en) | 2014-04-24 |
| KR20130143715A (ko) | 2013-12-31 |
| EP2692876B2 (en) | 2022-01-05 |
| TW201311911A (zh) | 2013-03-16 |
| EP2692876A1 (en) | 2014-02-05 |
| KR101892772B1 (ko) | 2018-08-28 |
| KR20160017106A (ko) | 2016-02-15 |
| WO2012133513A1 (ja) | 2012-10-04 |
| CN103459626A (zh) | 2013-12-18 |
| JP2012207289A (ja) | 2012-10-25 |
| BR112013025270A2 (pt) | 2016-12-13 |
| KR101823797B1 (ko) | 2018-01-30 |
| EP2692876A4 (en) | 2014-10-15 |
| EP2692876B1 (en) | 2019-03-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5716494B2 (ja) | 高速鉄道用焼結摩擦材 | |
| JP6503229B2 (ja) | 高速鉄道車両用焼結摩擦材の製造方法 | |
| JP5580882B2 (ja) | すべり軸受材料 | |
| JP4430468B2 (ja) | 銅系焼結摩擦材 | |
| CN105506346B (zh) | 粉末冶金制动闸片摩擦材料及其制备方法 | |
| JP6923320B2 (ja) | 焼結金属摩擦材 | |
| JPH08100227A (ja) | 焼結摺動部材 | |
| WO2018185944A1 (ja) | 焼結摩擦材 | |
| JP6360270B1 (ja) | ブレーキ用焼結摩擦材 | |
| KR0149739B1 (ko) | 소결접동부재 및 그 제조방법 | |
| JP2019163540A (ja) | 高速鉄道車両用焼結摩擦材 | |
| JP3855125B2 (ja) | 摩擦材 | |
| JPH05179232A (ja) | ブレーキ用焼結金属摩擦材 | |
| JP5405725B2 (ja) | 焼結摩擦材 | |
| JP3357949B2 (ja) | 高速鉄道車両用ブレーキディスク材料 | |
| JP2000355685A (ja) | 摩擦材料 | |
| KR100190324B1 (ko) | 동계 소결 합금 마찰재료 | |
| KR0185277B1 (ko) | 철도차량용 소결합금재 제동라이닝 | |
| JPH07102335A (ja) | 焼結摺動部材 | |
| JP4083633B2 (ja) | 集電摺動用鉄系焼結合金 | |
| JPH0753947A (ja) | 湿式摩擦材料 | |
| JPS61266542A (ja) | 無機摩擦材料 | |
| JP2012056778A (ja) | 繊維強化セラミックス複合材料及びその製造方法 | |
| JP2007107066A (ja) | 焼結摩擦材 | |
| JPH039182B2 (ja) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20121011 |
|
| A711 | Notification of change in applicant |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A712 Effective date: 20121011 |
|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20130812 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20140805 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20141006 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20141028 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20141222 |
|
| RD02 | Notification of acceptance of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7422 Effective date: 20141222 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20150217 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20150302 |
|
| R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 5716494 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |