JP5589861B2 - 高強度、低ヤング率を有するα+β型チタン合金部材およびその製造方法 - Google Patents
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(1)質量%で、
Al:4.4〜5.5%未満、
Fe:1.4〜2.1%未満
を含有し、
Cr:2.5%未満、
V :5.0%未満
であって、Cr+Vの総量で1.0〜5.0%未満含有し、
Si:0.1%未満、
C :0.01%未満に抑制し、残部Ti及び不可避的不純物からなることを特徴とする、ヤング率が70〜100GPa未満の高強度α+β型チタン合金部材。
(2)さらに、前記Vに代えてMoを含有し、質量%で、
Mo:1.9%以下であって、Cr+Moの総量を1.0〜5.0%未満含有することを特徴とする、上記(1)に記載の高強度α+β型チタン合金部材。
(3)さらに、質量%で、
Zr:0.5〜3.5%未満を含有することを特徴とする、上記(1)に記載の高強度α+β型チタン合金部材。
(4)ミクロ組織が5%以上49%未満の初析α相を有することを特徴とする上記(1)〜(3)の何れかに記載の、高強度α+β型チタン合金部材。
(5)最終熱処理として、850℃超〜940℃以下の温度から水冷以上の冷却速度で冷却することを特徴とする、上記(1)〜(4)に記載の高強度α+β型チタン合金部材の製造方法。
Alは固溶強化能の高い元素であり、添加量を増やすと室温での引張強度が高くなる。且つ、β相内のω相の生成を抑制することよりヤング率の上昇を抑制する。室温でTi−6Al−4Vを凌駕する引張強度を得るため4.4%以上とした。5.5%以上添加すると、熱間および室温延性、冷間加工性が劣化すること、且つ、β安定化元素の添加量を極力少なくすることから、上限を5.5%とした。
一方、Feは、β安定化置換型固溶元素であり、添加量にしたがって強度が上昇することから、1.4%以上とした。しかしながら、添加量の増加に伴いβ相の量が増えて加工性は向上するものの、凝固時に偏析しやすいため数百kg以上の大型インゴットではFeを2.1%以上添加すると偏析が顕著となる。そのため、添加量の上限を2.1%とした。
ヤング率を低くするためには、ヤング率の低いβ相を室温でより多く残存させる必要がある。CrやVはβ安定化元素であり、添加することによりβ相を室温まで多量に残存させることができる。さらに強度の上昇と加工性向上の両方の効果も有する。CrはMoに比べ、β安定化能が高い元素であり、添加量をより少なくすることができる。しかしながら、Crは凝固時に偏析しやすいため、添加の上限を2.5%とした。それに対して、Vは偏析を生じににくく、製造しやすい特徴を有する。しかしながら、Vは原料として高価であるため添加量を多くするとコストが高くなるという問題があるため、上限を5.0%とした。後にも述べるが、α+β型チタン合金においてヤング率を下げるためには、初析α相の体積率を49%以下に抑える必要がある。そのため、β安定化元素であるCrないしVの添加総量の下限を1.0%とした。一方、添加量が多くなると、偏析の問題やコスト上昇を招くことから、上限を5.0%未満とした。
請求項2に記載の本発明では、VをMoで代替する。MoはCrやVと同様の働きをする元素である。しかし、Moは比較的高価な元素であること、また、凝固時に偏析しやすいことから、上限を3.5%とした。また、上述したようにヤング率を下げるためには多量のβ相が必要であることから、CrとMoの添加総量の下限を1.0%とした。一方、添加量が多くなると、CrもMoも凝固偏析しやすいことから、総量の上限を5.0%未満とした。
請求項3に記載の本発明では、Zrはα安定化元素にもβ安定化元素にも属さない中性元素であり、添加することにより、α相が固溶強化され強度が上昇する。しかしながら、近年、Zrにはβ安定化元素としての効果も報告されている。Zrの固溶効果は0.5%以上添加しないと得られないことから、下限値を0.5%とした。しかしながら、Zrは比較的高価な元素であることから、コスト上昇を抑制するため上限を3.5%とした。
不純物元素として、SiとCは多量に含有すると室温延性、冷間加工性、熱間加工性を低下させてしまう場合があり、Siは0.1%未満、Cは0.01%未満であれば、問題ないレベルであることを見出し、各々の上限とした。なお、Si、Cは不可避的不純物であとして含有が避けられないことから、実質的な含有量の下限値は、通常、Siで0.005%以上、Cで0.0005%以上である。
ヤング率は合金成分のみで決まらず、上述したようにβ相の残留量によって変化する。たとえば、上記合金成分においても、750℃で焼鈍した場合は、β相が50%を大きく下回ることとなり、ヤング率も約115GPaと通常のα+β型チタン合金と変わらない値である。
本発明の化学組成のチタン合金素材を、通常の製造方法で板または棒線の形状に製造後、最終熱処理として、850℃超〜940℃以下の温度から水冷以上の冷却速度で冷却することで、ヤング率が70〜100GPaでかつ、室温引張り強さが1000MPaを超える高強度のα+β型チタン合金部材を得ることができる。ここで、最終熱処理における冷却を水冷以上の冷却速度で冷却することを前提に、最終熱処理温度が850℃超で、初析α相のミクロ組織における面積率を49%未満にすることができ、また、最終熱処理温度が940℃以下で、初析α相のミクロ組織における面積率を5%以上確保することができる。なお、最終熱処理時に空冷等の緩慢な冷却速度で冷却すると、β相粒内に微細なα相が析出した黒色を呈する相が形成され(図2)、その結果ヤング率が100GPaを超え、または、室温引張り強さが1000MPaを下回ることとなる。一方、最終熱処理時の冷却は水冷以上の冷却速度で冷却すると、図1に示すようにβ相粒内に微細なα相が析出した前記黒色を呈する相の面積率が5%以下となり、結果としてヤング率を70〜100GPaとすることができる。
Claims (5)
- 質量%で、
Al:4.4〜5.5%未満、
Fe:1.4〜2.1%未満
を含有し、
Cr:2.5%未満、
V :5.0%未満
であって、Cr+Vの総量で1.0〜5.0%未満含有し、
Si:0.1%未満、
C :0.01%未満に抑制し、残部Ti及び不可避的不純物からなることを特徴とする、ヤング率が70〜100GPa未満の高強度α+β型チタン合金部材。 - さらに、前記Vに代えてMoを含有し、質量%で、
Mo:1.9%以下であって、Cr+Moの総量を1.0〜5.0%未満含有することを特徴とする、請求項1に記載の高強度α+β型チタン合金部材。 - さらに、質量%で、
Zr:0.5〜3.5%未満を含有することを特徴とする、請求項1に記載の高強度α+β型チタン合金部材。 - ミクロ組織が5%以上49%未満の初析α相を有することを特徴とする請求項1〜3の何れかに記載の、高強度α+β型チタン合金部材。
- 最終熱処理として、850℃超〜940℃以下の温度から水冷以上の冷却速度で冷却することを特徴とする、請求項1〜4の何れかに記載の高強度α+β型チタン合金部材の製造方法。
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