JP5523931B2 - 眼鏡レンズのレイアウト表示装置、眼鏡レンズ加工データ演算方法、及び眼鏡レンズ研削加工装置 - Google Patents

Description

この発明は、生地レンズと眼鏡フレームのレンズ枠の溝形状（ヤゲン軌跡形状）に対応する玉型形状との加工可否を判断させ、作業者に、加工に必要な直径を有する生地レンズを認識させることが可能な眼鏡レンズのレイアウト表示装置、眼鏡レンズ加工データ演算方法、眼鏡レンズの研削加工を行うための眼鏡レンズ研削加工装置に関する。

従来から、レイアウト画面上での生地レンズの光学中心（加工済み眼鏡レンズの光学中心）を基準として眼鏡フレームの幾何学中心までの寄せ量に基づいて、ヤゲン軌跡を求める眼鏡レンズ研削加工装置が知られている（特許文献１参照）。
また、レイアウト画面上での眼鏡フレームの幾何学中心を基準として生地レンズの光学中心までの寄せ量に基づいて研削加工を行う眼鏡レンズ加工装置も知られている（特許文献２参照）。

この種の従来の研削加工装置では、眼鏡フレームのレンズ枠の枠形状としてのフレーム情報（レンズ形状情報）に基づいて眼鏡レンズ加工装置のレイアウト画面に玉型形状を表示させ、作業者は、例えば、生地レンズをレイアウト画面上に当てて、この生地レンズが研削を行うことが可能な大きさか否かの判断を行なっている。

そのレイアウト画面には、玉型形状と眼鏡フレームの幾何学中心の位置と生地レンズの光学中心軸の位置（瞳孔中心の位置又は瞳孔の位置）等が表示され、幾何学中心・光学中心の位置に基づいて吸着カップを吸着させてレンズ研削加工を行う場合、これらの関係に基づいて、生地レンズが選択される。

ところで、従来の眼鏡フレームは、三次元的に見て大略平坦な形状の眼鏡フレームが主流であり、すなわち、眼鏡フレームには、二次元的形状と同視し得る形状のものが用いられている。
また、従来のレイアウト画面には、実際の眼鏡フレームを平面的射影方法により射影した状態に対応する玉型形状、眼鏡フレームの幾何学中心の位置と光学中心の位置等が表示されている。

このような実際の眼鏡フレームを平面的射影方法により射影した状態に対応する玉型形状、眼鏡フレームの幾何学中心位置、生地レンズの光学中心位置等による表示を用いて、生地レンズを選択したとしても、従来の眼鏡フレームは二次元的形状と同視し得る形状のものが主流であったので、現実に支障なく眼鏡レンズの研削加工を行うことができていた。

特開２００６−２１２７３５号公報 特開２００６−１０２８４６号公報

ところが、近時、図１に外観図として示すように、カーブの大きないわゆるハイカーブの眼鏡フレームＦＬが市販されつつある。なお、この図１において、符号１は右フレーム枠、符号２は左フレーム枠、符号３は右フレーム枠１と左フレーム枠２との連結フレーム（ブリッジフレーム）、４は鼻当て、５は耳当てフレームを示している。

図２（ａ）は眼鏡装用者が眼鏡フレームＦＬを装用した状態で図１に示す眼鏡フレームＦＬのフレーム枠１、２と連結フレーム３とを模式化して示すと共に、幾何学中心により生地レンズの研削加工を行う際の研削砥石Ｄｒの回転軸Ｆｘとフレーム枠１、２に対応するフレーム枠１’、２’との関係を模式化して示した図である。
図２（ａ）には、そのフレーム枠１、２として、眼鏡レンズＭＲのヤゲン頂点軌跡に対応する曲線が代表的に示されている。

ここでは、連結フレーム３の右フレーム枠１の連結点（一端）１ａから連結フレーム３の左フレーム枠２の連結点（一端）２ａまでの連結間距離ＤＢＬが最小であるとして説明する。

なお、厳密には、連結間距離ＤＢＬとは、右フレーム１に形成されている溝（加工済みの右側の眼鏡レンズＭＲのヤゲンが挿入される溝）と左フレーム２に形成されている溝（加工済みの左側の眼鏡レンズＭＲのヤゲンが挿入される溝）との最小間距離（ヤゲン頂点最小間距離）として定義される。

符号ＰＤは瞳孔間距離を示しており、瞳孔間距離ＰＤは右眼の瞳孔位置Ｐｉから左眼の瞳孔位置Ｐｉまでの水平方向距離として定義され、この瞳孔位置Ｐｉを通り、装用者が無限遠方を目視した状態での視軸線をＶｓとする。すなわち、右フレーム枠１の視軸線Ｖｓと左フレーム枠２の視軸線Ｖｓとは平行であるとする。

その図２（ａ）に示す右フレーム枠１と左フレーム枠２とは、右フレーム枠１の視軸線Ｖｓと左フレーム枠２の視軸線Ｖｓとを含む水平面に対して直交する方向から右フレーム枠１と左フレーム枠２とのヤゲン頂点軌跡に対応する溝枠を水平面に射影することによって得られる射影枠といえるものでもある。符号１ｂ、２ｂは連結点（一端）１ａ、２ａから水平方向に最大離間位置に存在する離間点（他端）として定義される。

その連結点１ａ、２ａと離間点１ｂ、２ｂとを結んだ直線を開口基準直線ＳＴＬと定義し、この開口基準直線ＳＴＬを二等分した中点を幾何学中心Ｐ１と定義する。この幾何学中心Ｐ１に対して射影枠として示されている実際のフレーム枠１、２の幾何学中心Ｐ１’は図２（ａ）に示す位置にある。
その幾何学中心Ｐ１から幾何学中心位置Ｐ１’までの距離をずれ量ｈ”とする。

そのフレーム枠１、２の開口基準直線ＳＴＬは研削砥石Ｄｒの回転軸Ｆｘに対して傾斜しており、この傾斜の角度を反り角θ’とする。幾何学中心Ｐ１を中心にしてその反り角θ’だけ回転させた位置での開口基準直線ＳＴＬを開口基準直線ＳＴＬ’とする。また、幾何学中心Ｐ１を中心にしてその反り角θ’だけ回転させた位置でのフレーム枠１、２をフレーム枠１’、２’とする。

そのフレーム枠１’、２’は、フレーム形状測定装置によって得られたレンズ枠の溝形状を水平面に対して直交する方向から見て水平面に射影した射影枠ともいえるものでもある。
ここでは、フレーム枠１’、フレーム枠２’は、右フレーム枠１、左フレーム枠２を別個独立に回動させたものであるから、連結点１ａに対応する連結点１ａ’と連結点２ａに対応する連結点２ａ’との最小間距離ＤＢＬ’は最小間距離ＤＢＬよりも小さい。

また、そのフレーム枠１、２の瞳孔位置Ｐｉはフレーム枠１’、２’では瞳孔位置Ｐｉ’に移動している。更に、実際のフレーム枠１、２上の幾何学中心Ｐ１’はフレーム枠１、２の反り角θ’による回転によって、眼鏡装用者を正面から見た場合に幾何学中心Ｐ１と一致し、この幾何学中心をＰ１”とする。

従来の寄せ量ｈは、幾何学中心Ｐ１（Ｐ１”）から瞳孔Ｐｉまでの水平方向距離として定義される。
レイアウト画面６上では、その幾何学中心Ｐ１と瞳孔Ｐｉの位置とは、実際の眼鏡フレームを水平面に対して平行な方向から見て水平面に直交する直交平面に平面的射影方法により射影して得られるものである。
その瞳孔位置Ｐｉと瞳孔位置Ｐｉ’とのずれ量を仮のＰＤ補正量ｈ’と定義する。

図２（ｂ）はそのフレーム形状測定装置によって得られた玉型形状線（フレーム形状線）Ｆｓがレイアウト画面６に表示されている状態を示している。この玉型形状線Ｆｓは、フレーム枠１’、２’を水平面に平行な方向から見て水平面に直交する直交平面に射影した状態に相当する。この玉型形状線Ｆｓは、作業者が生地レンズ８の加工の可否を判断する際に用いられる。

その図２（ｂ）において、符号Ｐｏはフレーム枠１’、２’の幾何学中心Ｐ１”に対応するレイアウト画面６上における幾何学中心を示し、符号Ｍｒはクロスマークを示し、このクロスマークＭｒの交点は、図２（ａ）に示す瞳孔位置Ｐｉに対応するレイアウト画面６上の瞳孔位置を意味している。

従来、幾何学中心による研削加工を行う場合、吸着カップ７の中心軸Ｏ”を幾何学中心Ｐｏに一致させ、開口基準直線ＳＴＬ’と直交する回転軸Ｆｘを中心に回転する研削砥石Ｄｒを生地レンズ８に接近させ、所定の加工手順に従って生地レンズ８を玉型形状Ｆｓに仕上げている。

その生地レンズ８の選択は、例えば、以下に説明する手順によって行っている。
レイアウト画面６には、右フレーム枠１と左フレーム枠２との間の幾何学中心Ｐｏ、Ｐｏ間の距離を示す幾何学中心間距離ＦＰＤ、瞳孔間距離ＰＤ、幾何学中心Ｐｏ、Ｐｏ、瞳孔位置Ｐｉに対応するクロスマークＭｒ等が表示されている。

作業者は、このレイアウト画面６上で、選択したい生地レンズ８の光学中心軸ＯがクロスマークＭｒの交点に一致するようにその生地レンズ８と玉型形状線Ｆｓとの位置関係を目視して最小レンズ径の選択を行っている。

なお、吸着カップ７は、光学中心軸Ｏによるレンズ研削加工のときには、その吸着カップ７の中心軸Ｏ”がクロスマークＭｒの交点に一致するようにして生地レンズ８が吸着カップ７に吸着される。

しかしながら、従来方法によるレイアウト画面表示では、図２（ａ）に示すように、眼鏡フレーム装用時のフレーム枠１、２と研削加工時におけるフレーム枠１’、２’とには回転によるずれがあるため、眼鏡装用状態での人間の眼の瞳孔位置Ｐｉ、Ｐｉと研削加工時の瞳孔位置Ｐｉ’、Ｐｉ’とではその位置がずれている。

従来の研削加工でも、研削加工の中心をずらして生地レンズ８の研削を行っているが、反り角θ’が小さかったので、支障なく研削加工を行うことが可能であった。

しかしながら、近時流行の眼鏡フレームのカーブが＋６カーブ、＋８カーブといういわゆるハイカーブフレームと言われる眼鏡フレームＦＬでは、図２（ａ）に示すように、反り角θ’が大きいために、眼鏡装用時の人間の眼の瞳孔位置Ｐｉ、Ｐｉと研削加工時における瞳孔位置Ｐｉ’、Ｐｉ’とではその位置ずれが大きい。

従って、レイアウト画面６上での表示と実際の加工との間でミスマッチが生じ、レイアウト画面６に従って忠実に研削加工を行っているにもかかわらず、生地レンズ８の研削加工代が不足してエラーが発生したり、生地レンズ８の研削加工代が不足のまま加工まで至ってしまい、眼鏡レンズＭＲに形成されるべきヤゲンが意図通りに形成できないという問題がある。

そこで、本発明は、いわゆるハイカーブの眼鏡フレームに適合する眼鏡レンズを研削加工により製作するに際して、作業者の判断ミスをなくすことができる、眼鏡レンズのレイアウト表示装置、眼鏡レンズ加工データ演算方法、及び眼鏡レンズ研削加工装置を提供することを目的とする。

請求項１に記載のレイアウト表示装置は、互いに平行な視軸線を含む水平面に該水平面と直交する方向から各フレーム枠を射影して得られた射影枠の両端を結んだ開口基準直線の中点を幾何学中心と定義すると共に、前記開口基準直線が前記水平面内で前記視軸線と垂直な直線に対して為す角度を反り角と定義して前記中点を基準にして前記開口基準直線が前記視軸線に対して直交する方向に前記反り角分だけ回動させた状態で、前記水平面に対して直交する直交平面に前記各フレーム枠を射影して得られるフレーム形状を玉型形状線として表示すると共に、前記幾何学中心と前記射影枠の回動前の瞳孔位置に対応する回動後の射影枠の瞳孔位置とを表示するレイアウト画面を備えたことを特徴とする。

請求項２に記載のレイアウト表示装置は、幾何学中心を基準とする研削加工を行う場合に、前記レイアウト画面に、前記各フレーム枠の回動前の瞳孔位置と前記フレーム枠の回動後の瞳孔位置とのずれ量を示す仮のＰＤ補正量と、前記幾何学中心を基準としたときの幾何学中心の位置から前記回動後の瞳孔位置までの画面上での表示位置のずれ量を示す偏芯量と、前記瞳孔位置から垂直方向に降ろした垂線が前記玉型形状線と交わる点から前記瞳孔位置までの距離とが表示されていることを特徴とする。

請求項３に記載の眼鏡レンズ加工データ演算方法は、幾何学中心を基準とする研削加工を行う場合に、互いに平行な視軸線を含む水平面に該水平面と直交する方向から各フレーム枠を射影して得られた射影枠の両端を結んだ開口基準直線の中点を幾何学中心と定義すると共に、前記開口基準直線が前記水平面内で前記視軸線と垂直な直線に対して為す角度を反り角と定義して前記中点を基準にして前記開口基準直線が前記視軸線に対して直交する方向に前記反り角分だけ回動させた状態で、前記水平面に対して直交する直交平面に前記各フレーム枠を射影して得られるフレーム形状を玉型形状線として表示すると共に、前記幾何学中心位置と前記射影枠の回動前の瞳孔位置に対応する回動後の射影枠の瞳孔位置とを表示する際に用いられる眼鏡レンズ加工データ演算方法であって、
前記各射影枠の回動前の瞳孔位置と前記各射影枠の回動後の瞳孔位置とのずれ量を示す仮のＰＤ補正量として、前記回動前の射影枠上の瞳孔位置を通りかつ前記開口基準直線と直交する直交直線の直交線交点から前記瞳孔位置を通る視軸線が前記回動前の開口基準直線と交わる視軸線交点までの開口基準直線長さを、前記直交線交点から前記射影枠上の瞳孔位置までの長さに相当する突出量と前記視軸線交点から前記瞳孔位置までの長さと前記各フレームの反り角とに幾何学的演算に基づく数式を適用して、演算により求めることを特徴とする。

請求項４に記載の眼鏡レンズ加工データ演算方法は、幾何学中心を基準位置にして吸着カップを生地レンズに装着したときの該生地レンズの接平面に対して光学中心を基準位置にして吸着カップを前記生地レンズに装着したときの該生地レンズの接平面が為す傾斜角度を有しかつ前記幾何学中心を通る傾斜直線と前記視軸線とが交わる視軸線交点から前記幾何学中心までの傾斜直線長さと、前記瞳孔位置を通りかつ前記傾斜直線に対して直交する直交直線が前記傾斜直線と交わる直交線交点から前記視軸線交点までの傾斜直線長さとに基づいて選択すべき生地レンズの径を演算することを特徴とする。

請求項５に記載の眼鏡レンズ加工データ演算装置は、幾何学中心を基準とする研削加工を行う場合に、互いに平行な視軸線を含む水平面に該水平面と直交する方向から各フレーム枠を射影して得られた射影枠の両端を結んだ開口基準直線の中点を幾何学中心と定義すると共に、前記開口基準直線が前記水平面内で前記視軸線と垂直な直線に対して為す角度を反り角と定義して前記中点を基準にして前記開口基準直線が前記視軸線に対して直交する方向に前記反り角分だけ回動させた状態で、前記水平面に対して直交する直交平面に前記各フレーム枠を射影して得られるフレーム形状を玉型形状線として表示すると共に、前記幾何学中心位置と前記射影枠の回動前の瞳孔位置に対応する回動後の射影枠の瞳孔位置とを表示する際に用いられる眼鏡レンズ加工データ演算装置であって、
前記各射影枠の回動前の瞳孔位置と前記各射影枠の回動後の瞳孔位置とのずれ量を示す仮のＰＤ補正量として、前記回動前の射影枠上の瞳孔位置を通りかつ前記開口基準直線と直交する直交直線の直交線交点から前記瞳孔位置を通る視軸線が前記回動前の開口基準直線と交わる視軸線交点までの開口基準直線長さを、前記直交線交点から前記射影枠上の瞳孔位置までの長さに相当する突出量と前記視軸線交点から前記瞳孔位置までの長さと前記各フレームの反り角とに幾何学的演算に基づく数式を適用して、演算する演算部を有することを特徴とする。

請求項６に記載の眼鏡レンズ加工データ演算装置は、前記演算部は、幾何学中心を基準位置にして吸着カップを生地レンズに装着したときの該生地レンズの接平面に対して光学中心を基準位置にして吸着カップを前記生地レンズに装着したときの該生地レンズの接平面が為す傾斜角度を有しかつ前記幾何学中心を通る傾斜直線と前記視軸線とが交わる視軸線交点から前記幾何学中心までの傾斜直線長さと、前記瞳孔位置を通りかつ前記傾斜直線に対して直交する直交直線が前記傾斜直線と交わる直交線交点から前記視軸線交点までの傾斜直線長さとに基づいて選択すべき生地レンズの径を演算することを特徴とする。
請求項７に記載の眼鏡レンズ研削加工装置は、請求項１又は請求項２に記載のレイアウト表示装置又は請求項５又は請求項６に記載の眼鏡レンズ加工データ演算装置を有することを特徴とする。

本発明によれば、反り角の大きな眼鏡フレームに対する生地レンズの選択を支障なく行うことができ、ひいては、研削加工ミスを解消できるという効果を奏する。
すなわち、生地レンズ選択の際の作業の誤りを回避でき、ひいては、生地不足エラー発生、生地不足のまま加工に至って正常にヤゲン形成ができなくなるという不都合を未然に防止できる。また、作業工程後戻りを削減することができ、眼鏡レンズの失敗加工を防止することができる。
以下に、本発明による効果を更に附言して説明する。

一般に、眼鏡レンズ枠ＦＬの反り角θ’や、生地レンズ８の傾斜角が、例えば１０度以上になると、両方のレンズ枠形状（玉型形状）をレンズ研削加工装置のレイアウト画面６に二次元表示した場合、すなわち、開口基準直線ＳＴＬが視軸線Ｖｓに直交する直線に対して傾きを有するまま射影した場合、レイアウト画面６に表示された玉型の横軸方向の大きさと、実際のレンズ枠形状又はデモンストレーションレンズ等の玉型の横軸方向の大きさとのずれが加工の際に無視できない程度になる。

二次元表示された玉型は、現実の三次元のレンズ枠形状、又は、デモンストレーションレンズ等の平面的射影なので、原理上、大きさが一致しない。
ところが、作業者は、二次元表示の玉型を信じて生地レンズ８を選択しているので、実際にレンズ研削加工を行う際、選択した生地レンズ８の直径が加工の際の直径に合わず、意図通りに研削できなかったり、研削できたとしても、研削後の玉型の形状が現実の玉型に合わずに、眼鏡フレームＦＬに枠入れできないことが起こるという可能性が高い。

また、かに目状でかつ玉型の大きさが吸着カップ７に対して小さい場合、玉型の横方向の大きさが極端に長く、玉型の縦方向の大きさが狭く、光学中心Ｏを基準位置にして吸着カップ７を取り付けると、取り付けた吸着カップ７の位置が玉型の一方側に寄って配置されることになり、吸着カップ７が砥石と干渉することも起こり得る。

その一方、欧米では、玉型の中心に吸着カップ７を装着する幾何学中心Ｐｏを基準位置に吸着させる方が、作業者には装着しやすいという点から、吸着カップ７を幾何学中心Ｐｏを基準位置に装着する方式が主流である。

更に、三次元形状のレンズ枠１、２やデモンストレーションレンズの平面的射影である二次元の玉型形状を現実の三次元形状のレンズ枠、又は、デモンストレーションレンズの玉型の大きさで平面に表示した場合、装用者眼の瞳孔位置Ｐｉ、すなわち、光学中心軸Ｏがずれて、正確に表示できない。

この発明に係るレイアウト表示装置によれば、眼鏡レンズ枠ＦＬの反り角θ’や、生地レンズ８の傾斜角が１０度以上の場合、要するに、眼鏡レンズ枠ＦＬのカーブが大きい場合、又は、眼鏡レンズＭＲの屈折面のカーブが大きい場合、吸着カップ７に対して玉型の大きさが小さい場合には、幾何学中心Ｐｏに吸着カップ７を装着する幾何学中心吸着方法により画面表示し、玉型と未加工の生地レンズ８との干渉（未加工領域等が生じること等）が発生するかどうかの加工の可否の判定、及び、玉型と吸着カップ７との干渉（研削砥石Ｄｒが吸着カップ７に接触する可能性があるか等）が発生するか否かの加工の可否の判定を容易に行うことができることになり、玉型形状に対する生地レンズ８のレイアウトを行って、吸着カップ７の装着作業、眼鏡レンズＦＬの研削加工作業にスムーズに移行できるものである。

例えば、図３（ａ）、図３（ｂ）に示すように、研削加工時の右フレーム１’、左フレーム２’の瞳孔位置Ｐｉ’、Ｐｉ’をクロスマークＧ３の交点として表示すると共に、仮のＰＤ補正量ｈ’を、３Ｄ補正量としてレイアウト画面６に表示するようにしたから、図２に示す径の生地レンズ８を用いたのでは、斜線で示すように生地レンズ不足が生じることが一目でわかり、符号８’で示す大きさの生地レンズが必要となることを認識できる。
なお、ここで、クロスマークに符号Ｍｒではなく符号Ｇ３を用いたのは、従来のクロスマークとは表示位置が異なるという意味で、あえて、異なる符号が用いられている。

請求項２に記載の発明によれば、各フレーム枠の回動前の瞳孔位置と各フレーム枠の回動後の瞳孔位置とのずれ量を示す仮のＰＤ補正量をレイアウト画面に表示しているので、従来の平面的射影方法によるレイアウト画面上での瞳孔の表示位置に対して３次元補正（３Ｄ補正）を行った際のレイアウト画面上での瞳孔の表示位置のずれに対する違和感を解消できるという効果、幾何学中心位置から回動後の射影枠の瞳孔位置までの寄せ量（本発明では偏芯量と表現）を表示しているので、作業者にとって、マニュアル式の軸出し器のスケール板を用いて幾何学中心Ｐｏの位置に印点を行う場合に有益である。

請求項３、請求項５に記載の発明によれば、レンズ表面カーブの測定を行う前に、レンズ表面カーブに近似する近似カーブや、眼鏡フレームのカーブを用いて演算により仮のＰＤ補正量を求めることができるので、生地レンズのフロントカーブ測定による真の寄せ量を実際に求めて、未加工の生地レンズを研削加工する前に、作業者に確認させることもできる。
更に、請求項４、請求項６に記載の発明によれば、選択すべき生地レンズとして適正な大きさの生地レンズをレイアウト画面に表示するのに好適である。

このように本発明によれば、実際に生地レンズを測定する前のレイアウト画面に仮のＰＤの補正量を表示することもできるので、幾何学中心間距離と瞳孔間距離との差の二分の一として定義されるいわゆる従来の寄せ量に相当する分だけ幾何学中心位置Ｐｏからずれた位置に表示されていた瞳孔位置に対応するクロスマークＭｒを、当該クロスマークＭｒの表示位置から実際に加工を行う際に相当する瞳孔位置に対応するクロスマークＧ３の位置にずらしてレイアウト画面６に表示した場合であっても、作業者に違和感を生じさせることなく必要な未加工の生地レンズ８を加工開始前に準備させることが可能となる。

図１は本発明に係る眼鏡フレームの一例を示す斜視図である。 図２は幾何学中心位置と瞳孔位置との関係を模式的に示す説明図であって、図２（ａ）は眼鏡装用者が眼鏡フレームを装用した状態で図１に示す眼鏡フレームのフレーム枠と連結フレームとを模式化して示すと共に、幾何学中心により生地レンズの研削加工を行う際の砥石軸とフレーム枠に対応するフレーム枠との関係を模式化して示した図であり、図２（ｂ）は図２（ａ）に示すフレーム枠を水平面に対して直交する直交平面に射影してレイアウト画面に表示した状態を示すである。 図３は本発明に係る三次元的射影方法による射影に基づく幾何学中心位置と瞳孔位置とをレイアウト画面に表示した状態を示す図であって、本発明の作用効果を説明するための説明図である。 図４は本発明の実施の形態に係るレイアウト表示装置を備えるレンズ研削加工装置とフレーム形状測定装置との関係を示す説明図である。 図５は図４に示すレンズ研削加工装置の加工室内の加工主要部の斜視図である。 図６は図４に示すレンズ研削加工装置の表示部の構成を示し、図６（Ａ）は第１の操作パネルの拡大説明図、図６（Ｂ）は液晶表示器の正面図である。 図７は図４に示すレンズ研削加工装置の制御回路の説明図である。 図８は図７に示す制御回路の制御を説明するためのタイムチャートである。 図９は幾何学中心間距離を基準とした瞳孔位置の偏芯量の算出方法の一例を示す説明図である。 図１０は光学中心を基準とした瞳孔位置の偏芯量の算出方法の一例を示す説明図である。 図１１は本発明に係る研削加工手順の一例を示すフローチャートである。 図１２はボクシング中心によるレイアウト画面の表示状態を示す説明図である。 図１３は光学中心によるレイアウト画面の表示状態を示す示す説明図である。 図１４は従来のクロスマーク表示と本発明に係るクロスマーク表示との関係を比較して示す説明図である。 図１５は光学軸を中心にして吸着カップを吸着させる際のシミュレーション画面の説明図であって、図１５（ａ）は吸着カップと生地レンズと幾何学中心との位置関係を示す説明図であり、図１５（ｂ）は図１５（ａ）に示す生地レンズと吸着カップとの位置関係を生地レンズの真上から観察した状態に対応する説明図であって、玉型形状線と生地レンズと吸着カップとの位置関係を示す説明図であり、図１５（ｃ）は図１５（ｂ）に示す生地レンズを研削加工した際のシミュレーション画面が液晶表示器に表示された状態を示す説明図であって、吸着カップのコバ形状部分と玉型形状線との関係を示すシミュレーション図である。 図１６は幾何学中心軸を中心にして吸着カップを吸着させる際のシミュレーション画面の説明図であって、図１６（ａ）は吸着カップと生地レンズと幾何学中心との位置関係を示す説明図であり、図１６（ｂ）は図１６（ａ）に示す生地レンズと吸着カップとの位置関係を生地レンズの真上から観察した状態に対応する説明図であって、玉型形状線と生地レンズと吸着カップとの位置関係を示す説明図であり、図１６（ｃ）は図１６（ｂ）に示す生地レンズを研削加工した際のシミュレーション画面が液晶表示器に表示された状態を示す説明図であって、吸着カップのコバ形状部分と玉型形状線との関係を示すシミュレーション図である。 図１７は簡易型の吸着治具装置の外観図である。 図１８は図１７に示す簡易型の吸着治具装置への生地レンズのセット状態を示す説明図であって、図１８（ａ）はその側面図であり、図１８（ｂ）は図１８（ａ）に示す生地レンズを真上から目視した状態を示す平面図であり、図１８（ｃ）は図１８（ｂ）に示す生地レンズを研削加工した際のシミュレーション画面が液晶表示器に表示された状態を示す説明図であって、吸着カップのコバ形状部分と玉型形状線との関係を示すシミュレーション図である。 図１９は一周目のレンズフロントカーブの測定途中でファンクションキーを操作した場合に表示されるポップアップメニューの一例を示す説明図である。 図２０は二周目のレンズフロントカーブの測定途中でファンクションキーを操作した場合に表示されるポップアップメニューの一例を示す説明図である。

（実施例１）
[構成］
図４において、１１は眼鏡フレームＦＬのレンズ枠形状やその型板或いは型板モデル等から玉型形状データであるレンズ形状情報（θ_i，ρ_i，Ｚ_i）を読み取る周知のフレーム形状測定装置である。

ここで、θ_iは図２を参照して説明すると、例えば、基準軸ＫＡに対する吸着カップ７の中心軸Ｏ”回りの動径角、ρ_iは中心軸Ｏ”から動径角θ_iにおける眼鏡レンズＭＲの端縁又は端面（玉型形状線Ｆｓ）までの動径、Ｚ_iは所定基準位置からのレンズ光軸方向への移動量データである。
そのレンズ形状情報（θ_i，ρ_i，Ｚ_i）はレンズ研削加工装置１２に例えば送信される。移動量データＺ_iはなくても良い場合がある。

＜レンズ研削加工装置１２＞
このレンズ研削加工装置１２は、装置本体１３に設けられた加工室１４と、この加工室１４を開閉するカバー１５を有する。また、この加工室１４内には図５に示す主加工部品が配置されている。加工室１４の外側には、主加工部品の一部を保持するキャリッジと、主加工部品及びキャリッジの駆動系（モータ等）が配置されている。
なお、図５中、１４ａ、１４ｂは加工室１４の側壁、１４ｃ、１４ｃは側壁１４ａ、１４ｂに形成された円弧状のスリットである。

そのレンズ研削加工装置１２は、その駆動系の制御操作やデータ設定操作を行う際に用いる第１操作パネル１６、第２操作パネル１７、操作パネル１６、１７による操作状態等その他を表示する表示装置（表示手段）としての液晶表示器１８とを備えている（図４参照）。

（主加工部品）
主加工部品には、図５に示すように、装置本体１３の左右に延びると共にスリット１４ｃ、１４ｃを貫通する左右一対のレンズ回転軸９、１０がある。
このレンズ回転軸９、１０は、互いに直列に配置されて同一軸線を有すると共に、一対のキャリッジのアーム部にそれぞれ回転可能に保持されている。

このレンズ回転軸１０は、レンズ回転軸９に対して進退調整可能に設けられている。そして、レンズ回転軸９、１０間に生地レンズ８を配設してレンズ回転軸１０をレンズ回転軸９側に進出させることにより、生地レンズ８がレンズ回転軸９、１０間に挟持される。

また、主加工部品には、生地レンズ８を研削加工するための研削砥石Ｄｒと、研削砥石Ｄｒを回転させる回転軸Ｆｘと、生地レンズ８の周縁部（端縁部）に面取加工を施す面取砥石１３’、１４’と、生地レンズ８のコバ面に溝加工を施す溝掘カッター（溝掘砥石）１７’がある。溝掘カッター１７’は面取砥石１４’に隣接して面取軸１５’に設けられている。

更に、主加工部品には、面取砥石１３’、１４’、溝掘カッター１７’（溝掘砥石）を回転させる面取軸（溝掘軸）１５’と、面取軸１５’を駆動させると共に旋回させる旋回アーム１６’と、面取砥石１３’、１４’及び溝掘カッター１７’の下方を覆う円弧状カバー１８’がある。

また、主加工部品には、円弧状カバー１８’の内側に設けられて研削砥石Ｄｒや面取砥石１３’、１４’あるいは溝掘カッター１７’の砥石面に研削水を掛けるためのホース（図示せず）と、生地レンズ８のコバ厚Ｗ_iを測定するコバ厚測定部材１９’がある。

（主加工部品の駆動系）
駆動系は、キャリッジをパルスモータ等の駆動モータを用いて上下回転させる上下動手段と、キャリッジを左右動させるパルスモータ等の駆動モータと、レンズ回転軸９、１０を回転駆動させるパルスモータ等の駆動モータと、キャリッジの上下回動に伴いレンズ回転軸９、１０間に保持された生地レンズ８を研削加工する際に研削砥石Ｄｒを回転させる駆動モータ等を有する。

しかし、これらの駆動系には周知の構成が採用できるので、その図示及びその詳細な説明は省略する。また、研削砥石Ｄｒは、粗研削砥石１１ａ、ヤゲン砥石１１ｂ、仕上砥石１１ｃ等を有する。仕上げ砥石１１ｃはヤゲン砥石１１ｂと同一の形状を有する。

そして、その駆動系は、レンズ形状情報（θ_i，ρ_i）に基づいて、レンズ回転軸９、１０を動径角度θ_i（ｉ＝０，１，２，３，…，ｎ）毎に駆動モータで回動させると共に、キャリッジを駆動モータで上下回動させることにより、生地レンズ８の周縁８ａを研削砥石Ｄｒの粗研削砥石１１ａで研削加工するようになっている。

駆動系は、レンズ回転軸９、１０と回転軸Ｆｘとの軸間距離が角度θ_i毎に砥石半径＋動径ρ_iとなるように、キャリッジの前端部を角度θ_i毎に上下回動させてレンズ回転軸９、１０及び生地レンズ８を上下動させるようになっている。これにより、生地レンズ８が研削砥石Ｄｒによりレンズ形状情報（θ_i，ρ_i）に従って粗研削加工されるようになっている。

また、駆動系は、各駆動モータをレンズ形状情報（θ_i，ρ_i）に基づいて作動制御して、レンズ形状（玉型形状）に粗研削された生地レンズ８の周縁のコバ端部に研削砥石Ｄｒのヤゲン砥石１１ｂによりヤゲン加工できるようになっている。

駆動系は、予め設定されたヤゲン位置データに基づいてキャリッジを左右に駆動する駆動モータを制御することにより、玉型形状に粗加工された生地レンズ８のコバ端にヤゲン加工を施すようになっている。

（コバ厚測定装置）
コバ厚測定装置は既述のコバ厚測定部材１９’を有する。このコバ厚測定部材１９’は、互いに離間状態で対向する一対のフィーラ１９ａ、１９ｂを備える。このフィーラ１９ａ、１９ｂは作用右方向に延びる測定軸１９ｃに一体に設けられている。この測定軸１９ｃは、加工室１４の側壁１４ｂを左右に貫通していると共に、左右に移動可能となっている。

また、測定軸１９ｃは、フィーラ１９ａ、１９ｂが加工室１４の後縁部の略中央に位置するように、スプリング（図示を略す）で保持されている。従って、フィーラ１９ａ、１９ｂ及び測定軸１９ｃは、左右方向への移動力を解除すると、加工室１４の後縁部の略中央に戻されるようになっている。なお、コバ厚測定装置は、測定軸１９ｃに連動してフィーラ１９ａ、１９ｂの左右方向への移動位置（又は移動量）を検出して測定する測定部（図示を略す）を有する。

フィーラ１９ａ、１９ｂ及び測定軸１９ｃの左右方向への移動位置又は移動量は測定部に内蔵の読取センサにより読取られる。
コバ厚測定装置は、測定軸１９ｃをその軸線回りに回動させるパルスモータ（図示を略す）等を有する。このパルスモータ等は、測定軸１９ｃを回動させてフィーラ１９ａ、１９ｂを約９０度跳ね上げた待機位置と前側に水平に倒れた使用位置とに測定軸１９ｃを回動させる。

なお、レンズ形状情報（θ_i，ρ_i）に基づく生地レンズ８のコバ厚Ｗ_iの測定時には、回転軸９、１０に生地レンズ８を保持させると共に、フィーラ１９ａ、１９ｂを前側に水平に倒した状態にする。

この状態で、回転軸９、１０を駆動モータによりキャリッジと一体に上下動及び左右動させることにより、フィーラ１９ａの先端を生地レンズ８のフロント屈折面ｆｒに当接させるか、フィーラ１９ｂの先端をバック屈折面ｆｂに当接させる。

更に、フィーラ１９ａの先端を生地レンズ８のフロント屈折面ｆｒに当接させた状態で、レンズ回転軸９、１０をレンズ形状情報（θ_i，ρ_i）に基づいて動径角度θ_i毎に回動させると共に、回転軸９、１０と研削砥石Ｄｒとの軸間距離が動径角θ_i毎にＸ_i（研削砥石Ｄｒの半径＋動径ρ_i）となるように、キャリッジを上下動させることにより、フィーラ１９ａの先端を生地レンズ８のフロント屈折面ｆｒの動径ρ_iの位置に接触移動させる。

同様に、フィーラ１９ｂの先端を生地レンズ８のバック屈折面ｆｂに当接させた状態で、回転軸９、１０をレンズ形状情報（θ_i，ρ_i）に基づいて動径角θ_i毎に回動させると共に、回転軸９、１０と研削砥石Ｄｒとの軸間距離が動径角θ_i毎にＸ_i（研削砥石１１の半径＋動径ρ_i）となるように、キャリッジを上下動させることにより、フィーラ１９ｂの先端を生地レンズ８のバック屈折面ｆｂの動径ρ_iの位置に接触移動させる。

このようにフィーラ１９ａ、１９ｂが生地レンズ８に接触した状態で回転軸９、１０をレンズ形状情報（θ_i，ρ_i）に基づいて回動させると、フィーラ１９ａ、１９ｂが生地レンズ８の屈折面の湾曲に従って左右方向に移動する。
これにより、眼鏡レンズＭＬのレンズ形状情報（θ_i，ρ_i）に対応する位置の生地レンズ８のコバ厚Ｗ_iが求められる。このコバ厚測定も周知であるので、その詳細な説明は省略する。

（操作パネル１６）
操作パネル１６は、図６（Ａ）に示すように、生地レンズ８を回転軸９、１０によりクランプするための『クランプ』スイッチ１６ａ、生地レンズ８の右眼用・左眼用の加工の指定や表示の切換え等を行う『左』スイッチ１６ｂ、『右』スイッチ１６ｃ、砥石を左右方向に移動させる『砥石移動』スイッチ１６ｄ、１６ｅ、生地レンズ８の仕上加工が不十分である場合や試し摺りする場合の再仕上又は試し摺り加工するための『再仕上／試』スイッチ１６ｆ、レンズ回転モード用の『レンズ回転』スイッチ１６ｇ、ストップモード用の『ストップ』スイッチ１６ｈを備えている。

（操作パネル１７）
操作パネル１７には、図６（Ｂ）に示すように、液晶表示器１８の表示状態を切り換える『画面』スイッチ１７ａ、液晶表示器１８に表示された加工に関する設定等を記憶する『メモリー』スイッチ１７ｂ、レンズ形状情報（θ_i，ρ_i）を取り込むための『データ要求』スイッチ１７ｃ、数値補正等に使用されるシーソー式の『− ＋』スイッチ１７ｄ、カーソル式ポインタ移動用の『▽』スイッチ１７ｅ、ファンクションキーＦ１〜Ｆ６が設けられている。

ファンクションキーＦ１〜Ｆ６は、生地レンズ８の加工に関する設定時に使用されるほか、加工工程で液晶表示器１８に表示されたメッセージに対する応答・選択用として用いられる。
（液晶表示器１８）
液晶表示器１８には、『レイアウト』タブＴＢ１、『加工中』タブＴＢ２、『加工済』タブＴＢ３、『メニュー』タブＴＢ４が表示されている。そして、この『レイアウト』タブＴＢ１、『加工中』タブＴＢ２、『加工済』タブＴＢ３、『メニュー』タブＴＢ４を選択することにより、液晶表示器１８の表示が切り替えられるようになっている。

また、液晶表示器１８には、ファンクションキーＦ１〜Ｆ６に対応したファンクション表示部Ｈ１〜Ｈ６が設けられている。このファンクション表示部Ｈ１〜Ｈ６は、必要に応じたものが適宜表示される。
『レイアウト』タブＴＢ１、『加工中』タブＴＢ２、『加工済』タブＴＢ３が選択された時には、アイコン表示エリアＥ１、メッセージ表示エリアＥ２、数値表示エリアＥ３、状態表示エリアＥ４に区画した状態が表示される。また、『メニュー』タブＴＢ４を選択した状態の時には、例えば、全体的に一つのメニュー表示エリアが表示される。

アイコン表示エリアＥ１に表示されるアイコンは、玉型形状データであるレンズ形状情報（θ_i，ρ_i）に基づいて生地レンズ８のコバ厚形状を測定している状態、生地レンズ８のコバ端面に形成されるヤゲン形状をシミュレーションしている状態、コバ端面を粗加工する状態、コバ端面を仕上加工する状態、コバ端面を鏡面加工する状態、コバ端面を溝掘り加工する状態、コバ端面を溝掘り・面取加工する状態、コバ端面を溝掘り・面取・鏡面加工する状態、コバ端面をヤゲン加工する状態、コバ端面をヤゲン・面取加工する状態、コバ端面をヤゲン・面取・鏡面加工する状態、眼鏡レンズの研削加工の終了、という各作業に対応している。

また、作業者が、その一連の作業の進行状況を識別できるように、各アイコンの上方の『加工中』タブＴＢ２には、各アイコンに一対一に対応して、一連の作業の進行状況を点灯表示する複数カーソルインジケータが設けられている。この複数カーソルインジケータは右眼レンズ進行状況表示用と左眼レンズ進行状況表示用とに分けて、上下２段に配置されている。メッセージ表示エリアＥ２には、各種エラーメッセージや警告メッセージ等が作業状況に応じて表示される。

なお、加工装置内部品等の破損や被加工レンズの破損等のおそれがある場合の警告メッセージ等は、作業者（オペレータ）が認識し易いようにメッセージ表示エリアＥ２以外のエリアにはみ出して、重畳表示させることも可能である。

数値表示エリアＥ３には、レイアウトデータの入力時に、眼鏡フレームＦＬの左右レンズ枠１、２の幾何学中心間距離（ＦＰＤ値）、眼鏡装用者の眼の瞳孔間距離（ＰＤ値）、ＦＰＤ値とＰＤ値との差である従来の寄せ量、鉛直方向成分ＵＰ値及びＨｌｐ値、加工サイズ調整の各項目等が表示される。

幾何学中心間距離ＦＰＤはフレーム形状測定装置１１により公知の測定方法によって求められ、瞳孔間距離ＰＤは作業者が被検者の眼の瞳孔間距離を実測して入力することによって得るか、人間の眼の瞳孔間距離の平均値を入力することによって得る。

鉛直方向成分ＵＰ値、Ｈｌｐ値も同様に実際に測定によって得ることができる値である。
例えば、ＵＰ値は、眼鏡装用状態で幾何学中心Ｐｏ位置を含む水平面に対して実際の瞳孔の高さがどの程度ずれているかを示す値であり、ＨＩＰ値は、実際に眼鏡を装用者が装用した状態での瞳孔位置から眼鏡レンズの下縁までの垂線長さを示す値である。

レイアウト画面上では、ＵＰ値は幾何学中心位置Ｐｏから瞳孔位置Ｐｉまでの垂直方向距離に相当し、Ｈｌｐ値はレイアウト画面６上での瞳孔位置Ｐｉ’から垂直方向に降ろした垂線が玉形形状線Ｆｓと交わる点から瞳孔位置Ｐｉ’までの垂直線長さに相当する（図３参照）。

また、初期設定時には、幾何学中心間距離ＦＰＤ、瞳孔間距離ＰＤ、鉛直方向成分ＵＰ、サイズの他に生地レンズ８の吸着位置がボックス中心であるのか、光学中心であるのかが表示される。モニターデータ入力時には、生地レンズ８の二次加工的な面取加工に関わる寸法関係の数値が表示される。

状態表示エリアＥ４には、右眼用及び左眼用の生地レンズ８のレイアウト画像や生地レンズ８の最大、最小、最大及び最小以外の中間（任意）コバ周縁に形成されるヤゲン形状、コバ周縁を側面から見たレンズ側面形状等や、現実の加工状態に即した模式図等が表示される。

（ファンクションキー）
このファンクションキーＦ１〜Ｆ６は、生地レンズ８の加工に関する設定時に使用されるか、又は、加工工程で液晶表示器１８に表示されたメッセージに対する応答・選択用として用いられる。
各ファンクションキーＦ１〜Ｆ６は、加工に関する設定時（レイアウト画面）においては次のように用いられる。

すなわち、ファンクションキーＦ１はレンズタイプ入力用、ファンクションキーＦ２はレンズ素材入力用、ファンクションキーＦ３はフレーム種類入力用、ファンクションキーＦ４は面取加工種類入力用、ファンクションキーＦ５は鏡面加工入力用、ファンクションキーＦ６は加工コース入力用として用いられる。

ファンクションキーＦ１で入力されるレンズタイプとしては、『単焦点』、『眼科処方』、『累進』、『バイフォーカル』、『キャタラクト』、『ツボクリ』、『８カーブ』等がある。なお、『キャタラクト』とは、眼鏡業界では一般にプラスレンズで屈折度数が大きいものをいい、『ツボクリ』とは、マイナスレンズで屈折度数が大きいものをいう。

ファンクションキーＦ２で入力される被加工レンズの素材としては、プラスチック（以下、『プラ』と略する。）、『ハイインデックス』、『ガラス』、ポリカーボネイト（以下、『ポリカ』と略する。）、『アクリル』等がある。
ファンクションキーＦ３で入力される眼鏡フレームＦＬの種類としては、『メタル』、『セル』、『オプチル』、『平』、『溝掘り（細）』、『溝掘り（中）』、『溝掘り（太）』等がある。

ファンクションキーＦ４で入力される面取り加工種類としては、図１９、図２０に示す『無し』、『小（前後）』、『中（前後）』、『大（前後）』、『特殊（前後）』、『小（後）』、『中（後）』、『大（後）』、『特殊（後）』等がある。
なお、この面取位置を示すポップアップは、『無し』、『小（前後）』、『特殊耳（前後）』、『特殊鼻（前後）』、『特殊（前後）』、『小（前後）』、『特殊耳（前後）』、『特殊鼻（前後）』、『特殊（後）』等でもよい。

ファンクションキーＦ５で入力される鏡面加工としては、『なし』、『あり』、『面取部鏡面』等がある。ファンクションキーＦ６で入力される加工コースとしては、『オート』、『試し』、『モニター』、『枠替え』或いは『内トレース』等がある。
なお、ファンクションキーＦ１〜Ｆ６のモードや種別或いは順序は特に限定されるものではない。また、各タブＴＢ１〜ＴＢ４の選択として、後述の『レイアウト』、『加工中』、『加工済』、『メニュー』等を選択するためのファンクションキーを設けるなど、キー数に限定されるものではない。

ファンクションキーＦ１ないしＦ６に対応するファンクション表示部Ｈ１〜Ｈ６の上には、レンズタイプ、レンズ、フレーム、面取、鏡面及びコース等がそれぞれ表示される（図１２、図１３参照）。また、ファンクション表示部Ｈ１〜Ｈ６には、レンズタイプ、レンズ、フレーム、面取、鏡面及びコース等に対応する内容、すなわち、ファンクションキーＦ１〜Ｆ６により選択するための種類や加工内容等が表示される。

なお、以下、レイアウト時の液晶表示器１８の表示状態としてのシステム起動直後・データ要求直後・レイアウト設定終了・各コース選択等、或いは、加工時の液晶表示器１８の表示状態としてのコバ厚確認・右眼レンズ加工中及び終了・左眼レンズ加工中等、更に、加工済み後の液晶表示器１８の表示状態としての確認・データ保存、研削加工中におけるエラー・アイコンとカーソル・溝掘り加工及び面取加工・試し摺り・加工追加再仕上げ等の表示や操作等は、特願２０００−２８７０４０号又は特願２０００−２９０８６４号と同様のものとすることができる。

［制御回路］
レンズ研削加工装置１２は、図７に示すように、演算制御回路４０を有し、この演算制御回路４０はＣＰＵを有する。この演算制御回路４０には、操作パネル１６，１７、記憶手段としてのＲＯＭ４１、記憶手段としてのデータメモリ４２、ＲＡＭ４３が接続されていると共に、補正値メモリ４４が接続されている。

また、演算制御回路４０には、表示用ドライバ４５を介して液晶表示器（ＬＣＤ）１８が接続され、パルスモータドライバ４６を介して駆動系の各種駆動モータ（パルスモータ）４７ａ…４７ｎが接続されていると共に、通信ポート４８を介してフレーム形状測定装置１１が接続されている。

駆動モータには、例えば、キャリッジを上下動させるパルスモータ等の駆動モータ４７ａ、キャリッジを左右動させるパルスモータ等の駆動モータ４７ｂ、レンズ回転軸９、１０を回転駆動させるパルスモータ等の駆動モータ４７ｃ、研削砥石Ｄｒを回転させる駆動モータ４７ｄ、旋回アーム１６を上下回動させるパルスモータ等の駆動モータ４７ｅ、面取り軸１５’を回転駆動するモータ４７ｆがある。

駆動モータ４７ａを正転又は逆転させることによりキャリッジが上下動され、駆動モータ４７ｂを正転又は逆転させることにより、キャリッジが左右動される。駆動モータ４７ｃを正転又は逆転させることにより、回転軸９、１０が正転又は逆転され、駆動モータ４７ｄを作動制御することにより研削砥石Ｄｒが回転駆動される。

駆動モータ４７ｅを正転又は逆転させることにより、旋回アーム１６’が上方又は下方に旋回駆動され、駆動モータ４７ｆを作動制御することにより、面取軸（回転軸）１５’が回転駆動される。これらの各駆動モータ４７ａ〜４７ｆの駆動制御は演算制御回路４０により行われる。

演算制御回路４０は、加工制御開始後に、フレーム形状測定装置１１からのデータ読み込みや、データメモリ４２の記憶領域ｍ１〜ｍ８に記憶されたデータの読み込みがある場合には、図８に示すように、時分割による加工制御とデータの読み込みやレイアウト設定の制御を行う。

即ち、時間ｔ１,ｔ２間の期間をＴ１、時間ｔ２,ｔ３間の期間をＴ２、時間ｔ３,ｔ４間の期間をＴ３、・・・、時間ｔｎ−１,ｔｎ間の期間をＴｎ−１とすると、期間Ｔ１,Ｔ３・・・Ｔｎ−１の間で加工制御が行われ、データの読み込みやレイアウト設定の制御を期間Ｔ２,Ｔ４・・・Ｔｎの間に行う。

従って、生地レンズ８（被加工レンズ）の研削加工中に、次の複数の玉型形状データの読み込み記憶や、データの読み出しとレイアウト設定（調整）等を行うことができ、データ処理の作業効率を格段に向上させることができる。

ＲＯＭ４１にはレンズ研削加工装置１２の動作制御のための種々のプログラム等が記憶されている。データメモリ４２には複数のデータ記憶領域が設けられている。
ＲＡＭ４３は、加工中のデータを記憶する加工データ記憶領域４３ａ、新たなデータを記憶する新データ記憶領域４３ｂ、フレームデータや加工済みデータ等を記憶するデータ記憶領域４３ｃが設けられている。

なお、データメモリ４２には、読み書き可能なＦＥＥＰＲＯＭ（フラッシュＥＥＲＯＭ）を用いることもできるし、メインの電源がオフされても内容が消えないようにバックアップ電源使用のＲＡＭを用いることもできる。

この実施例に係る眼鏡レンズ加工装置は、従来構成のレイアウト表示、眼鏡レンズ研削加工を行うことができるし、本発明に係る眼鏡レンズ加工データ演算方法と従来の眼鏡レンズ加工データ演算方法との両方を制御回路が選択により行うことができる。

本発明のレイアウト画面を説明する前に、本発明に係る眼鏡レンズ加工データ演算方法、レイアウト表示装置を説明する。
眼鏡レンズ加工データ演算方法として幾何学中心Ｐ１を基準とした演算方法を図９を参照しつつ説明し、ついで、光学中心軸Ｏを基準とした演算方法を図１０を参照しつつ説明する。

（幾何学中心間距離を基準とした寄せ量の算出方法）
図９は、幾何学中心間距離（ボックス中心間距離）を基準とした瞳孔位置の偏芯量の算出方法の一例を示す説明図である。

この図９には、右フレーム枠１（図２（ａ）参照）の回転前の状態に相当する状態で右フレーム枠１に装着されるべき加工済みの眼鏡レンズＭＲと吸着カップ７との相対的位置関係が仮想的に示されている。

その図９において、横軸Ｘは視軸線Ｖｓに直交する方向であり、Ｙ軸は視軸線Ｖｓに平行な方向である。符号ＦＣＬは、眼鏡レンズＭＲのヤゲン頂点位置におけるフロントカーブ線（フロントカーブ面）である。その図９では、原点は連結点１ａに一致させて示されている。

このフロントカーブ線ＦＣＬは、実際の生地レンズ８のフロント屈折面ｆｒを測定していないという意味で近似カーブである。眼鏡レンズＭＲと吸着カップ７との相対的位置関係は実際の生地レンズ８のフロント屈折面ｆｒに接触していないという意味で模式的に描かれている。

開口基準直線ＳＴＬの幾何学中心Ｐ１は、幾何学中心による研削加工の場合、吸着カップ７の中心軸Ｏ”上に存在し、吸着カップ７の吸着点Ｑｑはフロントカーブ線ＦＣＬと吸着カップ７の中心軸Ｏ”との交点に存在し、この中心軸Ｏ”はフロントカーブ線ＦＣＬに対して直交している。

瞳孔位置Ｐｉは視軸線Ｖｓがフロントカーブ線ＦＣＬと交わる交点に位置し、研削加工前の生地レンズ８について言えば、その生地レンズ８の実際の光学中心位置を示している。その視軸線Ｖｓと開口基準直線ＳＴＬとの視軸線交点をＰ２とする。

幾何学中心Ｐ１による研削加工を行うに際し、吸着カップ７の吸着点Ｑｑ、瞳孔位置Ｐｉとの相対位置関係を、加工済みの眼鏡レンズＭＲを正面から見た状態に回転させてレイアウト画面上に表示するための一例を以下に説明する。

ボックス中心間距離ＦＰＤは、図２に示すように、Ｘ軸方向のフレーム枠１、２のＸ軸方向における中点Ｐ１、Ｐ１の水平方向距離を示し、瞳孔間距離ＰＤは、Ｘ軸方向の瞳孔位置Ｐｉ、Ｐｉ間の水平方向距離を示しているので、片側のみについて、図９に示すＸ軸方向の幾何学中心Ｐ１と視軸線交点Ｐ２とのずれ量、すなわち、右フレーム枠１の傾斜角θ’を考慮する前の従来のいわゆる寄せ量ｈは、
h＝（ＦＰＤ−ＰＤ)／２
の式により表すことができる。

連結フレーム間距離ＤＢＬを無視して以下の式を説明する。
吸着カップ７の中心軸Ｏ”が幾何学中心Ｐ１を通るようにして眼鏡レンズＭＲを加工する前の生地レンズ８に吸着カップ７を装着したとき、瞳孔位置Ｐｉを通りかつ中心軸Ｏ”と平行でしかも開口基準直線ＳＴＬと直交する直線ＳＴＶが開口基準直線ＳＴＬと交わる直交線交点をＰ３とする。

研削砥石Ｄｒの回転軸Ｆｘと直交する方向は、開口基準直線ＳＴＬの延びる方向であり、研削加工を支障なく行うためのシミュレーションとしてレイアウト６の画面上に表示すべきは、幾何学中心Ｐ１と直交線交点Ｐ３である。

この幾何学中心Ｐ１、直交線交点Ｐ３の位置は以下に説明する手順によって求める。
ここで、開口基準直線ＳＴＬ上で、幾何学中心Ｐ１から直交線交点Ｐ３までの開口基準直線長さを幾何学中心基準偏芯量（ボクシング偏芯量）ＤＣＮと定義する。

この幾何学中心基準偏芯量ＤＣＮは、開口基準直線ＳＴＬ上での幾何学中心Ｐ１から視軸線交点Ｐ２までの開口基準直線長さＤＣＴと、視軸線交点Ｐ２から直交線交点Ｐ３までの開口基準直線長さＤＣＨの和として表される。
ＤＣＮ＝ＤＣＴ＋ＤＣＨ

寄せ量ｈと開口基準直線長さＤＣＴとの間には、三角形の公式を用いて、
ｈ＝ＤＣＴ・cosθ’の関係があるので、
ＤＣＴ＝ｈ／（cosθ’）
ここで、開口基準直線長さＤＣＴはフレーム枠１、２の反り角θ’を含めたずれ量を意味している。

開口基準直線長さＤＣＨは開口基準直線ＳＴＬからの眼鏡レンズＭＲの突出量（直交線交点Ｐ３から射影枠上の瞳孔位置に相当する突出量）を加味した偏芯量を意味している。実際の眼鏡レンズＭＲの瞳孔位置Ｐｉは開口基準直線ＳＴＬ上の視軸線交点Ｐ２にないからである。

この開口基準直線長さＤＣＨは直交線交点Ｐ３から瞳孔位置（交点）Ｐｉまでの突出量をhigとすると、
tanθ’＝ＤＣＨ／hig
であるので、
ＤＣＨ＝hig・tanθ’の式により求められる。
突出量hig、瞳孔位置（交点）Ｐｉ、直交線交点Ｐ３はフロンカーブ線ＦＣＬが円軌跡を描くものと仮定して求める。

円の中心座標をＣ（Ａ，Ｂ）、円の半径をＲとすると、円の式は、
(Ｘ−Ａ)²＋(Ｙ−Ｂ)²＝Ｒ²
で表される。
この円は、連結点１ａ（Ｘ＝０，Ｙ＝０）、離間点１ｂ（Ｘ＝ＢＷ×cosθ,Ｙ＝ ＢＷ×sinθ)の２点を通るので、上記式から、
Ａ²＋Ｂ²＝Ｒ²
（ＢＷ×cosθ’−Ａ)²＋（ＢＷ×sinθ’−Ｂ)²＝Ｒ²
の２式が成り立つ。
ＢＷは連結点１ａから離間点１ｂまでの開口基準直線ＳＴＬの長さであり、玉幅を意味する。

この２式をＡ、Ｂについて解くと、
Ａ＝−tanθ’×Ｂ＋ＢＷ／(２×cosθ’)
Ｂ＝（ＢＷ×sinθ’±（√ＢＷ²×(sinθ’)²−｛ＢＷ²−４×Ｒ²×(cosθ’)²｝））／2
となる。

一方、開口基準直線ＳＴＬを表す直線の式は、
Ｙ＝tanθ’×Ｘ
である。
視軸線Ｖｓを表す直線の式は、
Ｘ＝(ＢＷ／２)×cosθ’−h

従って、上記直線を表す２式により視軸線交点Ｐ２(Ｘ#ｐ２,Ｙ#ｐ２)の座標値は、
Ｘ#ｐ２＝(ＢＷ／２)×cosθ’−h
Ｙ#ｐ２＝Ｘ#ｐ２×tanθ’
となる。

また、円の公式(Ｘ−Ａ)²＋(Ｙ−Ｂ)²＝Ｒ² と視軸線Ｖｓを表す直線の公式
Ｘ＝(ＢＷ／２)×cosθ’−hとにより、交点Ｐｉ(Ｘ#ｐｉ,Ｙ#ｐｉ)の座標値は、
Ｘ#ｐｉ＝Ｘｐ２＝(ＢＷ／２)×cosθ’−h
Ｙ#ｐｉ＝±√（Ｒ²−｛Ｘ#ｐｉ−Ａ｝²）＋Ｂ
である。
従って、直交線交点Ｐ３と瞳孔位置（交点）Ｐｉ間の突出量higは、
hig=(Ｙ#ｐ2−Ｙ#ｐｉ)×cosθ’である。

そのフロントカーブ線ＦＣＬは連結点１ａと離間点１ｂにおけるヤゲン頂点位置Ｌｙ’（図１４参照）を結んで得られる曲線であるので、ヤゲン頂点位置Ｌｙ’を考慮したときの開口基準直線長さＤＣＨは、
ＤＣＨ＝(hig＋Ｌｙ’)×tan(θ’)
となる。

従って、幾何学中心Ｐ１を基準とした偏芯量（本発明の寄せ量である開口基準直線長さ）ＤＣＮは、
ＤＣＮ＝ＤＣＴ＋ＤＣＨ
ＤＣＴ＝ｈ／（cosθ’）
ＤＣＨ＝(hig＋Ｌｙ’)×tan(θ’)
により求めることができる。

このときの玉幅ＢＷ（点１ｂから１ｂ’までの長さ）は、直交線交点Ｐ３から離間点１ｂまでの距離の２倍として求められ、この玉幅ＢＷが後述する生地レンズ８の直径を示す数値としてレイアウト画面６のエリアＥ４上に表示されることになる。

（光学中心を基準とした寄せ量の算出方法）
図１０は、光学中心（眼鏡装用者の瞳中心）を基準とした偏芯量（本発明の寄せ量である傾斜直線長さ）ＤＣＮの算出方法を説明するための図である。
図１０において、図９に示す符号と同一符号は、同一物理量又は構成要素を意味する。
傾斜直線長さＤＣＮは図１０から明らかなように、
ＤＣＮ＝ＤＣＴ＋ＤＣＨ である。

傾斜直線直線長さＤＣＴ、ＤＣＨは以下のようにして求めることができる。
光学中心を基準にして吸着カップ７を生地レンズ８に装着したときの研削砥石Ｄｒの回転軸Ｆｘと直交しかつ幾何学中心Ｐ１を通る傾斜直線Ｆｘｖが開口基準直線ＳＴＬと為す傾斜角度をδとする。

ここで、傾斜角度δは幾何学中心を基準位置にして吸着カップ７を生地レンズ８に装着したときの生地レンズ８の接平面に対して光学中心を基準位置にして吸着カップ７を生地レンズ８に装着したときの生地レンズ８の接平面が為す角度を意味する。

また、傾斜直線Ｆｘｖと視軸線Ｖｓとの視軸線交点をＰ２’、傾斜直線Ｆｘｖと直交しかつ瞳孔位置Ｐｉを通る中心軸Ｏ”と傾斜直線Ｆｘｖとの交わる直交線交点をＰ３’とする。
三角形の公式により
ＤＣＴ＝ｈｃｏｓ（θ’−δ）、h＝（ＦＰＤ−ＰＤ)／２であるので、
幾何学中心Ｐ１から視軸線交点Ｐ２’までの傾斜直線長さＤＣＴは、
ＤＣＴ＝[（ＦＰＤ−ＰＤ）／２]／ｃｏｓ（θ’−δ）
である。

開口基準直線ＳＴＬを表す式は、Ｙ＝tanθ’×Ｘ であった。
視軸線Ｖｓを表す直線の式は、Ｘ＝(ＢＷ／２)×cosθ’−h であった。
生地レンズ８の光学中心を基準として吸着カップ７を装着する場合、中心軸Ｏ”は円の中心Ｃ（Ａ，Ｂ）と瞳孔位置Ｐｉとを通るので、
中心軸Ｏ”を表す方程式は、Ｙ＝ａ１×Ｘ＋ｂ１ として表される。

ここで、ａ１は中心軸Ｏ”という直線Ｙの傾きを表す係数であり、ｂ１はその切片を意味する値である。
これらの値は、中心軸Ｏ”を表す方程式に、二点Ｃ（Ａ，Ｂ）、瞳孔位置Ｐｉの各座標値を代入し、二つの連立方程式を解くことによって得られ、
ａ１＝（Ｂ−Ｙ#ｐｉ）／（Ａ−Ｘ#ｐｉ）
ｂ１＝Ｙ#ｐｉ−ａ１×Ｘ#ｐｉ
である。

これに対して、傾斜直線Ｆｘｖを表す式は、Ｙ＝−(１／ａ１)×Ｘ＋ｂ２ である。
ここで、１／ａ１は直線Ｙの傾きを表す係数であり、ｂ２は切片を意味する値である。
幾何学中心Ｐ１の座標（Ｘ＿ｐ１、Ｙ＿ｐ１）の値は、
Ｘ#ｐ１＝(ＢＷ／２)×cosθ’
Ｙ#ｐ１＝(ＢＷ／２)×sinθ’
である。

傾斜直線Ｆｘｖを表す式Ｙ＝−(１／ａ１)×Ｘ＋ｂ２の変数「Ｙ」に中点Ｐ１のＹ座標値「Ｙ#ｐ１」を代入し、変数「Ｘ」に中点Ｐ１の座標値「Ｘ＿ｐ１」を代入すると、切片ｂ２が、ｂ２＝Ｙ#p１＋ａ１×Ｘ#ｐ１として得られる。

視軸線Ｖｓを表す式Ｘ＝(ＢＷ／２)×cosθ’−hと、傾斜直線Ｆｘｖを表す式
Ｙ＝−(１／ａ１)×Ｘ＋ｂ２とから、交点Ｐ２’の座標(Ｘ#ｐ２',Ｙ#ｐ２')は、
Ｘ#ｐ２’＝Ｘ#ｐ２
Ｙ#ｐ２'＝−(１／ａ１)×Ｘ#ｐ２'＋ｂ２
である。

従って、傾斜直線長さＤＣＴは、
ＤＣＴ＝√｛（Ｘ#ｐ２'−Ｘ#ｐ１)²＋（Ｙ#ｐ２'−Ｙ#ｐ１）²｝
である。
また、直交線交点Ｐ３’の座標値(Ｘ#ｐ３',Ｙｐ#３')は、
Ｘ#ｐ３'＝(ｂ２−ｂ１)／(ａ１＋１／ａ１)
Ｙ#ｐ３'＝ａ１×Ｘ#ｐ３'＋ｂ１

傾斜直線長さ（仮のＰＤ補正量）ＤＣＨは視軸線交点Ｐ２'と傾斜交点Ｐ３’の距離であるので、
ＤＣＨ＝√｛（Ｘ#ｐ３'−Ｘ#ｐ２')²＋（Ｙ#ｐ３'−Ｙ#ｐ２'）²｝
である。

また、直交線交点Ｐ３'に対する瞳孔位置Ｐｉの突出量higは、
h＝√｛（Ｘ#ｐ３'−Ｘ#ｐｉ)²＋（Ｙ#ｐ３'−Ｙ#ｐｉ）²｝
である。
更に、傾斜角度δは、
θ’−δ＝tan^-1（ＤＣＨ／hig)から、δ=θ’−tan^-1(ＤＣＨ／hig）
又は傾斜直線Ｆｘｖの傾きが−（１／ａ１）の場合、
δ=θ’＋tan^-1(ＤＣＨ／hig）
となる。なお、傾斜角度δは内寄せではプラス、外寄せではマイナスになる。

そして、ヤゲン頂点位置Ｌｙ’を考慮すると、傾斜直線長さ（仮のＰＤ補正量）ＤＣＨは、
ＤＣＨ＝(hig＋Ｌｙ’)×tan(θ−δ)
となるので、これらにより求めた傾斜直線長さＤＣＴと傾斜直線長さ（仮のＰＤ補正量）ＤＣＨとにより、光学中心（眼鏡装用者の瞳中心間距離）を基準とした偏芯量（本発明の寄せ量）ＤＣＮを求めることができる。

なお、光学中心基準による研削加工時の玉幅サイズ修正量△ｂｗは、
Δｂｗ＝ＢＷ−ＢＷ×cosδ
＝ＢＷ×(1−cosδ)
となる。
光学中心吸着加工では、生地レンズがクランプ軸から傾斜角度δだけ傾くので、動径ρで加工制御すると加工サイズが大きくなるので、玉幅サイズ修正量△ｂｗが必要となるのである。

すなわち、光学中心基準の場合、図１０に示すように、直線Ｆｘｖ上での直交線交点Ｐ３’を中心として点１ｂまでの距離と、直交線交点Ｐ３’を中心として点１ｂ’までの距離との和が、必要最小限の生地レンズ８の径となる。
以下に、この本発明に係る研削加工データ演算方法によるレイアウト作業手順を説明する。

［レイアウト作業手順］
図１１はレイアウト作業手順を示すフローチャートである。
スタート待機状態からメイン電源がオンされると、演算制御回路４０は加工操作開始の状態となる。そして、演算制御回路（演算部）４０は、フレーム形状測定装置１１からのデータ読み込みのために待機する（Ｓ．１）。
なお、液晶表示器１８には、初期画面としてレイアウト画面が表示されているものとする。

すなわち、演算制御回路４０は、ステップＳ１において、操作パネル１７の『データ要求』スイッチ１７ｃ（図６（Ｂ）参照）が押されてデータ要求があると、フレーム形状測定装置１１からのレンズ形状情報（θ_i，ρ_i，Ｚ_i）又はレンズ形状情報（θ_i，ρ_i）のデータをＲＡＭ４３の新データ記憶領域４３ｂ（図７参照）に読み込み、ステップＳ２に移行する。

次に、作業者はレイアウト画面を見つつレイアウトデータを入力する（Ｓ．２）。すなわち、作業者が瞳孔間距離ＰＤ、ＵＰ値を入力する。
（なお、玉型板等によるパターン測定データの場合には、フレームの左右反り角度の平均値を入力することになるが、ここでは、詳細な説明は省略する。）

この入力時点では、初期レイアウト画面では、従来の寄せ量ｈに基づく瞳孔位置Ｐｉに対応するクロスマークＭｒが表示されている。
そして、演算制御回路４０は、レンズ形状情報（θ_i，ρ_i，Ｚ_i）又は（θ_i，ρ_i）のデータと、瞳孔間距離データＰＤとに基づいて、図９、図１０に基づき説明した演算式に基づく演算プログラムを実行し、仮の３Ｄ補正量ｈ’（Ａ値）その他関連する値を算出する（Ｓ．３）

ここで、３Ｄ補正量ｈ’を算出するのに必要なパラメータは、既述の通り、平均的ヤゲン頂点位置Ｌｙ’、眼鏡フレームＦＬの左右の反り角θ’の平均値、眼鏡フレームＦＬの左右のフレームカーブの平均値、左右の玉幅ＢＷ、幾何学中心間距離ＦＰＤ、瞳孔間距離ＰＤである。

演算制御回路４０は、仮の３Ｄ補正量ｈ’その他関連する値が得られると、図１２又は図１３に示すレイアウト設定の為の表示内容を液晶表示器１８に表示させる（Ｓ．４）。
すなわち、レイアウト画面６の各表示アイテムは３Ｄ補正値が加味された表示内容に変更される。

なお、後述する研削加工が開始される前に、作業者により再度レイアウト入力が行われた場合には、３Ｄ補正量ｈ’が再計算され、レイアウト画面６の表示内容が変更される。
生地レンズ８の軸出し作業の説明を行う前に、この本発明に係る液晶表示器１８のレイアウト表示の詳細を以下に説明する。

＜液晶表示器１８のレイアウト表示＞
レイアウト設定時には、演算制御回路４０により、図１２又は図１３に示す通常の面取加工の内容が液晶表示器１８に表示される。すなわち、液晶表示器１８の表示エリアＥ２には、「砥石：ミニ砥石」、「レンズ：プラ」、「コース：オート」が表示されると共に、ヤゲン及び面取加工のための図形Ｙｇｉが表示される。

また、表示エリアＥ３には、フレーム幾何学中心間距離ＦＰＤ、眼鏡装用者の瞳孔間距離ＰＤ、垂直成分ＵＰ、サイズ及びその数値が表示される。図１２又は図１３では、規定値（標準値）としてＦＰＤが７２．５、ＰＤが６４．０、ＵＰが＋２．０、サイズが＋０．００となっている。また、表示エリアＥ３には、図１２では「サイズ」の下方に「吸着位置：ボクシング中心」、図１３では「サイズ」の下方に「吸着位置：光学中心」が表示されている。

（本発明の実施例によるレイアウト表示）
図１２は、レンズ枠１、２の幾何学中心を基準として吸着する場合のレイアウト表示である。未加工の生地レンズ８を重ね合わせることを前提として、瞳孔位置をシフトして表示する。図１３は、眼鏡装用者眼の瞳中心（光学中心）を基準として吸着する場合のレイアウト表示である。

ファンクション表示部Ｈ１には、「８カーブ」、ファンクション表示部Ｈ２には、「プラ（ＣＲ−３９）」、ファンクション表示部Ｈ３には、「メタル」、ファンクション表示部Ｈ４には、「小（前後）」、ファンクション表示部Ｈ５には、「なし」、ファンクション表示部Ｈ４には、「オート」と表示されている。

また、エリアＥ４には、生地レンズ８の投影形状イメージＧ１、玉型形状線Ｆｓ、クロスマークＧ３、仮のＰＤ補正量（３Ｄ補正→２．０）Ｇ４、最小必要レンズ径（Φ）Ｇ５、フレームカーブ：８．７、ＤＢＬ：１７．５、フレームカーブ８．６、ＨＩＰＧ６が表示されている。

玉型形状線Ｆｓは、フレーム形状測定装置により得られたレンズ形状情報と、ＤＣＮ[ｓｉｍ＿ｂｏｘ]−ＤＣＮ[ｓｉｍ＿ｏｐｔ]とにより求めている。記号[ｓｉｍ＿ｂｏｘ]、[ｓｉｍ＿ｏｐｔ]はシミュレーションにより求めることを意味している。

クロスマークＧ３の位置は、本発明の寄せ量である偏芯量ＤＣＮ[ｓｉｍ＿ｂｏｘ]により求めている。仮のＰＤ補正量Ｇ４は、ＤＣＮ[ｓｉｍ＿ｂｏｘ]により求めている。図１３に示す光学中心の場合には、最小必要レンズ径（Φ）Ｇ５は、ＤＣＮ[ｓｉｍ＿ｏｐｔ]により求めている。

ＨＩＰＧ６は、加工済みレンズを枠入れしたときの瞳孔位置からレンズの下側縁までの距離を予め作業者に知らせるために、ＤＣＮ[ｓｉｍ＿ｂｏｘ]により算出する。最小加工径判定等もエリアＥ４に表示される。なお、ＨＩＰＧ６は、玉型形状線Ｆｓと瞳孔位置から垂直方向に降ろした垂線の交点からクロスマーク（光学中心位置）Ｇ３までの垂線長さとして求められる。このＨＩＰＧ６は、光学中心位置「＋」と、玉型のトリムとの距離を示す。装用者眼が玉型の最適な位置に配置されるように、レイアウトを修正するために必要なデータである。

吸着位置Ｑｑがボクシング中心の場合には、図１２に示すように、ボクシング偏芯量（本発明の寄せ量ＤＣＴ）Ｇ７も表示される。このボクシング偏芯量Ｇ７は、ＤＣＮ[ｓｉｍ＿ｂｏｘ]により求めている。なお、Ｇ９は印点、Ｇ１０はカップマーク（吸着カップ像）を示している。

図１２では、クロスマーク（光学中心位置）Ｇ３は十字基準線Ｇ８の交点位置（ボックス中心）から位置がずれて表示され、図１３では、クロスマークＧ３は生地レンズ８の中心位置に一致して表示されている。

すなわち、従来のレイアウト画面６には、二次元的射影方法（平面的射影方法）による幾何学中心位置Ｐ１と瞳孔位置Ｐｉとが表示されていたのに対し、この発明に係るレイアウト画面６には、幾何学中心位置Ｐ１を基準にして反り角θ’分だけ回動させた状態に対応する瞳孔位置Ｐｉ’を表示させているので、作業者は従来の寄せ量ｈに対応する瞳孔位置Ｐｉと、実際にレイアウト画面６に表示されている瞳孔位置Ｐｉ’との間にずれがあることに違和感を覚えることになる。

そこで、このレイアウト画面６には、瞳孔位置Ｐｉ’が幾何学中心間距離ＦＰＤと瞳孔間距離ＰＤとの差を二分の一して得られる従来の寄せ量ｈに対応する瞳孔位置Ｐｉに対してずれた位置に瞳孔位置Ｐｉ’が表示されていることを認識させるために、仮のＰＤ補正量を「３Ｄ補正」Ｇ４と表示し、内側に「２．０ｍｍ」分だけ瞳孔位置Ｐｉ’がずれて表示されていることを示すことにしたものである。「→２．０」の表示はこのことを意味している。

また、「→」は両方の玉型が向かい合う方向、すなわち、玉型が向かい合う方向に瞳孔位置Ｐｉが移動して表示されていることを意味している。また、「↑」は玉型に対して上向きに瞳孔位置Ｐｉが移動して表示されていることを示している。

また、玉型形状幅の太字のクロスマークＧ３「＋」は、光学中心（眼鏡装用者眼の瞳孔Ｐｉ）の位置を示し、吸着カップ７の中心軸Ｏ”は、玉型の幾何学中心位置Ｐｏに装着されている。

右側の玉型の場合、この光学中心位置「＋」と、吸着カップ７の中心軸（玉型の幾何学中心）Ｏ”とが偏芯量「→６．２」（左内側に６．２ｍｍの左内寄せ）、「↑２．０」（上側に２．０ｍｍの上寄せ）のボクシング偏芯量Ｇ７を持っていることを示す。

また、左側の玉型の場合、この光学中心位置「＋」と、吸着カップの中心（玉型の幾何学中心）とがボクシング偏芯量Ｇ７「←６．２」（右内側に６．２ｍｍの左内寄せ）、「↑２．０」（上側に２．０ｍｍの上寄せ）のボクシング偏芯量を持っていることを示す。
これらについては、以下に、再度詳細に説明する。

図１４はレイアウト画面６に表示された従来のクロスマークＭｒの表示位置と本発明に係るクロスマークＧ３の表示位置と幾何学中心Ｐｏとの位置関係を比較して示した説明図であり、図１４（ａ）は眼鏡レンズＭＲが右フレーム枠１と左フレーム枠２とに実際に装着されている眼鏡フレームＦＬを眼鏡装用者が装用している状態に対応する部分断面図を示している。

図１４（ｂ）はその図１４（ａ）に示す眼鏡レンズＭＲが装着されている右フレーム枠１と左フレーム枠２との開口基準直線ＳＴＬをそれぞれ連結点１ａ、２ａを中心にして反り角θ’だけ回動させて視軸線Ｖｓに直交する状態として眼鏡レンズＭＲを水平面に対して直交する直交平面に射影したときの玉型形状線Ｆｓと回動前の幾何学中心位置Ｐ１と回動前の瞳孔位置Ｐｉと回動後の瞳孔位置Ｐｉ’との相対位置関係をレイアウト画面６に表示した状態が示されている。

この図１４は連結点１ａ、２ａを基準にして反り角θ’だけ開口基準直線ＳＴＬを回動させているが、図２、図３に示す幾何学中心Ｐ１を基準に開口基準直線ＳＴＬを回動させた場合と基本的に変わりはない。
従って、この図１４において、図２、図３に示す構成要素と同一構成要素には、同一符号を付して示すこととする。

その図１４から明らかなように、眼鏡フレームＦＬの装用状態の幾何学中心Ｐ１の位置から瞳孔位置Ｐｉまでの開口基準直線ＳＴＬ上における幾何学中心Ｐ１から直交線交点Ｐ３までのボクシング偏芯量ＤＣＮと、幾何学中心Ｐ１に対応する幾何学中心Ｐｏから瞳孔位置Ｐｉまでの寄せ量（水平方向距離）ｈとは異なっている。

従って、従来のように、レイアウト画面６にクロスマークＭｒの交点を瞳孔位置Ｐｉとして表示し、生地レンズ８の光軸ＯをこのクロスマークＭｒの交点に合致させて表示することにすると、生地レンズ８の光軸Ｏは本来はクロスマークマークＧ３だけずらした位置にあるので、生地レンズ８の選択を誤るおそれがある。

そこで、この発明に係る実施例では、クロスマークＭｒの表示を止めて、瞳孔位置ＰｉがクロスマークＧ３の位置にあることをレイアウト画面６（図１２、図１３参照）に表示し、その代わりに、瞳孔位置Ｐｉの表示が従来の計算によって得られる寄せ量ｈよりも内側に表示されているという意味を示す仮のＰＤ補正量ｈ’（３Ｄ補正量）をＧ４として図１２、図１３に示すことにしたものである。

例えば、図１２、図１３のエリアＥ３には、ＦＰＤ７２．５と表示され、ＰＤ＝６４．０と表示されているので、従来の寄せ量ｈは、ｈ＝（７２．５−６４．０）／２＝４．２５
である。
本来、この幾何学中心Ｐｏから４．２５ｍｍの位置に表示されるべきクロスマークＭｒが更に内側に２．０ｍｍだけ寄せてクロスマークＧ３として表示されている。
更に、レイアウト画面６にはその「２．０ｍｍ」だけ内側に寄せているということを意味する３Ｄ補正量が数値「２．０」と矢印「→」又は「←」で表示されている。

また、レイアウト画面６には、従来の寄せ量「４．２５ｍｍ」よりも更に内側に寄せ量（本発明の偏芯量）が約６．２ｍｍ必要であるという意味で、偏芯量が数値「６．２」と矢印「→」又は「←」で表示されている。

眼鏡店では、レンズ加工を行う場合、レンズ研削加工装置や吸着治具装着装置のレイアウト画面上に表示された二次元の玉型形状に生地レンズを載せ又は重ねて、加工できるかどうかを判断している。
従って、この発明によれば、作業者が研削加工に必要な径の生地レンズ８を誤り無く選択できることになる。

なお、その図１４（ａ）において、Ｌｘは各フレーム枠１、２に形成されている溝を示し、Ｌｙはヤゲンを示し、Ｌｙ’はヤゲンＬｙの頂点位置を示している。その他の符号は先に説明したものと同じである。

演算制御回路４０は、クランプボタン１６ａが操作されるまで、この図１２、図１３に示すレイアウト画面を表示した状態を維持させる。
このように、ボクシング吸着、光学中心位置吸着いずれの場合にも、レイアウト画面６上で、玉型形状線Ｆｓに対して生地レンズ８を重ね合わせることによって、作業者は生地レンズ８の径の不足を確認できる。

次に、図１１に戻って、作業者は、この間に、生地レンズ８の軸出し作業を行う。幾何学中心による研削加工の場合であって、手動軸出し器を用いるときには、図１２に示すレイアウト画面６のボクシング偏芯量Ｇ７の表示値を見つつその表示値と一致する箇所に公知のスケール（図示を略す）を移動させ、吸着カップ７の吸着位置をセットする（Ｓ．５）。
なお、公知の自動軸出し器の場合には、３Ｄ補正値ｈ’が加味された軸出し器用レイアウトデータに基づき、生地レンズ８の吸着位置が自動的に設定される。
以下に、軸出し作業の一例を説明する。

＜軸出し、吸着カップ装着作業＞
＜光学中心位置基準吸着作業＞
本発明に係る演算方法により求められた、光学中心を基準とした寄せ量ＤＣＮ[ｏｐｔ]を用いて光学中心を基準とした吸着カップ７の装着を行う。
吸着カップ装着には、吸着治具装着装置を用いる。ここで、吸着治具装置の一例は、たとえば、特開２００５−３１６３４０号公報を参照されたい。
図１５は、載置台５０上に未加工の生地レンズ８を配置し、生地レンズ８の光学中心軸（光軸Ｏ）上に吸着カップ７を装着する状態を示している。

吸着カップ７の中心軸Ｏ”は、図１５（ａ）に示すように、生地レンズ８の光学中心軸Ｏと同軸方向から生地レンズ８のフロント屈折面ｆｒに吸着される。光学中心軸Ｏを基準位置として吸着カップ７を生地レンズ８のフロント屈折面ｆｒに吸着させるときの吸着カップ７の中心軸Ｏ”が、幾何学中心Ｐ１を基準位置として吸着カップ７を生地レンズ８のフロント屈折面ｆｒに吸着させるときの吸着カップ７の中心軸Ｏ”に対する傾斜角度はδである。

ＤＣＮ[ｏｐｔ]は幾何学中心Ｐ１から直交交点Ｐ３’までの傾斜直線Ｆｘｖの傾斜直線長さである。これに対して、近似的に求めたフレームカーブ上の幾何学中心Ｐ１’（Ｐ１”）は、開口基準直線ＳＴＬ’の幾何学中心Ｐ１からずれている。このずれ量をｏｐ’（図２のｈ”に相当する）とする。このずれ量ＯＰ’は傾斜角度δに起因する。

また、ボックス中心の時の吸着カップ７の中心軸Ｏ”に対して光学中心の時の吸着カップ７の中心軸Ｏ”が傾斜角度δだけ傾いているので、玉型形状線Ｆｓも傾いている。従って、傾斜角度δ分だけ、玉型形状線Ｆｓの大きさ（サイズ）を補正しなければならない。

図１５（ｂ）はその図１５（ａ）に示す生地レンズ８と吸着カップ７とを真上から見た状態を示しており、この図１５（ｂ）には、生地レンズ８の投影イメージＧ１と、吸着カップ７の吸着軸マークＧ１０とサイズ補正された玉型形状線Ｆｓ’とクロスマークＧ３と印点Ｇ９との位置関係が表示されている。

この図１５（ｂ）に示すように、吸着治具装着装置の液晶表示パネル上には、現実の生地レンズ８の投影イメージＧ１と、レンズ研削加工装置から入力されたサイズ補正後の玉型形状線Ｆｓとが重畳されて表示される。

そして、シミュレーション画面では、図１５（ｃ）に示すように、サイズ補正された玉型形状線Ｆｓ’と吸着カップ７の吸着軸マークＧ１０’と吸着カップ７の先端部分の小判形のコバ形状部分Ｇ１１と、開口基準直線ＳＴＬ’の幾何学中心Ｐ１に対する実際の幾何学中心Ｐ１’（Ｐ１”）に対応する幾何学中心マークＰＯ’が表示される。

すなわち、光学中心による研削加工の場合、吸着カップ７の吸着位置Ｑｑは、開口基準直線ＳＴＬ’の幾何学中心Ｐ１に対して生地レンズ８のフロント屈折面ｆｒ上の幾何学中心Ｐ１’（Ｐ１”）に存在するので、玉型形状線Ｆｓ’の幾何学中心ＰＯ’を幾何学中心Ｐ１の位置からずらして表示させる必要がある。

これにより、吸着カップ７のコバ形状部分（吸着盤）Ｇ１１が玉型形状線Ｆｓ’からはみ出していないのかどうかを事前にチェックすることができ、眼鏡レンズＭＲを挟持するレンズ回転軸９、１０と回転軸Ｆｘとが衝突してしまう加工干渉の発生を未然することができる。

＜幾何学中心基準吸着作業＞
図１６は載置台５０上に未加工の生地レンズ８を配置し、生地レンズ８の幾何学中心軸、すなわち、フロント屈折面ｆｒの幾何学中心Ｐ１’上に吸着カップ７を装着する状態を示している。この場合には、開口基準直線ＳＴＬの幾何学中心位置Ｐ１を基準にした寄せ量ＤＣＮ[Ｂｏｘ]を用いて、吸着カップ７を吸着治具装着装置により装着する。

吸着カップ７の中心軸Ｏ”は、図１６（ａ）に示すように、生地レンズ８の光学中心軸Ｏに対して傾斜角度δをもって生地レンズ８のフロント屈折面ｆｒに吸着される。
ＤＣＮ[Ｂｏｘ]、ＤＣＮ[ｏｐｔ]の記号の意味は、上述の通りである。

吸着カップ７の中心軸Ｏ”は開口基準直線ＳＴＬ’（ＳＴＬ）の幾何学中心Ｐ１、実際の幾何学中心Ｐ１’（Ｐ”）を通るので、図１６（ｂ）に示すように、吸着治具装着装置の液晶表示パネル上には、現実の生地レンズ８の生地レンズ投影像Ｇ１と、サイズ補正された玉型形状線Ｆｓ’とが重畳されて表示される。

クロスマークＧ３は、ＤＣＮ[ｏｐｔ]の位置に表示されている。幾何学中心Ｐ１の場合の実際の吸着位置Ｑｑはフロント屈折面ｆｒ上にある。従って、吸着カップ７を装着したときのシミュレーションは、図１６（ｃ）に示すようにして行われる。

これにより、吸着カップ７の吸着軸マークＧ１０’、コバ形状部分（吸着盤）Ｇ１１が玉型形状線Ｆｓ’からはみ出していないのかどうか事前にチェックすることができ、眼鏡レンズＭＲを挟持するレンズ回転軸９、１０と回転軸Ｆｘとが衝突してしまう加工干渉の発生を未然することができる。
更に、幾何学中心位置Ｐ１基準の吸着位置Ｑｑと、光学中心位置Ｇ３基準の吸着位置Ｑｑとのずれも認識することができる。

また、簡易的に吸着カップ７のみ装着するような簡易型の吸着治具装着装置の場合であっても（特願2009-224367号参照）、同様に、玉型形状の幾何学中心位置を基準にした寄せ量ＤＣＮをもとに、吸着カップ７を吸着治具装着装置により装着することもできる。

図１７は、特願2009-224367号に開示の簡易型の吸着治具装着装置の外観図を示している。また、図１８（ａ）は生地レンズ８を斜めに支持ピンＰｉｎに支持させて吸着させる例を示している。簡易型の吸着治具装着装置の場合でボックス中心の吸着を行う場合、生地レンズ８の光学軸を斜めに支持ピンＰｉｎに傾けて手動によりセットする。

吸着治具装着装置の液晶表示パネル上には、図１８（ｂ）に示すように、現実の生地レンズ８の投影イメージＧ１と、レンズ研削加工装置１２から入力された玉型形状線Ｆｓとが重畳されて表示される。この玉型形状線Ｆｓはサイズ補正はされてはいない。
というのは、生地レンズ８そのものが載置台５０に対して傾斜角度δをもって載置されるからである。

その代わりに、生地レンズ８が斜めに傾いているので、この場合、エリアＥ４における生地レンズ８の投影イメージＧ１は縦に長い楕円に見える。
吸着カップ７を装着したときのシミュレーションは、図１８（ｃ）に示すようにして行われる。

これにより、吸着カップ７の吸着マークＧ１０、コバ形状部分Ｇ１１が玉型形状からはみ出していないのかどうか事前にチェックすることができ、眼鏡レンズＭＲを挟持するレンズ回転軸９、１０と回転軸Ｆｘとが衝突してしまう加工干渉の発生を未然に防止することができる。

玉型形状線Ｆｓの下リムから瞳位置までの上下方向の高さ、すなわちＰＤ直下高さＨＩＰや、加工に必要な最小レンズ径なども簡易にチェックすることができ、加工干渉を未然に防ぐことができる。

次に、作業者がクランプスイッチ１６ａを操作すると、生地レンズ８が研削加工装置１１にクランプされる（図１１のＳ．６参照）。
ついで、左スイッチ１６ｂ又は右スイッチ１６ｃが操作されると、その操作されたスイッチに対応する動作モードで加工が開始される。右眼用（Ｒ用）又は左眼用（Ｌ用）の研削すべきレンズ形状に生地レンズ８の研削加工が開始される（Ｓ．７）。

制御回路４０は、吸着カップ７の装着が光学中心基準か幾何学中心基準かを判断する（Ｓ．８）。
光学中心基準の場合には、吸着カップ７の中心軸Ｏ”が幾何学中心Ｐ１の位置からずれているので、加工データの偏芯量を従来の寄せ量ｈ＋仮のＰＤ補正量ｈ’（Ａ値）を加えた値にセットする（Ｓ．９）。

なお、光学中心基準、ボックス中心基準とは別に、加工軸に垂直な二次元平面に射影されて表示されるフレーム形状データをＸ軸方向に偏心させる量、従来の寄せ量ｈは従来通り計算する。
幾何学中心基準の場合には、吸着カップ７の中心軸Ｏ”が幾何学中心Ｐ１の位置からずれていないので、加工データの偏芯量は「ゼロ」である（Ｓ．１０）。

なお、光学中心基準の場合には、図１９、図２０に示すように、吸着カップ７の中心軸Ｏと生地レンズ８の光学軸Ｏとは一致して表示される。

次に、生地レンズ８のフロント屈折面ｆｒの１周目の測定が実施される。これにより、ヤゲン頂点位置Ｌｙ’に対応する箇所のフロント屈折面ｆｒの実際のレンズフロントカーブが得られる（Ｓ．１１）。
手動式軸出し器を用いた場合でも、フィラー（レンズ測定子）１９ａ、１９ｂが生地レンズ８の外側に外れることにより、生地レンズ不足を確認できる。

この実際の測定により得られたレンズフロントカーブ値と、図９、図１０で説明した演算式とを用いて、真の偏芯量（３Ｄ補正量）、ボクシング偏芯量を求める（Ｓ．１２）。
なお、パラメータには眼鏡フレームＦＬの左右フレーム枠１、２の反り角θ’の平均値、実際の左又は右の生地レンズのフロントカーブ、左又は右の玉幅ＢＷ、幾何学中心間距離ＦＰＤ、左右瞳孔間距離ＰＤを用いる。

ついで、制御回路４０は、吸着カップ７の装着が光学中心基準か幾何学中心基準かを判断する（Ｓ．１３）。
光学中心基準の場合には、吸着カップ７の中心軸Ｏ”が幾何学中心Ｐ１の位置からずれているので、加工データの偏芯量を従来の寄せ量ｈ＋真のＰＤ補正量（Ｂ値）を加えた値に加工偏芯量としてセットする（Ｓ．１４）。

幾何学中心基準の場合には、吸着カップ７の中心軸Ｏ”が幾何学中心Ｐ１の位置に一致しているので、仮のＰＤ補正量ｈ’（Ａ値）と真のＰＤ補正量（Ｂ値）との差を加工偏芯量としてセットする（Ｓ．１５）

ついで、生地レンズ８のフロント屈折面ｆｒの２周目の測定を行う（Ｓ．１６）。ヤゲンの肩位置を求めるためである。

生地レンズ８のフロント屈折面ｆｒの二周目の測定時にはＡ値とＢ値との差は小さいので、レンズ測定子が生地レンズ８の外側に外れる確率は小さくなるが、従来はＡ値を加味して軸出しを行っていなかったので、Ｂ値分だけ測定位置がシフトすることになり、ボクシング中心基準でレンズ測定子が外側に外れ、生地不足エラーが生じていた。
しかし、この発明では、これを解消できる。

ついで、砥石移動スイッチ１６ｄ、１６ｅを操作すると、粗加工が実行され（Ｓ．１７）、仕上げ加工スイッチを操作すると仕上げ加工が実行される（Ｓ．１８）。

Ｖｓ…視軸線
１、２…フレーム枠
ＳＴＬ…開口基準直線
Ｐ１…幾何学中心
θ’…反り角
Ｆｓ…玉型形状線
Ｐｉ、Ｐｉ’…瞳孔位置
６…レイアウト画面

Claims (7)

1. 互いに平行な視軸線を含む水平面に該水平面と直交する方向から各フレーム枠を射影して得られた射影枠の両端を結んだ開口基準直線の中点を幾何学中心と定義すると共に、前記開口基準直線が前記水平面内で前記視軸線と垂直な直線に対して為す角度を反り角と定義して前記中点を基準にして前記開口基準直線が前記視軸線に対して直交する方向に前記反り角分だけ回動させた状態で、前記水平面に対して直交する直交平面に前記各フレーム枠を射影して得られるフレーム形状を玉型形状線として表示すると共に、前記幾何学中心と前記射影枠の回動前の瞳孔位置に対応する回動後の射影枠の瞳孔位置とを表示するレイアウト画面を備えたことを特徴とするレイアウト表示装置。
2. 幾何学中心を基準とする研削加工を行う場合に、前記レイアウト画面に、前記各フレーム枠の回動前の瞳孔位置と前記フレーム枠の回動後の瞳孔位置とのずれ量を示す仮のＰＤ補正量と、前記幾何学中心を基準としたときの幾何学中心の位置から前記回動後の瞳孔位置までの画面上での表示位置のずれ量を示す偏芯量と、前記瞳孔位置から垂直方向に降ろした垂線が前記玉型形状線と交わる点から前記瞳孔位置までの距離とが表示されていることを特徴とする請求項１に記載のレイアウト表示装置。
3. 幾何学中心を基準とする研削加工を行う場合に、互いに平行な視軸線を含む水平面に該水平面と直交する方向から各フレーム枠を射影して得られた射影枠の両端を結んだ開口基準直線の中点を幾何学中心と定義すると共に、前記開口基準直線が前記水平面内で前記視軸線と垂直な直線に対して為す角度を反り角と定義して前記中点を基準にして前記開口基準直線が前記視軸線に対して直交する方向に前記反り角分だけ回動させた状態で、前記水平面に対して直交する直交平面に前記各フレーム枠を射影して得られるフレーム形状を玉型形状線として表示すると共に、前記幾何学中心位置と前記射影枠の回動前の瞳孔位置に対応する回動後の射影枠の瞳孔位置とを表示する際に用いられる眼鏡レンズ加工データ演算方法であって、
   前記各射影枠の回動前の瞳孔位置と前記各射影枠の回動後の瞳孔位置とのずれ量を示す仮のＰＤ補正量として、前記回動前の射影枠上の瞳孔位置を通りかつ前記開口基準直線と直交する直交直線の直交線交点から前記瞳孔位置を通る視軸線が前記回動前の開口基準直線と交わる視軸線交点までの開口基準直線長さを、前記直交線交点から前記射影枠上の瞳孔位置までの長さに相当する突出量と前記視軸線交点から前記瞳孔位置までの長さと前記各フレームの反り角とに幾何学的演算に基づく数式を適用して、演算により求めることを特徴とする眼鏡レンズ加工データ演算方法。
4. 幾何学中心を基準位置にして吸着カップを生地レンズに装着したときの該生地レンズの接平面に対して光学中心を基準位置にして吸着カップを前記生地レンズに装着したときの該生地レンズの接平面が為す傾斜角度を有しかつ前記幾何学中心を通る傾斜直線と前記視軸線とが交わる視軸線交点から前記幾何学中心までの傾斜直線長さと、前記瞳孔位置を通りかつ前記傾斜直線に対して直交する直交直線が前記傾斜直線と交わる直交線交点から前記視軸線交点までの傾斜直線長さとに基づいて選択すべき生地レンズの径を演算することを特徴とする請求項３に記載の眼鏡レンズ加工データ演算方法。
5. 幾何学中心を基準とする研削加工を行う場合に、互いに平行な視軸線を含む水平面に該水平面と直交する方向から各フレーム枠を射影して得られた射影枠の両端を結んだ開口基準直線の中点を幾何学中心と定義すると共に、前記開口基準直線が前記水平面内で前記視軸線と垂直な直線に対して為す角度を反り角と定義して前記中点を基準にして前記開口基準直線が前記視軸線に対して直交する方向に前記反り角分だけ回動させた状態で、前記水平面に対して直交する直交平面に前記各フレーム枠を射影して得られるフレーム形状を玉型形状線として表示すると共に、前記幾何学中心位置と前記射影枠の回動前の瞳孔位置に対応する回動後の射影枠の瞳孔位置とを表示する際に用いられる眼鏡レンズ加工データ演算装置であって、
   前記各射影枠の回動前の瞳孔位置と前記各射影枠の回動後の瞳孔位置とのずれ量を示す仮のＰＤ補正量として、前記回動前の射影枠上の瞳孔位置を通りかつ前記開口基準直線と直交する直交直線の直交線交点から前記瞳孔位置を通る視軸線が前記回動前の開口基準直線と交わる視軸線交点までの開口基準直線長さを、前記直交線交点から前記射影枠上の瞳孔位置までの長さに相当する突出量と前記視軸線交点から前記瞳孔位置までの長さと前記各フレームの反り角とに幾何学的演算に基づく数式を適用して、演算する演算部を有することを特徴とする眼鏡レンズ加工データ演算装置。
6. 前記演算部は、幾何学中心を基準位置にして吸着カップを生地レンズに装着したときの該生地レンズの接平面に対して光学中心を基準位置にして吸着カップを前記生地レンズに装着したときの該生地レンズの接平面が為す傾斜角度を有しかつ前記幾何学中心を通る傾斜直線と前記視軸線とが交わる視軸線交点から前記幾何学中心までの傾斜直線長さと、前記瞳孔位置を通りかつ前記傾斜直線に対して直交する直交直線が前記傾斜直線と交わる直交線交点から前記視軸線交点までの傾斜直線長さとに基づいて選択すべき生地レンズの径を演算することを特徴とする請求項５に記載の眼鏡レンズ加工データ演算装置は。
7. 請求項１又は請求項２に記載のレイアウト表示装置又は請求項５又は請求項６に記載の眼鏡レンズ加工データ演算装置を有することを特徴とする眼鏡レンズ研削加工装置。