JP5503815B1 - 発泡シート - Google Patents
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Abstract
発泡層(11)を形成するための熱可塑性樹脂層と、非発泡層(12)を形成するための熱可塑性樹脂層からなる少なくとも3層構造の樹脂シートを一体成型し、該樹脂シートを用いて製造される発泡シート(10)であって、
該発泡シートが有する少なくとも1つの発泡層は、その両側に非発泡層を有し、
該発泡層と該非発泡層とは組成が互いに異なる熱可塑性樹脂からなり、
該発泡層が有する気泡(13)の平均径が10μm以下で、かつ、該発泡層の気泡数密度が1.0×106個/mm3以上であり、
該非発泡層は、1層あたりの厚さが15μm以上であるか、及び/又は、該発泡シート全体に占める該非発泡層全体の割合が10質量%以上である、発泡シート。
該発泡シートが有する少なくとも1つの発泡層は、その両側に非発泡層を有し、
該発泡層と該非発泡層とは組成が互いに異なる熱可塑性樹脂からなり、
該発泡層が有する気泡(13)の平均径が10μm以下で、かつ、該発泡層の気泡数密度が1.0×106個/mm3以上であり、
該非発泡層は、1層あたりの厚さが15μm以上であるか、及び/又は、該発泡シート全体に占める該非発泡層全体の割合が10質量%以上である、発泡シート。
Description
本発明は、熱可塑性樹脂より形成される発泡シートに関する。
液晶表示装置等においては、液晶層の背面側から光を照らすバックライトパネルが用いられている。このバックライトパネルとしては、光源の数を減らすことができ、省エネルギー化に有利なエッジライト方式の採用が増えている。エッジライト式バックライトパネルでは、導光板に隣接して光反射板が設置される。この光反射板によって、光源から導光板内に導かれて光反射板側に漏れた光が液晶層側に戻されるため、光源からの出射光を液晶層側に効率的に出射させることが可能になり、液晶表示装置の輝度をより高めることができる。
特許文献1及び2には、光反射板として、気泡を有する樹脂性シート(発泡シート)を用いることが記載されている。
特許文献1及び2には、光反射板として、気泡を有する樹脂性シート(発泡シート)を用いることが記載されている。
近年、軽量化やコスト削減のため、光反射板に用いる発泡シートの薄肉化が進められている。本発明者らは、光反射板として高度に薄肉化した発泡シートを用いると、バックライトの設置時に光反射板にたわみが生じやすくなり、このたわみが、導光板と反射板との接触状態を変化させ、輝度ムラの原因となることに着目した。
光反射板の薄肉化とたわみの抑制とを両立させるには、反射板の高剛性化が有効である。特開2011−230431号公報には、発泡シートの表層にさらに非発泡層を設けることで、光反射板の剛性を高めることが記載されている。しかし、特許文献3に記載の手法では、発泡シートの表層に、さらに樹脂フィルムをラミネートすることで剛性を高めているため、コストや手間がかかる。
また、特開2001−88235号公報、及び特開2000−218646号公報には、表層部と内層部が一体に成形され、表層部の密度が内層部の密度よりも高められた樹脂性多孔体ないし発泡板が記載されている。しかし、これらの方法では、表層部の発泡性状や肉厚を一定に保つことが難しく、品質面において少なからず制約がある。
光反射板の薄肉化とたわみの抑制とを両立させるには、反射板の高剛性化が有効である。特開2011−230431号公報には、発泡シートの表層にさらに非発泡層を設けることで、光反射板の剛性を高めることが記載されている。しかし、特許文献3に記載の手法では、発泡シートの表層に、さらに樹脂フィルムをラミネートすることで剛性を高めているため、コストや手間がかかる。
また、特開2001−88235号公報、及び特開2000−218646号公報には、表層部と内層部が一体に成形され、表層部の密度が内層部の密度よりも高められた樹脂性多孔体ないし発泡板が記載されている。しかし、これらの方法では、表層部の発泡性状や肉厚を一定に保つことが難しく、品質面において少なからず制約がある。
本発明は、熱可塑性樹脂よりなる発泡シートであって、より薄膜状でありながらも剛性に優れ、しかも、より少ない工程数で製造することができ、かつ、品質の均一性にも優れた発泡シートを提供することを課題とする。
上記課題は下記の手段により達成された。
<1>発泡層を形成するための熱可塑性樹脂層と、非発泡層を形成するための熱可塑性樹脂層からなる少なくとも3層構造の樹脂シートを一体成型し、該樹脂シートを用いて製造される発泡シートであって、
該発泡シートが有する少なくとも1つの発泡層は、その両側に非発泡層を有し、
該発泡層と該非発泡層とは組成が互いに異なる熱可塑性樹脂からなり、
該発泡層が有する気泡の平均径が10μm以下で、かつ、該発泡層の気泡数密度が1.0×106個/mm3以上であり、
該非発泡層は、1層あたりの厚さが15μm以上であるか、及び/又は、該発泡シート全体に占める該非発泡層全体の割合が10質量%以上であり、
該非発泡層を構成する熱可塑性樹脂が結晶性を有し、かつ、該熱可塑性樹脂が、大気圧下(0.1MPa)、23±1℃、50±5%RHの条件下で168時間状態調節した後の熱測定によって結晶化挙動が観測されない、発泡シート。
<2>発泡層を形成するための熱可塑性樹脂層と、非発泡層を形成するための熱可塑性樹脂層からなる少なくとも3層構造の樹脂シートを一体成型し、該樹脂シートを用いて製造される発泡シートであって、
該発泡シートが有する少なくとも1つの発泡層は、その両側に非発泡層を有し、
該発泡層と該非発泡層とは組成が互いに異なる熱可塑性樹脂からなり、
該発泡層が有する気泡の平均径が10μm以下で、かつ、該発泡層の気泡数密度が1.0×10 6 個/mm 3 以上であり、
該非発泡層は、1層あたりの厚さが15μm以上であるか、及び/又は、該発泡シート全体に占める該非発泡層全体の割合が10質量%以上であり、
該非発泡層が1種又は2種以上の芳香族ポリエステル樹脂からなり、該芳香族ポリエステル樹脂の構成成分である全ジオール成分に占める1,4−ブタンジオール成分の割合が10質量%以上である、発泡シート。
<3>非発泡層がポリブチレンテレフタレートからなるか、又はポリブチレンテレフタレートとポリエチレンテレフタレートとのブレンド樹脂からなる、<2>に記載の発泡シート。
<4>発泡層がポリエチレンテレフタレートからなる、<1>〜<3>のいずれかに記載の発泡シート。
<5>下記工程(a)〜(c)を含む、<1>〜<4>のいずれかに記載の発泡シートの製造方法:
(a)発泡層を形成するための熱可塑性樹脂層と、非発泡層を形成するための熱可塑性樹脂層とからなる少なくとも3層構造の樹脂シートを、共押出による一体成型により調製する工程、
(b)該樹脂シートに不活性高圧ガスを含浸させる工程、及び
(c)該樹脂シートを加熱して、発泡層を形成するための熱可塑性樹脂層を発泡させる工程。
<6>工程(c)において、非発泡層を形成するための熱可塑性樹脂層が発泡しない、<5>に記載の製造方法。
<1>発泡層を形成するための熱可塑性樹脂層と、非発泡層を形成するための熱可塑性樹脂層からなる少なくとも3層構造の樹脂シートを一体成型し、該樹脂シートを用いて製造される発泡シートであって、
該発泡シートが有する少なくとも1つの発泡層は、その両側に非発泡層を有し、
該発泡層と該非発泡層とは組成が互いに異なる熱可塑性樹脂からなり、
該発泡層が有する気泡の平均径が10μm以下で、かつ、該発泡層の気泡数密度が1.0×106個/mm3以上であり、
該非発泡層は、1層あたりの厚さが15μm以上であるか、及び/又は、該発泡シート全体に占める該非発泡層全体の割合が10質量%以上であり、
該非発泡層を構成する熱可塑性樹脂が結晶性を有し、かつ、該熱可塑性樹脂が、大気圧下(0.1MPa)、23±1℃、50±5%RHの条件下で168時間状態調節した後の熱測定によって結晶化挙動が観測されない、発泡シート。
<2>発泡層を形成するための熱可塑性樹脂層と、非発泡層を形成するための熱可塑性樹脂層からなる少なくとも3層構造の樹脂シートを一体成型し、該樹脂シートを用いて製造される発泡シートであって、
該発泡シートが有する少なくとも1つの発泡層は、その両側に非発泡層を有し、
該発泡層と該非発泡層とは組成が互いに異なる熱可塑性樹脂からなり、
該発泡層が有する気泡の平均径が10μm以下で、かつ、該発泡層の気泡数密度が1.0×10 6 個/mm 3 以上であり、
該非発泡層は、1層あたりの厚さが15μm以上であるか、及び/又は、該発泡シート全体に占める該非発泡層全体の割合が10質量%以上であり、
該非発泡層が1種又は2種以上の芳香族ポリエステル樹脂からなり、該芳香族ポリエステル樹脂の構成成分である全ジオール成分に占める1,4−ブタンジオール成分の割合が10質量%以上である、発泡シート。
<3>非発泡層がポリブチレンテレフタレートからなるか、又はポリブチレンテレフタレートとポリエチレンテレフタレートとのブレンド樹脂からなる、<2>に記載の発泡シート。
<4>発泡層がポリエチレンテレフタレートからなる、<1>〜<3>のいずれかに記載の発泡シート。
<5>下記工程(a)〜(c)を含む、<1>〜<4>のいずれかに記載の発泡シートの製造方法:
(a)発泡層を形成するための熱可塑性樹脂層と、非発泡層を形成するための熱可塑性樹脂層とからなる少なくとも3層構造の樹脂シートを、共押出による一体成型により調製する工程、
(b)該樹脂シートに不活性高圧ガスを含浸させる工程、及び
(c)該樹脂シートを加熱して、発泡層を形成するための熱可塑性樹脂層を発泡させる工程。
<6>工程(c)において、非発泡層を形成するための熱可塑性樹脂層が発泡しない、<5>に記載の製造方法。
本明細書において「熱可塑性樹脂」という用語は、1種類の熱可塑性樹脂からなる樹脂の他、2種以上の熱可塑性樹脂からなるブレンド樹脂も包含する意味に用いる。したがって、「熱可塑性樹脂の組成」という用語は、熱可塑性樹脂が1種の熱可塑性樹脂からなる場合には、当該熱可塑性樹脂の種類を意味し、熱可塑性樹脂が2種以上の熱可塑性樹脂からなるブレンド樹脂であれば、当該ブレンド樹脂の組成を意味する。
また、本明細書において、ある原料、部材ないし構成が「熱可塑性樹脂からなる」又は「熱可塑性樹脂から形成される」とは、当該原料、部材ないし構成が熱可塑性樹脂のみにより構成されている態様の他、熱可塑性樹脂に種々の添加剤が配合された組成物により構成されている態様も包含する意味に用いる。
具体的には、80〜100質量%が熱可塑性樹脂で構成されている形態は「熱可塑性樹脂からなる」又は「熱可塑性樹脂から形成される」形態である。また、「熱可塑性樹脂からなる」又は「熱可塑性樹脂から形成される」とは、好ましくは90〜100質量%。より好ましくは95〜100質量%が熱可塑性樹脂で構成される形態である。このことは、熱可塑性樹脂がより具体的な樹脂名で特定されている場合も同様である。
具体的には、80〜100質量%が熱可塑性樹脂で構成されている形態は「熱可塑性樹脂からなる」又は「熱可塑性樹脂から形成される」形態である。また、「熱可塑性樹脂からなる」又は「熱可塑性樹脂から形成される」とは、好ましくは90〜100質量%。より好ましくは95〜100質量%が熱可塑性樹脂で構成される形態である。このことは、熱可塑性樹脂がより具体的な樹脂名で特定されている場合も同様である。
本発明の発泡シートは、薄膜状でありながらも剛性にも優れる。また、本発明の発泡シートは、発泡層と非発泡層との住み分けを精密に制御しながら、しかもより少ない工程数で製造することができる。さらに、本発明の発泡シートは、品質の均一性に優れる。
本発明の上記及び他の特徴及び利点は、適宜添付の図面を参照して、下記の記載からより明らかになるであろう。
以下に、図面を参照して本発明に係る発泡シートの実施の形態を詳細に説明するが、この実施の形態によりこの発明が限定されるものではない。
本発明の発泡シートの一実施形態を図1に示す。発泡シート(10)は、発泡層(11)と、該発泡層の両側に非発泡層(12)とを備えた構造を有する。本発明の発泡シートは、図1に示す構造において、非発泡層(12)の外側にさらに発泡層を備えていてもよい。また、非発泡層(12)の外側に設けられた発泡層の外側に、さらに非発泡層を備えていてもよい。
本発明の発泡シートにおいて、発泡層と非発泡層はいずれも熱可塑性樹脂で形成されるが、発泡層を形成する熱可塑性樹脂の組成と、非発泡層を形成する熱可塑性樹脂の組成は、互いに異なっている。
本発明の発泡シートにおいて、発泡層と非発泡層はいずれも熱可塑性樹脂で形成されるが、発泡層を形成する熱可塑性樹脂の組成と、非発泡層を形成する熱可塑性樹脂の組成は、互いに異なっている。
[発泡層]
本発明の発泡シートの発泡層は、熱可塑性樹脂からなる。当該熱可塑性樹脂に特に制限はないが、コスト、および発泡性の点から、熱可塑性ポリエステル樹脂であることが好ましい。当該熱可塑性ポリエステル樹脂としては、例えば、ポリエチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、ポリブチレンナフタレート、又はこれらのブレンド樹脂が挙げられる。なかでも、ポリエチレンテレフタレートを好適に用いることができる。本発明の発泡シートが複数の発泡層を有する場合には、すべての発泡層は同一組成であることが好ましい。
また、発泡層は、添加剤として気泡化核剤が添加された熱可塑性樹脂からなることが好ましい。気泡化核剤が添加されることで、熱可塑性樹脂中に気泡核をより多く生成することができる。これにより、後述する発泡工程において、生成した気泡が互いの気泡の成長を阻害しあうため、より微細な気泡を有する発泡層を形成させることが可能になる。当該気泡化核剤に特に制限はないが、ポリエステル系エラストマーを好適に用いることができる。
気泡化核剤は、熱可塑性樹脂100質量部に対して0.1〜10質量部配合されていることが好ましい。
本発明の発泡シートの発泡層は、熱可塑性樹脂からなる。当該熱可塑性樹脂に特に制限はないが、コスト、および発泡性の点から、熱可塑性ポリエステル樹脂であることが好ましい。当該熱可塑性ポリエステル樹脂としては、例えば、ポリエチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、ポリブチレンナフタレート、又はこれらのブレンド樹脂が挙げられる。なかでも、ポリエチレンテレフタレートを好適に用いることができる。本発明の発泡シートが複数の発泡層を有する場合には、すべての発泡層は同一組成であることが好ましい。
また、発泡層は、添加剤として気泡化核剤が添加された熱可塑性樹脂からなることが好ましい。気泡化核剤が添加されることで、熱可塑性樹脂中に気泡核をより多く生成することができる。これにより、後述する発泡工程において、生成した気泡が互いの気泡の成長を阻害しあうため、より微細な気泡を有する発泡層を形成させることが可能になる。当該気泡化核剤に特に制限はないが、ポリエステル系エラストマーを好適に用いることができる。
気泡化核剤は、熱可塑性樹脂100質量部に対して0.1〜10質量部配合されていることが好ましい。
発泡層は、上記熱可塑性樹脂、気泡化核剤の他、結晶化核剤、結晶化促進剤、酸化防止剤、帯電防止剤、紫外線防止剤、光安定剤、蛍光像白剤、顔料、染料、相溶化剤、滑材、強化剤、難燃剤、架橋剤、架橋助剤、可塑剤、増粘剤、減粘剤等の各種添加剤を含有してもよい。
本発明の発泡シートが備える発泡層は気泡を有する。当該気泡は独立気泡であることが好ましい。より具体的には、発泡シートの総気泡数の70%以上が独立気泡であることが好ましく、より好ましくは80〜100%、さらに好ましくは90〜100%、さらに好ましくは95〜100%が独立気泡である。
当該気泡の平均径は10μm以下であるが、薄肉化と高反射率化の両立の観点から、7.0μm以下であることが好ましく、5.0μm以下であることがさらに好ましく、3.0μm以下であることがさらに好ましく、2.0μm以下であることがさらに好ましい。
また、当該平均気泡径は、通常には0.5μm以上であり、1.0μm以上であってもよい。気泡の平均径は後述の方法で測定したものである。
また、発泡層の気泡数密度は1.0×106個/mm3以上であり、薄肉化と高反射率化の両立の観点から、1.0×107個/mm3〜1.0×1011個/mm3であることが好ましく、1.0×108個/mm3〜1.0×1011個/mm3であることがより好ましい。また、発泡層の気泡数密度は1.0×1010個/mm3以下であってもよいし、1.0×109個/mm3以下であってもよい。発泡層の気泡数密度は後述の方法で測定したものである。
当該気泡の平均径は10μm以下であるが、薄肉化と高反射率化の両立の観点から、7.0μm以下であることが好ましく、5.0μm以下であることがさらに好ましく、3.0μm以下であることがさらに好ましく、2.0μm以下であることがさらに好ましい。
また、当該平均気泡径は、通常には0.5μm以上であり、1.0μm以上であってもよい。気泡の平均径は後述の方法で測定したものである。
また、発泡層の気泡数密度は1.0×106個/mm3以上であり、薄肉化と高反射率化の両立の観点から、1.0×107個/mm3〜1.0×1011個/mm3であることが好ましく、1.0×108個/mm3〜1.0×1011個/mm3であることがより好ましい。また、発泡層の気泡数密度は1.0×1010個/mm3以下であってもよいし、1.0×109個/mm3以下であってもよい。発泡層の気泡数密度は後述の方法で測定したものである。
本発明の発泡シートにおいて、少なくとも1層の発泡層は、その両面に非発泡層が設けられているため、厚みをかなり薄くしても、非発泡層の存在によって発泡シートの剛性を所望の範囲に維持することができる。
本発明の発泡シートにおける発泡層の厚みは、光学特性と曲げ剛性の観点からは0.1mm以上である事が好ましく、より好ましくは0.2mm以上であり、0.3mm以上、さらには0.4mm以上とすることも好ましい。
一方、コスト面及び液晶テレビ用バックライト装置への適合性の観点からは薄肉化が求められる。したがって、この観点に鑑みれば、発泡層の厚みは0.8mm以下である事が好ましく、より好ましくは0.6mm以下であり、さらに好ましくは0.5mm以下であり、0.3mm以下としてもよい。
本発明の発泡シートにおける発泡層の厚みは、光学特性と曲げ剛性の観点からは0.1mm以上である事が好ましく、より好ましくは0.2mm以上であり、0.3mm以上、さらには0.4mm以上とすることも好ましい。
一方、コスト面及び液晶テレビ用バックライト装置への適合性の観点からは薄肉化が求められる。したがって、この観点に鑑みれば、発泡層の厚みは0.8mm以下である事が好ましく、より好ましくは0.6mm以下であり、さらに好ましくは0.5mm以下であり、0.3mm以下としてもよい。
[非発泡層]
本発明の発泡シートの非発泡層は、発泡層を構成する熱可塑性樹脂とは異なる組成の熱可塑性樹脂からなる。つまり、同一の発泡シートにおいて、発泡層と非発泡層とは互いに異なる組成の熱可塑性樹脂からなる。非発泡層を構成する樹脂に特に制限はないが、結晶性を有し、かつ、大気圧下(0.1MPa)、23±1度(℃)、50±5%RHの条件下で168時間状態調節した後の昇温熱測定によっては結晶化挙動を観測できないものであることが好ましい。
具体的には、示差走査熱量計を用いて、0.1MPa(760mmhg)の気圧下で、40〜300℃における昇温プロファイルによる熱測定を行っても、樹脂マトリックスの結晶化を示す発熱ピークが観測されないことが好ましい。例を示せば、示差熱測定装置(例えば、パーキンエルマー社製、型式;DSC7)にて、窒素雰囲気中、760mmhgの気圧下で、300℃にてホールド後、降温速度50℃/分にて40℃まで降温させ、かつ、40℃にてホールド後、昇温速度10℃/分にて300℃まで昇温させた際に発熱ピークが出現ない樹脂を、非発泡層を構成する樹脂として採用することができる。
本発明の発泡シートの非発泡層は、発泡層を構成する熱可塑性樹脂とは異なる組成の熱可塑性樹脂からなる。つまり、同一の発泡シートにおいて、発泡層と非発泡層とは互いに異なる組成の熱可塑性樹脂からなる。非発泡層を構成する樹脂に特に制限はないが、結晶性を有し、かつ、大気圧下(0.1MPa)、23±1度(℃)、50±5%RHの条件下で168時間状態調節した後の昇温熱測定によっては結晶化挙動を観測できないものであることが好ましい。
具体的には、示差走査熱量計を用いて、0.1MPa(760mmhg)の気圧下で、40〜300℃における昇温プロファイルによる熱測定を行っても、樹脂マトリックスの結晶化を示す発熱ピークが観測されないことが好ましい。例を示せば、示差熱測定装置(例えば、パーキンエルマー社製、型式;DSC7)にて、窒素雰囲気中、760mmhgの気圧下で、300℃にてホールド後、降温速度50℃/分にて40℃まで降温させ、かつ、40℃にてホールド後、昇温速度10℃/分にて300℃まで昇温させた際に発熱ピークが出現ない樹脂を、非発泡層を構成する樹脂として採用することができる。
非発泡層を構成する樹脂の好適な例として、1種又は2種以上の芳香族ポリエステル樹脂が挙げられる。当該芳香族ポリエステル樹脂は、芳香族ジカルボン酸とジオールとが脱水縮合して得られるものであることが好ましい。この場合において、当該芳香族ポリエステル樹脂の構成成分である全ジオール成分(非発泡層を構成する樹脂が2種以上の芳香族ポリエステル樹脂からなるブレンド樹脂である場合は、当該ブレンド樹脂全体における全ジオール成分)に占める1,4−ブタンジオール成分の割合は好ましくは10質量%以上、より好ましくは15質量%以上、さらに好ましくは20質量%以上、さらに好ましくは25質量%以上、さらに好ましくは30質量%以上、さらに好ましくは35質量%以上、さらに好ましくは40質量%以上である。さらに、当該割合を50質量%以上、さらに60質量%以上、さらに70質量%以上、さらに80質量%以上、さらに90質量%以上としてもよい。非発泡層は、ポリブチレンテレフタレートからなるか、又はポリブチレンテレフタレートとポリエチレンテレフタレートとのブレンド樹脂からなることがより好ましい。
より具体的には、非発泡層は、ポリブチレンテレフタレートとポリエチレンテレフタレートとを下記(I)の質量比で含有する樹脂からなることが好ましく、下記(II)の質量比で含有する樹脂からなることがより好ましく、下記(III)の質量比で含有する樹脂からなることがさらに好ましい。
(I)ポリブチレンテレフタレート:ポリエチレンテレフタレート=100:0〜10:90
(II)ポリブチレンテレフタレート:ポリエチレンテレフタレート=100:0〜20:80
(III)ポリブチレンテレフタレート:ポリエチレンテレフタレート=100:0〜30:70
本発明の発泡シートにおいて、すべての非発泡層は同一組成であることが好ましい。
なお、上記の全ジオール成分に占める1,4−ブタンジオール成分の割合は、各成分をジオール構造に換算して算出される値である。
より具体的には、非発泡層は、ポリブチレンテレフタレートとポリエチレンテレフタレートとを下記(I)の質量比で含有する樹脂からなることが好ましく、下記(II)の質量比で含有する樹脂からなることがより好ましく、下記(III)の質量比で含有する樹脂からなることがさらに好ましい。
(I)ポリブチレンテレフタレート:ポリエチレンテレフタレート=100:0〜10:90
(II)ポリブチレンテレフタレート:ポリエチレンテレフタレート=100:0〜20:80
(III)ポリブチレンテレフタレート:ポリエチレンテレフタレート=100:0〜30:70
本発明の発泡シートにおいて、すべての非発泡層は同一組成であることが好ましい。
なお、上記の全ジオール成分に占める1,4−ブタンジオール成分の割合は、各成分をジオール構造に換算して算出される値である。
本発明の非発泡層は、薄肉化した発泡層を補強し、発泡シート全体の剛性を高める役割を担う。当該機能を十分に発揮させるために、当該非発泡層の厚みは15μm以上であることが好ましい。一方、当該非発泡層に必要以上の厚みは不要であり、通常には40μm以下であり、より好ましくは20μm以下である。
また、同様の観点から、本発明の発泡シート全体に占める非発泡層全体の割合は10質量%以上であることが好ましく、10〜30質量%であることがより好ましく、14〜25質量%であることがさらに好ましい。
本発明では、発泡シートの非発泡層の厚みが15μm未満であれば、発泡シート全体に占める非発泡層全体の割合を10質量%以上とする。また、発泡シート全体に占める非発泡層全体の割合が10質量%未満であれば、発泡層の厚みは15μm以上とする。
非発泡層は、上記熱可塑性樹脂の他、結晶化核剤、結晶化促進剤、酸化防止剤、帯電防止剤、紫外線防止剤、光安定剤、蛍光像白剤、顔料、染料、相溶化剤、滑材、強化剤、難燃剤、架橋剤、架橋助剤、可塑剤、増粘剤、減粘剤等の各種添加剤を含有してもよい。
[発泡シートの製造]
本発明の発泡シートの製造方法について以下に説明する。
本発明の発泡シートは、発泡層を形成するための熱可塑性樹脂層と、非発泡層を形成するための熱可塑性樹脂層からなる少なくとも3層構造の樹脂シートを一体成型により調製し、この樹脂シートを用いて製造される。より具体的には、下記工程(a)〜(c)を経て製造されることが好ましい。
本発明の発泡シートの製造方法について以下に説明する。
本発明の発泡シートは、発泡層を形成するための熱可塑性樹脂層と、非発泡層を形成するための熱可塑性樹脂層からなる少なくとも3層構造の樹脂シートを一体成型により調製し、この樹脂シートを用いて製造される。より具体的には、下記工程(a)〜(c)を経て製造されることが好ましい。
(a)発泡層を形成するための熱可塑性樹脂層と、非発泡層を形成するための熱可塑性樹脂層からなる少なくとも3層構造の樹脂シートを共押出による一体成型により調製する工程、
(b)該樹脂シートに不活性高圧ガスを含浸させる工程、及び
(c)該樹脂シートを加熱して、発泡層を形成するための熱可塑性樹脂層を発泡させる工程。
(b)該樹脂シートに不活性高圧ガスを含浸させる工程、及び
(c)該樹脂シートを加熱して、発泡層を形成するための熱可塑性樹脂層を発泡させる工程。
上記工程(a)で製造される少なくとも3層構造の樹脂シートは、発泡層を形成するための熱可塑性樹脂層と、その両面に設けられた、非発泡層を形成するための熱可塑性樹脂層とからなる3層構造であることが好ましいが、目的とする発泡シートの形態に合わせて適宜に4層以上の構成とすることもできる。発泡層を形成するための熱可塑性樹脂層は、上述した発泡層を構成する熱可塑性樹脂からなり、非発泡層を形成するための熱可塑性樹脂層は、上述した非発泡層を構成する熱可塑性樹脂からなる。
上記工程(b)では、上記工程(a)で得られた樹脂シートに不活性ガスを含浸させる。上記工程(a)で得られた樹脂シートとセパレータとを重ねて巻くことによりロールを形成し、このロールを加圧不活性ガス雰囲気中に保持して樹脂シートに不活性ガスを含浸させることが好ましい。当該セパレータは、不活性ガスや必要に応じて用いられる有機溶剤が自由に出入りする空隙を有し、かつそれ自身への不活性ガスの浸透が無視できるものであればいかなるものでもよい。セパレータの好適な例を示せば、樹脂性不織布や金属製の網が挙げられる。
また、上記工程(a)で得られた樹脂シートは無延伸の状態で不活性ガスを含浸させることが好ましい。延伸させてしまうと、ガスがシート内に十分に浸透しなくなるおそれがある。
また、上記工程(a)で得られた樹脂シートは無延伸の状態で不活性ガスを含浸させることが好ましい。延伸させてしまうと、ガスがシート内に十分に浸透しなくなるおそれがある。
ロールを形成した樹脂シートに不活性ガスを含浸させる前に、樹脂シートに有機溶剤を含有せしめてもよい。樹脂シートに有機溶剤を含有させると、熱可塑性樹脂シートの結晶化度を向上させることができ、シートの剛性が向上してシート表面にセパレータの跡が残存しにくくなる。また、不活性ガスの浸透時間を短縮させる効果も期待できる。
当該有機溶剤としては、例えば、ベンゼン、トルエン、メチルエチルケトン、ギ酸エチル、アセトン、酢酸、ジオキサン、m−クレゾール、アニリン、アクリロニトリル、フタル酸ジメチル、ニトロエタン、ニトロメタン、ベンジルアルコールが挙げられる。なかでもアセトンが好適に用いられる。
当該有機溶剤としては、例えば、ベンゼン、トルエン、メチルエチルケトン、ギ酸エチル、アセトン、酢酸、ジオキサン、m−クレゾール、アニリン、アクリロニトリル、フタル酸ジメチル、ニトロエタン、ニトロメタン、ベンジルアルコールが挙げられる。なかでもアセトンが好適に用いられる。
上記不活性ガスとしては、ヘリウム、窒素、二酸化炭素、アルゴン等が挙げられる。なかでも二酸化炭素は、熱可塑性樹脂中に多量に含有させることができる点で好ましい。不活性ガスの浸透圧力は好ましくは30〜70kg/cm2、より好ましくは50〜70kg/cm2である。また、不活性ガスの浸透時間は通常には1時間以上であり、飽和状態になるまで不活性ガスを浸透させることが好ましい。
上記工程(c)では、上記工程(b)で得られた、不活性ガスを含浸させた樹脂シートを発泡させる。この発泡工程では、発泡層を形成するための熱可塑性樹脂層が発泡し、非発泡層を形成するための熱可塑性樹脂層は発泡しない条件下で行う。具体的には、ロールからセパレータを取り除き、樹脂シートを、発泡層を形成するための熱可塑性樹脂の軟化点以上の温度に加熱することで、発泡層を形成させることができる。この加熱は、発泡層の融点よりも低い温度で行うことが好ましい。発泡層がポリエチレンテレフタレートであれば、発泡のための加熱温度は150〜240℃、好ましくは180〜230℃である。
発泡層を形成するための熱可塑性樹脂層を発泡させ、非発泡層を形成するための熱可塑性樹脂層を発泡させないようにするには種々の方法が考えられる。例えば、発泡層を形成するための熱可塑性樹脂層に気泡化核剤を添加したり、非発泡層を形成するための熱可塑性樹脂層に結晶化核剤、結晶化促進剤を添加しておくことでも、各樹脂層の発泡性をある程度制御することができる。また、各層の形成に用いる熱可塑性樹脂として特定の樹脂を採用することにより、さらに厳密に発泡性を制御することが可能になる。このような熱可塑性樹脂として好適なものは前述したとおりである。
発泡層を形成するための熱可塑性樹脂層を発泡させ、非発泡層を形成するための熱可塑性樹脂層を発泡させないようにするには種々の方法が考えられる。例えば、発泡層を形成するための熱可塑性樹脂層に気泡化核剤を添加したり、非発泡層を形成するための熱可塑性樹脂層に結晶化核剤、結晶化促進剤を添加しておくことでも、各樹脂層の発泡性をある程度制御することができる。また、各層の形成に用いる熱可塑性樹脂として特定の樹脂を採用することにより、さらに厳密に発泡性を制御することが可能になる。このような熱可塑性樹脂として好適なものは前述したとおりである。
本発明の発泡シートの厚みは、0.2〜1.0mmであることが好ましく、0.2〜0.8mmであることがより好ましく、さらに好ましくは0.2〜0.6mm、さらに好ましくは0.3〜0.6mm、さらに好ましくは0.4〜0.6mmである。また、本発明の発泡シートの比重は0.2〜0.7であることが好ましく、0.3〜0.7であることがより好ましく、0.4〜0.65であることがさらに好ましい。また、当該比重は0.5以下としてもよい。
本発明の発泡シートの用途は特に制限されるものではなく、例えば、光反射板やスピーカー用振動板として用いることができ、なかでも、光反射板として好適に用いることができる。より具体的には、液晶表示装置等のバックライトパネルに用いる光反射板として好適である。
上記製造方法により得られる発泡シートは、光反射率が98%以上であることが好ましい。光反射率は、分光光度計(日立ハイテク社製U−4100)を用いて、分光スリット4nmの条件で、光線波長550nmにおける分光全反射率を測定することで実施できる。その際、リファレンスとしては酸化アルミニウム白色板(210−0740:日立ハイテクフィールディング社製)を使用し、測定値はリファレンスに対する相対値とする。
本発明の発泡シートには、上述した各種の添加剤等を含有する塗料がコーティングされていてもよく、このような発泡シートも本発明の発泡シートに包含される。
以下、実施例に基づき本発明をより詳細に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。
(測定・評価方法)
以下、実施例により本発明を詳述する。なお、測定、評価は以下の方法で行った。
以下、実施例により本発明を詳述する。なお、測定、評価は以下の方法で行った。
(1)シート厚
発泡シートの4角及び4辺の中心における厚みをマイクロメータにより測定し、合計8点の平均値をシート厚とした。
発泡シートの4角及び4辺の中心における厚みをマイクロメータにより測定し、合計8点の平均値をシート厚とした。
(2)非発泡層厚
発泡シートの縦断面についてSEM写真を撮影し、当該SEM写真上において、発泡シート表面に沿った線、及び、発泡層と該非発泡層との界面に沿った線を、双方の線が互いに平行になるように描き、当該平行線の間隔を非発泡層厚とした。
発泡シートの縦断面についてSEM写真を撮影し、当該SEM写真上において、発泡シート表面に沿った線、及び、発泡層と該非発泡層との界面に沿った線を、双方の線が互いに平行になるように描き、当該平行線の間隔を非発泡層厚とした。
(3)平均気泡径
ASTMD3576−77に準じて求めた。発泡シートの縦断面についてSEM写真を撮影し、当該SEM写真上において、発泡シートの各層の積層方向に対して水平方向及び垂直方向に直線を引き、直線が横切る独立気泡の弦の長さの平均tを求めた。写真の倍率をMとして、下記式に代入して平均気泡径dを求めた(d=t/(0.616×M))
ASTMD3576−77に準じて求めた。発泡シートの縦断面についてSEM写真を撮影し、当該SEM写真上において、発泡シートの各層の積層方向に対して水平方向及び垂直方向に直線を引き、直線が横切る独立気泡の弦の長さの平均tを求めた。写真の倍率をMとして、下記式に代入して平均気泡径dを求めた(d=t/(0.616×M))
(4)気泡数密度
発泡シートの縦断面についてSEM写真を撮影し、当該SEM写真上において発泡層中の任意の100×100μmの領域を無作為に選び、その中に存在する気泡数nを計数し、1mm2当たりに存在する気泡数を算出した。得られた数値を3/2乗することで1mm3当たりの気泡数に換算し気泡数密度とした。
発泡シートの縦断面についてSEM写真を撮影し、当該SEM写真上において発泡層中の任意の100×100μmの領域を無作為に選び、その中に存在する気泡数nを計数し、1mm2当たりに存在する気泡数を算出した。得られた数値を3/2乗することで1mm3当たりの気泡数に換算し気泡数密度とした。
(5)貯蔵弾性率
AntonPerl製粘弾性測定装置を用いて、ねじりモード、測定周波数 1Hz、振り角 gamma=0.1%、測定温度25℃の条件にて、サンプル幅10mm、プローブ間隔20mmの条件の下、貯蔵弾性率の測定を行った。
AntonPerl製粘弾性測定装置を用いて、ねじりモード、測定周波数 1Hz、振り角 gamma=0.1%、測定温度25℃の条件にて、サンプル幅10mm、プローブ間隔20mmの条件の下、貯蔵弾性率の測定を行った。
(実施例1)
図1に示す発泡シート(10)を次のように作成した。
ポリエチレンテレフタレート(グレード:RT−553C、日本ユニペット製、IV値=0.84)100質量部に、ポリエステル系エラストマー(グレード:プリマロイ1942N、三菱化学製)2質量部を添加して混練したものを、発泡層を形成させるための中間層とし、その両面にポリブチレンテレフタレート(グレード:ノバデュラン5026、三菱エンジニアプラスチック製、IV値=1.2)からなる表層を有する3層構造の樹脂シートを、共押出しによる一体成形により成形した。当該樹脂シートの各層の質量比は、表層:中間層:表層=7:86:7であり、樹脂シートの厚みは0.36mmであった。
図1に示す発泡シート(10)を次のように作成した。
ポリエチレンテレフタレート(グレード:RT−553C、日本ユニペット製、IV値=0.84)100質量部に、ポリエステル系エラストマー(グレード:プリマロイ1942N、三菱化学製)2質量部を添加して混練したものを、発泡層を形成させるための中間層とし、その両面にポリブチレンテレフタレート(グレード:ノバデュラン5026、三菱エンジニアプラスチック製、IV値=1.2)からなる表層を有する3層構造の樹脂シートを、共押出しによる一体成形により成形した。当該樹脂シートの各層の質量比は、表層:中間層:表層=7:86:7であり、樹脂シートの厚みは0.36mmであった。
このシートにオレフィン系不織布のセパレータを重ねて巻き、ロール状にし、その後、上記ロールを圧力容器に入れ、炭酸ガスで6MPaに加圧し、樹脂シートに炭酸ガスを浸透させた。浸透時間は72時間とした。浸透完了後、圧力容器からロールを取り出し、セパレータを取り除きながら樹脂シートだけを樹脂シートの中間層を構成する樹脂の軟化点以上融点以下の温度に設定した熱風炉に供給して発泡させた。得られた発泡シートは、厚さ0.53mm、比重0.585、発泡層の平均気泡径1.5μm、気泡数密度3.94×108個/mm3であった。また、表層の非発泡層の厚みはいずれも16.8μmであった。また、得られた発泡シートの貯蔵弾性率は745MPaであり、光反射率は98%以上であった。
さらに、得られた発泡シートを導光板方式45インチバックライトパネルに設置しても、たわみを生じることはなく、輝度ムラの発生もなかった。
さらに、得られた発泡シートを導光板方式45インチバックライトパネルに設置しても、たわみを生じることはなく、輝度ムラの発生もなかった。
(実施例2)
樹脂シートの各層の質量比を、表層:中間層:表層=8:84:8とした以外は、実施例1と同様の方法で樹脂シートを成形し、発泡させた。
得られた発泡シートは、厚さ0.53mm、比重0.643、発泡層の平均気泡径1.5μm、気泡数密度3.77×108個/mm3であった。また、表層の非発泡層の厚みはいずれも19.6μmであった。また、得られた発泡シートの貯蔵弾性率は1862MPaであり、光反射率は98%以上であった。
さらに、得られた発泡シートを 導光板方式45インチバックライトパネルに設置してもたわみを生じることはなく、輝度ムラの発生もなかった。
樹脂シートの各層の質量比を、表層:中間層:表層=8:84:8とした以外は、実施例1と同様の方法で樹脂シートを成形し、発泡させた。
得られた発泡シートは、厚さ0.53mm、比重0.643、発泡層の平均気泡径1.5μm、気泡数密度3.77×108個/mm3であった。また、表層の非発泡層の厚みはいずれも19.6μmであった。また、得られた発泡シートの貯蔵弾性率は1862MPaであり、光反射率は98%以上であった。
さらに、得られた発泡シートを 導光板方式45インチバックライトパネルに設置してもたわみを生じることはなく、輝度ムラの発生もなかった。
(実施例3)
樹脂シートの各層の質量比を、表層:中間層:表層=10:80:10とした以外は、実施例1と同様の方法で樹脂シートを成形し、発泡させた。
得られた発泡シートは、厚さ0.55mm、比重0.476、発泡層の平均気泡径1.5μm、気泡数密度4.23×108個/mm3であった。また、表層の非発泡層の厚みはいずれも19、2μmであった。また、得られた発泡シートの貯蔵弾性率は640MPaであり、光反射率は98%以上であった。
さらに、得られた発泡シートを導光板方式45インチバックライトパネルに設置しても、たわみを生じることはなく、輝度ムラの発生もなかった。
樹脂シートの各層の質量比を、表層:中間層:表層=10:80:10とした以外は、実施例1と同様の方法で樹脂シートを成形し、発泡させた。
得られた発泡シートは、厚さ0.55mm、比重0.476、発泡層の平均気泡径1.5μm、気泡数密度4.23×108個/mm3であった。また、表層の非発泡層の厚みはいずれも19、2μmであった。また、得られた発泡シートの貯蔵弾性率は640MPaであり、光反射率は98%以上であった。
さらに、得られた発泡シートを導光板方式45インチバックライトパネルに設置しても、たわみを生じることはなく、輝度ムラの発生もなかった。
(実施例4)
実施例1において、樹脂シートの表層を構成する樹脂を、ポリブチレンテレフタレート(グレード:ノバデュラン5026、三菱エンジニアプラスチック製、IV値=1.2)30質量部とポリエチレンテレフタレート(グレード:RT−553C、日本ユニペット製、IV値=0.84)70質量部からなるブレンド樹脂とし、樹脂シートの各層の質量比を、表層:中間層:表層=10:80:10とした以外は、実施例1と同様の方法で樹脂シートを成形し、発泡させた。
得られた発泡シートは、厚さ0.53mm、比重0.585、発泡層の平均気泡径1.5μm、気泡数密度3.94×108個/mm3であった。また、表層の非発泡層の厚みはいずれも24.0μmであった。また、得られた発泡シートの貯蔵弾性率は745MPaであり、光反射率は98%以上であった。
さらに、得られた発泡シートを導光板方式45インチバックライトパネルに設置しても、たわみを生じることはなく、輝度ムラの発生もなかった。
実施例1において、樹脂シートの表層を構成する樹脂を、ポリブチレンテレフタレート(グレード:ノバデュラン5026、三菱エンジニアプラスチック製、IV値=1.2)30質量部とポリエチレンテレフタレート(グレード:RT−553C、日本ユニペット製、IV値=0.84)70質量部からなるブレンド樹脂とし、樹脂シートの各層の質量比を、表層:中間層:表層=10:80:10とした以外は、実施例1と同様の方法で樹脂シートを成形し、発泡させた。
得られた発泡シートは、厚さ0.53mm、比重0.585、発泡層の平均気泡径1.5μm、気泡数密度3.94×108個/mm3であった。また、表層の非発泡層の厚みはいずれも24.0μmであった。また、得られた発泡シートの貯蔵弾性率は745MPaであり、光反射率は98%以上であった。
さらに、得られた発泡シートを導光板方式45インチバックライトパネルに設置しても、たわみを生じることはなく、輝度ムラの発生もなかった。
なお、上記実施例1〜4で得られた発泡シートの非発泡層を構成する樹脂は、いずれも結晶性を有し、かつ、大気圧下(0.1MPa)、23±1度、50±5%RHの条件下で168時間状態調節した後の熱測定において結晶化挙動は観測されなかった。
(比較例1)
ポリエチレンテレフタレート(グレード:RT−553C、日本ユニペット製、IV値=0.84)100質量部に、ポリエステル系エラストマー(グレード:プリマロイ1942N、三菱化学製)2質量部を添加し0.36mm厚のシートに成形した。
このシートを実施例1に記載の方法と同様の工程で発泡させた。得られた発泡シートは、厚さ0.53mm、比重0.510、発泡層の平均気泡径1.5μm、気泡数密度3.75×108個/mm3であった。また、表面近くに存在する非発泡帯域の厚みは6.8μmであった。また、得られた発泡シートの貯蔵弾性率は379MPaであり、光反射率は98%以上であった。
さらに、得られた発泡シートを導光板方式45インチバックライトパネルに設置するとシートのたわみによる輝度ムラが発生した。
ポリエチレンテレフタレート(グレード:RT−553C、日本ユニペット製、IV値=0.84)100質量部に、ポリエステル系エラストマー(グレード:プリマロイ1942N、三菱化学製)2質量部を添加し0.36mm厚のシートに成形した。
このシートを実施例1に記載の方法と同様の工程で発泡させた。得られた発泡シートは、厚さ0.53mm、比重0.510、発泡層の平均気泡径1.5μm、気泡数密度3.75×108個/mm3であった。また、表面近くに存在する非発泡帯域の厚みは6.8μmであった。また、得られた発泡シートの貯蔵弾性率は379MPaであり、光反射率は98%以上であった。
さらに、得られた発泡シートを導光板方式45インチバックライトパネルに設置するとシートのたわみによる輝度ムラが発生した。
上記の結果を下記表1にまとめて示す。
以上の結果から、本発明の発泡シートは、貯蔵弾性率に優れることが示された。つまり、一体成型により得た特定の層構成の樹脂シートを用いれば、これを発泡させるだけで、発泡層と非発泡層との住み分けがより精密に制御された発泡シートを得ることができ、その結果、剛性に優れ、かつ、品質ないし性能において均一性のより高い発泡シートが提供できることがわかった。
本発明をその実施態様とともに説明したが、我々は特に指定しない限り我々の発明を説明のどの細部においても限定しようとするものではなく、添付の請求の範囲に示した発明の精神と範囲に反することなく幅広く解釈されるべきであると考える。
本願は、2012年6月18日に日本国で特許出願された特願2012-137365に基づく優先権を主張するものであり、これはここに参照してその内容を本明細書の記載の一部として取り込む。
10 発泡シート
11 発泡層
12 非発泡層
13 気泡
11 発泡層
12 非発泡層
13 気泡
Claims (6)
- 発泡層を形成するための熱可塑性樹脂層と、非発泡層を形成するための熱可塑性樹脂層からなる少なくとも3層構造の樹脂シートを一体成型し、該樹脂シートを用いて製造される発泡シートであって、
該発泡シートが有する少なくとも1つの発泡層は、その両側に非発泡層を有し、
該発泡層と該非発泡層とは組成が互いに異なる熱可塑性樹脂からなり、
該発泡層が有する気泡の平均径が10μm以下で、かつ、該発泡層の気泡数密度が1.0×106個/mm3以上であり、
該非発泡層は、1層あたりの厚さが15μm以上であるか、及び/又は、該発泡シート全体に占める該非発泡層全体の割合が10質量%以上であり、
該非発泡層を構成する熱可塑性樹脂が結晶性を有し、かつ、該熱可塑性樹脂が、大気圧下(0.1MPa)、23±1℃、50±5%RHの条件下で168時間状態調節した後の熱測定によって結晶化挙動が観測されない、発泡シート。 - 発泡層を形成するための熱可塑性樹脂層と、非発泡層を形成するための熱可塑性樹脂層からなる少なくとも3層構造の樹脂シートを一体成型し、該樹脂シートを用いて製造される発泡シートであって、
該発泡シートが有する少なくとも1つの発泡層は、その両側に非発泡層を有し、
該発泡層と該非発泡層とは組成が互いに異なる熱可塑性樹脂からなり、
該発泡層が有する気泡の平均径が10μm以下で、かつ、該発泡層の気泡数密度が1.0×10 6 個/mm 3 以上であり、
該非発泡層は、1層あたりの厚さが15μm以上であるか、及び/又は、該発泡シート全体に占める該非発泡層全体の割合が10質量%以上であり、
該非発泡層が1種又は2種以上の芳香族ポリエステル樹脂からなり、該芳香族ポリエステル樹脂の構成成分である全ジオール成分に占める1,4−ブタンジオール成分の割合が10質量%以上である、発泡シート。 - 非発泡層がポリブチレンテレフタレートからなるか、又はポリブチレンテレフタレートとポリエチレンテレフタレートとのブレンド樹脂からなる、請求項2に記載の発泡シート。
- 発泡層がポリエチレンテレフタレートからなる、請求項1〜3のいずれか1項に記載の発泡シート。
- 下記工程(a)〜(c)を含む、請求項1〜4のいずれか1項に記載の発泡シートの製造方法:
(a)発泡層を形成するための熱可塑性樹脂層と、非発泡層を形成するための熱可塑性樹脂層とからなる少なくとも3層構造の樹脂シートを、共押出による一体成型により調製する工程、
(b)該樹脂シートに不活性高圧ガスを含浸させる工程、及び
(c)該樹脂シートを加熱して、発泡層を形成するための熱可塑性樹脂層を発泡させる工程。 - 工程(c)において、非発泡層を形成するための熱可塑性樹脂層が発泡しない、請求項5に記載の製造方法。
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