JP5487782B2 - ポリアミドプレポリマーおよびポリアミドの連続製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、ジカルボン酸成分とジアミン成分からポリアミドを連続的に製造する方法に関する。さらに詳しくは、ジカルボン酸成分とジアミン成分を事前に塩調整することなく反応器に直接連続供給してポリアミドプレポリマーを連続重合し、次いで該ポリアミドプレポリマーを第２の反応器で連続高重合度化する、経済的かつ品質的に優れたポリアミドの連続製造方法に関するものである。

従来からナイロン６，ナイロン６６，ナイロン６１０などに代表される脂肪族ポリアミドは、その優れた特性を活かして衣料用，産業用繊維をはじめ、自動車分野，電気・電子分野、さらにはフィルムやモノフィラメントといった押出成形品などに広く使われている。一般的にナイロン６６のようなジカルボン酸とジアミンとからなるポリアミドの製造方法は、次のようなプロセスを経て製造される。まず、ジカルボン酸とジアミンを水中で反応させて塩を形成させ、ポリアミドの原料である６６塩水溶液を作る。次いでその塩を加熱して水分を蒸発させ、ある濃度にまで濃縮する。濃縮された６６塩水溶液は重合容器に移送され、重合によりさらに加熱され、濃縮後に残存する水および重合により生じる縮合水をさらに蒸発させてポリアミドを得る。このような方法でポリアミドを得るためには、濃縮から重合までの過程で大量の水を蒸発により除去しなければならない。それにより多くのエネルギーと設備を必要とするため、コスト的に不利益である。

原料としてナイロン塩水溶液を用いずにポリアミドを製造する試みとして、ジカルボン酸成分とジアミン成分をそれぞれ溶融させて反応器に供給する方法がある。例えば、特許文献１には、本質的に乾燥しているジカルボン酸およびジアミンを溶融して等モル量混合し、溶融した反応混合物を生成させ、通気しない反応容器でポリアミドおよび重合水を含む第１生成物流を形成し、通気された容器を通って重合水が除去され、ポリアミドを含む第２生成物流を生成させる。ここで、第２生成物流の一部は通気された容器へ再循環される。第２生成物流は最終製品のポリマー分子量とするために、第２反応器に供給してさらに重合するというポリアミドの製造方法が提案されている。

この特許文献１における方法は、事前に原料調整をしないこと、原料に水分を添加していないという点で設備的に簡略化され、また水を蒸発させるエネルギーを極小できる点からみても非常に有利ではあるが、ナイロンの製造において最も懸念される品質悪化という問題が生じる。

本発明者らの研究結果において、特許文献１の方法によれば、本質的に乾燥している溶融状態のジカルボン酸と、本質的に乾燥している溶融状態のジアミンを混合した場合、瞬時に生じる熱エネルギーによって、一部のジアミン同士が反応し、２級アミンを形成しやすくなる。この２級アミンがジカルボン酸と反応することによってポリマー主鎖が三次元化を起こし、この三次元化がさらに進むと溶融粘度の上昇、最終的にはゲルを生じる不溶不融物となる。ナイロン６６は他のナイロンに比べ最も熱劣化、ゲル化しやすいポリマーであり、これを抑制し高品質のポリマーを製造することがプロセスを設計する上で重要となる。かくして、水を含まないモノマーから直接ポリアミドを製造することは、水分蒸発エネルギーの低減、設備の簡略化という点で有利である反面、ポリマーの品質を悪化させるという問題が残る。

さらに、ジカルボン酸成分が主として芳香族ジカルボン酸からなる芳香族ポリアミドは、ナイロン６６のような脂肪族ポリアミドに比べて、高耐熱性，低吸水性に優れているが、その融点が高いため、ポリマーの製造条件が高温となり、熱分解しやすいといった問題があった。

特表２００２−５１６３６６号公報

上述した特許文献１のような方法では、原料調整を必要としないため設備の簡略化、エネルギー使用量の低減という点で優れてはいるが、ポリマーの熱劣化の度合いが大きく、品質面で十分に満足できるものではなかった。本発明の目的は、原料調製工程を必要としない設備の簡略化かつ省エネルギーなプロセスを提供するとともに、熱劣化・ゲル化を抑制できる高品質なポリアミド製品を、効率的かつ安定して製造する方法を提供することにある。

本発明によるポリアミドの連続製造方法は、水分率０〜６０質量％の溶融状態またはスラリー状態のジカルボン酸成分と、水分率０〜４０質量％の溶融状態のジアミン成分を反応器に直接連続供給してポリアミドプレポリマーを連続重合する際に、反応器内に設置されるポットにおいてジカルボン酸成分とジアミン成分を一定時間混合させることが重要であり、かつポットの温度を１８０〜２２０℃に保持することが好ましい。ポットの温度を調節する方法としては、原料に添加する水分の蒸発潜熱を利用する方法、ポットに具備する温度調節器を用いる方法が挙げられる。本発明の方法により、ゲル化の要因となる２級アミンの生成を抑制することができ、高品質なポリアミドを連続的に安定して製造することができる。

本発明は、以下のとおりである。
（１）ジカルボン酸成分とジアミン成分の全体の水分率が５〜５０質量％である、水分率０〜６０質量％の溶融状態またはスラリー状態のジカルボン酸成分と水分率０〜４０質量％の溶融状態のジアミン成分を、反応器に連続的に供給してポリアミドプレポリマーを連続重合する際に、連続供給されたジカルボン酸成分とジアミン成分を反応器内に設置されたポットで混合することを特徴とするポリアミドプレポリマーの連続製造方法であって、ポット内の温度が１８０〜２２０℃であり、ポット内における滞留時間が１〜６０秒であり、ポリアミドプレポリマー重合時の圧力が０．８〜３．５ＭＰａであるポリアミドプレポリマーの連続製造方法。
（２）前記ポットに供給されたジカルボン酸成分とジアミン成分が、ポット底部に設けたより流出することを特徴とする（１）記載のポリアミドプレポリマーの連続製造方法。
（３）ポット内での温度を調節するための温度制御装置を具備することを特徴とする（１）または（２）記載のポリアミドプレポリマーの連続製造方法。
（４）ポリアミドプレポリマー重合時の温度が２３０〜３００℃であることを特徴とする（１）〜（３）いずれか記載のポリアミドプレポリマーの連続製造方法。
（５）ポリアミドプレポリマー重合時の時間が１０〜４０分であることを特徴とする（１）〜（４）いずれか記載のポリアミドプレポリマーの連続製造方法。
（６）ジカルボン酸成分が脂肪族ジカルボン酸および芳香族ジカルボン酸からなり、ジカルボン酸成分を供給する際に、溶融した脂肪族ジカルボン酸に芳香族ジカルボン酸をスラリー状態にして連続供給することを特徴とする（１）〜（５）いずれか記載のポリアミドプレポリマーの連続製造方法。
（７）芳香族ジカルボン酸成分がテレフタル酸および／またはイソフタル酸であり、脂肪族ジカルボン酸成分がアジピン酸および／またはセバシン酸である（６）記載のポリアミドプレポリマーの連続製造方法。
（８）ジアミン成分がヘキサメチレンジアミンであることを特徴とする（１）〜（７）いずれか記載のポリアミドプレポリマーの連続製造方法。
（９）（１）〜（８）いずれかの方法で得られたポリアミドプレポリマーを第２の反応器に供給し連続高重合度化することを特徴とするポリアミドの連続製造方法。
（１０）第２の反応器が２軸押出機であり、連続高重合度化を、得られるポリアミドの融点＋５〜＋４０℃の温度で、重縮合により発生する水を除去しながら行うことを特徴とする（９）記載のポリアミドの連続製造方法。

本発明の方法によって、原料調製工程をなくし、直接モノマー原料からポリアミドを連続的に製造することができ、従来のポリアミド製造方法と比べ、工程の簡素化とエネルギー使用量の大幅な低減を実現できる。さらには、本発明によれば、ポリアミドの熱劣化・ゲル化を抑制できるため、高品質なポリアミドを連続的に安定して製造することができる。

本発明のポリアミド連続製造プロセスの一例を示す概略図である。 本発明のポット１の温度制御装置の一例を示す概略図である。 本発明のポット１の詳細を示す図である。 本発明のポット１の好ましい形状を示す図である。

図１は、本発明に用いられるポリアミド連続重合装置の一例を概略的に示す。

本発明によれば、水分率０〜６０質量％の溶融状態またはスラリー状態のジカルボン酸成分と、水分率０〜４０質量％の溶融状態のジアミン成分を、ポット１を有する反応器２に直接連続供給してポリアミドプレポリマーを連続重合する際に、連続供給されるジカルボン酸成分とジアミン成分は、まず反応器２の内部に設置されたポット１に流入し、一定時間混合した後、該ポット１底部に設けた混合液流出用のノズル部１ｃから流出し、反応器２の液相部で重合反応が開始される。

ここで、ジカルボン酸成分とジアミン成分がポット１で混合されている時の温度を１８０〜２２０℃の範囲に保持することが好ましく、より好ましくは１９０〜２００℃の範囲である。この時、ポット１の温度が２２０℃を超えると、供給したジアミン成分の副反応が進行しやすくなり、結果としてポリアミドの品質劣化を招く。また、温度が１８０℃より低くなると、ポット内で原料の固化を招く恐れがあり好ましくない。

本発明によると、ジカルボン酸成分とジアミン成分がポット１で混合している時の温度を、ジカルボン酸成分もしくはジアミン成分に添加する水の蒸発潜熱を利用して調節することができる。

例えば、ナイロン６６の場合、実質的に水分を含まない溶融したアジピン酸と、実質的に水分を含まない溶融したヘキサメチレンジアミンを連続供給した場合、ポット１の温度は、塩反応に生じる熱エネルギーによって瞬時に２６０℃以上に達し、ジアミン成分の副反応に起因するポリマー主鎖の３次元化が起こりやすくなる。ここで、ジカルボン酸成分またはジアミン成分のどちらかの原料または両方の原料に、一定量の水分を含有させて供給することによって、ポット１の温度を１８０〜２２０℃の範囲に調節することができる。すなわち、塩反応による熱エネルギーを、水の蒸発潜熱に利用することによって、ポット１の急激な温度上昇を抑制することができる。

原料に添加する水は、ジカルボン酸成分またはジアミン成分のどちらか一方の成分に添加すればよいが、場合によっては両方の成分に添加することもできる。例えば、ポリアミド６６のような脂肪族ポリアミドの場合では、ジアミン成分に水を添加することが好ましい。一方、原料にテレフタル酸のような芳香族ジカルボン酸成分を含むポリアミドのような場合では、ジカルボン酸成分に水を添加することが好ましい。

原料に添加する水分量について、ジカルボン酸成分に添加する水分量は０〜６０質量％であり、ジアミン成分に添加する水分量は０〜４０質量％である。ここで、ポット１を有する反応器２に供給するジアミン成分とジカルボン酸成分の全体の水分率を５〜５０質量％にするのが好ましく、より好ましくは１０〜４５質量％である。

本発明においては、ポット１の温度を制御することで、ジアミン成分の副反応を抑制することができる。ポット１の温度を調節する方法として、ポット１に温度調節装置を取り付けることができる。例えば、ポット１を必要に応じて冷却もしくは加熱できるように、図２（A）に示すように、ポット１全体をジャケットにして、ポット１全体を冷却もしくは加熱してもよいし、図２（B）に示すように、ポット１の内部にコイル状の管を導入し、ポット１の内部から冷却または加熱してもよい。また、これらのジャケットと、内部に導入するコイル状の管を併用することもできるが、これらの構成に限定されるものではなく、ジャケットをさらに複数個に分けることも可能である。

本発明におけるポット１は、ジカルボン酸成分とジアミン成分をポット１で接触混合させることが目的であり、必要以上の重合反応が進行しないようにする必要がある。よって、ポット１における、ジカルボン酸成分とジアミン成分と滞留時間は１秒〜６０秒の範囲内であり、より好ましくは１０秒〜５０秒の範囲、さらに好ましくは５〜２０秒である。この滞留時間内において、ジカルボン酸成分とジアミン成分が接触混合し、瞬時的に塩反応が進行し、それによって、反応器２での重合反応を効率よく進行させることができる。ポット１における滞留時間が短すぎると、ジカルボン酸成分とジアミン成分の接触による塩反応が充分に達成されないまま重合反応が開始される結果、多くの未反応モノマー成分を含有したポリアミドプレポリマーが得られることになる。逆にポット１での滞留時間が長すぎると、ポット１で必要以上の重合反応が進行してしまう結果、ポット１での流動性が悪くなり、ポット１の底部に設けた混合液流出用のノズル部が閉塞するなどのトラブルが発生する恐れがある。

本発明においてポット１の形状は図３に示すように、円筒状の本体部分1ａを上部に形成すると供に、逆円錐状の錘状部１ｂを下部に形成することが好ましい。錘状部１ｂの容積は、ポット１の全容積の少なくとも１０％が好ましく、かつその半頂角Ａを６０〜１２０℃の角度にすることが好ましい。ここで半頂角とは、図３に示す角度Ａのことをいう。逆円錐状の錘状部1ｂの先端部には、混合液を流出させるための円筒状のノズル部1ｃが形成されており、ノズル部１ｃの長さはポット１の垂直方向の全長hに対して１〜５％の長さを有している。ポット１の下部をこのような形状にすることによって、ポット１を流通する混合液の流れを円滑にし、かつ混合液に整流効果をもたせて流出させることができる。

本発明において、ポット１の形状は、１ａの部分が円筒状もしくは多角形筒状のいずれであってもよく、同時に錘状部１ｂの部分が、円錐状、角錐状のいずれであっても良い。また、円筒状のポット１の底部に錘状部が組み合わされた図４（ｃ）のような形状であってもよい。

錘状部１ｂのポット１に占める容積は、ポット１の全容積の少なくとも１０％が好ましく、さらに好ましくは２０％以上にするのがよい。また、錘状部１ｂの容積は、図４（A）に示すように、必要によりポット１全容積の１００％であってもよい。すなわち、１００％とは、ポット１の全体の形状を上部から下部にかけて徐々に径を減少させて錘状に形成したものである。また、図４（Ｂ）に示すようにポット１の下部を球状にし、その先端部分に原料流出用のノズル部１ｃを形成してもよい。

本発明において、定量ポンプにより連続供給されるジカルボン酸成分及びジアミン成分は、反応器２上部の原料供給口６a ，７ａから反応器２内に入り、原料供給口６a ，７ａの直下に位置するポット１で一定時間の滞留を経て、ポット１底部のノズル部１ｃから流出し、反応器２で重合反応が進行する。そのため、反応器２におけるポット１の垂直方向の設置位置については、原料供給口６a ，７ａの直下に設ければよく、反応器２におけるポット１の水平方向の設置位置については、原料供給口６a ，７ａの位置に応じて移動させてもよい。

ポット１の開口面積は、ポット１径（ｄ）と反応器２径（Ｄ）との比（ｄ／Ｄ）として、０．４３＜ｄ／Ｄ＜０．５０の範囲になるように決定することが好ましく、ポット１の開口面積を適切にすることによって、ポット１内部での突沸を抑制でき、同時に原料の混合効果を高めることができる。

本発明において、ポット１を有する反応器２の形状については特に制限はないが、不必要な対流が起きないよう、縦型円筒状で内部を多孔板などで仕切られた反応器が好ましく用いられる。さらに、ポット１を有する反応器２の頭部には圧力調整時に縮合水とともにジアミン成分が留出して原料組成比がずれないように精留塔５などを設置し、ジアミン成分の留出を防止することができる。

本発明において、ジカルボン酸成分とジアミン成分は、定量供給可能なポンプを用いて、それぞれ単独でポット１を有する反応器２に連続的に供給され、ポット１で混合された後に重合反応してポリアミドプレポリマーとなる。ここで、ポリアミドプレポリマーとは、ジカルボン酸成分とジアミン成分との加熱処理によって得られる組成物であり、ポリアミドプレポリマー、未反応モノマー、原料に添加した水、重縮合によって生成する水を含む混合物を言う。

本発明の反応器２におけるポリアミドプレポリマーの重合温度は、通常２３０〜３００℃であり、好ましくは２４０〜２９５℃、より好ましくは２５０〜２９０℃である。重合時間を短縮するために、重合温度は２３０℃以上が好ましい。また、熱分解やゲル化物の生成を抑制するため、重合温度は３００℃以下が好ましく、より好ましくは２９０℃以下である。

本発明の反応器２におけるポリアミドプレポリマーの重合圧力は、通常０．８〜３．５ＭＰａ、好ましくは０．８〜３ＭＰａ、より好ましくは０．９〜１．５ＭＰａ、さらに好ましくは１．０〜１．２ＭＰａに保つように操作される。圧力が０．８MPa以下の条件で供給した場合、揮発したジアミン成分が縮合水とともに系外に多量に留出し、それにより反応器２の頭部に設けた精留塔５が閉塞する問題や、供給される原料のモルバランスがずれ、ポリアミドプレポリマーのアミノ末端基濃度とカルボキシル末端基濃度のバランスが大きく解離し、それによってポリアミドの品質に悪影響を及ぼす問題も生じる。逆に、重合圧力が３．５ＭＰaよりも高い条件下ではポリアミドプレポリマーの重合反応が進行しにくくなるため、ポリアミドプレポリマーの重合反応に長時間を要し、好ましくない。

本発明のポリアミドプレポリマーの重合時間は、通常１０〜４０分であり、好ましくは１５〜３５分、より好ましくは２０〜３０分である。得られるポリアミドプレポリマーの粘度が低いと、第２の反応器でさらに重合反応させる際に組成比がずれたり、重合度が上がりにくいことから、重合時間は１０分以上が好ましい。また、熱分解やゲル化物の生成、異常滞留を防止するために、重合時間は４０分以下が好ましい。

本発明において、原料に使用されるジカルボン酸成分およびジアミン成分は、ポリアミドを構成する芳香族アミド単位、脂肪族アミド単位を形成するものであればよく、具体的には、次のようなものが挙げられる。芳香族ジカルボン酸成分としては、テレフタル酸、イソフタル酸、ナフタレンジカルボン酸などがあり、ヘキサメチレンテレフタルアミド単位を形成しうるテレフタル酸が好ましく用いられる。脂肪族ジカルボン酸成分としては、アジピン酸、セバシン酸、マロン酸、コハク酸、グルタル酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン酸、ウンデカン二酸、ドデカン二酸、テトラデカン二酸、ペンタデカン二酸、オクタデカン二酸などの炭素数２〜１８の脂肪族ジカルボン酸があり、ヘキサメチレンジアジパミド単位を形成しうるアジピン酸が好ましく用いられる。また、脂肪族ジアミン成分としては、ヘキサメチレンジアミン（１，６−ジアミノヘキサン）、１，４−ジアミノブタン、１，５−ジアミノペンタン、１，７−ジアミノヘプタン、１，８−ジアミノオクタン、１，９−ジアミノノナン、１，１０−ジアミノデカン、１，１１−ジアミノウンデカン、１，１２−ジアミノドデカン、１，１３−ジアミノトリデカン、１，１４−ジアミノテトラデカンなどの炭素数４〜１４の脂肪族ジアミンがあり、ヘキサメチレンテレフタルアミド単位やヘキサメチレンジアジパミド単位を形成しうるヘキサメチレンジアミンが好ましく用いられる。好ましい組合せとして、テレフタル酸とヘキサメチレンジアミン、イソフタル酸とヘキサメチレンジアミン、テレフタル酸とアジピン酸とヘキサメチレンジアミン、イソフタル酸とアジピン酸とヘキサメチレンジアミン、アジピン酸とヘキサメチレンジアミン、セバシン酸とヘキサメチレンジアミンなどが挙げられる。

本発明において、原料への水分添加については、ジカルボン酸成分とジアミン成分の両方の成分に添加するか、もしくは、一方の成分にのみ水分を添加することができる。例えば、ジカルボン酸成分にのみ水分を添加する場合において、アジピン酸のように水に溶解する性質を持つ成分だけであれば、水に溶解させた水溶液として供給することができる。一方、テレフタル酸のように水に溶解しない成分を含む場合、水に分散させたスラリーとして供給することもできる。

上述したように、一方の成分にだけ水分を添加して、他方の成分には水分を添加しないケースにおいて、水分を添加しない成分に対しては、その成分の融点以上の温度に加熱して、溶融させた状態で供給することが好ましい。そのような場合において、酸素による着色および熱劣化を防止する目的で、加熱前に原料または原料タンクなどから酸素を除去することが好ましい。酸素を除去する方法については、特に制限はなく、バッチ式で真空にして窒素などの不活性ガスで置換する方法や窒素などの不活性ガスをブローする方法など、公知の方法で酸素を除去すればよい。また、原料の溶融方法についても、特に制限がなく、溶解缶や押出機などを使用して溶解すればよいが、酸による腐食を考慮した材質の選定が必要である。

本発明においては、得られるポリアミドプレポリマーの相対粘度（ηｒ）は通常１．０〜２．０であり、好ましくは１．２〜１．８の範囲である。第２の反応器８で高重合度化する際に、組成比のずれを防止したり、高重合度化しやすいように、相対粘度（ηｒ）は１．２以上が好ましい。また、反応器２での異常滞留によるゲル化物の生成を防止するため、相対粘度は１．８以下が好ましい。ここで、相対粘度（ηｒ）は、ＪＩＳ Ｋ６８１０に従って、試料を９８％硫酸に０．０１ｇ／ｍｌ濃度で溶解し、２５℃でオストワルド式粘度計を用いて測定した値である。

本発明のポリアミドプレポリマーの製造においては、重合度調節を容易にするため、重合度調節剤の添加が有効であり、原料であるジカルボン酸成分またはジアミン成分と一緒にポット１を有する反応器２に供給することができる。重合度調節剤としては、有機酸および／または有機塩基を使用する。有機酸としては、好ましくは安息香酸、酢酸、ステアリン酸であり、より好ましくは安息香酸が用いられる。また、有機塩基は原料であるジアミン成分同様の炭素数４〜１４の脂肪族ジアミンが用いられ、ヘキサメチレンジアミンが好ましく用いられる。重合度調節剤の添加量は、原料であるジカルボン酸成分およびジアミン成分のトータルモル数に対して０〜０．１倍モル、好ましくは０．０００１〜０．０５倍モル用いられる。

本発明のポリアミドプレポリマーの製造においては、リン酸触媒も用いることができる。リン系触媒は、重合反応の触媒機能を有するものであり、具体的には、リン酸、リン酸塩、次亜リン酸塩、酸性リン酸エステル、リン酸エステル、亜リン酸エステルである。次亜リン酸塩を例示すると、次亜リン酸ナトリウム、次亜リン酸マグネシウム、次亜リン酸カリウム、次亜リン酸カルシウム、次亜リン酸バナジウム、次亜リン酸マンガン、次亜リン酸ニッケル、次亜リン酸コバルトなどが挙げられる。酸性リン酸エステルを例示すると、モノメチルリン酸エステル、ジメチルリン酸エステル、モノエチルリン酸エステル、ジエチルリン酸エステル、プロピルリン酸エステル、イソプロピルリン酸エステル、ジプロピルリン酸エステル、ジイソプロピルリン酸エステル、ブチルリン酸エステル、イソブチルリン酸エステル、ジブチルリン酸エステル、ジイソブチルリン酸エステル、モノフェニルリン酸エステル、ジフェニルリン酸エステルなどが挙げられる。リン酸エステルを例示すると、トリメチルリン酸、トリエチルリン酸、トリ−ｎ−プロピルリン酸、トリ−ｉ−プロピルリン酸、トリ−ｎ−ブチルリン酸、トリ−ｉ−ブチルリン酸、トリフェニルリン酸、トリ−ｎ−ヘキシルリン酸、トリ−ｎ−オクチルリン酸、トリ（２−エチルヘキシル）リン酸、トリデシルリン酸などが挙げられる。これらの中で好ましいのは次亜リン酸塩であり、特に好ましいのは次亜リン酸ナトリウムである。リン系触媒を添加する場合、その添加量としては、ポリアミドプレポリマー１００重量部に対して０．００１〜５重量部が用いられ、０．０１〜１重量部が好ましい。また、添加方法は原料であるジカルボン酸成分またはジアミン成分と一緒にポット１を有する反応器２に供給すればよく、第２の反応器８で追添加することもできる。

本発明において、ポット１を有する反応器２から連続して安定的かつ定量的にポリアミドプレポリマーを吐出するには、ギヤポンプ、ボールバルブなどの排出装置を使用し、反応器２に直結した第２の反応器８に連続的に供給して高重合度化する。第２の反応器としては２軸押出機が好ましい。

本発明において、第２の反応器８である２軸押出機に供給されたポリアミドプレポリマーは、最終的に得られるポリアミドの融点＋５〜＋４０℃、好ましくは融点＋１０〜＋４０℃の範囲で溶融混練され、重縮合によりポリアミドを得る。重合反応速度が遅く、粘度が上がりにくいことから、温度は融点＋５℃以上が好ましい。また、熱分解やゲル化物の生成を防止するため、温度は融点＋４０℃以下が好ましい。ここで、２軸押出機にはポリアミドプレポリマーと水分が同時に連続供給されるため、水分は２軸押出機の供給口付近に設置されたリヤベントまたは第１ベントから連続的に除去することにより、より安定したポリアミドの重縮合反応が可能となり、好ましく用いられる。また、上記以外にも少なくとも１つ以上のベント口を設置し、重縮合により発生する水と、ごく少量の未反応モノマーなどを系外に排出することにより、重縮合反応を進め、高重合度化されたポリアミドを製造する。なお、ベントでの排気は、通常ナッシュポンプなど公知の減圧・真空装置を用いて、減圧下で行なわれることが好ましいが、特に圧力に制限はなく、常圧下でも行なうことができる。

本発明において、得られるポリアミドポリマーの相対粘度（ηｒ）は通常２．０〜３．５の範囲であり、好ましくは２．３〜３．０の範囲である。

本発明において、２軸押出機での重合時間に特に制限はないが、長時間滞留によるポリアミドの熱劣化やゲル化を防止するため、好ましくは１〜１０分である。

本発明においては、ジアミン成分の副反応によって生じ、ポリアミドのゲル化の要因となる２級アミンを定量的に測定することよって、最終的に得られるポリアミドのゲル化度合いを評価することができる。例えば、ジアミン成分がヘキサメチレンジアミンであるポリアミド６６やポリアミド６１０のようなポリアミド場合、ヘキサメチレンジアミンの２級化によって、下記構造式（１）
Ｈ_２Ｎ−（ＣＨ_２）_６−ＮＨ−（ＣＨ_２）_６−ＮＨ_２ ・・・・・（１）
で示されるビスヘキサメチレントリアミン（以下、トリアミンと呼ぶ）が生成し、このトリアミンがジカルボン酸成分と反応することによって、ポリマー主鎖が３分岐化する。

本発明において、ポリアミドプレポリマー製造工程、２軸押出機によるポリアミド製造工程またはコンパウンド工程などで、必要に応じて触媒、耐熱安定剤、耐候性安定剤、酸化防止剤、可塑剤、離型剤、滑剤、結晶核剤、顔料、染料、他の重合体などを添加することもできる。添加剤をコンパウンドする場合は、生産性の点から、２軸押出機での重縮合と同時あるいは連続で行なうのがより好ましい。ポリアミドの色調改善には、酸化防止剤の添加が有効であり、特に次亜リン酸ナトリウムおよびヒンダードフェノール系酸化防止剤の添加が好ましい。

本発明において得られるポリアミド樹脂はトリアミンが少ないために、溶融滞留時のゲル化に伴う急激な粘度増加を示さず、滞留安定性に優れる。ここで滞留安定性に優れる条件として、不活性ガス雰囲気下、融点＋２０℃の温度で３０分間滞留させた場合の硫酸相対粘度の保持率が、９０％〜１６０％であることが好ましい。ここで、硫酸相対粘度とは、９８％硫酸中、０．０１ｇ／ｍｌ濃度、２５℃でオストワルド式粘度計を用いて測定したときの粘度である。また、硫酸相対粘度保持率とは、溶融滞留させる前のポリアミド樹脂の硫酸相対粘度を１００％とした場合に、溶融滞留させた後の硫酸相対粘度が何％保持されているかを表す。硫酸相対粘度の保持率が９０％未満の場合は、ポリアミド樹脂の分解が促進されているため好ましくなく、１６０％を超える場合、ゲル化を引き起こしている可能性があるため好ましくない。

本発明の製造方法によって得られたポリアミドは、従来のポリアミドと同様に、通常の成形方法によって成形品とすることができる。成形方法に関しては特に制限はなく、射出成形、押出成形、吹き込み成形、プレス成形など公知の成形方法が利用できる。ここでいう成形品とは射出成形などによる成形品の他、繊維、フィルム、シート、チューブ、モノフィラメント等の賦形物も含む。

以下に実施例をあげて本発明を具体的に説明する。なお、特許請求の範囲、明細書本文および実施例、比較例に記した特性値の定義および測定方法は以下のとおりである。
（１）相対粘度（ηｒ）：ＪＩＳ Ｋ６８１０に従って、試料を９８％硫酸に、０．０１ｇ／ｍｌ濃度で溶解し、２５℃でオストワルド式粘度計を用いて測定した。
（２）融点（Ｔｍ）：ＤＳＣ（ＰＥＲＫＩＮ−ＥＬＭＥＲ製）を用い、試料８〜１０ｍｇを昇温速度２０℃／分で測定して、得られた溶融曲線の最大値を示す温度を融点とした。
（３）ビスヘキサメチレントリアミン（トリアミン）：試料約０．０６ｇを臭化水素酸水溶液にて１５０℃の条件下で３時間加水分解を行い、得られた処理液に、４０％水酸化ナトリウム水溶液、トルエンを加え、次いでクロロギ酸エチルを添加して攪拌を行う。上澄みのトルエン溶液を抽出し測定溶液とする。定量はビスヘキサメチレントリアミン標準溶液を用いる。
＜ＧＣ条件＞
装置：島津ＧＣ−１４Ａ
カラム：ＮＢ−１（ＧＬサイエンス社製）６０ｍ×０．２５ｍｍ
検出器：ＦＩＤ（水素炎イオン化検出器）
オーブン温度：１５０℃から３３０℃まで１０℃／分で昇温
試料注入部温度：２５０℃
検出部温度：３３０℃
キャリアガス：Ｈｅ
試料注入量：３．０μｌ
（４）滞留熱安定性：試験管に試料約５ｍｇを仕込み、窒素雰囲気下、融点＋２０℃の温度のシリコンバスに浸漬し、試料が完全に溶解してから３０分間放置した後、試料を回収して相対粘度測定を行った。

比較例３
実質的に水分を含まないアジピン酸１０ｋｇを容量３０Ｌの溶解缶に投入し、窒素置換を行なった後、１７０℃の温度でアジピン酸を溶解した。また、容器入りの実質的に水分を含まないヘキサメチレンジアミン１０ｋｇを室温６０℃に設定された温調室で溶融状態にしたものを原料タンクに投入し、窒素置換を行なった後、タンクを６０℃で保温した。なお、重合触媒として、次亜リン酸ナトリウムを重合後に得られるポリアミドプレポリマー１００重量部に対して０．０５重量％になるようにアジピン酸溶液中に混合して添加した。準備した原料はそれぞれプランジャーポンプを用いて、アジピン酸溶液を２．３２ｋｇ／ｈｒ、ヘキサメチレンジアミン溶液を１．８６ｋｇ／ｈｒの供給速度で、図１に示すようなポット１、多孔板３、ギヤポンプ４、精留塔５を設けた全容量２Lの反応器２に連続供給し、表１記載の条件でポリアミドプレポリマーを連続重合した。ポット１での混合時間は４５秒であり、ポット１の温度は２６０℃を示した。ポット１を有する反応器２に直結したφ３０ｍｍの２軸押出機（反応器８）に供給される直前にサンプリングしたポリアミドプレポリマーの相対粘度は１．５４であった。このポリアミドプレポリマーを、ポット１を有する反応器２での重合時間が２０分となるようにギアポンプ４で２軸押出機に連続供給し、リヤベントからフラッシュした水分を除去するとともに、表１記載の条件で連続高重合度化を行った。得られたポリアミドの相対粘度（ηｒ）は２．６２、融点２６２℃であり、測定されたトリアミン量は０．１７質量％であった。

比較例４
実質的に水分を含まないアジピン酸７．１０ｋｇと、実質的に水分を含まないテレフタル酸６．０６ｋｇを容量３０Ｌの溶解缶に投入し、窒素置換を行なった後、１７０℃の温度でアジピン酸を溶解した。アジピン酸溶解後に溶解缶に設置された撹拌機で内部の撹拌を開始し、均一なジカルボン酸スラリーを作製した。また、容器入りの実質的に水分を含まないヘキサメチレンジアミン１０ｋｇを室温６０℃に設定された温調室で溶融状態にしたものを原料タンクに投入し、窒素置換を行なった後、タンクを６０℃で保温した。なお、重合触媒として、次亜リン酸ナトリウムを重合後に得られるポリアミドプレポリマー１００重量部に対して０．０５重量％になるようにジカルボン酸スラリー中に混合して添加した。準備した原料はそれぞれプランジャーポンプを用いて、ジカルボン酸スラリーを３．２９ｋｇ／ｈｒ、ヘキサメチレンジアミン溶液を２．５５ｋｇ／ｈｒの供給速度で反応器２に連続供給し、表１記載の条件でポリアミドプレポリマーを連続重合した。ポット１を有する反応器２については、比較例３と同じものを使用した。ポット１での混合時間は４５秒であり、ポット１の温度は２６３℃を示した。ポット１を有する反応器２に直結したφ３０ｍｍの２軸押出機（反応器８）に供給される直前にサンプリングしたポリアミドプレポリマーの相対粘度は１．４２であった。このポリアミドプレポリマーを、ポット１を有する反応器２での重合時間が２０分となるようにギアポンプ４で２軸押出機に連続供給し、リヤベントからフラッシュした水分を除去するとともに、表１記載の条件で連続高重合度化を行った。得られたポリアミドの相対粘度（ηｒ）は２．４２、融点２８７℃であり、測定されたトリアミン量は０．２４質量％であった。

比較例５
実質的に水分を含まないアジピン酸５．８２ｋｇと、実質的に水分を含まないテレフタル酸７．４２ｋｇを容量３０Ｌの溶解缶に投入し、窒素置換を行なった後、１７０℃の温度でアジピン酸を溶解した。アジピン酸溶解後に溶解缶に設置された撹拌機で内部の撹拌を開始し、均一なジカルボン酸スラリーを作製した。また、容器入りの実質的に水分を含まないヘキサメチレンジアミン１０ｋｇを室温６０℃に設定された温調室で溶融状態にしたものを原料タンクに投入し、窒素置換を行なった後、タンクを６０℃で保温した。なお、重合触媒として、次亜リン酸ナトリウムを重合後に得られるポリアミドプレポリマー１００重量部に対して０．０５重量％になるようにジカルボン酸スラリー中に混合して添加した。準備した原料はそれぞれプランジャーポンプを用いて、ジカルボン酸スラリーを３．３１ｋｇ／ｈｒ、ヘキサメチレンジアミン溶液を２．５３ｋｇ／ｈｒの供給速度で、反応器２に連続供給し、表１記載の条件でポリアミドプレポリマーを連続重合した。ポット１での混合時間は４５秒であり、ポット１の温度は２６５℃を示した。ポット１を有する反応器２に直結したφ３０ｍｍの２軸押出機（反応器８）に供給される直前にサンプリングしたポリアミドプレポリマーの相対粘度は１．３５であった。このポリアミドプレポリマーを、ポット１を有する反応器２での重合時間が２０分となるようにギアポンプ４で２軸押出機に連続供給し、リヤベントからフラッシュした水分を除去するとともに、表１記載の条件で連続高重合度化を行った。得られたポリアミドの相対粘度（ηｒ）は２．２２、融点３０５℃であり、測定されたトリアミン量は０．２１質量％であった。

比較例６
比較例３において、ポット１を有する反応器２内での重合時間を１５分に変更する以外は、同様の操作を行なった。得られたポリアミドの相対粘度は２．５４、融点２６３℃であり、測定されたトリアミン量は０．１６質量％であった。

比較例１
実質的に水分を含まないアジピン酸１０ｋｇを容量３０Ｌの溶解缶に投入し、窒素置換を行なった後、１７０℃の温度でアジピン酸を溶解した。また、容器入りの実質的に水分を含まないヘキサメチレンジアミン１０ｋｇを室温６０℃に設定された温調室で溶融状態にしたものを原料タンクに投入し、窒素置換を行なった後、タンクを６０℃で保温した。なお、重合触媒として、次亜リン酸ナトリウムを重合後に得られるポリアミドプレポリマー１００重量部に対して０．０５重量％になるようにアジピン酸溶液中に混合して添加した。準備した原料はそれぞれプランジャーポンプを用いて、アジピン酸溶液を２．３２ｋｇ／ｈｒ、ヘキサメチレンジアミン溶液を１．８６ｋｇ／ｈｒの供給速度で、ポット１を有しない反応器２に連続供給し、表２記載の条件でポリアミドプレポリマーを連続重合した。反応器２は内部に多孔板３を有し、上部に精留塔５を有した装置を用いた。しかしながら、反応器２から排出されるポリアミドプレポリマーはほとんど重合が進行しておらず、未反応のモノマー成分が多量に排出されたため、２軸押出機での連続高重合度化を断念した。

実施例１
実質的に水分を含まないアジピン酸１０ｋｇを容量３０Ｌの溶解缶に投入し、窒素置換を行なった後、１７０℃の温度でアジピン酸を溶解した。また、水分率３８質量％のヘキサメチレンジアミン水溶液１０ｋｇを原料タンクに投入し、窒素置換を行なった後、タンクを６０℃で保温した。なお、重合触媒として、次亜リン酸ナトリウムを、重合後に得られるポリアミドプレポリマー１００重量部に対して０．０５重量％になるようにアジピン酸溶液中に混合して添加した。準備した原料はそれぞれプランジャーポンプを用いて、アジピン酸溶液を２．３２ｋｇ／ｈｒ、ヘキサメチレンジアミン水溶液を３．００ｋｇ／ｈｒの供給速度で、図１に示すようなポット１、多孔板３、ギヤポンプ４、精留塔５を設けた全容量２Lの反応器２に連続供給し、表３記載の条件でポリアミドプレポリマーを連続重合した。ポット１での滞留時間は４５秒であり、この時のポット１の温度は１９３℃であった。反応器２に直結したφ３０ｍｍの２軸押出機（反応器８）に供給される直前にサンプリングしたポリアミドプレポリマーの相対粘度は１．２５であり、このポリアミドプレポリマーを、反応器２での重合時間が２０分となるように、ギアポンプで反応器８に連続供給し、リヤベントからフラッシュした水分を除去するとともに、表３記載の条件で連続高重合度化を行った。得られたポリアミドの相対粘度は２．３９、融点２６５℃であり、測定されたトリアミン量は０．０５質量％であった。トリアミン量は比較例３〜６と比べて半分以下まで減少した。

実施例２
実質的に水分を含まないアジピン酸１０ｋｇを容量３０Ｌの溶解缶に投入し、窒素置換を行なった後、１７０℃の温度でアジピン酸を溶解した。また、水分率２０質量％のヘキサメチレンジアミン水溶液１０ｋｇを原料タンクに投入し、窒素置換を行なった後、タンクを６０℃で保温した。なお、重合触媒として、次亜リン酸ナトリウムを、重合後に得られるポリアミドプレポリマー１００重量部に対して０．０５重量％になるようにアジピン酸溶液中に混合して添加した。準備した原料はそれぞれプランジャーポンプを用いて、アジピン酸溶液を２．３２ｋｇ／ｈｒ、ヘキサメチレンジアミン水溶液を２．３２ｋｇ／ｈｒの供給速度で、図１に示すようなポット１、多孔板３、ギヤポンプ４、精留塔５を設けた全容量２Lの反応器２に連続供給し、表３記載の条件でポリアミドプレポリマーを連続重合した。この時、ポット１内部に取り付けたU字管には、一定量のエアーが流れるように調節した。ポット１での滞留時間は４５秒であり、ポット１の温度は１９８℃を示した。反応器２に直結したφ３０ｍｍの２軸押出機（反応器８）に供給される直前にサンプリングしたポリアミドプレポリマーの相対粘度は１．３２であり、このポリアミドプレポリマーを、反応器２での重合時間が２０分となるように、ギアポンプ４で反応器８に連続供給し、リヤベントからフラッシュした水分を除去するとともに、表３記載の条件で連続高重合度化を行った。得られたポリアミドの相対粘度は２．５２、融点２６５℃であり、測定されたトリアミン量は０．０６質量％であった。

実施例３
実質的に水分を含まないアジピン酸３．９９ｋｇと、水８．０１ｋｇを容量３０Ｌの溶解缶に投入し、窒素置換を行なった後、８５℃の温度でアジピン酸を溶解した。続いて、実質的に水分を含まないテレフタル酸５．１０ｋｇを投入し、溶解缶に設置された撹拌機で内部の撹拌を開始し、均一なジカルボン酸スラリーを作製した。また、容器入りの実質的に水分を含まないヘキサメチレンジアミン６．７５ｋｇを室温６０℃に設定された温調室で溶融状態にしたものを原料タンクに投入し、窒素置換を行なった後、タンクを６０℃で保温した。なお、重合触媒として、次亜リン酸ナトリウムを重合後に得られるポリアミドプレポリマー１００重量部に対して０．０５重量％になるようにジカルボン酸スラリー中に混合して添加した。準備した原料はそれぞれプランジャーポンプを用いて、ジカルボン酸スラリーを５．７０ｋｇ／ｈｒ、ヘキサメチレンジアミン溶液を２．２５ｋｇ／ｈｒの供給速度で反応器２に連続供給し、表３記載の条件でポリアミドプレポリマーを連続重合した。この時、ポット１内部に取り付けたU字管には何も流さずにいた。ポット１での滞留時間は４５秒であり、この時のポット１の温度は１９１℃を示した。反応器２に直結したφ３０ｍｍの２軸押出機（反応器８）に供給される直前にサンプリングしたポリアミドプレポリマーの相対粘度は１．２３であり、このポリアミドプレポリマーを、反応器２での重合時間が２０分となるように、ギアポンプ４で反応器８に連続供給し、リヤベントからフラッシュした水分を除去するとともに、表３記載の条件で連続高重合度化を行った。得られたポリアミドの相対粘度は２．３２、融点３０９℃であり、測定されたトリアミン量は０．０６質量％であった。

実施例４
実質的に水分を含まないアジピン酸４．４４ｋｇと、水８．８８ｋｇを容量３０Ｌの溶解缶に投入し、窒素置換を行なった後、８５℃の温度でアジピン酸を溶解した。続いて、実質的に水分を含まないテレフタル酸３．７８ｋｇを投入し、溶解缶に設置された撹拌機で内部の撹拌を開始し、均一なジカルボン酸スラリーを作製した。また、容器入りの実質的に水分を含まないヘキサメチレンジアミン６．２ｋｇを室温６０℃に設定された温調室で溶融状態にしたものを原料タンクに投入し、窒素置換を行なった後、タンクを６０℃で保温した。なお、重合触媒として、次亜リン酸ナトリウムを重合後に得られるポリアミドプレポリマー１００重量部に対して０．０５重量％になるようにジカルボン酸スラリー中に混合して添加した。準備した原料はそれぞれプランジャーポンプを用いて、ジカルボン酸スラリーを５．７０ｋｇ／ｈｒ、ヘキサメチレンジアミン溶液を２．０６ｋｇ／ｈｒの供給速度で反応器２に連続供給し、表３記載の条件でポリアミドプレポリマーを連続重合した。この時、ポット１内部に取り付けたU字管には、一定量のスチームが流れるように調節した。ポット１での滞留時間は４５秒であり、この時のポット１の温度は１９５℃を示した。反応器２に直結したφ３０ｍｍの２軸押出機（反応器８）に供給される直前にサンプリングしたポリアミドプレポリマーの相対粘度は１．３５であり、このポリアミドプレポリマーを、反応器２での重合時間が２０分となるように、ギアポンプ４で反応器８に連続供給し、リヤベントからフラッシュした水分を除去するとともに、表３記載の条件で連続高重合度化を行った。得られたポリアミドの相対粘度は２．４５、融点２９２℃であり、測定されたトリアミン量は０．０５質量％であった。

比較例７
実質的に水分を含まないアジピン酸１０ｋｇを容量３０Ｌの溶解缶に投入し、窒素置換を行なった後、１７０℃の温度でアジピン酸を溶解した。また、水分率５質量％のヘキサメチレンジアミン水溶液１１ｋｇを原料タンクに投入し、窒素置換を行なった後、タンクを６０℃で保温した。なお、重合触媒として、次亜リン酸ナトリウムを、重合後に得られるポリアミドプレポリマー１００重量部に対して０．０５重量％になるようにアジピン酸溶液中に混合して添加した。準備した原料はそれぞれプランジャーポンプを用いて、アジピン酸溶液を２．３２ｋｇ／ｈｒ、ヘキサメチレンジアミン水溶液を１．９５ｋｇ／ｈｒの供給速度で、反応器２に連続供給し、表３記載の条件でポリアミドプレポリマーを連続重合した。この時、ポット１内部に取り付けたU字管には、何も流さない状態でいた。ポット１での滞留時間は４５秒であり、ポット１の温度は２５５℃を示した。反応器２に直結したφ３０ｍｍの２軸押出機（反応器８）に供給される直前にサンプリングしたポリアミドプレポリマーの相対粘度は１．５２であり、このポリアミドプレポリマーを、反応器２での重合時間が２０分となるように、ギアポンプ４で反応器８に連続供給し、リヤベントからフラッシュした水分を除去するとともに、表３記載の条件で連続高重合度化を行った。得られたポリアミドの相対粘度は２．７８、融点２６３℃であり、測定されたトリアミン量は０．１３質量％となりトリアミン量が増加した。

比較例２
実質的に水分を含まないアジピン酸１０ｋｇを容量３０Ｌの溶解缶に投入し、窒素置換を行なった後、１７０℃の温度でアジピン酸を溶解した。また、水分率６０質量％のヘキサメチレンジアミン水溶液２５ｋｇを原料タンクに投入し、窒素置換を行なった後、タンクを６０℃で保温した。なお、重合触媒として、次亜リン酸ナトリウムを、重合後に得られるポリアミドプレポリマー１００重量部に対して０．０５重量％になるようにアジピン酸溶液中に混合して添加した。準備した原料はそれぞれプランジャーポンプを用いて、アジピン酸溶液を２．３２ｋｇ／ｈｒ、ヘキサメチレンジアミン水溶液を４．６５ｋｇ／ｈｒの供給速度で、図１に示すようなポット１、多孔板３、ギヤポンプ４、精留塔５を設けた全容量２Lの反応器２に連続供給し、表４記載の条件でポリアミドプレポリマーを連続重合した。この時、ポット１内部に取り付けたU字管には、何も流さない状態でいた。

ポット１での滞留時間は４０秒であり、ポット１の温度は１６０℃を示したが、ポリアミドプレポリマーの連続重合を開始してからすぐに、ポット１の内部で原料固化が起きた。これにより、反応器２から排出されるポリアミドプレポリマーは殆ど重合が進行しておらず、未反応のモノマー成分が多量に排出されたため、反応器８での高重合度化を断念した。

本発明の方法によって、ポリアミド連続製造方法において、工程が簡素化され、短時間処理でエネルギー使用量が少なく、ゲルの少ない高品質なポリアミドを長期間連続して、効率的かつ安定的に製造することができる。

１・・ポット
１ａ・・ポット１上部胴体部
１ｂ・・ポット１下部錘状部
１ｃ・・混合液流出用ノズル部
２・・ポット１を有する反応器
３・・多孔板
４・・プレポリマー排出用ギヤポンプ
５・・精留塔
６・・ジカルボン酸供給槽
６ａ・・原料供給口（ジカルボン酸成分）
７・・ジアミン供給槽
７ａ・・原料供給口（ジアミン成分）
８・・第２の反応器（２軸押出機）
９・・ポット１の温度調節に用いるＵ字管
ｄ・・ポット１の径
ｈ・・ポット１の垂直方向の全長
Ａ・・ポット１下部錘状部１ｂの半頂角
Ｄ・・反応器２の径

Claims (10)

1. ジカルボン酸成分とジアミン成分の全体の水分率が５〜５０質量％である、水分率０〜６０質量％の溶融状態またはスラリー状態のジカルボン酸成分と水分率０〜４０質量％の溶融状態のジアミン成分を、反応器に連続的に供給してポリアミドプレポリマーを連続重合する際に、連続供給されたジカルボン酸成分とジアミン成分を反応器内に設置されたポットで混合することを特徴とするポリアミドプレポリマーの連続製造方法であって、ポット内の温度が１８０〜２２０℃であり、ポット内における滞留時間が１〜６０秒であり、ポリアミドプレポリマー重合時の圧力が０．８〜３．５ＭＰａであるポリアミドプレポリマーの連続製造方法。
2. 前記ポットに供給されたジカルボン酸成分とジアミン成分が、ポット底部に設けた孔より流出することを特徴とする請求項１記載のポリアミドプレポリマーの連続製造方法。
3. ポット内での温度を調節するための温度制御装置を具備することを特徴とする請求項１または２記載のポリアミドプレポリマーの連続製造方法。
4. ポリアミドプレポリマー重合時の温度が２３０〜３００℃であることを特徴とする請求項１〜３いずれか記載のポリアミドプレポリマーの連続製造方法。
5. ポリアミドプレポリマー重合時の時間が１０〜４０分であることを特徴とする請求項１〜４いずれか記載のポリアミドプレポリマーの連続製造方法。
6. ジカルボン酸成分が脂肪族ジカルボン酸および芳香族ジカルボン酸からなり、ジカルボン酸成分を供給する際に、溶融した脂肪族ジカルボン酸に芳香族ジカルボン酸をスラリー状態にして連続供給することを特徴とする請求項１〜５いずれか記載のポリアミドプレポリマーの連続製造方法。
7. 芳香族ジカルボン酸成分がテレフタル酸および／またはイソフタル酸であり、脂肪族ジカルボン酸成分がアジピン酸および／またはセバシン酸である請求項６記載のポリアミドプレポリマーの連続製造方法。
8. ジアミン成分がヘキサメチレンジアミンであることを特徴とする請求項１〜７いずれか記載のポリアミドプレポリマーの連続製造方法。
9. 請求項１〜８いずれかの方法で得られたポリアミドプレポリマーを第２の反応器に供給し連続高重合度化することを特徴とするポリアミドの連続製造方法。
10. 第２の反応器が２軸押出機であり、連続高重合度化を、得られるポリアミドの融点＋５〜＋４０℃の温度で、重縮合により発生する水を除去しながら行うことを特徴とする請求項９記載のポリアミドの連続製造方法。

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