JP5451872B2 - 光変調器 - Google Patents
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Description
f(t−CLK/2)=−f(t) (式1)
の関係を満たし、振幅Vπで繰り返し周期CLKのパルス化信号とすることができる。
F(t)=Abs{f(t)−Vπ/2}−Vπ/2、または、
F(t)=Abs{f(t)+Vπ/2}−Vπ/2 (式2)
としたときに、
F(t−CLK/2)=−F(t) (式3)
を満たし、振幅2Vπで繰り返し周期CLKのパルス化信号とすることができる。
図4に、本願発明の第1の実施形態にかかるRZパルス化器付きDQPSK変調器の構成を示す。光変調器200は、1×2カプラ221と2×2カプラ222に挟まれた2本のアーム導波路に変調用光移相器223,224を備えた1×2RZパルス化器220と、1×2RZパルス化器220の2出力のいずれか一方(図4ではQch側)に、変調シンボルレートの半分に相当する遅延を挿入する遅延回路240と、DQPSK変調器とを備える。
f(t−CLK/2)=−f(t)
の関係を満たす駆動波形であることが望ましい。
次に、第1の実施形態の光変調器200において、RZパルス信号として、CLK信号を分周(CLK/2)し、2Vπの振幅入力とした信号を用いた場合(2Vπ駆動)について説明する。このように2Vπ振幅のCLK/2信号でRZパルス化を行う方法は、キャリア抑圧RZパルス化(CSRZ化)と呼ばれる。一般に、RZパルス化を行うと信号スペクトルがRZパルス化を行う前の約2倍に広がるが、CSRZパルス化の場合はスペクトル広がりが1.5倍程度に抑えることができる。このため、周波数利用効率を向上させる場合には好んで用いられる。
F(t)=Abs{f(t)−Vπ/2}−Vπ/2
としたときに、
F(t−CLK/2)=−F(t)
が成り立つようは波形が望ましいことが分かる。さらに、スペクトル拡大防止の観点から、光パルス波形を正弦波形状とするために、駆動波形は、振幅中心を+Vπ/2とする三角波が望ましい。なお、図7ではこのような三角波を駆動信号に用いたとして各波形を図示している。
図9に、本発明の第2の実施形態にかかるRZパルス化器付き偏波多重QPSK変調器の構成を示す。光変調器300は、前段に、第1の実施形態の光変調器200と同じ構成の1×2RZパルス化器320と、遅延回路340とを備え、後段に、偏波多重QPSK変調器を備えている。
図11に、本発明の第3の実施形態にかかるRZパルス化器付き偏波多重QPSK変調器の構成を示す。図9に示した第2の実施形態との相違点は、遅延回路が無いこと、一方のQPSK変調器(図11では、X偏波用QPSK変調器410X)の駆動信号(DataXI信号、DataXQ信号)に半シンボル分の電気遅延回路434a,bを挿入している点である。
図13に、実施例1にかかるRZパルス化器付きDQPSK変調器の構成を示す。実施例1の光変調器は、石英系平面光波回路(PLC)基板501,502とLN変調器アレイが形成されたLN基板503とを端面接続した複合集積構成となっている。
図15に、実施例2にかかるRZパルス化器付き偏波多重QPSK変調器の構成を示す。実施例2の光変調器も、石英系平面光波回路(PLC)基板701,702とLN変調器アレイが形成されたLN基板703とを端面接続した複合集積構成となっている。実施例2の光変調器においては偏波合成器が必要になるが、LN導波路で構成する場合には、十分な特性が出ないが、PLC導波路を用いた場合には、偏波直交性の優れた偏波合成器を作製することができる。
Claims (15)
- 1×2カプラと2×2カプラとに挟まれた2本のアーム導波路に変調用光移相器を備えた1×2RZパルス化器と、
前記2×2カプラの2出力のそれぞれに接続された2つの干渉計型変調器と、
前記干渉計型変調器のそれぞれの出力を合流させる2×1合流カプラと
を備えたことを特徴とする光変調器。 - 前記1×2RZパルス化器を駆動するパルス化信号は、駆動波形f(t)が、
f(t−CLK/2)=−f(t)
の関係を満たし、振幅Vπで繰り返し周期CLKのパルス化信号であることを特徴とする請求項1に記載の光変調器。 - 前記パルス化信号は、正弦波であることを特徴とする請求項2に記載の光変調器。
- 前記1×2RZパルス化器を駆動するパルス化信号は、駆動波形f(t)が、
F(t)=Abs{f(t)−Vπ/2}−Vπ/2、または、
F(t)=Abs{f(t)+Vπ/2}−Vπ/2
としたときに、
F(t−CLK/2)=−F(t)
を満たし、振幅2Vπで繰り返し周期CLKのパルス化信号であることを特徴とする請求項1に記載の光変調器。 - 前記パルス化信号は、振幅中心を+Vπ/2または−Vπ/2とする三角波であること特徴とする請求項4に記載の光変調器。
- 前記干渉計型変調器は、1×2カプラと2×1カプラとに挟まれた2本のアーム導波路に変調用光移相器を備えたデータ変調器であり、
前記1×2RZパルス化器の2×2カプラの出力から前記2×1合流カプラの入力までの伝搬遅延時間差がパルス化周期の(k+0.5)倍(kは整数)となるように構成された遅延回路と、
無変調時に、各々の前記干渉計型変調器からの出力光の相対光位相差を90°にするπ/2光移相器と
をさらに備えたことを特徴とする請求項1に記載の光変調器。 - 前記2×1合流カプラは、一方の入力ポートから入力されたTE偏波と他方の入力ポートから入力されたTM偏波を偏波合成する偏波合成器であり、
前記偏波合成器のいずれか一方の入力ポートの前段にTE/TM偏波変換器を備え、
前記干渉計型変調器は、1×2カプラと2×1カプラとに挟まれた2本のアーム導波路にマッハツェンダー干渉計型変調器を含むネストマッハツェンダー干渉計型データ変調器であり、
各々のマッハツェンダー干渉計型変調器は、1×2カプラと2×1カプラとに挟まれた2本のアーム導波路に変調用光移相器を備えたデータ変調器であり、無変調時に、各々の前記マッハツェンダー干渉計型変調器の2×1カプラからの出力光の相対光位相差を90°にするπ/2光移相器を備えることを特徴とする請求項1に記載の光変調器。 - 前記1×2RZパルス化器の2×2カプラの出力から前記干渉計型変調器の分岐カプラまでの伝搬遅延時間差がパルス化周期の(k+0.5)倍(kは整数)となる遅延回路をさらに備えたことを特徴とする請求項7に記載の光変調器。
- 前記1×2RZパルス化器の2×2カプラの出力から前記偏波合成器までの伝搬遅延時間差がパルス化周期のk倍(kは整数)であることを特徴とする請求項7に記載の光変調器。
- 前記干渉計型変調器のそれぞれの出力に光出力モニタを備えたことを特徴とする請求項1に記載の光変調器。
- 前記光出力モニタのそれぞれの光強度の時間平均値が同じになるように、前記1×2RZパルス化器の駆動動作点を調整することを特徴とする請求項11に記載の光変調器。
- 前記1×2RZパルス化器の前記2×2カプラの出力いずれか一方、または双方に光出力モニタを備えたことを特徴とする請求項1に記載の光変調器。
- 前記2×2カプラの出力のそれぞれに備えられた光出力モニタの光強度の時間平均値が同じになるように、前記1×2RZパルス化器の駆動動作点を調整することを特徴とする請求項13に記載の光変調器。
- 前記1×2RZパルス化器の駆動動作点のバイアス値に微小なディザリング信号を重畳し、該ディザリング信号による前記光出力モニタの光強度の変化量が最大になるように、前記1×2RZパルス化器の駆動動作点を調整することを特徴とする請求項11または13に記載の光変調器。
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