JP5445171B2

JP5445171B2 - 連続真空度制御方法

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Publication number: JP5445171B2
Application number: JP2010014380A
Authority: JP
Inventors: 大輔川内; 浩至菅野; 勝彦加藤
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2010-01-26
Filing date: 2010-01-26
Publication date: 2014-03-19
Anticipated expiration: 2030-01-26
Also published as: JP2011153337A

Description

本発明は、溶鋼の脱炭精錬を行う際の連続真空度制御方法に関するものである。

従来、含Ｃｒ溶鋼等の精錬における溶鋼の脱炭精錬方法として、取鍋底部から不活性ガスを吹き込みながら処理容器内を減圧して吹酸することにより、Ｃｒの酸化を抑制した脱炭が行われている。この減圧下での吹酸脱炭処理において、脱炭反応初期に高真空度に減圧すると、酸素と溶鋼中の炭素が急激に反応し、その際に発生するＣＯガスの溶鋼表面の破泡により、スプラッシュが生じて、地金が飛散する。この地金が二次バーストを発生して細粒化し、ダストとして排ガスとともに排気系内に随伴される。脱炭時の真空度が高真空であればあるほど、スプラッシュの発生量やダストのダクトへの随伴量が増加する。このときの地金が真空処理容器に付着すると、装置トラブルが発生するほか、ダストが排気系に付着、堆積することで、排気系の能力が低下し、到達真空度が悪化する原因となる。そのため、付着、堆積した地金やダストを取り除く清掃作業を頻繁に行わなければならず、稼働効率の低下を招く。

これを抑制するために、脱炭反応に応じて生じる排ガス量を見ながら、連続的に真空度を高真空化していく制御方法が必要となる。殊に含Ｃｒ溶鋼精錬の場合は、スプラッシュの発生が普通鋼に比べて多く、排気系への影響が大きいため、脱炭反応に応じて厳密に真空度および排ガス流速の制御を行うことが必要となる。

スプラッシュにより発生する地金の細粒化を抑制し、細粒地金やダストの排気系への付着や堆積を防止する方法として、例えば特許文献１には、脱炭精錬初期においては低真空となるように減圧し、炭素濃度が１５０ｐｐｍ未満に到達してから高真空となるように減圧して脱炭する方法が開示されている。また、特許文献２には、取鍋の底部から不活性ガスを供給しつつ、湯面の上方より酸素含有ガスを吹き付けて脱炭精錬を行い、その際の排ガス流速を５〜２０ｍ／ｓｅｃにすることで、地金の飛散を抑制する方法が開示されている。

特開２０００−３８６１３号公報特開２０００−２９７３１５号公報

ところが、前記特許文献１、２の場合、吹酸脱炭を行っている際の真空度や排ガス流速を所定範囲に制御することでスプラッシュ抑制効果を上げているが、吹酸脱炭中における短時間の真空度変化量については記載されていない。例えば特許文献１の場合、１００〜７５０ｔｏｒｒの範囲で制御すると記載されているが、仮に真空度を急激に８０ｔｏｒｒ／ｍｉｎで変化させると、酸素と溶鋼中の炭素の急激な反応が起こり、スプラッシュ発生量の激増により大量の地金が飛散して真空処理容器に付着するという問題がある。特許文献２についても同様であり、排ガス流速を５〜２０ｍ／ｓｅｃで制御することが記載されているが、仮に短時間で５ｍ／ｓｅｃから２０ｍ／ｓｅｃに変更した場合、やはり酸素と溶鋼中の炭素の急激な反応が発生するという問題がある。なお、本明細書中では圧力の単位をｔｏｒｒとして記載しているが、Ｐ（ｔｏｒｒ）は、次式によりＰａ単位系に換算できる。
Ｐ（ＭＰａ）＝０．１０１３／７６０×Ｐ（ｔｏｒｒ）

本明細書中においては、脱炭反応を、排ガス中のＣＯ体積濃度が２０％以上の状態と定義する。つまり、吹酸脱炭を開始した後、排ガス中のＣＯ体積濃度が２０％に達したときを、脱炭開始時とする。また、脱炭最盛期を、脱炭開始時から下記（１）式に示すＨｉｌｔｙの式で表される［％Ｃ_０］に達するまでの間と定義する。なお、［％Ｃ］は含Ｃｒ溶鋼中のＣの質量濃度を示し、［％Ｃ_０］は含Ｃｒ溶鋼中の脱炭平衡時のＣ質量濃度を示す。
log（［％Ｃｒ］×Ｐ_ｃｏ／７６０／［％Ｃ_０］）＝−１３８００／Ｔ＋８．７６（１）
ただし、
［％Ｃｒ］：含Ｃｒ溶鋼中のＣｒの質量濃度
Ｐ_ｃｏ（ｔｏｒｒ）：反応系内のＣＯガス分圧
［％Ｃ_０］：含Ｃｒ溶鋼中の脱炭平衡時のＣ質量濃度
Ｔ（Ｋ）：含Ｃｒ溶鋼の温度

［％Ｃ_０］は、脱炭反応とＣｒ酸化反応の発生頻度が切り替わる変移点として知られており、具体的には、酸化反応によるＣＯとＣｒ_２Ｏ_３を生成するΔＧが等しくなるときの［％Ｃ］を［％Ｃ_０］とする。つまり、含Ｃｒ溶鋼の［％Ｃｒ］を一定とした場合、脱炭反応中に［％Ｃ］が［％Ｃ_０］まで減少するまでは、脱炭反応が優先的に行われる。この脱炭最盛期に、溶鋼内のＣの変化量に応じた真空度制御を行う必要がある。脱Ｃ反応中に適正な真空度よりも高真空側で反応させた場合、スプラッシュの発生量が激増し、地金の飛散増加や排気系へのダスト付着などの問題が発生する。一方で、適正な真空度よりも低真空側で反応させた場合はＣｒの酸化反応が進行し、Ｃｒの歩留まりを著しく低下させるという問題がある。

本発明の目的は、脱炭最盛期中の真空度や減圧速度を制御することにより、地金やダストの飛散を抑え、さらにＣｒの酸化ロスを抑制しながら、安定して溶鋼の脱炭を行うことのできる連続真空度制御方法を提供することにある。

上記問題を解決するため、本発明は、含Ｃｒ溶鋼の減圧脱炭精錬における処理容器の真空度制御方法であって、吹酸脱炭により排ガス中のＣＯ体積濃度が２０％に達したときを脱炭開始時として前記脱炭開始時の真空度を１００〜３００ｔｏｒｒの範囲とし、吹酸脱炭中の任意の１ｍｉｎ間における減圧変化量の最大値を３０ｔｏｒｒ／ｍｉｎ以下となるように真空度を調整し、且つ、前記脱炭開始時以降に、溶鋼中のＣの質量濃度［％Ｃ］が、下記（１）式に示すＨｉｌｔｙの式によって表される脱炭平衡時のＣ質量濃度［％Ｃ_０］に達するまでの間において、平均減圧速度が０〜８．０ｔｏｒｒ／ｍｉｎの範囲となるように前記処理容器内の減圧を徐々に進行させることを特徴とする連続真空度制御方法を提供する。
log（［％Ｃｒ］×Ｐ_ｃｏ／７６０／［％Ｃ_０］）＝−１３８００／Ｔ＋８．７６（１）
ただし、
［％Ｃｒ］：含Ｃｒ溶鋼中のＣｒの質量濃度
Ｐ_ｃｏ（ｔｏｒｒ）：反応系内のＣＯガス分圧
［％Ｃ_０］：含Ｃｒ溶鋼中の脱炭平衡時のＣ質量濃度
Ｔ（Ｋ）：含Ｃｒ溶鋼の温度

排ガス中のＣＯ体積濃度が２０％に達した脱炭開始時における真空度が１００ｔｏｒｒ未満の場合、溶鋼中のＣが急激に反応し、地金の飛散量が増加して真空処理容器に付着する。これにより、吹酸ランスにも地金が付着し、動きが拘束されて吹酸ランスの上昇および下降動作ができなくなるなどの地金起因トラブルが発生する。一方、脱炭開始時に真空度３００ｔｏｒｒ超で制御した場合、溶鋼内のＣｒが優先的に酸化されるため、Ｃｒ_２Ｏ_３が多量に発生し、Ｃｒの酸化ロスを招いてしまう。

また、任意の１ｍｉｎ間に３０ｔｏｒｒ／ｍｉｎ超の減圧を実施した場合、急激な減圧により脱炭反応が活性化し、スプラッシュが増加する。これにより発生した地金が真空処理容器内に付着するため、吹酸ランスが地金付着により拘束され、上昇および下降動作ができなくなるなどの地金起因トラブルが発生する。

さらに、脱炭最盛期間における平均減圧速度を０ｔｏｒｒ／ｍｉｎ未満で制御した場合、脱炭最盛期の末期において、低真空での処理となり、［％Ｃ_０］までの到達時間が長くなるうえ、Ｃｒの酸化ロスが増加する。一方、脱炭最盛期間における平均減圧速度を８．０ｔｏｒｒ／ｍｉｎ超で制御した場合、脱炭最盛期における地金の二次バーストの発生量が増加し、ダストがより多く随伴され、排気系に付着、堆積して、十分な真空度を保つことができなくなり、脱炭処理の効率低下を招く。

本発明において、前記真空度は、蒸気流を駆動力とする排気装置に供給する蒸気の圧力または流量を、蒸気調整弁の開度を調整するか、または、真空ポンプの排ガス循環量を調節する真空度制御弁の開度を調整することにより制御されてもよい。遮蔽弁ではなく、開度調整が可能な調整弁や制御弁を用いることにより、真空度制御の精度が高くなる。

本発明によれば、減圧脱炭処理の脱炭過程で溶鋼内の［％Ｃ］が刻々と減少する中で、脱炭最盛期において、地金の飛散やダストの発生量を低減することができ、排気系の洗浄作業などによる稼働率の低下を抑制することができる。一方で、Ｃｒの酸化を抑制することが可能となり、Ｃｒの歩留まり向上に寄与する。

本発明が実施される減圧脱炭精錬装置の構成を示すブロック図である。

以下、図を参照して、本発明の実施の形態の例として、特に地金のスプラッシュによる排気系への影響が大きい含Ｃｒ溶鋼の減圧脱炭精錬装置における真空度や減圧速度の制御方法について説明する。なお、本明細書中において、図１の右側（放散塔１７に近い側）を吐出側、左側（真空処理容器２に近い側）を吸入側と称する。

図１は、本発明によって真空度制御が行われる減圧脱炭精錬装置１を示す。取鍋３に収容した含Ｃｒ溶鋼４内に、真空処理容器２の先端部が浸漬されている。真空処理容器２には、吹酸ランス６が天井部に接続されている。複数、例えば図示するように３つのブースター部からなるブースター５が、ダクト７を介して、真空処理容器２の上部と連結されている。さらに、多段、例えば図示するように２つのエゼクター９，９が、吸入側のコンデンサー８を介してブースター５と、吐出側のコンデンサー１０を介して真空ポンプ１１と、それぞれ連結されている。ブースター５、エゼクター９は、蒸気流を駆動力とするスチームエゼクターである。

減圧脱炭精錬装置１においては、ブースター５、エゼクター９、および、真空ポンプ１１をそれぞれ稼働し、真空処理容器２の内部を減圧して、溶鋼４の脱炭が行われる。ブースター５およびエゼクター９は、蒸気ヘッダー１２から供給される蒸気流を駆動力として排気が行われる。蒸気の供給量または圧力は、各々に設けられた蒸気調節弁１３により調節され、これにより真空度制御が行われる。真空ポンプ１１を通過した排ガスは、セパレータタンク１４により気水分離され、ガス分は排気ヘッダー１６を介して放散塔１７から排出され、水分は水循環装置１５を介して再度真空ポンプ１１に循環される。

減圧を行う際には、最も吐出側に配置された減圧機構である真空ポンプ１１から順に稼働させ、さらに、複数段のエゼクター９を適宜組み合わせて稼働させ、徐々に高真空側に真空度を制御する。また、エゼクター９、およびブースター５に供給する蒸気の圧力または流量を、それぞれの蒸気調節弁１３の開閉動作で調節することにより、連続的に真空度が制御される。さらに、真空度制御弁１８の開度を調節することにより、真空ポンプ１１の吐出側の排ガスの一部を吸入側に戻して、真空度が連続的に制御される。

一般に真空精錬分野で使用される真空排気装置、すなわち蒸気流を駆動力とする排気装置や真空ポンプは、設計時の抽気能力を満足するため、駆動する蒸気圧や回転数が固定されており、起動操作と停止動作のみで操業している。この方法では、真空排気装置起動時に、真空精錬容器内の真空度が急激に低下して高真空となり、真空度の制御が困難な場合がある。そのため、遮蔽弁ではなく、上記のように開度調整が可能な調整弁や制御弁を用いることにより、連続真空度制御の実現が容易に且つ精度良く行える。

吹酸脱炭を行う際には、吹酸ランス６より溶鋼４に向けて、上方から酸素を吹き付ける。この際、吹酸ランス６には昇降装置が付いており、吹酸時には下降し、吹酸時以外は上昇して待機している。

以下に、図１に示す減圧脱炭精錬装置１を用いた真空度制御の例について、詳細に説明する。

先ず、取鍋３中に、例えばＣｒを２質量％以上含有した１００〜３６０ｔ、ここでは１１０〜１８０ｔの含Ｃｒ溶鋼４を受湯し、取鍋３内に、真空処理容器２を、先端が取鍋３内の溶鋼４の表面から深さ２００〜７００ｍｍの位置になるように浸漬する。この真空処理容器２の内部を、以下に説明するように、真空ポンプ１１やエゼクター９により排気して減圧し、脱炭処理を行う。尚、含Ｃｒ溶鋼として、Ｃｒの含有量が１０質量％以上、１５質量％以上、１８質量％以上などのものが多く製造され、上限は定められていないが、通常は３０質量％以下、あるいは２３質量％以下である。これらの、Ｃｒを多く含み、生産量が多い鋼種に本発明を適用すると、効果を得やすい。

真空処理容器２内の湯面には、取鍋３の底部に設けたポーラスプラグ１９から、不活性ガス、例えばアルゴンガス０．６〜１５．０Ｎリットル／（ｍｉｎ・溶鋼トン）を供給する。また、真空処理容器２の上方に設置した吹酸ランス６より、酸素含有ガス、例えば酸素２〜４０Ｎｍ^３／ｈｒ・溶鋼トンを溶鋼４の上方から吹き付けて、吹酸脱炭を行う。吹酸脱炭初期の、例えば真空処理容器２内の真空度が３００ｔｏｒｒになるまでは、真空ポンプ１１のみを稼働させる。そして、排ガス中のＣＯ体積濃度が２０体積％となる脱炭開始時の真空度を１００〜３００ｔｏｒｒに制御するために、真空処理容器２内の真空度が３００ｔｏｒｒ以下になった時点で、真空ポンプ１１よりも吸入側に配置されているエゼクター９を稼働させる。２つのエゼクター９，９は、能力の異なるものとし、所望する真空度に応じていずれか一方または両方を用いるようにしてもよい。このようにして、吹酸開始後、脱炭開始時において、真空処理容器２内の真空度が１００〜３００ｔｏｒｒとなるように、真空度を制御する。

脱炭最盛期においては、排ガス量や排ガス組成を確認しながら、真空度制御を実施する。真空度制御の方法は、前述のように、真空ポンプ１１の真空度制御弁１８やエゼクター９の蒸気調整弁１３などを用いる。さらに、例えば真空処理容器２内の真空度が１００ｔｏｒｒ以下になると、ブースター５を稼働させて真空度を調整する。ブースター５の３つのブースター部は、吐出側に設置されたものから順次稼働させる。この際、スプラッシュの発生量を抑制するため、脱炭反応による排ガス量を見ながら、任意の１ｍｉｎにおける真空度変化量が３０ｔｏｒｒ／ｍｉｎを超えない範囲で制御を行う。

脱炭最盛期の間は、下記（１）式に示すＨｉｌｔｙの式で表される［％Ｃ_０］に達するまでの平均減圧速度を０〜８．０ｔｏｒｒ／ｍｉｎとなるように、真空度を調整する。
log（［％Ｃｒ］×Ｐ_ｃｏ／７６０／［％Ｃ_０］）＝−１３８００／Ｔ＋８．７６（１）
ただし、
［％Ｃｒ］：含Ｃｒ溶鋼中のＣｒの質量濃度
Ｐ_ｃｏ（ｔｏｒｒ）：反応系内のＣＯガス分圧
［％Ｃ_０］：含Ｃｒ溶鋼中の脱炭平衡時のＣ質量濃度
Ｔ（Ｋ）：含Ｃｒ溶鋼の温度
なお、本明細書において、平均減圧速度は、次式により定義される。
平均減圧速度＝（Ｐｓ−Ｐｆ）／Ｔ
ただし、
Ｐｓ（ｔｏｒｒ）：脱炭開始時の真空度
Ｐｆ（ｔｏｒｒ）：［％Ｃ_０］時の真空度
Ｔ（ｍｉｎ）：脱炭時間

このように平均減圧速度を制御することにより、脱炭最盛期におけるダストの随伴量を抑制するとともに、Ｃｒの歩留まりを高位に安定させた真空下での吹酸脱炭を実行できる。

以上、本発明の好適な実施形態について説明したが、本発明はかかる例に限定されない。当業者であれば、特許請求の範囲に記載された技術的思想の範疇内において、各種の変更例または修正例に想到しうることは明らかであり、それらについても当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。

次に、本発明にかかる含Ｃｒ溶鋼の脱炭精錬方法を適用した実施例について説明する。

転炉より、図１に示す取鍋３に、Ｃｒを１６質量％含有した１５０トンの含Ｃｒ溶鋼４を受湯し、取鍋３中に、真空処理容器２を、先端が取鍋３内の溶鋼４の表面から深さ６００ｍｍの位置になるように浸漬した。真空ポンプ１１およびエゼクター９を稼働して真空処理容器２内を減圧し、吹酸ランス６より、酸素２０Ｎｍ^３／ｈｒ・溶鋼トンを吹き付けて、吹酸脱炭を行った。

本発明を適用した本発明例１として、以下の条件で真空度制御を行った。吹酸開始後、排ガス中のＣＯ濃度が２０体積％に達する脱炭開始時において、１５０ｔｏｒｒとなるように真空度を制御した。ＣＯが２０体積％以上となり、脱炭最盛期に入った後、任意の１ｍｉｎ間における減圧速度の最大値を３０ｔｏｒｒ／ｍｉｎ、［％Ｃ_０］到達時までの平均減圧速度が８．０ｔｏｒｒ／ｍｉｎとなるように、排ガス量を見ながら減圧速度を制御した。本発明例１を、本実施例における評価の基準とした。

また、本発明例２、３として、脱炭開始時の真空度を、それぞれ本発明の範囲の下限値および上限値である１００ｔｏｒｒ、３００ｔｏｒｒとして脱炭を開始し、任意の１ｍｉｎにおける減圧速度の最大値を３０ｔｏｒｒ／ｍｉｎ、平均減圧速度を８．０ｔｏｒｒ／ｍｉｎに制御して、吹酸脱炭を実施した。本発明例４は、脱炭開始時の真空度を１５０ｔｏｒｒ、任意の１ｍｉｎにおける減圧速度の最大値を３０ｔｏｒｒ／ｍｉｎとし、平均減圧速度を０．０ｔｏｒｒ／ｍｉｎに制御して、吹酸脱炭を実施した。

さらに、比較例１、２として、脱炭開始時の真空度を、それぞれ本発明の範囲外である８０ｔｏｒｒ、３５０ｔｏｒｒとして脱炭を開始し、任意の１ｍｉｎにおける減圧速度の最大値を３０ｔｏｒｒ／ｍｉｎ、平均減圧速度を８．０ｔｏｒｒ／ｍｉｎとして、吹酸脱炭を実施した。比較例３は、脱炭開始時の真空度を１５０ｔｏｒｒとして脱炭を開始し、任意の１ｍｉｎにおける減圧速度の最大値を、本発明の範囲を超える４０ｔｏｒｒ／ｍｉｎ、平均減圧速度を８．０ｔｏｒｒ／ｍｉｎとして、吹酸脱炭を実施した。比較例４、５は、脱炭開始時の真空度を１５０ｔｏｒｒとして脱炭を開始し、任意の１ｍｉｎにおける減圧速度の最大値を３０ｔｏｒｒ／ｍｉｎ、平均減圧速度を、それぞれ本発明の範囲外である−２．０ｔｏｒｒ／ｍｉｎ、１２．０ｔｏｒｒ／ｍｉｎとして、吹酸脱炭を実施した。

本発明例１においては、吹酸ランス６に地金が付着して上昇および下降動作ができなくなるという地金起因トラブルを誘発することがなく、減圧下における吹酸脱炭を行うことができた。また、ダクト等へのダスト堆積量についても、適正な真空度の保持が困難になるほど堆積することがなく、良好な結果を得ることができた。さらに、処理前の含Ｃｒ溶鋼中のＣｒ量に対する処理後の含Ｃｒ溶鋼中のＣｒ量から算出されるＣｒ酸化ロス量は約１％程度であり、問題のない範囲であった。

その他の本発明例および比較例について、地金起因トラブルの有無、ダスト堆積量、Ｃｒ酸化ロス量について評価した。地金起因トラブルの有無については、吹酸ランスの上昇および下降動作が問題なく行えれば「○」、支障が生じた場合は「×」とした。なお、本実施例においては、厚さ２０ｍｍ以上の地金が吹酸ランスに付着することにより、吹酸ランス６の昇降動作が困難になった。ダスト付着量については、本発明例１の実績値を１とし、付着量の割合が３以内である場合を「○」、３を超えた場合を「×」として評価した。本実施例において、ダスト付着量は、真空処理容器２を溶鋼４中に浸漬するために昇降させる油圧の値で評価した。即ち、油圧の大小がダストの重量を表すものとした。また、Ｃｒ酸化ロス量については、本発明例１の実績値を１とし、Ｃｒ酸化ロス量の割合が３以下である場合を「○」、３を超えた場合を「×」として評価した。以上の結果を表１に示す。なお、表１において、下線を付した数値は、本発明の範囲を外れた値を示す。

本発明例２〜４は、いずれも地金起因トラブルが発生せず、ダスト堆積量、Ｃｒ酸化ロス量のいずれも、指標を満足した。

一方、比較例１は、脱炭開始時の真空度が高位であったため、地金の飛散が多く、地金起因トラブルが発生した。具体的には、吹酸ランス６が昇降しなくなった。比較例２は、脱炭開始時の真空度が低位であったため、脱炭よりもＣｒが優先的に酸化されてＣｒ酸化ロス量が増加し、本発明例１の３．２倍となり、指標の３倍を超過した。比較例３は、急激に脱炭反応が進んで地金が多く飛散し、比較例１と同様に地金起因トラブルが発生した。比較例４は、真空度が十分に確保できず、Ｃｒ酸化ロス量が本発明例１の３．２倍となり、指標の３倍を超過した。比較例５は、高真空により二次バーストを発生し、ダスト付着量が本発明例１の３．１〜３．５倍となり、指標の３倍を超過した。

以上のように、本発明の条件を満たす制御方法によって、含Ｃｒ溶鋼の真空下での減圧脱炭処理を実施することで、安定した操業を実施できた。脱炭開始時の真空度を１００〜３００ｔｏｒｒの範囲とすることで、吹酸ランスの拘束など脱炭反応時のスプラッシュ発生量の増加による地金の飛散に起因したトラブルを回避するとともに、Ｃｒ酸化ロスを抑制する効果が得られた。また、任意の１ｍｉｎ間における減圧速度の最大値を３０ｔｏｒｒ／ｍｉｎ以下に制御することで、地金の飛散に起因したトラブルを回避する効果が得られた。さらに、平均減圧速度を０〜８．０ｔｏｒｒ／ｍｉｎに制御することで、スプラッシュによる地金の二次バーストで発生したダストの排ガスによる随伴を抑制し、ダスト堆積量を低減する効果が得られた。これに対して、本発明の条件のうち１項目でも範囲外になると、いずれかのトラブルが起こった。

本発明は、ＲＥＤＡ、ＶＯＤ、ＲＨなどにおける真空精錬容器に限らず、あらゆる排気装置の真空度制御に適用できる。

１減圧脱炭精錬装置
２真空処理容器
３取鍋
４溶鋼
５ブースター
６吹酸ランス
７ダクト
８、１０コンデンサー
９エゼクター
１１真空ポンプ
１２蒸気ヘッダー
１３蒸気調節弁
１４セパレータタンク
１５水循環装置
１６排気ヘッダー
１７放散塔
１８真空度制御弁
１９ポーラスプラグ

Claims

含Ｃｒ溶鋼の減圧脱炭精錬における処理容器の真空度制御方法であって、
吹酸脱炭により排ガス中のＣＯ体積濃度が２０％に達したときを脱炭開始時として前記脱炭開始時の真空度を１００〜３００ｔｏｒｒの範囲とし、吹酸脱炭中の任意の１ｍｉｎ間における減圧変化量の最大値を３０ｔｏｒｒ／ｍｉｎ以下となるように真空度を調整し、且つ、前記脱炭開始時以降に、溶鋼中のＣの質量濃度［％Ｃ］が、下記（１）式に示すＨｉｌｔｙの式によって表される脱炭平衡時のＣ質量濃度［％Ｃ_０］に達するまでの間において、平均減圧速度が０〜８．０ｔｏｒｒ／ｍｉｎの範囲となるように前記処理容器内の減圧を徐々に進行させることを特徴とする、連続真空度制御方法。
log（［％Ｃｒ］×Ｐ_ｃｏ／７６０／［％Ｃ_０］）＝−１３８００／Ｔ＋８．７６（１）
ただし、
［％Ｃｒ］：含Ｃｒ溶鋼中のＣｒの質量濃度
Ｐ_ｃｏ（ｔｏｒｒ）：反応系内のＣＯガス分圧
［％Ｃ_０］：含Ｃｒ溶鋼中の脱炭平衡時のＣ質量濃度
Ｔ（Ｋ）：含Ｃｒ溶鋼の温度
前記真空度は、蒸気流を駆動力とする排気装置に供給する蒸気の圧力または流量を、蒸気調整弁の開度を調整するか、または、真空ポンプの排ガス循環量を調節する真空度制御弁の開度を調整することにより制御されることを特徴とする、請求項１に記載の連続真空度制御方法。