JP5407053B2 - 冷媒組成物 - Google Patents
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Description
給湯システム
給湯システムは、一般に、図1に示すように、圧縮器、凝縮器、膨張弁及び蒸発器から構成され、給湯用高温水は圧縮器からの高温冷媒が凝縮器で低温水との熱交換により行われる。CO2冷媒給湯用サイクルでは凝縮器側の作動圧力は9MPa以上の高圧で超臨界(CO2臨界圧力:7.4MPa)になり、低圧側の蒸発器作動圧が3MPa以上の遷臨界サイクルを構成する。
CO2/DME冷媒の給湯能力を評価するために、図1の給湯用基準サイクルを数値モデル化し、汎用の数値ケミカルプロセスシミュレーターを用いて、公知の方法(例えば、宮良等の「非共沸混合冷媒ヒートポンプサイクルの性能に及ぼす熱交換器の伝熱特性の影響」日本冷凍協会論文集第7巻、第1号、65−73頁、1990年等を参照)により、その能力を解析・評価することができる。汎用の数値ケミカルプロセスシミュレーターは多種多様な成分の熱力学物性のデータベースを内蔵し、さまざまなシステムの機械工学的機能に対応した化学成分相互の平衡熱力学計算を行う。
以下、実施例により本発明の内容を更に具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に何等限定されるものではない。
ジメチルエーテル(DME)と二酸化炭素(CO2)混合系の溶解の程度を調べるため、及び後述する給湯システムにおける混合冷媒の成績係数を求めるために、DME/CO2の溶解性試験を行った。試験方法は以下の通りである。
(1)圧力容器(500mL)に300gのジメチルエーテルを封入し、封入後の重量を電子天秤で測定する。
(2)恒温槽に圧力容器を入れ、一定温度にする。
(3)ブースターポンプで一定圧力まで、二酸化炭素を注入する。
(4)充填した二酸化炭素は充填前後の重量から算出する(d=0.1g)。
図1の給湯システムにおけるストリーム(1)〜(4)の状態量(体積、エンタルピー、エントロピー等)をシミュレーションにより決定し、次式の成績係数COPを求める。
H1:冷媒の凝縮器での総排熱量(冷媒の蒸発器での総吸熱量+圧縮機の動力量)
H2:(4)から(1)に至る圧縮器の動力量
このとき、以下の条件設定をした。
(1)DME/CO2混合冷媒
DME/CO2混合冷媒の給湯能力を評価するために、圧縮機出力圧(吐出圧力)P1、圧縮機出力温度(吐出温度)P2、蒸発器圧力P3及びDME/CO2混合比を変動パラメーターとして計算を行う。ここで、冷媒の凝縮機出口温度は15℃に設定した。
P1=9.16MPa〜6.31MPa
P3=2.90MPa〜2.55MPa
吐出温度=130、120、100℃
DME/CO2混合比=3/97、4/96、5/95、6/94(モル比)
二酸化炭素単独については、圧縮機の吐出圧力(P1)、吐出温度、蒸発器圧力P3を変動パラメーターとして本シミュレーションを行った。ここで、冷媒の凝縮機出口温度は15℃に設定した。
P1=10MPa〜8MPa
P3=3.18MPa〜2.97MPa
シミュレーション・スタディーにおいては、採用する物性推算モデルの精度が重要なファクターであり、その検討を以下のとおり行った。
(1)DMEに対するγi (0)モデル
(2)DMEとCO2の相対的揮発性の程度
(3)エンタルピー及びエントロピーモデル
次のA、B2種類のプログラムを使用した。
(1)DME CO2 A
与えられた組成、T(温度)、P(圧力)のもとでのフラッシュ計算。
(2)DME CO2 B
ジメチルエーテル/二酸化炭素混合冷媒の給湯能力を評価するために、圧縮機の吐出圧力、吐出温度、蒸発器圧力及びDME/CO2の混合比を変動パラメーターとして前述の条件でシミュレーションを行った。以下に、各DME/CO2混合比(モル%)における冷媒特性についてのシミュレーション結果を示す。以下の表において、冷媒の蒸発温度の「入口/出口」とは、冷媒の蒸発器における入口と出口の温度を表す。
Claims (3)
- ジメチルエーテルと二酸化炭素の総モル数を基準として、ジメチルエーテルを1〜10モル%、二酸化炭素を99〜90モル%とを含有する給湯/暖房用冷媒組成物。
- ジメチルエーテルを3モル%〜8モル%、二酸化炭素を97〜92モル%とを含有する請求項1に記載の冷媒組成物。
- ジメチルエーテルと二酸化炭素の総モル数を基準として、ジメチルエーテルを1〜10モル%、二酸化炭素を99〜90モル%とを含有する冷媒組成物を給湯/暖房機に使用する方法。
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