JP5355217B2 - プラズマ点火装置 - Google Patents
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Description
機関の燃焼効率の向上と環境負荷の低減とを同時に実現可能な機関として、機関燃焼室内に高温高圧のプラズマ状態にした気体を噴射して、従来の火花放電による点火プラグでは火炎伝播できないような希薄な混合気を効率的に燃焼させる方法が注目されている。
このため、火炎核が成長して機関燃焼室内の混合気に火炎伝播して着火を起こすためには、例えば、200mJと比較的高いエネルギを供給する必要があった。加えて、このような高いエネルギを供給しながらも、燃焼可能な混合気の希薄化に限界を生じていた。さらに、このような高いエネルギを供給すると、電極の消耗が激しく、プラズマ点火装置としての耐久性、信頼性の向上に限界を生じていた。
この沿面放電をトリガとして上記プラズマエネルギ供給用電源から大電流が流れ、上記放電空間内に高エネルギの電子が放電経路の周りに放出され、上記放電空間内の気体が電離され、高温・高圧のプラズマ状態となって、上記放電空間から噴出される。
このとき、上記放電空間から噴出したプラズマ噴流に対して、上記渦流形成手段によって噴流内部に異なる速度の渦流が複数形成される(以下、変速渦流と称す)ことが本発明者等の鋭意試験によって判明した。
この変速渦流は、噴流全体としては一塊の渦輪(以下、変速渦輪と称す)を形成し、内部にプラズマの高いエネルギを封じ込みつつ、回転しながら上記燃焼室内を移動するため周囲の混合気を内部に取り込みながら燃焼成長する。
本発明によれば、上記放電空間から噴出した高温・高圧のプラズマ噴流が上記周壁部内に区画された渦流形成空間において外径方向に膨張したのち上記周壁部の内周壁に衝突するため、上記放電空間から噴出するプラズマ状態の気体の中心部における速度と、上記周壁部の内周壁近傍における速度との差が大きくなり、上記プラズマ噴流内に内側から外側へ向かう渦流が発生する。
本発明者等の鋭意試験により、上記周壁部から上記プラズマ噴流が噴出するときには、上記長壁部側が移動速度の速い先行渦となり、上記短壁部側が移動速度の遅い後続渦となって、一つの渦輪の内部に速度の異なる渦が存在する変速渦輪を形成し、これが上記燃焼室内の混合気と反応して燃焼速度の速い火炎核が発生することが判明した。
したがって、本発明によれば、上記変速渦輪内に存在する速度分布によって渦輪に乱れを生じさせ、混合気の取り込みを良好とすることにより、燃焼速度の向上を図り、寿命の短いプラズマの高エネルギを効率よく利用することを可能とし、燃焼室内に強力な筒内気流が存在するような、高過給燃焼機関や、極希薄燃焼機関等の難着火性燃焼機関の点火を安定して実現できる。
したがって、本発明によれば、上記変速渦輪を発生させて燃焼速度の向上を図り、優れた着火性を示すプラズマ点火装置が実現可能となる。
したがって、本発明によれば、上記変速渦輪を発生させて燃焼速度の向上を図り、優れた着火性を示すプラズマ点火装置が実現可能となる。
したがって、上記燃焼室内に強力な筒内気流が発生しているような場合でも、上記燃焼室内の所望の位置に火炎を到達させることが可能となり、より安定した着火が期待できる。
加えて、1回当たりの投入エネルギが小さくなるので上記中心電極及び上記接地電極の消耗を抑制することも期待できる。
点火プラグ10は、長軸状の中心電極110と、中心電極110の外周を覆い絶縁保持する略筒状の絶縁体120と、絶縁体120を覆う略筒状の接地電極130とによって構成されている。
絶縁体120の中腹には、径大に拡径された絶縁体係止部121が形成され、後述するハウジング部13との気密性を保持する図略のシール部材を介してハウジング部13の内側に係止されている。
絶縁体120の基端側は、中心電極端子部112とハウジング部13表面とを絶縁し、高電圧のリークを防止するコルゲート状の絶縁体頭部123が形成されている。
接地電極130には、本発明の要部である渦流形成手段として、開口部131の周囲を覆うように開口部131の開口径φD1よりも大きな開口径φD2を有し、先端側に向かって部分的に異なる高さで突設された略円筒状の周壁部(シュラウド)15が形成されている。
本実施形態においてシュラウド15は、突出長さの長い長壁部150側における長壁部内周151の高さL21から突出長さの短い短壁部152側における短壁部内周153の高さL22まで連続的に高さが変化するように斜め円筒状に形成され、その内側に変速渦流形成空間141が区画されている。
さらに、背後電極134の基端側は、絶縁体120を保持しつつ、図略の機関燃焼室400内に第2の開口部133が露出するように図略の機関燃焼室壁面40に固定すると共に接地電極130と該燃焼室壁面40とを電気的に接地状態とするためのハウジング部13が形成されている。
背後電極部134の外周には、上記燃焼室壁面に螺結するためのネジ部135が形成され、ハウジング部13の基端側外周部にはネジ部135を締め付けるための六角部136が形成され、さらに絶縁体120をハウジング部13内に加締め固定すべく加締め部137が形成されている。
放電用電源20は、第1の電源21、イグニッションキー22、点火コイル23、点火コイル駆動回路24、電子制御装置25、第1の整流素子26、点火ノイズ吸収抵抗27によって構成されている。
なお、放電用電源20は、電極消耗の抑制を図るため、第1の整流素子26によって、中心電極110が陽極となるように整流するのが望ましい。
図3(a)に示すように、第2の実施形態におけるプラズマ点火装置1aでは、プラズマエネルギ充電用コンデンサ33と並列に複数のチョークコイル35とコンデンサ33とを設けることにより、図3(b)に示すように1回の点火において、1回で放出するエネルギと同量のエネルギを2山以上の複数回に分割されたパルス電流として供給することもできる。
なお、チョークコイル35は、下流側を低インダクタンスとし、上流側を高インダクタンスとしてある。放電用電源20からのブレークダウン放電によって放電空間140内の絶縁が破壊され、先ず、チョークコイル35の介装されていないコンデンサ33から1段目の大電流の放出がなされ、次いで、低インダクタンスのチョークコイル35によって遅延されたコンデンサ33から2段目の電流放出がなされ、さらに、高インダクタンスのチョークコイル35によって遅延されたコンデンサ33から3段目に電流放出がなされる。
放電用電源20から高電圧が印加されると、中心電極110の下端表面と接地電極開口部131との間の絶縁が破壊され、絶縁体120の内周壁表面を這うように沿面放電が起こる。
この沿面放電をトリガとしてプラズマエネルギ供給用電源30から大電流が流れ、放電空間140内に高エネルギの電子が放電経路の周りに放出され、放電空間140内の気体が電離され、高温・高圧のプラズマ状態となって、放電空間140から噴出される。
さらに、シュラウド15は、突出長さの長い長壁部150側における長壁部内周151の高さL21から突出長さの短い短壁部152側における短壁部内周153の高さL22まで連続的に高さが変化するように斜め円筒状に形成されているので、放電空間140から噴出した電離気体と長壁部内周壁151との接触時間と短壁部内周壁153との接触時間とが異なるので渦流に速度分布が発生する。
本発明者等の鋭意試験により、図4(b)に示すように、シュラウド15からプラズマ噴流PZが噴出するときには、長壁部150側が移動速度の速い先行渦VR1となり、短壁部152側が移動速度の遅い後続渦VR2となって、一つの渦輪の内部に速度の異なる渦が存在する変速渦輪(Various Velocity Vortex Ring、VVVR)を形成し、これが燃焼室400内の混合気と反応して燃焼速度の速い火炎核が発生することが判明した。
回転する変速渦輪VVVR内にプラズマのエネルギが閉じ込められるので、従来のプラズマ点火装置に比べ、プラズマの高エネルギ状態を長く維持する事が可能となる。
加えて、移動速度の早い先行渦VR1と移動速度の遅い後続渦VR2とが一体の変速渦輪VVVRを形成して燃焼室400内の混合気を内部に取り込みつつ火炎核成長しながら燃焼室400内を移動するので、渦の回転速度のズレによって変速渦輪VVVRに適度な乱れが生じ、変速渦輪VVVR内への混合気の取り込みが良好となり燃焼速度が速くなるものと推察される。
本発明の第1の実施形態におけるプラズマ点火装置1を装着し、図2に示すように200mJのエネルギを1回で供給し、これを実施例1とした。
図3に示すように、200mJのエネルギを2回に分けて供給し、これを実施例2とした。
また、特許文献1にあるような本発明のシュラウド150が形成されていない従来のプラズマ点火プラグを用いて、図2に示すように200mJのエネルギを供給し、これを比較例1とした。
なお、本試験においては、具体的には、本実例1、実施例2として、φD1=1.3mm、φD2=3.0mm、L1=1.3mm、L21=1mm、L22=2mmに設定したものを用い、比較例1には、φD1=1.3mm、φD2=3.0mmに設定したもの用いた。
実施例1、実施例2、比較例1の試験結果の一部を、それぞれ、図5、図6、図7に示す。
また、図6(a)〜(f)に時間を追って順にに示すように、本発明の実施例2では、実施例1に比べさらに火炎核に大きな乱れが発生し、火炎成長の速度も速く、実施例1よりもさらに大きな火炎に成長する様子が確認された。
一方、図7(a)〜(f)に時間を追って順にに示すように、従来のプラズマ点火装置を用いた場合比較例1では、放電空間から噴射される火炎核は略球状をしており、火炎核は乱れることなく一様に火炎成長しているが、燃焼室内の移動距離は、実施例1、実施例2よりも短いことが確認された。
図8に示すように、本発明の実施例1、実施例2、比較例1の点火直後に噴射された火炎核の大きさはほとんど差がないのにも関わらず、実施例1、実施例2とも比較例1よりも大きく成長し、本発明によれば、従来のプラズマ点火装置よりも火炎核の成長速度が早くなることが判明した。
火炎核の成長方向が対称形に広がるため、変速渦輪VVVRaが燃焼室500内を移動する際の直進性が向上し、貫通力が増す。したがって、燃焼室400内に強力な筒内気流が発生しているような場合でも、燃焼室400内の所望の位置に火炎を到達させることが可能となり、より安定した着火が期待できる。
また、上記実施形態においては、高電圧電源を放電用電源20とプラズマ発生用電源30との2電源により構成した場合について説明したが、1の電源からDc−Dcコンバータ等を介して異なる電圧に調整して放電用電源とプラズマ発生用電源とする構成としても良い。さらに、上記実施形態においては、放電用電源の昇圧回路として、通常の点火コイルを用いた場合を例に説明したが、コンデンサ放電型点火コイル(C.D.I.)、圧電トランス等を用いても良い。
10 点火プラグ
110 中心電極
120 絶縁体
130 接地電極
140 放電空間
141 変速渦流形成空間
15 シュラウド(周壁部、渦流形成手段)
150 長壁部
151 長壁部内周
152 短壁部
153 短壁部内周
20 放電用電源
30 プラズマエネルギ供給用電源
40 内燃機関
400 機関燃焼室
φD1 放電空間内径(絶縁体内周壁内径)
φD2 シュラウド内径
L1 放電空間長さ
L21 長壁部内周高さ
L22 短壁部内周高さ
VR1 先行渦
VR2 後続渦
VVVR 変速渦輪
Claims (5)
- 長軸状の中心電極と、該中心電極を覆いつつ、その下端面よりも下方に伸びる略筒状に形成した絶縁体と、該絶縁体を覆いつつ、該絶縁体の開口部に連通する接地電極開口部を設けた接地電極とによって放電空間を区画し、
該放電空間に、放電用電源からの高電圧の印加とプラズマエネルギ供給用電源からの大電流の供給とを行って、該放電空間内の気体を高温・高圧のプラズマ状態となして、機関燃焼室内に噴射して該機関の点火を行うプラズマ点火装置において、
上記放電空間から噴出するプラズマ状態の気体の流れに、その外周から中心に向かい、移動速度の異なる複数の渦流を形成する渦流形成手段として、
上記接地電極の先端側に延設して、上記接地電極開口部の周囲を覆うように上記開接地電極口部の開口径よりも大きな開口径を有し、上記燃焼室内に向かって部分的に異なる高さに突設された略円筒状の周壁部によって区画して渦流形成空間を形成したことを特徴とする記載のプラズマ点火装置。 - 上記渦流形成空間を区画する上記周壁部は、上記燃焼室への突出長さの長い長壁部と、上記燃焼室への突出長さの短い短壁部とを有し、
上記長壁部内周の高さと上記短壁部内周の高さとが連続的に変化する斜め円筒状に形成したことを特徴とする請求項1に記載のプラズマ点火装置。 - 上記渦流形成空間を区画する上記周壁部は、上記燃焼室への突出長さの長い長壁部と、上記燃焼室への突出長さの短い短壁部とを有し、
上記長壁部内周の高さと上記短壁部内周の高さとが断続的に変化する切欠き円筒状に形成したことを特徴とする請求項1に記載のプラズマ点火装置。 - 上記渦流形成空間を区画する上記周壁部は、中心軸に対して対称の位置に配設した2以上の上記長壁部と、中心軸に対して対称の位置に配設した2以上の上記短壁部とを有する対称形に形成したことを特徴とする請求項3に記載のプラズマ点火装置。
- 上記放電用電源からの1回の高電圧の印加に対して、上記プラズマエネルギ発生用電源からの大電流の供給は、パルス電流によって複数回に分割して供給することを特徴とする請求項1ないし4のいずれか1項に記載のプラズマ点火装置。
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