本発明に係る固体高分子形燃料電池発電システムの実施形態を図面に基づいて以下に説明するが、本発明は、図面に基づいて説明する以下の実施形態に限定されるものではない。
[第一番目の実施形態]
本発明に係る固体高分子形燃料電池発電システムの第一番目の実施形態を図1,2に基づいて説明する。図1は、固体高分子形燃料電池発電システムの主要部の概略構成図、図2は、図1の固体高分子形燃料電池発電システムの作動説明図である。
図1に示すように、固体高分子形燃料電池110は、プロトン伝導性を有する固体高分子電解質膜を導電性及びガス透過性を有する燃料極及び酸化極で挟んだセルと、燃料ガスの流路及び酸化ガスの流路をそれぞれ形成されると共に導電性を有するセパレータとを交互に複数積層して、積層方向両端側を一対の集電板及びエンドフランジで挟み込んで構成された複数(本実施形態では3つ)の第一〜三のサブスタック111〜113を、燃料ガスの流通経路を直列ループ状にするように接続した構造となっている。
各前記サブスタック111〜113のエンドフランジに形成された各燃料ガス受入口には、燃料ガスである濃度99%以上の水素ガス1の供給手段である水素ガスボンベ130が電磁式の二方型のバルブ101〜103を介してそれぞれ接続している。
前記第一のサブスタック111のエンドフランジに形成された燃料ガス排出口と前記第二のサブスタック112の前記燃料ガス受入口との間には、燃料ガス用気液分離手段であるドレントラップ121及び電磁式の二方型のバルブ104が介在している。前記第二のサブスタック112のエンドフランジに形成された燃料ガス排出口と前記第三のサブスタック113の前記燃料ガス受入口との間には、燃料ガス用気液分離手段であるドレントラップ122及び電磁式の二方型のバルブ105が介在している。前記第三のサブスタック113のエンドフランジに形成された燃料ガス排出口と前記第一のサブスタック111の前記燃料ガス受入口との間には、燃料ガス用気液分離手段であるドレントラップ123及び電磁式の二方型のバルブ106が介在している。
前記ドレントラップ121〜123の下部には、気液分離した生成水2を外部へ排出する電磁式の二方型のバルブ107〜109が設けられている。
前記バルブ101〜109は、制御手段である制御装置140の出力部に電気的に接続されており、当該制御装置140は、燃料ガス用切換時期確認手段である内蔵された図示しないタイマからの情報(運転時間)に基づいて、当該バルブ101〜109の開閉を制御することができるようになっている(詳細は後述する)。
このような本実施形態では、前記バルブ101〜103等により燃料ガス用最上流位置切換手段を構成し、前記バルブ104〜106等により燃料ガス用最下流位置切換手段を構成している。
なお、本実施形態においては、図面の煩雑化を避けるため、図1において、固体高分子形燃料電池発電システム100の酸化ガス供給手段等の酸化ガス系統や温調水流通手段等の温調水系統等の記載を省略し、燃料ガス系統等の主要部のみを記載しているが、これら酸化ガス系統や温調水系統等も従来の場合と同様にして備えられている。
このような構造をなす本実施形態に係る固体高分子形燃料電池発電システム100の作動を次に説明する。
前記制御装置140を作動させると、当該制御装置140は、前記バルブ107〜109を閉鎖すると共に、前記バルブ102,103,106を閉鎖する一方、前記バルブ101,104,105を開放するように、これらバルブ101〜109を制御する(図2A参照)。
これにより、水素ガスボンベ130内の水素ガス1が、前記バルブ101を経由して第一のサブスタック111の燃料ガス受入口へ送給されて、各前記セパレータの各前記流路内を流通し、当該第一のサブスタック111において、図示しない酸化ガス系統から供給された酸化ガス中の酸素と前記セルで電気化学的に反応し、前記集電板から電力が取り出されると共に、使用済みの水素ガス1(約1/3を使用された残りの約2/3)が、当該電気化学反応に伴って生じた生成水2と共に各上記流路を流通して、燃料ガス排出口から排出され、ドレントラップ121で当該生成水2を分離された後、前記バルブ104を経由して第二のサブスタック112の燃料ガス受入口へ送給され、各前記セパレータの各前記流路内を流通し、当該第二のサブスタック112において、前記酸化ガス中の酸素と前記セルで電気化学的に反応し、前記集電板から電力が取り出されると共に、使用済みの水素ガス1(約1/3をさらに使用された残りの約1/3)が、当該電気化学反応に伴って生じた生成水2と共に各上記流路を流通して、燃料ガス排出口から排出され、ドレントラップ122で当該生成水2を分離された後、前記バルブ105を経由して第三のサブスタック113の燃料ガス受入口へ送給され、各前記セパレータの各前記流路内を流通し、当該第三のサブスタック113において、前記酸化ガス中の酸素と前記セルで電気化学的に反応し、前記集電板から電力が取り出されるようになる。
このとき、前記第三のサブスタック113においては、送給された水素ガス1(残りの約1/3)のほとんどが消費されて、燃料ガス排出口から排出されるガスがほとんどないので、上記電気化学反応に伴って生じた生成水2が、前記流路内に次第に滞留し始め、発電性能が低下するようになる。
ここで、前記制御装置140は、前記タイマからの情報に基づいて、予め設定された運転時間が経過すると、前記バルブ103,106を開放すると共に、前記バルブ101,105を閉鎖(前記バルブ102は閉鎖状態を維持、前記バルブ104は開放状態を維持)するように、当該バルブ101,103,105,106を制御する(図2B参照)。
つまり、前記制御装置140は、水素ガス1の流通方向最上流側に位置する、言い換えれば、水素ガスボンベ130からの全流量の水素ガス1の送給先を、第一のサブスタック111から第三のサブスタック113に切り換えると共に、第二のサブスタック112を水素ガス1の流通方向最下流側に位置させるように第三のサブスタック113から切り換えるのである。
これにより、水素ガスボンベ130からの全流量の水素ガス1が、前記バルブ103を経由して第三のサブスタック113の燃料ガス受入口へ送給されて、各前記セパレータの各前記流路内を流通し、当該第三のサブスタック113において、当該流路内に滞留している生成水2を押し出しながら、前記酸化ガス中の酸素と前記セルで電気化学的に反応し、前記集電板から電力が取り出されると共に、使用済みの水素ガス1(約1/3を使用された残りの約2/3)が、当該電気化学反応に伴って新たに生じた生成水2及び滞留していた上記生成水2と共に各上記流路を流通して、燃料ガス排出口から排出され、ドレントラップ123で当該生成水2を分離された後、前記バルブ106を経由して第一のサブスタック111の燃料ガス受入口へ送給され、各前記セパレータの各前記流路内を流通し、当該第一のサブスタック111において、前記酸化ガス中の酸素と前記セルで電気化学的に反応し、前記集電板から電力が取り出されると共に、使用済みの水素ガス1(約1/3をさらに使用された残りの約1/3)が、当該電気化学反応に伴って生じた生成水2と共に各上記流路を流通して、燃料ガス排出口から排出され、ドレントラップ121で当該生成水2を分離された後、前記バルブ104を経由して第二のサブスタック112の燃料ガス受入口へ送給され、各前記セパレータの各前記流路内を流通し、当該第二のサブスタック112において、前記酸化ガス中の酸素と前記セルで電気化学的に反応し、前記集電板から電力が取り出されるようになる。
このとき、前記第三のサブスタック113においては、水素ガスボンベ130からの全流量の水素ガス1が供給されるようになるので、前記流路内に滞留している生成水2が押し出されて、電気化学反応に伴って新たに生じた生成水2と共に排出されることから、発電性能の低下が防止されるようになるものの、今度は、新たに、前記第二のサブスタック112において、送給された水素ガス1のほとんどが消費されて、燃料ガス排出口から排出されるガスがほとんどなくなるので、上記電気化学反応に伴って生じた生成水2が、前記流路内に次第に滞留し始め、発電性能が低下するようになる。
ここで、前記制御装置140は、前記タイマからの情報に基づいて、予め設定された運転時間がさらに経過すると、前記バルブ102,105を開放すると共に、前記バルブ103,104を閉鎖(前記バルブ101は閉鎖状態を維持、前記バルブ106は開放状態を維持)するように、当該バルブ102〜105を制御する(図2C参照)。
つまり、前記制御装置140は、水素ガス1の流通方向最上流側に位置する、言い換えれば、水素ガスボンベ130からの全流量の水素ガス1の送給先を、第三のサブスタック113から第二のサブスタック112に切り換えると共に、第一のサブスタック111を水素ガス1の流通方向最下流側に位置させるように第二のサブスタック112から切り換えるのである。
これにより、水素ガスボンベ130からの全流量の水素ガス1が、前記バルブ102を経由して第二のサブスタック112の燃料ガス受入口へ送給されて、各前記セパレータの各前記流路内を流通し、当該第二のサブスタック112において、当該流路内に滞留している生成水2を押し出しながら、前記酸化ガス中の酸素と前記セルで電気化学的に反応し、前記集電板から電力が取り出されると共に、使用済みの水素ガス1(約1/3を使用された残りの約2/3)が、当該電気化学反応に伴って新たに生じた生成水2及び滞留していた上記生成水2と共に各上記流路を流通して、燃料ガス排出口から排出され、ドレントラップ122で当該生成水2を分離された後、前記バルブ105を経由して第三のサブスタック113の燃料ガス受入口へ送給され、各前記セパレータの各前記流路内を流通し、当該第三のサブスタック113において、前記酸化ガス中の酸素と前記セルで電気化学的に反応し、前記集電板から電力が取り出されると共に、使用済みの水素ガス1(約1/3をさらに使用された残りの約1/3)が、当該電気化学反応に伴って生じた生成水2と共に各上記流路を流通して、燃料ガス排出口から排出され、ドレントラップ123で当該生成水2を分離された後、前記バルブ106を経由して第一のサブスタック111の燃料ガス受入口へ送給され、各前記セパレータの各前記流路内を流通し、当該第一のサブスタック111において、前記酸化ガス中の酸素と前記セルで電気化学的に反応し、前記集電板から電力が取り出されるようになる。
このとき、前記第二のサブスタック112においては、水素ガスボンベ130からの全流量の水素ガス1が供給されるようになるので、前記流路内に滞留している生成水2が押し出されて、電気化学反応に伴って新たに生じた生成水2と共に排出されることから、発電性能の低下が防止されるようになるものの、今度は、新たに、前記第一のサブスタック111において、送給された水素ガス1のほとんどが消費されて、燃料ガス排出口から排出されるガスがほとんどなくなるので、上記電気化学反応に伴って生じた生成水2が、前記流路内に次第に滞留し始め、発電性能が低下するようになる。
ここで、前記制御装置140は、前記タイマからの情報に基づいて、予め設定された運転時間がさらに経過すると、前記バルブ101,104を開放すると共に、前記バルブ102,106を閉鎖(前記バルブ103は閉鎖状態を維持、前記バルブ105は開放状態を維持)するように、当該バルブ101,102,104,106を制御する(図2A参照)。
つまり、前記制御装置140は、水素ガス1の流通方向最上流側に位置する、言い換えれば、水素ガスボンベ130からの全流量の水素ガス1の送給先を、第二のサブスタック112から第一のサブスタック111に切り換えると共に、第三のサブスタック113を水素ガス1の流通方向最下流側に位置させるように第一のサブスタック112から切り換える、すなわち、当初の状態に戻すのである。
これにより、水素ガスボンベ130からの全流量の水素ガス1が、前記バルブ101を経由して第一のサブスタック111の燃料ガス受入口へ送給されて、各前記セパレータの各前記流路内を流通し、当該第一のサブスタック111において、当該流路内に滞留している生成水2を押し出しながら、前記酸化ガス中の酸素と前記セルで電気化学的に反応し、前記集電板から電力が取り出されると共に、使用済みの水素ガス1(約1/3を使用された残りの約2/3)が、当該電気化学反応に伴って新たに生じた生成水2及び滞留していた上記生成水2と共に各上記流路を流通して、燃料ガス排出口から排出され、ドレントラップ121で当該生成水2を分離された後、前記バルブ104を経由して第二のサブスタック112の燃料ガス受入口へ送給され、各前記セパレータの各前記流路内を流通し、当該第二のサブスタック112において、前記酸化ガス中の酸素と前記セルで電気化学的に反応し、前記集電板から電力が取り出されると共に、使用済みの水素ガス1(約1/3をさらに使用された残りの約1/3)が、当該電気化学反応に伴って生じた生成水2と共に各上記流路を流通して、燃料ガス排出口から排出され、ドレントラップ122で当該生成水2を分離された後、前記バルブ105を経由して第三のサブスタック113の燃料ガス受入口へ送給され、各前記セパレータの各前記流路内を流通し、当該第三のサブスタック113において、前記酸化ガス中の酸素と前記セルで電気化学的に反応し、前記集電板から電力が取り出されるようになる。
以下、制御装置140は、上述した前記バルブ101〜106の制御を繰り返す。これにより、固体高分子形燃料電池110は、水素ガス1の流通方向最上流側及び最下流側に位置する前記サブスタック111〜113が運転経過時間に対応して順次切り換えられる、すなわち、水素ガス1の流通方向最下流側に位置する前記サブスタック111〜113を当該流通方向最上流側に位置させるように前記バルブ101〜106が切り換え制御される。
なお、前記ドレントラップ121〜123内に回収された生成水2は、前記制御装置140が、前記タイマからの情報に基づいて、予め設定された運転時間経過毎に前記バルブ107〜109の開閉を行うことにより、系外へ適宜排出される。
このため、固体高分子形燃料電池110は、ブロアやエジェクタ等のガス循環装置がなくても、前記流路内から生成水2を排出することができると同時に、水素ガスボンベ130から送給された水素ガス1をほとんどすべて発電に使用することができるようになる。
したがって、本実施形態によれば、水素ガス1を高効率で利用しながらも、システム100全体の電力効率を向上させることができる。
[第二番目の実施形態]
本発明に係る固体高分子形燃料電池発電システムの第二番目の実施形態を図3,4に基づいて説明する。図3は、固体高分子形燃料電池発電システムの主要部の概略構成図、図4は、図3の固体高分子形燃料電池発電システムの作動説明図である。ただし、前述した第一番目の実施形態の場合と同様な部分については、前述した第一番目の実施の形態の説明で用いた符号と同様な符号を用いることにより、前述した第一番目の実施形態での説明と重複する説明を省略する。
図3に示すように、固体高分子形燃料電池210は、プロトン伝導性を有する固体高分子電解質膜を導電性及びガス透過性を有する燃料極及び酸化極で挟んだセルと、燃料ガスの流路及び酸化ガスの流路をそれぞれ形成されると共に導電性を有するセパレータとを交互に複数積層して、積層方向両端側を一対の集電板及びエンドフランジで挟み込んで構成された複数(本実施形態では3つ)の第一〜三のサブスタック211〜213を、酸化ガスの流通経路を直列ループ状にするように接続した構造となっている。
各前記サブスタック211〜213のエンドフランジに形成された各酸化ガス受入口には、酸化ガスである濃度99%以上の酸素ガス3の供給手段である酸素ガスボンベ230が電磁式の三方型のバルブ201〜203を介してそれぞれ接続している。
前記第一のサブスタック211のエンドフランジに形成された酸化ガス排出口と前記第二のサブスタック212の前記酸化ガス受入口との間は、酸化ガス用気液分離手段であるドレントラップ221及び前記バルブ202の残りの口を介して接続している。前記第二のサブスタック212のエンドフランジに形成された酸化ガス排出口と前記第三のサブスタック213の前記酸化ガス受入口との間は、酸化ガス用気液分離手段であるドレントラップ222及び前記バルブ203の残りの口を介して接続している。前記第三のサブスタック213のエンドフランジに形成された酸化ガス排出口と前記第一のサブスタック211の前記酸化ガス受入口との間は、酸化ガス用気液分離手段であるドレントラップ223及び前記バルブ201の残りの口を介して接続している。
前記ドレントラップ221〜223の下部には、気液分離した生成水2を外部へ排出する電磁式の二方型のバルブ207〜209が設けられている。
前記バルブ201〜203,207〜209は、制御手段である制御装置240の出力部に電気的に接続されており、当該制御装置240は、酸化ガス用切換時期確認手段である内蔵された図示しないタイマからの情報(運転時間)に基づいて、当該バルブ201〜203,207〜209の開閉を制御することができるようになっている(詳細は後述する)。
つまり、前述した第一番目の実施形態に係る固体高分子形燃料電池発電システム100では、水素ガスボンベ130と各前記サブスタック111〜113との間を二方型のバルブ101〜103によって接続すると共に、各前記サブスタック111〜113間を二方型のバルブ104〜106によって接続するようにしたが、本実施形態に係る固体高分子形燃料電池発電システム200においては、酸素ガスボンベ230と各前記サブスタック211〜213との間及び各前記サブスタック211〜213間を三方型のバルブ201〜203によってまとめて接続するようにしたのである。
このような本実施形態では、前記バルブ201〜203等により酸化ガス用最上流位置切換手段と酸化ガス用最下流位置切換手段とを兼ねるように構成している。
なお、本実施形態においては、図面の煩雑化を避けるため、図3において、固体高分子形燃料電池発電システム200の燃料ガス供給手段等の燃料ガス系統や温調水流通手段等の温調水系統等の記載を省略し、酸化ガス系統等の主要部のみを記載しているが、これら燃料ガス系統や温調水系統等も従来の場合と同様にして備えられている。
このような構造をなす本実施形態に係る固体高分子形燃料電池発電システム200の作動を次に説明する。
前記制御装置240を作動させると、当該制御装置240は、前記バルブ207〜209を閉鎖すると共に、酸化ガスボンベ230と第一のサブスタック211の前記酸化ガス受入口との間のみを接続するように前記バルブ201を切り換え、第一のサブスタック211の前記酸化ガス排出口と第二のサブスタック212の前記酸化ガス受入口との間のみを接続するように前記バルブ202を切り換え、第二のサブスタック212の前記酸化ガス排出口と第三のサブスタック213の前記酸化ガス受入口との間のみを接続するように前記バルブ203を切り換えるように、これらバルブ201〜203,207〜209を制御する(図4A参照)。
これにより、酸素ガスボンベ230内の酸素ガス3が、前記バルブ201を経由して第一のサブスタック211の酸化ガス受入口へ送給されて、各前記セパレータの各前記流路内を流通し、当該第一のサブスタック211において、図示しない燃料ガス系統から供給された燃料ガス中の水素と前記セルで電気化学的に反応し、前記集電板から電力が取り出されると共に、使用済みの酸素ガス3(約1/3を使用された残りの約2/3)が、当該電気化学反応に伴って生じた生成水2と共に各上記流路を流通して、酸化ガス排出口から排出され、ドレントラップ221で当該生成水2を分離された後、前記バルブ202を経由して第二のサブスタック212の酸化ガス受入口へ送給され、各前記セパレータの各前記流路内を流通し、当該第二のサブスタック212において、前記燃料ガス中の水素と前記セルで電気化学的に反応し、前記集電板から電力が取り出されると共に、使用済みの酸素ガス3(約1/3をさらに使用された残りの約1/3)が、当該電気化学反応に伴って生じた生成水2と共に各上記流路を流通して、酸化ガス排出口から排出され、ドレントラップ222で当該生成水2を分離された後、前記バルブ203を経由して第三のサブスタック213の酸化ガス受入口へ送給され、各前記セパレータの各前記流路内を流通し、当該第三のサブスタック213において、前記燃料ガス中の水素と前記セルで電気化学的に反応し、前記集電板から電力が取り出されるようになる。
このとき、前記第三のサブスタック213においては、送給された酸素ガス3(残りの約1/3)のほとんどが消費されて、酸化ガス排出口から排出されるガスがほとんどないので、上記電気化学反応に伴って生じた生成水2が、前記流路内に次第に滞留し始め、発電性能が低下するようになる。
ここで、前記制御装置240は、前記タイマからの情報に基づいて、予め設定された運転時間が経過すると、酸素ガスボンベ230と第二のサブスタック212の前記酸化ガス受入口との間のみを接続するように前記バルブ202を切り換えると共に、第三のサブスタック213の前記酸化ガス排出口と第一のサブスタック211の前記酸化ガス受入口との間のみを接続するように前記バルブ201を切り換えるように(前記バルブ203はそのままの状態を維持)、当該バルブ201,202を制御する(図4B参照)。
つまり、前記制御装置240は、酸素ガス3の流通方向最上流側に位置する、言い換えれば、酸素ガスボンベ230からの全流量の酸素ガス3の送給先を、第一のサブスタック211から第二のサブスタック212に切り換えると共に、第一のサブスタック211を酸素ガス3の流通方向最下流側に位置させるように第三のサブスタック213から切り換えるのである。
これにより、酸素ガスボンベ230からの全流量の酸素ガス3が、前記バルブ202を経由して第二のサブスタック212の酸化ガス受入口へ送給されて、各前記セパレータの各前記流路内を流通し、当該第二のサブスタック212において、前記燃料ガス中の水素と前記セルで電気化学的に反応し、前記集電板から電力が取り出されると共に、使用済みの酸素ガス3(約1/3を使用された残りの約2/3)が、当該電気化学反応に伴って新たに生じた生成水2と共に各上記流路を流通して、酸化ガス排出口から排出され、ドレントラップ222で当該生成水2を分離された後、前記バルブ203を経由して第三のサブスタック213の酸化ガス受入口へ送給され、各前記セパレータの各前記流路内を流通し、当該第三のサブスタック213において、当該流路内に滞留している生成水2を押し出しながら、前記燃料ガス中の水素と前記セルで電気化学的に反応し、前記集電板から電力が取り出されると共に、使用済みの酸素ガス3(約1/3をさらに使用された残りの約1/3)が、当該電気化学反応に伴って生じた生成水2及び滞留していた上記生成水2と共に各上記流路を流通して、酸化ガス排出口から排出され、ドレントラップ223で当該生成水2を分離された後、前記バルブ201を経由して第一のサブスタック211の酸化ガス受入口へ送給され、各前記セパレータの各前記流路内を流通し、当該第一のサブスタック211において、前記燃料ガス中の水素と前記セルで電気化学的に反応し、前記集電板から電力が取り出されるようになる。
このとき、前記第三のサブスタック213においては、酸素ガスボンベ230からの全流量の酸素ガス3のうち、前記第二のサブスタック212で消費された残りの酸素ガス3(2/3)が供給されるようになるので、前記流路内に滞留している生成水2が押し出されて、電気化学反応に伴って新たに生じた生成水2と共に排出されることから、発電性能の低下が防止されるようになるものの、今度は、新たに、前記第一のサブスタック211において、送給された酸素ガス3のほとんどが消費されて、酸化ガス排出口から排出されるガスがほとんどなくなるようので、上記電気化学反応に伴って生じた生成水2が、前記流路内に次第に滞留し始め、発電性能が低下するようになる。
ここで、前記制御装置240は、前記タイマからの情報に基づいて、予め設定された運転時間がさらに経過すると、酸素ガスボンベ230と第三のサブスタック213の前記酸化ガス受入口との間のみを接続するように前記バルブ203を切り換えると共に、第一のサブスタック211の前記酸化ガス排出口と第二のサブスタック212の前記酸化ガス受入口との間のみを接続するように前記バルブ202を切り換えるように(前記バルブ201はそのままの状態を維持)、当該バルブ202,203を制御する(図4C参照)。
つまり、前記制御装置240は、酸素ガス3の流通方向最上流側に位置する、言い換えれば、酸素ガスボンベ230からの全流量の酸素ガス3の送給先を、第二のサブスタック212から第三のサブスタック213に切り換えると共に、第二のサブスタック212を酸素ガス3の流通方向最下流側に位置させるように第一のサブスタック211から切り換えるのである。
これにより、酸素ガスボンベ230からの全流量の酸素ガス3が、前記バルブ203を経由して第三のサブスタック213の酸化ガス受入口へ送給されて、各前記セパレータの各前記流路内を流通し、当該第三のサブスタック213において、前記燃料ガス中の水素と前記セルで電気化学的に反応し、前記集電板から電力が取り出されると共に、使用済みの酸素ガス3(約1/3を使用された残りの約2/3)が、当該電気化学反応に伴って新たに生じた生成水2と共に各上記流路を流通して、酸化ガス排出口から排出され、ドレントラップ223で当該生成水2を分離された後、前記バルブ201を経由して第一のサブスタック211の酸化ガス受入口へ送給され、各前記セパレータの各前記流路内を流通し、当該第一のサブスタック211において、当該流路内に滞留している生成水2を押し出しながら、前記燃料ガス中の水素と前記セルで電気化学的に反応し、前記集電板から電力が取り出されると共に、使用済みの酸素ガス3(約1/3をさらに使用された残りの約1/3)が、当該電気化学反応に伴って生じた生成水2及び滞留していた上記生成水2と共に各上記流路を流通して、酸化ガス排出口から排出され、ドレントラップ221で当該生成水2を分離された後、前記バルブ202を経由して第二のサブスタック212の酸化ガス受入口へ送給され、各前記セパレータの各前記流路内を流通し、当該第二のサブスタック212において、前記燃料ガス中の水素と前記セルで電気化学的に反応し、前記集電板から電力が取り出されるようになる。
このとき、前記第一のサブスタック211においては、酸素ガスボンベ230からの全流量の酸素ガス3のうち、前記第三のサブスタック213で消費された残りの酸素ガス3(2/3)が供給されるようになるので、前記流路内に滞留している生成水2が押し出されて、電気化学反応に伴って新たに生じた生成水2と共に排出されることから、発電性能の低下が防止されるようになるものの、今度は、新たに、前記第二のサブスタック212において、送給された酸素ガス3のほとんどが消費されて、酸化ガス排出口から排出されるガスがほとんどなくなるので、上記電気化学反応に伴って生じた生成水2が、前記流路内に次第に滞留し始め、発電性能が低下するようになる。
ここで、前記制御装置240は、前記タイマからの情報に基づいて、予め設定された運転時間がさらに経過すると、酸素ガスボンベ230と第一のサブスタック211の前記酸素ガス受入口との間のみを接続するように前記バルブ201を切り換えると共に、第二のサブスタック212の前記酸化ガス排出口と第三のサブスタック213の前記酸化ガス受入口との間のみを接続するように前記バルブ203を切り換えるように(前記バルブ202はそのままの状態を維持)、当該バルブ201,203を制御する(図4A参照)。
つまり、前記制御装置240は、酸素ガス3の流通方向最上流側に位置する、言い換えれば、酸素ガスボンベ230からの全流量の酸素ガス1の送給先を、第三のサブスタック213から第一のサブスタック211に切り換えると共に、第三のサブスタック213を酸素ガス3の流通方向最下流側に位置させるように第二のサブスタック212から切り換える、すなわち、当初の状態に戻すのである。
これにより、酸素ガスボンベ230からの全流量の酸素ガス3が、前記バルブ201を経由して第一のサブスタック211の酸化ガス受入口へ送給されて、各前記セパレータの各前記流路内を流通し、当該第一のサブスタック211において、前記燃料ガス中の水素と前記セルで電気化学的に反応し、前記集電板から電力が取り出されると共に、使用済みの酸素ガス3(約1/3を使用された残りの約2/3)が、当該電気化学反応に伴って新たに生じた生成水2と共に各上記流路を流通して、酸化ガス排出口から排出され、ドレントラップ221で当該生成水2を分離された後、前記バルブ202を経由して第二のサブスタック212の酸化ガス受入口へ送給され、各前記セパレータの各前記流路内を流通し、当該第二のサブスタック212において、当該流路内に滞留している生成水2を押し出しながら、前記燃料ガス中の水素と前記セルで電気化学的に反応し、前記集電板から電力が取り出されると共に、使用済みの酸素ガス3(約1/3をさらに使用された残りの約1/3)が、当該電気化学反応に伴って生じた生成水2及び滞留していた上記生成水2と共に各上記流路を流通して、酸化ガス排出口から排出され、ドレントラップ222で当該生成水2を分離された後、前記バルブ203を経由して第三のサブスタック213の酸化ガス受入口へ送給され、各前記セパレータの各前記流路内を流通し、当該第三のサブスタック213において、前記燃料ガス中の水素と前記セルで電気化学的に反応し、前記集電板から電力が取り出されるようになる。
以下、制御装置240は、上述した前記バルブ201〜203の制御を繰り返す。これにより、固体高分子形燃料電池210は、酸素ガス3の流通方向最上流側及び最下流側に位置する前記サブスタック211〜213が運転経過時間に対応して順次切り換えられる、すなわち、酸素ガス3の流通方向最上流側に位置する前記サブスタック211〜213を当該流通方向最下流側に位置させるように前記バルブ201〜203が切り換え制御される。
なお、前記ドレントラップ221〜223内に回収された生成水2は、前記制御装置240が、前記タイマからの情報に基づいて、予め設定された運転時間経過毎に前記バルブ207〜209の開閉を行うことにより、系外へ適宜排出される。
つまり、前述した第一番目の実施形態では、前記流路内に生成水2が滞留したサブスタック111〜113に対して、水素ガスボンベ130からの全流量の水素ガス1を供給することにより、滞留した生成水2を当該流路内から排出させるように運転した、すなわち、水素ガス1の流通方向最下流側に位置する前記サブスタック111〜113を当該流通方向最上流側に位置させるように前記バルブ101〜106を切り換え制御することにより、滞留した生成水2を上記流路内から排出させるように運転したが、本実施形態においては、前記流路内に生成水2が滞留したサブスタック211〜213に対して、酸素ガスボンベ230からの全流量の酸素ガス3のうち、一部(約1/3)を消費された残り(約2/3)を供給することにより、滞留した生成水2を当該流路内から排出させるように運転した、すなわち、酸素ガス3の流通方向最上流側に位置する前記サブスタック211〜213を当該流通方向最下流側に位置させるように前記バルブ201〜203を切り換え制御することにより、滞留した生成水2を当該流路内から排出させるように運転したのである。
このため、本実施形態では、固体高分子形燃料電池210において、ブロアやエジェクタ等のガス循環装置がなくても、前記流路内から生成水2を排出することができると同時に、酸素ガスボンベ230から送給された酸素ガス3をほとんどすべて発電に使用することができるようになるだけでなく、前記サブスタック211〜213の内部圧力の増加変量をなだらかにすることができる。
したがって、本実施形態によれば、前述した第一番目の実施形態の場合と同様な効果を得ることができるのはもちろんのこと、前記バルブ201〜203の切り換えに伴う前記サブスタック211〜213内の圧力変動による前記セルへの衝撃を前述した第一番目の実施形態の場合よりも抑制することができるので、前述した第一番目の実施形態の場合よりも前記セルの機械的劣化を抑制することができる。
[第三番目の実施形態]
本発明に係る固体高分子形燃料電池発電システムの第三番目の実施形態を図5〜8に基づいて説明する。図5は、固体高分子形燃料電池発電システムの主要部の概略構成図、図6は、図5の固体高分子形燃料電池発電システムの作動説明図、図7は、図6に続く作動説明図、図8は、図7に続く作動説明図である。ただし、前述した第一,二番目の実施形態の場合と同様な部分については、前述した第一,二番目の実施の形態の説明で用いた符号と同様な符号を用いることにより、前述した第一,二番目の実施形態での説明と重複する説明を省略する。
図5に示すように、本実施形態に係る固体高分子形燃料電池発電システム300は、前述した第一番目の実施形態に係る固体高分子形燃料電池発電システム100の制御装置140を、燃料ガス用切換時期確認手段である内蔵された図示しないタイマからの情報(運転時間)に基づいて、バルブ101〜109の開閉を後述するように制御する制御手段である制御装置340としたものである。
この本実施形態に係る固体高分子形燃料電池発電システム300において、上記制御装置340を作動させると、当該制御装置340は、前述した第一番目の実施形態の場合と同様に、前記バルブ107〜109を閉鎖すると共に、前記バルブ102,103,106を閉鎖する一方、前記バルブ101,104,105を開放するように、これらバルブ101〜109を制御する(図6A参照)。
そして、予め設定された運転時間が経過すると、上記制御装置340は、前記タイマからの情報に基づいて、まず、前記バルブ103,106を開放するように当該バルブ103,106を制御する(図6A’参照)。
上記バルブ103,106が完全に開放されると、上記制御装置340は、次に、前記バルブ101,105を閉鎖するように、当該バルブ101,105を制御する(図7B参照)。
つまり、前述した第一番目の実施形態に係る固体高分子形燃料電池発電システム100においては、前記バルブ103,106の開放と前記バルブ101,105の閉鎖とを略同時に行うように上記バルブ101,103,105,106を前記制御装置140で制御するようにしたが、本実施形態に係る固体高分子形燃料電池発電システム300においては、前記バルブ103,106を完全に開放した後に、前記バルブ101,105を閉鎖するように上記バルブ101,103,105,106を前記制御装置340で制御するようにしたのである。
これにより、本実施形態に係る固体高分子形燃料電池発電システム300においては、上記バルブ101,103,105,106の開閉切換時でも水素ガス1が各サブスタック111〜113内に常に送給されるようになるので、当該バルブ102〜105の開閉切換のタイムラグによって生じる可能性のある水素ガス1の無給状態における各サブスタック111〜113の水素ガス1の消費に伴う内圧の急激な低下が確実に抑制され、当該バルブ101,103,105,106の開閉切換時でも各サブスタック111〜113内が水素ガス1の供給時の圧力近傍で維持される。
引き続き、予め設定された運転時間が経過すると、上記制御装置340は、前記タイマからの情報に基づいて、前記バルブ102,105を開放するように当該バルブ102,105を制御する(図7B’参照)。
上記バルブ102,105が完全に開放されると、上記制御装置340は、次に、前記バルブ103,104を閉鎖するように、当該バルブ103,104を制御する(図8C参照)。
つまり、前述した第一番目の実施形態に係る固体高分子形燃料電池発電システム100においては、前記バルブ102,105の開放と前記バルブ103,104の閉鎖とを略同時に行うように上記バルブ102〜105を前記制御装置140で制御するようにしたが、本実施形態に係る固体高分子形燃料電池発電システム300においては、前記バルブ102,105を完全に開放した後に、前記バルブ103,104を閉鎖するように上記バルブ102〜105を前記制御装置340で制御するようにしたのである。
これにより、本実施形態に係る固体高分子形燃料電池発電システム300においては、上記バルブ102〜105の開閉切換時でも水素ガス1が各サブスタック111〜113内に常に送給されるようになるので、当該バルブ102〜105の開閉切換のタイムラグによって生じる可能性のある水素ガス1の無給状態における各サブスタック111〜113の水素ガス1の消費に伴う内圧の急激な低下が確実に抑制され、当該バルブ102〜105の開閉切換時でも各サブスタック111〜113内を水素ガス1の供給時の圧力近傍で維持することができる。
さらに、予め設定された運転時間が経過すると、上記制御装置340は、前記タイマからの情報に基づいて、前記バルブ101,104を開放するように当該バルブ101,104を制御する(図8C’参照)。
上記バルブ101,104が完全に開放されると、上記制御装置340は、次に、前記バルブ102,106を閉鎖するように、当該バルブ102,106を制御する(図6A参照)。
つまり、前述した第一番目の実施形態に係る固体高分子形燃料電池発電システム100においては、前記バルブ101,104の開放と前記バルブ102,106の閉鎖とを略同時に行うように上記バルブ101,102,104,106を前記制御装置140で制御するようにしたが、本実施形態に係る固体高分子形燃料電池発電システム300においては、前記バルブ101,104を完全に開放した後に、前記バルブ102,106を閉鎖するように上記バルブ101,102,104,106を前記制御装置340で制御するようにしたのである。
これにより、本実施形態に係る固体高分子形燃料電池発電システム300においては、上記バルブ101,102,104,106の開閉切換時でも水素ガス1が各サブスタック111〜113内に常に送給されるようになるので、当該バルブ101,102,104,106の開閉切換のタイムラグによって生じる可能性のある水素ガス1の無給状態における各サブスタック111〜113の水素ガス1の消費に伴う内圧の急激な低下が確実に抑制され、当該バルブ101,102,104,106の開閉切換時でも各サブスタック111〜113内を水素ガス1の供給時の圧力近傍で維持することができる。
端的に言えば、前述した第一番目の実施形態に係る固体高分子形燃料電池発電システム100では、前記バルブ101〜106の開閉作動を略同時に行うように当該バルブ101〜106を前記制御装置140で制御するようにしたが、本実施形態に係る固体高分子形燃料電池発電システム300では、前記バルブ101〜106の開放作動を行った後に、当該バルブ101〜106の閉鎖作動を行うように当該バルブ101〜106を前記制御装置340で制御する、すなわち、前記サブスタック111〜113の水素ガス1の流通経路を直列ループ状に一旦繋げると共に、水素ガス1の流通方向最上流側に新たに位置させる前記サブスタック111〜113に前記水素ガスボンベ130から水素ガス1を直接供給してから、水素ガス1の流通方向最下流側に位置する前記サブスタック111〜113を新たに設定すると共に、当該流通方向最上流側に先に位置していた前記サブスタック111〜113に前記水素ガスボンベ130から直接供給していた水素ガス1の送給を停止するように、前記バルブ101〜106の開閉を前記制御装置340で制御するようにしたのである。
このため、本実施形態に係る固体高分子形燃料電池発電システム300では、上記バルブ101〜106の開閉切換時でも水素ガス1が各サブスタック111〜113内に常に送給されるようになるので、当該バルブ101〜106の開閉切換のタイムラグによって生じる可能性のある水素ガス1の無給状態における各サブスタック111〜113の水素ガス1の消費に伴う内圧の急激な低下が確実に抑制され、当該バルブ101〜106の開閉切換時でも各サブスタック111〜113内を水素ガス1の供給時の圧力近傍で常に維持することができる。
したがって、本実施形態によれば、前述した第一番目の実施形態の場合と同様な効果を得ることができるのはもちろんのこと、前述した第二番目の実施形態の場合と同様に、前記バルブ101〜106の切り換えに伴う前記サブスタック111〜113内の圧力変動による前記セルへの衝撃を抑制することができるので、前記セルの機械的劣化を抑制することができる。
[第四番目の実施形態]
本発明に係る固体高分子形燃料電池発電システムの第四番目の実施形態を図9に基づいて説明する。図9は、固体高分子形燃料電池発電システムの主要部の概略構成図である。ただし、前述した第一〜三番目の実施形態の場合と同様な部分については、前述した第一〜三番目の実施の形態の説明で用いた符号と同様な符号を用いることにより、前述した第一〜三番目の実施形態での説明と重複する説明を省略する。
図9に示すように、前記ドレントラップ121〜123の前記バルブ107〜109は、生成水2中の金属イオン等の不純物を除去して当該生成水2を精製するイオン交換樹脂を内装した精製器451の上方へ接続している。精製器451の下方は、精製された生成水2を貯留する貯水槽452の上方へ接続している。貯水槽452の下方には、バルブ401が連結されている。
前記貯水槽452は、前記水素ガスボンベ130と前記バルブ101〜103との間に介在するように連結されおり、下方側に上記水素ガスボンベ130側が接続され、上方側に上記バルブ101〜103側が接続されている。
前記バルブ401は、制御手段である制御装置440の出力部に電気的に接続されており、当該制御装置440は、燃料ガス用切換時期確認手段である内蔵された図示しないタイマからの情報(運転時間)に基づいて、前記バルブ101〜109と共に当該バルブ401の開閉を制御することができるようになっている(詳細は後述する)。
このような本実施形態に係る固体高分子形燃料電池発電システム400においては、前記制御装置440を作動させると、前述した第一番目の実施形態の場合と同様に、当該制御装置440が前記バルブ101〜106を制御することにより、前述した第一番目の実施形態の場合と同様に、水素ガス1を高効率で利用しながら全体の電力効率を向上させつつ発電運転を行うことができる。
このような発電運転を行っているとき、前記制御装置440は、前述した第一番目の実施形態の場合と同様に、前記タイマからの情報に基づいて、予め設定された運転時間経過毎に前記バルブ107〜109の開閉を行って、前記ドレントラップ121〜123内から生成水2を適宜排出する。上記ドレントラップ121〜123内から排出された生成水2は、精製器451内を流通して、わずかにでも存在する金属イオン等の不純物が除去された後、貯水槽452内に貯留される。
このため、前記水素ガスボンベ130から送出された水素ガス1は、貯留槽452内の上記生成水2中でバブリングされることにより、加湿されてから前記バルブ101〜103を介して前記サブスタック111〜113へ送給されるようになる。
なお、前記貯留槽452内に貯留する上記生成水2は、運転していくにしたがって、次第に増えていくため、前記制御装置440が、前記タイマからの情報に基づいて、予め設定された運転時間経過毎に前記バルブ401の開閉を行うことにより、系外へ適宜排出される。
つまり、前述した第一番目の実施形態に係る固体高分子形燃料電池発電システム100においては、前記サブスタック111〜113から送出されて前記ドレントラップ121〜123で回収した生成水2を前記バルブ107〜109から系外へ排出するようにしたが、本実施形態に係る固体高分子形燃料電池発電システム400においては、前記サブスタック111〜113から送出されて前記ドレントラップ121〜123で回収した生成水2を前記バルブ107〜109から系外へ排出することなく前記貯水槽452に一旦貯留して、前記水素ガスボンベ130から前記サブスタック111〜113へ供給する水素ガス1の加湿に利用するようにしたのである。
このため、本実施形態に係る固体高分子形燃料電池発電システム400では、水素ガスボンベ130からの水素ガス1を前記サブスタック111〜113に供給する前に前記生成水2を利用して予め加湿することができるので、水素ガスボンベ130からの水素ガス1を前記サブスタック111〜113に供給する前に加湿する専用の加湿水や加湿器を別途用意しなくても済むようになる。
したがって、本実施形態に係る固体高分子形燃料電池発電システム400によれば、前述した第一番目の実施形態の場合と同様な効果を得ることができるのはもちろんのこと、水素ガスボンベ130からサブスタック111〜113に供給する水素ガス1の加湿に前記生成水2を有効に利用することができるので、前述した第一番目の実施形態の場合よりも、システム全体の効率の向上及びコンパクト化をさらに図ることができる。
また、前記サブスタック111〜113の温度調整を行う温調水を利用して前記貯水槽452も温調して、当該貯水槽452中の前記生成水2を温調するようにすれば、システム全体の効率を向上させながら前記水素ガス1の加湿効率をさらに向上させることができる。
[第五番目の実施形態]
本発明に係る固体高分子形燃料電池発電システムの第五番目の実施形態を図10に基づいて説明する。図10は、固体高分子形燃料電池発電システムの主要部の概略構成図である。ただし、前述した第一〜四番目の実施形態の場合と同様な部分については、前述した第一〜四番目の実施の形態の説明で用いた符号と同様な符号を用いることにより、前述した第一〜四番目の実施形態での説明と重複する説明を省略する。
図10に示すように、前記ドレントラップ121〜123の上側には、ガスリーク手段であるバルブ501〜503の一端側がそれぞれ連結されている。これらバルブ501〜503の他端側は、系外へ連絡している。
前記バルブ501〜503は、制御手段である制御装置540の出力部にそれぞれ電気的に接続されており、当該制御装置540は、燃料ガス用切換時期確認手段である内蔵された図示しないタイマからの情報(運転時間)に基づいて、前記バルブ101〜109と共に当該バルブ501〜503の開閉を制御することができるようになっている(詳細は後述する)。
このような本実施形態に係る固体高分子形燃料電池発電システム500においては、前記制御装置540を作動させると、前述した第一番目の実施形態の場合と同様に、当該制御装置540が前記バルブ101〜109を制御することにより、前述した第一番目の実施形態の場合と同様に、水素ガス1を高効率で利用しながら全体の電力効率を向上させつつ発電運転を行うことができる。
このようにして発電運転を行っているとき、前記制御装置540は、前記タイマからの情報に基づいて、予め設定された運転時間経過毎に、前記水素ガス1の流通方向最下流側に位置する前記サブスタック111〜113(例えば、第三のサブスタック113)に接続するドレントラップ121〜123(例えば、ドレントラップ123)、言い換えれば、前記サブスタック111〜113の間に位置して閉鎖している前記バルブ104〜106(例えば、バルブ106)が接続しているドレントラップ121〜123(例えば、ドレントラップ123)に連結する前記バルブ501〜503(例えば、バルブ503)のみを所定時間開放し、当該ドレントラップ121〜123(例えば、ドレントラップ123)内の水素ガス1を所定量だけ系外へリークさせる。
つまり、水素ガスボンベ130中の水素ガス1は、前記サブスタック111〜113内で循環使用されると、僅かに含んでいる不純ガスが当該サブスタック111〜113内で発電反応に関与することなくそのまま残留して次第に高濃度になり、当該サブスタック111〜113の発電効率を低下させてしまうことから、予め設定された運転時間経過毎に、水素ガス1の流通方向最下流側に位置する当該サブスタック111〜113(例えば、第三のサブスタック113)に接続するドレントラップ121〜123(例えば、ドレントラップ123)に連結する前記バルブ501〜503(例えば、バルブ503)のみを所定時間開放して、当該ドレントラップ121〜123(例えば、ドレントラップ123)内の水素ガス1と共に上記不純ガスを系外へリークすることにより、当該サブスタック111〜113内に残留する上記不純ガスの高濃度化を抑制するようにしたのである。
したがって、本実施形態に係る固体高分子形燃料電池発電システム500によれば、前述した第一番目の実施形態の場合と同様な効果を得ることができるのはもちろんのこと、前記サブスタック111〜113内に残留する前記不純ガスの高濃度化を抑制することができるので、発電効率の低下をさらに抑制することができる。
[他の実施形態]
なお、前述した第四番目の実施形態では、前記サブスタック111〜113から送出されて前記ドレントラップ121〜123で回収した生成水2を前記貯水槽452に一旦貯留して、前記水素ガスボンベ130から前記サブスタック111〜113へ供給する水素ガス1の加湿に利用するようにした固体高分子形燃料電池発電システム400の場合について説明したが、他の実施形態(第六番目の実施形態)として、例えば、図11に示すように、固体高分子形燃料電池110の第一〜三のサブスタック111〜113の燃料ガス排出口から各々排出された水素ガス1と当該サブスタック111〜113の燃料ガス供給口へ供給する水素ガス1とを、ガスを透過させることなく水分のみを透過させる膜を介して接触させることで、上記サブスタック111〜113の燃料ガス排出口から各々排出された上記水素ガス1中の生成水2によって、当該サブスタック111〜113の燃料ガス供給口へ供給する上記水素ガス1を各々加湿するようにした膜加湿器635を備えた固体高分子形燃料電池発電システム600とすることも可能である。
また、前述した第一,三〜六番目の実施形態では、二方型のバルブ101〜106を利用した固体高分子形燃料電池発電システム100,300,400,500において、前記流路内に生成水2が滞留したサブスタック111〜113に対して、水素ガスボンベ130からの全流量の水素ガス1を供給することにより、滞留した生成水2を当該流路内から排出させるように運転した、すなわち、水素ガス1の流通方向最下流側に位置する前記サブスタック111〜113を当該流通方向最上流側に位置させるように前記バルブ101〜106を切り換え制御することにより、滞留した生成水2を上記流路内から排出させるように運転したが、前述した第二番目の実施形態の場合と同様に、前記流路内に生成水2が滞留したサブスタック111〜113に対して、水素ガスボンベ130からの全流量の水素ガス1のうち、一部(約1/3)を消費された残り(約2/3)を供給することにより、滞留した生成水2を当該流路内から排出させるように運転する、すなわち、水素ガス1の流通方向最上流側に位置する前記サブスタック111〜113を当該流通方向最下流側に位置させるように前記バルブ101〜106を切り換え制御することにより、滞留した生成水2を当該流路内から排出させるように運転することも可能である。
他方、前述した第二番目の実施形態では、三方型のバルブ201〜203を利用した固体高分子形燃料電池発電システム200において、前記流路内に生成水2が滞留したサブスタック211〜213に対して、酸素ガスボンベ230からの全流量の酸素ガス3のうち、一部(約1/3)を消費された残り(約2/3)を供給することにより、滞留した生成水2を当該流路内から排出させるように運転した、すなわち、酸素ガス3の流通方向最上流側に位置する前記サブスタック211〜213を当該流通方向最下流側に位置させるように前記バルブ201〜203を切り換え制御することにより、滞留した生成水2を当該流路内から排出させるように運転したが、前述した第一,三〜六番目の実施形態の場合と同様に、前記流路内に生成水2が滞留したサブスタック211〜213に対して、酸素ガスボンベ230からの全流量の酸素ガス1を供給することにより、滞留した生成水2を当該流路内から排出させるように運転する、すなわち、酸素ガス3の流通方向最下流側に位置する前記サブスタック211〜213を当該流通方向最上流側に位置させるように前記バルブ201〜203を切り換え制御することにより、滞留した生成水2を上記流路内から排出させるように運転することも可能である。
また、前述した第一,三〜六番目の実施形態では、水素ガス1そのものを燃料ガスとして使用し、酸素を含有するガス(例えば空気等)を酸化ガスとして使用する場合について説明したが、酸素ガスそのものを酸化ガスとして使用する場合には、酸化ガス系統も前述した第一,三〜六番目の実施形態に係る上述した燃料ガス系統と同様に構成することにより、酸化ガス系統においても前述した第一,三〜六番目の実施形態での説明と同様な作用効果を得ることができる。
他方、前述した第二番目の実施形態では、酸素ガス3そのものを酸化ガスとして使用し、水素を含有するガス(例えば炭化水素の改質ガス等)を燃料ガスとして使用する場合について説明したが、水素ガスそのものを燃料ガスとして使用する場合には、燃料ガス系統も前述した第二番目の実施形態に係る上述した酸化ガス系統と同様に構成することにより、燃料ガス系統においても前述した第二番目の実施形態での説明と同様な作用効果を得ることができる。
また、前述した各実施形態では、燃料ガス用切換時期確認手段や酸化ガス用切換時期確認手段として、運転時間を計測する前記タイマを設け、前記制御装置140,240,340,440,540が、当該タイマからの情報に基づいて、予め設定された運転時間の経過により、前記バルブ101〜106,201〜203,501〜503を制御するようにしたが、他の実施形態として、例えば、以下のようにすること等によっても、前述した各実施形態の場合と同様な作用効果を得ることができる。
(1)燃料ガス用切換時期確認手段や酸化ガス用切換時期確認手段として、燃料ガス供給手段からの燃料ガスの送給量や酸化ガス供給手段からの酸化ガスの送給量を計測するガス流量計測手段(例えば、マスフローメータやオリフィス式ガス流量計等)を設け、制御手段が、当該ガス流量計測手段からの情報に基づいて、燃料ガスや酸化ガスの送給量の積算値により、前記バルブ等の位置切換手段やガスリーク手段を制御するようにする。
(2)燃料ガス用切換時期確認手段や酸化ガス用切換時期確認手段として、前記サブスタックに流れる電流量を計測する電流量計測手段を設け、制御手段が、当該電流量計測手段からの情報に基づいて、前記サブスタックに流れた電流量の積算値により、前記バルブ等の位置切換手段やガスリーク手段を制御するようにする。
(3)燃料ガス用切換時期確認手段や酸化ガス用切換時期確認手段として、前記セルの電圧を計測するセル電圧計測手段を設け、制御手段が、当該セル電圧計測手段からの情報に基づいて、予め設定されたセル電圧基準値よりも小さくなったときに、前記バルブ等の位置切換手段やガスリーク手段を制御するようにする(例えば、特開2002−151125号公報等に記載されている技術の応用)。
(4)燃料ガス用切換時期確認手段や酸化ガス用切換時期確認手段として、前記サブスタックの前記ガス流通方向下流側の水分量を計測するセル水分計測手段を設け、制御手段が、当該セル水分計測手段からの情報に基づいて、前記ガス流通方向最下流側に位置する前記サブスタックの、前記ガス流通方向下流側の水分量が、予め設定された水分量基準値よりも大きくなったときに、前記バルブ等の位置切換手段やガスリーク手段を制御するようにする。
(5)燃料ガス用切換時期確認手段や酸化ガス用切換時期確認手段として、前記サブスタック内の圧損値を計測する圧損計測手段を設け、制御手段が、当該圧損計測手段からの情報に基づいて、前記ガス流通方向最下流側に位置する前記サブスタック内の圧損が、予め設定された圧損基準値よりも大きくなったときに(前記流路内の滞留水が多くなると圧力損失が大きくなる)、前記バルブ等の位置切換手段やガスリーク手段を制御するようにする。
(6)燃料ガス用切換時期確認手段や酸化ガス用切換時期確認手段として、前記サブスタックの前記ガス排出口部分の圧力を計測する排出口圧力計測手段を設け、制御手段が、当該排出口圧力計測手段からの情報に基づいて、前記ガス流通方向最下流側に位置する前記サブスタックの前記ガス排出口部分の圧力が、予め設定された圧力基準値よりも小さくなったときに(前記流路内の滞留水が多くなると圧力が小さくなる)、前記バルブ等の位置切換手段やガスリーク手段を制御するようにする。
また、前述した各実施形態においては、前記制御装置140,240,340,440540が、前記タイマからの情報に基づいて、予め設定された運転時間経過毎に前記バルブ107〜109,207〜209,401の開閉を行うことにより、前記生成水2の送出を行うようにしたが、他の実施形態として、例えば、前記ドレントラップ121〜123,221〜223や前記貯水槽452内の水位を計測する水位計測手段を設け、当該ドレントラップ121〜123,221〜223や当該貯水槽452内の水位が規定値を超えると、制御手段が、当該水位計測手段からの情報に基づいて、前記バルブ107〜109,207〜209,401の開閉を行うことにより、前記生成水2の送出を行うようにすることや、前記サブスタック111〜113,211〜213に流れる電流量を計測する電流量計測手段を設け、制御手段が、当該電流量計測手段からの情報に基づいて、当該サブスタック111〜113,211〜213に流れた電流量の積算値により、前記バルブ107〜109,207〜209,401の開閉を行うことにより、前記生成水2の送出を行うようにすることも可能である。
また、前述した各実施形態において、例えば、前記ガスの流通方向最下流側に位置する前記サブスタックのみの電力取り出し量を少なくする(供給する水素ガスや酸素ガス等の原料ガスの供給量も併せて少なくする)ように運転すれば、当該最下流側に位置する上記サブスタックの前記流路内に滞留する生成水の単位時間当たりの発生量を少なくすることができるので、前記サブスタックの上述した切り換え間隔を長く設定することが可能となる。
また、前述した各実施形態においては、燃料ガスの流通経路や酸化ガスの流通経路を直列ループ状にするように3つの前記サブスタック111〜113,211〜213を接続した固体高分子形燃料電池110,210の場合について説明したが、本発明はこれに限らず、他の実施形態として、例えば、燃料ガスの流通経路や酸化ガスの流通経路を直列ループ状にするように2つの前記サブスタックを接続した固体高分子形燃料電池の場合や、燃料ガスの流通経路や酸化ガスの流通経路を直列ループ状にするように4つ以上の前記サブスタックを接続した固体高分子形燃料電池の場合であっても、前述した各実施形態の場合と同様にして適用することができ、前述した各実施形態の場合と同様な効果を得ることができる。