JP5194358B2 - 二軸配向白色ポリプロピレンフィルムおよびそれを用いた感熱転写記録用受容シート - Google Patents

Description

本発明は、二軸配向白色ポリプロピレンフィルムおよびそれを用いた感熱転写記録用受容シートに関するものである。更に詳しく述べれば、本発明の白色フィルムを基材として用いた感熱転写記録用受容シートは、感度が高く、折れしわ耐性、表面品位、加工性に優れ、かつこれらの特徴とフィルム製造時の高い生産性を両立した、感熱転写記録用受容シートの基材として最適な感熱転写記録用二軸配向白色ポリプロピレンフィルムおよびそれを用いた感熱転写記録用受容シートに関する。

ハードコピー技術における記録方法の一つとして、ノンインパクトであること、操作・保守が容易であること、低コストであること、小型化が可能であること等の特徴を持つ感熱転写記録方式が注目されている。この感熱転写記録方式とは、色材（染料）含有層であるインク層を有する転写シート（インクリボン）と受容シートを重ね合わせ、インクリボン側からのサーマルヘッドの加熱に応じて、溶融または昇華して移行する色材含有成分または色材を、受容シート上に、微細な網点（ドット）状に転写して印字する方式である。

近年、感熱転写記録用受容シートに加工したり、得られた受容シートに印刷（印画ともいう）する際に受容シートが受ける熱による負荷が大きくなりつつある。また、加工速度が高く、もしくは加工条件が過酷になったり、印刷装置が小型化する傾向もあり、印刷基材（感熱転写記録用受容シート）が使用される環境は、年々厳しくなっている。これら感熱転写記録用シートを含む印刷基材が使用される環境の変化を背景として、その基材に適用される白色フィルムには、白さ、クッション率を満足しながら、折れしわ耐性に例示される優れた加工適性、低エネルギーでの転写性（感度）を向上させ、そして低コスト（低価格）であることが強く求められている。

従来、このような感熱転写記録方式に用いられる受容シートの基材として、ポリプロピレン中に無機粒子やポリエステル系樹脂などの非相溶性樹脂を含有せしめ、延伸工程でポリプロピレンと無機粒子や非相溶性樹脂の界面を剥離させ、ボイドを形成した白色フィルムが適用されてきた（例えば、特許文献１〜８参照）。

しかしながら、これら従来の白色フィルムは、以下に示すような致命的な欠点を有していた。

即ち、無機粒子を用いた白色フィルムでは、高い白色度や好ましいＬ、ａ、ｂ値を得るためには、多量の無機粒子を添加することが必要であるが、これによりフィルム表面に粒子による突起ができ、表面粗さが大きくなったり、製膜工程及び感熱転写記録用受容シート製造工程において無機粒子が脱落して工程を汚したり、無機粒子により形成されるボイドが大きく、かつボイドが少ない、即ちボイドが粗大であるために、クッション率が低く、折れしわ耐性に劣り、それを基材として用いた感熱転写記録用受容シートの感度が低い、さらにはボイドを緻密にするために粒径を小さくおよび／または粒度分布を狭くすると、得られるフィルムのコストが高くなるという問題があった。

また、非相溶性樹脂を用いた白色フィルムでは、非相溶性樹脂により形成されるボイドが大きく、かつボイドが少ない、即ちボイドが粗大であるために、クッション率が低く、折れしわ耐性に劣り、それを基材として用いた感熱転写記録用受容シートの感度が低いという問題があった。

加えて、上記の通り、感熱転写記録用受容シートの基材に用いる白色フィルムには、印刷工程の高速化に伴い、低エネルギーでサーマルヘッドを加熱しても十分な感度が得られる、換言すれば感度が高いことが求められている。即ち、上記に例示されるような従来の白色フィルムよりも高い感度を実現できる白色フィルムが求められている。

ポリプロピレンにボイドを形成させる上記以外の手法としては、例えば、ポリプロピレンを溶融押出して未延伸シートを製造する際に、未延伸シート中に結晶密度の低いβ晶（結晶密度：０．９２２ｇ／ｃｍ^３）を形成させ、これを延伸することにより結晶密度の高いα晶（結晶密度：０．９３６ｇ／ｃｍ^３）に結晶転移させ、両者の結晶密度の差によりボイドを形成させる手法が挙げられる。

β晶の結晶転移を用いた白色フィルムもしくは微多孔フィルム、およびその製造方法としては、例えば、ポリプロピレンとポリプロピレンよりも溶融結晶化温度の高いポリマーとβ晶核剤よりなるポリプロピレンシートを延伸したポリプロピレン微多孔フィルムの製造方法（特許文献９参照）や、特定組成のポリプロピレンとアミド系β晶核剤の樹脂組成物を溶融押出し、特定条件で結晶化・延伸する微多孔フィルムの製造方法（特許文献１０参照）や、特定孔径、特定窒素透過係数を有し、面内の力学性能が均一で特定延伸強度を有し、特定条件で測定したβ晶比率（Ｋ値）が特定範囲であるシートを二軸延伸して得られる微多孔フィルム（特許文献１１参照）や、ポリプロピレンとβ晶核剤を含有し、特定範囲の厚み均一性、特定の断面構造を有する微多孔フィルム（特許文献１２参照）や、特定組成のポリプロピレン、ポリエチレン、β晶核剤の樹脂組成物を溶融成形後、特定条件で延伸する微多孔フィルムの製造方法（特許文献１３参照）や、配向促進ポリマー、ホモポリプロピレン、β晶核剤からなるコア層の少なくとも片面にヒートシール性を有するスキン層、もしくは印刷性を有するスキン層を積層した白色フィルム（特許文献１４、１５参照）や、特定の比重、光学濃度、クッション率を有し、特定の非晶性樹脂を含有し、β晶比率が特定範囲である層と無核の気泡を含有する層からなる白色フィルム（特許文献１６参照）などが挙げられる。
特許第２５９９９３４号公報（請求項１） 特許１７４８１０１号公報（請求項１〜１５） 特開平１１−３４３３５７号公報（請求項１〜４） 特許２６１１３９２号公報（請求項１、２） 特許２９１７３３１号公報（請求項１〜４） 特許２９６４６０８号公報（請求項１〜５） 特許２７３５９８９号公報（請求項１、２） 特許２６５１４６９号公報（請求項１、２） 特許１９７４５１１号公報（請求項１） 特許３４４３９３４号公報（請求項１〜５） 特許２５０９０３０号公報（請求項１〜８） 国際公開０２／６６２３３号パンフレット（請求項１〜１１） 特許３５２３４０４号公報（請求項１） 国際公開０３／９３００３号パンフレット（請求項１〜２９） 国際公開０３／９３００４号パンフレット（請求項１〜２３） 特開２００４−１４２３２１号公報（請求項１〜８）

しかしながら、上記したβ晶の結晶転移を用いた白色フィルムもしくは微多孔フィルムでは、受容シートの感度と生産性を高いレベルで両立できなかった。
即ち、特許文献９〜１３で得られる微多孔フィルムは、フィルム表裏に貫通した孔を有する、即ち透過性を有する。しかしながら、この貫通孔によるためか、フィルム表面の平滑性が悪化したり、表面光沢が低下し、フィルムの品質自体に劣る。したがって、このようなフィルムを用いた感熱転写記録用受容シートは、感度が低くなる。さらに、受容層はコーティング法により設置される場合が多く、このような透過性を有するフィルムでは、コーティング剤がフィルム内部に浸透し、上手く受容層を形成できなかった。

特許文献１４や１５で得られるような、β晶活性を有するコア層に単にスキン層を積層したフィルムでは、生産性に劣っていた。β晶の結晶転移を用いた白色フィルムを製造する際には、例えば、２２０℃前後の比較的低温でポリマーを溶融押出し、ドラムの周速にもよるが、例えば、１００℃以上の高温に保持した金属ドラム上に密着させながら固化せしめることにより、未延伸シートを製造する。このような従来のポリプロピレンフィルムとは異なる条件でシートを結晶化させることにより、未延伸シート中に多量のβ晶が形成される。白色フィルムに均一かつ緻密なボイドを形成するためには、未延伸シートのβ晶比率を高めることが重要であり、ドラムの周速やシートの厚さにもよるが、シートの温度を１００〜１２０℃程度に保持するために、金属ドラムの温度を１２０℃以上に設定する場合がある。ところが、例えば、１２０℃以上のドラム温度では、上記フィルムでは、未延伸シートが金属ドラムから剥離されるまでに固化が完了せず、未延伸シートがドラムに粘着するという問題があった。また、スキン層にβ晶が生成してしまうためか、二軸延伸後のスキン層にβ晶の結晶転移によるクレータ状の欠点が発生するという問題があった。さらに、生産性を向上させるためにライン速度を上げると、即ち、金属ドラムの周速を上げる（以下、単にキャスト増速と略称する場合がある）と、上記の粘着やクレータ状欠点がさらにひどくなり、結果としてキャスト速度を高くできず、生産性に劣るとともに、例えば、感熱転写記録用受容シートの基材として感度に優れた白色フィルムを製造できなかった。また、特許文献１４、１５で開示されるフィルムは、表面光沢度が低いことがフィルムの品質上で問題であり、例えば、感熱転写記録用受容シートの基材として感度に優れた白色フィルムを製造できなかった。即ち、上記フィルムは表面光沢などの品質に劣り、感熱転写記録用受容シートの基材として使用できる品質と工業レベルの生産性を同時に満足するものではなかった。

特許文献１６で得られる白色フィルムのコア層には、ポリプロピレンに相溶しない非晶性樹脂を用いるため、従来の白色フィルム同様、粗大なボイドが形成され、折れしわ耐性に劣り、当該フィルムを基材に用いた感熱転写記録用受容シートの感度も低かった。

本発明では、従来に比較して、生産性に優れ、コア層に無核のボイドを有し、柔軟かつ低比重であって、白色度が高く、折れしわ耐性、製膜性、加工性に優れる二軸配向白色ポリプロピレンフィルムを提供することを目的とする。また、感熱転写記録用受容シートの基材として用いた場合、従来の白色フィルムより優れた感度を示す二軸配向白色ポリプロピレンフィルム、およびそれを用いた感熱転写記録用受容シートを提供することを目的とする。

本発明者らは鋭意検討した結果、主として、以下の構成により上記課題を解決できることを見出した。

即ち、本発明の二軸配向白色ポリプロピレンフィルムは、主として、実質的に無核のボイドを有するコア層（Ａ層）の少なくとも片面に、半結晶化時間が６０秒以下であり、表面光沢度が３０〜１４５％であり、空隙率が０．１〜５％であるスキン層（Ｂ層）を積層したフィルムであって、Ａ層とＢ層とが共押出により積層されており、フィルムの比重が０．３〜０．７であり、かつβ晶活性を有することを特徴とする。

また、好ましい態様として、感熱転写記録用であること、Ｂ層の結晶化温度（Ｔｃ）が１１５℃以上であること、またＢ層に非相溶性樹脂、無機粒子、有機粒子から選ばれる少なくとも一種を含有すること、またＢ層の平均表面粗さ（Ｒａ）が０．０１〜０．５μｍであること、また光学濃度（ＯＤ）が０．４〜１の範囲であること、また白色度が５０％以上、Ｌ値が５０以上であって、ａ値が−２〜５、ｂ値が−６〜−０．０１であること、また該白色フィルムの少なくとも片面に受容層を設けた感熱転写記録用受容シート、また該感熱転写記録用受容シートにおいて、受容層とフィルムの間にアンカー層を設けたこと、また該アンカー層が、アクリル系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリウレタン系樹脂から選ばれる少なくとも１種以上の樹脂から構成されることを特徴とする。

本発明によれば、以下に説明する通り、フィルムの品質、生産性に優れ、例えば、感熱転写記録用の基材として優れた特性を有する二軸配向白色ポリプロピレンフィルム、およびそれを用いた感熱転写記録用受容シートを提供できる。

（１）本発明の白色フィルムは、コア層に実質的に無核のボイドを多数有し、フィルムの比重が低く、白色度、光学濃度、クッション率、表面光沢度が高く、平滑性に優れる。

（２）本発明の白色フィルムは、上記の優れた特性により、感熱転写記録用受容シートに加工した際に、感度が高く、画像が鮮明に印画され、特に肌色など自然の色が鮮明に再現される。

（３）本発明の白色フィルムは、スキン層の結晶化速度が高いため、高速・高温のキャスト条件下でも、粘着や欠点が発生しない。以上のことから、極めて生産性に優れる。

（４）本発明の白色フィルムは、柔軟かつ滑り性が良好であり、従来の白色フィルムに比較して折れしわ耐性に優れる。以上のことから、加工性に優れる。

（５）本発明の白色フィルムは、実質的に無核のボイドを有することにより、フィルム製膜工程及び受容シート製造工程において、ボイド形成剤が脱落するようなトラブルがない。以上のことから、工程通過性に優れる。

（６）本発明の白色フィルムは、優れた熱寸法安定性を有し、該フィルムを基材として用いた感熱転写記録用受容シートも優れた寸法安定性を有する。

本発明の二軸配向白色ポリプロピレンフィルム（以下、単に白色フィルムと略称する場合がある）のコア層（Ａ層）は、実質的に無核のボイドを有する。ここで、“無核のボイド”とは、延伸などによりボイドの形成を誘発するような樹脂、粒子などに代表される、孔形成のための核（ボイド形成剤）が、その内部に観察されないボイドと定義される。

このような無核のボイドは、下記の通り、フィルム断面を走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）で観察した際の断面像において、ボイド内に何も含有していない。一方、内部に核を有する、即ち核（ボイド形成剤）により形成された、ボイドは、そのボイド内に球状、または繊維状、または不定形状、またはその他の形状をした核が観察される。

本発明では、“実質的に無核のボイドを有する”ことを、下記測定法（１）に示す通り、特定条件で調整したフィルム断面を走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）で特定条件にて観察した際に、１０００μｍ^２当たりの全ボイド数と内部に核を有するボイド数を計測し、内部に核を有するボイドが全ボイドに占める比率（Ｒ_ＳＥＭ；百分率）が５％以下である場合と定義し、上記以外の場合を実質的に無核のボイドを有さないと定義する。この際、本来核を有するボイドでも、上記手法で無核のボイドとして検出される場合もあるが、上記手法で算出した内部に核を有するボイドの比率が上記範囲であれば、本発明の目的が達成される。Ｒ_ＳＥＭは、４％以下であることがより好ましく、３％以下であることがさらに好ましい。

また、無核のボイドのもう一つの判定基準としては、下記の通り、フィルムの超薄切片を透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）を用いた手法が挙げられる。無核のボイドは、ＴＥＭを用いて特定条件で観察した際に、ボイドの内部に何も観察されない。これに対して、本発明において無核のボイドに該当しないボイドは、上記ＴＥＭ観察像において、ボイドの内部に球状、または繊維状、または不定形状、またはその他の形状をした核（ボイド形成剤）が観察される。

本発明では、“無核のボイドを有する”ことは、下記測定法（１）に示す通り、当該ＴＥＭ観察像において、全観察視野面積（フィルムの全面積）に占める全ての核の面積の比率（Ｒ_ＴＥＭ；百分率）が５％以下である場合と定義し、この場合に当該微多孔フィルムが無核のボイドを有するものとする。この際、本来核を有するボイドでも、上記手法で無核のボイドとして検出される場合もあり得るが、本手法で算出した当該比率Ｒ_ＴＥＭが上記範囲であれば、本発明の目的が達成されるのである。Ｒ_ＴＥＭは、４％以下であることがより好ましく、３％以下であることがさらに好ましい。

本発明では、Ｒ_ＳＥＭ、Ｒ_ＴＥＭのいずれかが上記範囲を満たせば、上記の通り、本発明の目的が達成される。

本発明の白色フィルムは、Ａ層に実質的に無核のボイドを有することにより、ボイド形成剤として非相溶性樹脂や無機粒子もしくは有機粒子を用い、実質的に無核のボイドを有さない場合に比較して、ボイド形成剤の分散状態（分散サイズ、凝集の有無など）に起因する不均一で粗大なボイドが少なく、均一かつ緻密なボイドを形成できる。また、粗大なボイドが少ないと、低比重のフィルムとしても折れしわ耐性に優れ、さらにはボイド形成剤が製膜工程や加工工程でフィルムから脱落し、工程を汚したり、それによりフィルム破れが発生するようなトラブルを未然に防止できる。また、フィルムが劈開しにくい。ここで、フィルムが劈開するとは、フィルムがその表面におおよそ平行に複数枚以上に裂ける現象をいう。さらには、均一かつ微細なボイドを有することにより、フィルム全体のクッション率を高く、下記に定義するＬ、ａ、ｂ値のうち、特にｂ値をより低く（好ましい範囲に）できる。以上のことから、本発明の白色フィルムを基材として用いた感熱転写記録用受容シートは、上記したボイド形成剤を用い、無核のボイドを有さないフィルムを基材とした場合に比較して、飛躍的に高い感度を実現できる。

Ａ層は、ポリプロピレンからなる。ここで、Ａ層がポリプロピレンからなることは、Ａ層を構成する全ての樹脂がポリプロピレンであることを意味するが、本発明の効果を奏する限り、Ａ層には、例えば、下記に例示するようなポリプロピレン以外の樹脂、添加剤などを含有せしめても構わない。以下、Ａ層を構成する物質全体を、単にＡ層の樹脂全体と略称する場合がある。

Ａ層を構成するポリプロピレンは、主としてプロピレンの単独重合体からなるが、本発明の目的を損なわない範囲でポリプロピレンと他の不飽和炭化水素の単量体成分が共重合された重合体であってもよいし、プロピレンとプロピレン以外の単量体成分が共重合された重合体がブレンドされてもよいし、プロピレン以外の不飽和炭化水素の単量体成分の（共）重合体がブレンドされてもよい。このような共重合成分やブレンド物を構成する単量体成分として、例えば、エチレン、プロピレン（共重合されたブレンド物の場合）、１−ブテン、１−ペンテン、３−メチルペンテン−１、３−メチルブテン−１、１−ヘキセン、４−メチルペンテン−１、５−エチルヘキセン−１、１−オクテン、１−デセン、１−ドデセン、ビニルシクロヘキセン、スチレン、アリルベンゼン、シクロペンテン、ノルボルネン、５−メチル−２−ノルボルネン、アクリル酸およびそれらの誘導体などが挙げられるが、これらに限定される訳ではない。

本発明の白色フィルムのＡ層を構成するポリプロピレンは、製膜性向上の観点から、いわゆる高溶融張力ポリプロピレン（Ｈｉｇｈ Ｍｅｌｔ Ｓｔｒｅｎｇｔｈ−ＰＰ：以下、単にＨＭＳ−ＰＰと略称する場合がある）を含有することが好ましい。Ａ層を構成するポリプロピレンが、ＨＭＳ−ＰＰを含有することにより、含有しない場合に比較して、延伸時の破れが少なく、製膜性に優れる場合がある。また、縦方向に低温・高倍率延伸しても横延伸でフィルムが破れることなく安定に製膜できる場合がある。したがって、含有しない場合に比較して、キャスト工程における金属ドラムの周速が同じでも、縦高倍率延伸によりライン速度を高められることから、単位時間当たりのフィルムの生産量を高められる場合がある。このように、ＨＭＳ−ＰＰを含有することにより、製膜性を向上できるとともに生産量も高められることから、生産性を著しく高められる場合がある。これは、ＨＭＳ−ＰＰを含有することにより、未延伸シートの段階から、系内の微結晶を貫く非晶相のタイ分子の絡み合いが促進され、これによりその後の延伸過程で延伸応力が系全体に均一に伝達されるためと推定される。

ＨＭＳ−ＰＰを得る方法としては、例えば、高分子量成分を多く含むポリプロピレンをブレンドする方法、分岐構造を持つオリゴマーやポリマーをブレンドする方法、特開昭６２−１２１７０４号公報に記載されているように、ポリプロピレン分子中に長鎖分岐構造を導入する方法、あるいは特許第２８６９６０６号公報に記載されているように、長鎖分岐を導入せずに溶融張力と固有粘度、結晶化温度と融点とがそれぞれ特定の関係を満たし、かつ沸騰キシレン抽出残率が特定の範囲にある直鎖状の結晶性ポリプロピレンとする方法などが好ましく用いられる。

これらＨＭＳ−ＰＰのうち、本発明の白色フィルムのＡ層には、溶融押出の安定化効果、生産性の向上効果が大きいことから、主鎖骨格中に長鎖分岐を有するポリプロピレンを用いることが特に好ましい。なお、主鎖骨格中に長鎖分岐を有するポリプロピレンとは、ポリプロピレン主鎖骨格から主鎖同等の長さを有する枝分かれしたポリプロピレン鎖を有するポリプロピレンである。

上記した主鎖骨格中に長鎖分岐を有するポリプロピレンの具体例としては、Ｂａｓｅｌｌ社製ポリプロピレン（タイプ名：ＰＦ−８１４、ＰＦ−６３３、ＰＦ−６１１、ＳＤ−６３２など）、Ｂｏｒｅａｌｉｓ社製ポリプロピレン（タイプ名：ＷＢ１３０ＨＭＳなど）、Ｄｏｗ社製ポリプロピレン（タイプ名：Ｄ１１４、Ｄ２０１、Ｄ２０６など）などが挙げられる。

上記ＨＭＳ−ＰＰの添加量は、用いるＨＭＳ−ＰＰの性能にもよるが、Ａ層の樹脂全体の全量に対して、１〜２０重量％であることが好ましい。ＨＭＳ−ＰＰの添加量が上記範囲未満であると、製膜性向上の効果が得られない場合がある。ＨＭＳ−ＰＰの添加量が上記範囲を超えると、それ以上添加しても効果は同等であり、経済性に劣ったり、比重が高くなる場合がある。ＨＭＳ−ＰＰの添加量は、より好ましくは、１〜１５重量％である。

また、特に縦方向に高倍率延伸する場合には、コア層（Ａ層）だけでなく、スキン層（下記Ｂ層、Ｃ層など）にも上記ＨＭＳ−ＰＰを含有せしめることが好ましい。これにより、製膜工程において、スキン層がコア層に追従し、フィルム全体がより安定に延伸される（当該業者は、この状態をコア層とスキン層の共延伸性が高い状態という場合がある）場合がある。

本発明の白色フィルムのＡ層を構成するポリプロピレンのアイソタクチックインデックス（以下、ＩＩと略称する場合がある）は、９０〜９９．８％であることが好ましい。ＩＩが上記範囲未満であると、フィルムの強度が低下したり、折れしわ耐性が悪化する場合がある。ＩＩが上記範囲を超えると、製膜が不安定になる場合がある。Ａ層のポリプロピレンのＩＩは、より好ましくは、９２〜９９．５％である。

本発明の白色フィルムのＡ層のポリプロピレンのメルトフローレイト（ＭＦＲ）は１〜２０ｇ／１０分であることが好ましい。ＭＦＲが上記範囲未満であると、２２０℃前後の低温での溶融押出の際に押出量が変動したり、押出原料の置換に長時間を要する場合がある。ＭＦＲが上記範囲を超えると、Ａ層とスキン層（Ｂ層）を共押出積層する場合、均一厚みで積層することが難しくなったり、キャスト工程において、口金から押出された溶融ポリマーを金属ドラム上で固化させて未延伸シートを製造する際に、溶融ポリマーの金属ドラム上での着地点が大きく変動するため、未延伸シート中に均一にβ晶を生成させることが難しくなったり、シートが波打つために得られる白色フィルムの厚みムラが大きくなったり、ボイドが不均一になる場合がある。Ａ層のポリプロピレンのＭＦＲは、より好ましくは１〜１５ｇ／１０分である。

ここで、上記したポリプロピレンの特性値（ＩＩ、ＭＦＲなど）は、製膜前の原料チップを用いて判定することが望ましいが、下記するようなβ晶核剤などの添加剤を含有する場合は、そのまま用いて測定することが好ましい。添加剤などの影響を受けやすい場合は、例外として、もしくは６０℃以下の温度のｎ−ヘプタンで２時間抽出し、添加剤・不純物を除去後、１３０℃で２時間以上真空乾燥したものをサンプルとして用いて判定することもできる。

また、延伸時（本発明の白色フィルムを逐次二軸延伸により製造する場合には、特に縦延伸時）の延伸応力を低下させ、既存設備の延伸トルク容量内で製造できたり、延伸に伴うボイド形成が促進できる場合があることから、本発明の白色フィルムのＡ層には、上記したポリプロピレン以外の他のポリマーから選ばれる少なくとも１種を適宜添加しても構わない。ただし、上記した無核のボイドを有するのは勿論のこと、上記の効果が得られず、製膜時の延伸応力が改善（低下）されなかったり、逆に必要以上に高くなったり、粗大なボイドが形成されることによりボイド形状が不均一になる場合は、これら他のポリマーを添加しない方が好ましい場合がある。

上記したポリプロピレン以外の他のポリマー（以下、単に他のポリマーと略称する場合がある）としては、各種ポリオレフィン系樹脂を含むビニルポリマー樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリフェニレンサルファイド系樹脂、ポリイミド系樹脂などが挙げられ、特に限定されないが、所謂ポリオレフィン系エラストマー樹脂を添加することにより、上記した延伸応力低下、ボイド形成促進の効果が同時に得られる場合があることから好ましい。

上記ポリオレフィン系エラストマー樹脂としては、特に限定されないが、例えば、メタロセン触媒法による超低密度ポリエチレン（ｍＶＬＤＰＥ）もしくは直鎖状低密度ポリエチレン（ｍＬＬＤＰＥ）、エチレン・ブテンラバー、エチレン・プロピレンラバー、プロピレン・ブテンラバー、エチレン酢酸ビニル、エチレン・エタクリレート共重合体、エチレン・メチルメタクリレート共重合体、エチレン・プロピレン−ジエン共重合体、イソプレンゴム、スチレン系共重合体として、スチレン・ブタジエンラバー、水添スチレブタジエンラバー、スチレン・ブチレン・スチレン共重合体、スチレン・エチレン・ブチレン・スチレン共重合体等が挙げられるが、これらに限定される訳ではない。特に、ポリプロピレンにエチレン・プロピレンラバーを混合した、所謂エチレン・プロピレンブロック共重合体（当該業者は、インパクトポリプロピレンポリマーと称する場合もある）では、製膜後のフィルムに大量のゲルが発生する場合があるので、その選択には注意が必要である。

これらポリオレフィン系エラストマー樹脂のうち、本発明の白色フィルムのＡ層には、溶融押出工程でポリプロピレン中に超微分散し、その後の延伸工程で製膜性が向上し、かつボイド形成が促進され、かつ得られる白色フィルムが無核の孔を有する場合があることから、ｍＶＬＤＰＥを用いることが特に好ましい。当該ｍＶＬＤＰＥの具体例としては、ＤｕＰｏｎｔ Ｄｏｗ Ｅｌａｓｔｏｍｅｒｓ製“Ｅｎｇａｇｅ（エンゲージ）”（タイプ名：８４１１、８４５２、８１００など）などが挙げられる。

これら他のポリマーの添加量は、樹脂により効果が異なるため、特に限定されないが、ポリプロピレン、その他のポリマー、添加剤など含めたＡ層の樹脂全体の全量に対して、１〜１５重量％程度添加することが好ましい。添加量が上記範囲未満であると、実質的な添加効果が得られない場合がある。添加量が上記範囲を超えると、分散不良が起り、得られる白色フィルムにゲル状の突起が形成されたり、実質的に無核のボイドを有さない該白色フィルムを基材として用いた受容シートの感度が低下する場合がある。添加量は、より好ましくは２〜８重量％、さらに好ましくは２〜６重量％である。

本発明の白色フィルムは、Ａ層に無核のボイドを形成するために、Ａ層がβ晶活性を有することが必要である。本発明の白色フィルムのＡ層は、β晶活性を有することにより、その製造工程において、製膜条件を制御することにより、未延伸シート中にβ晶を生成させ、その後の延伸工程でβ晶をα晶に結晶転移させ、結晶密度差により均一かつ緻密なボイドを形成することが可能となる。

ここで、本発明では、Ａ層がβ晶活性を有していることを、本発明の白色フィルム全体がβ晶活性を有することに対応させて、以下の基準で判定する。即ち、示差走査熱量計（ＤＳＣ）を用いて、ＪＩＳ Ｋ ７１２２（１９８７）に準じて窒素雰囲気下で５ｍｇの白色フィルムを１０℃／分の速度で２８０℃まで昇温させ、その後５分間保持した後に１０℃／分の冷却速度で３０℃まで冷却し、次いで５分間保持した後に再度１０℃／分の速度で昇温した際に得られる熱量曲線に、１４０〜１６０℃にβ晶の融解に伴う吸熱ピークが存在し、該吸熱ピークのピーク面積から算出される融解熱量が１０ｍＪ／ｍｇ以上であれば、該白色フィルムが、（フィルム全体として）β晶活性を有すると定義する。また、以下、最初の昇温で得られる熱量曲線をファーストランの熱量曲線と称し、２回目の昇温で得られる熱量曲線をセカンドランの熱量曲線と称する場合がある。

ここで、チョウら（Ｃｈｏ）ら，“ポリマー”（Ｐｏｌｙｍｅｒ），４４，ｐ．４０５３−４０５９（２００３）；高橋ら，“成形加工”，１５，ｐ．７５６−７６２（２００３）などに開示されているように、ポリプロピレンのβ晶の生成能はＤＳＣを用いて確認することができる。これらの文献では、上記に近い温度条件下でＤＳＣを用いて熱量曲線を採取し、β晶核剤を含有したポリプロピレンのβ晶活性を確認している。ここで、フィルムが“β晶活性を有する”ことは、ポリプロピレンを結晶化させた際にβ晶が生成しうることを意味する。また、ここでいうβ晶活性の判定は、押出、キャスト、延伸、巻き取り工程後、即ち製膜後のフィルムについて測定を行う。したがって、Ａ層が下記に例示するようなβ晶核剤を含有する場合においても、Ａ層を含むフィルム全体に対してβ晶活性を判定することとなる。

また、上記温度範囲に吸熱ピークが存在するが、β晶の融解に起因するか不明確な場合などは、ＤＳＣの結果と併せて、当該サンプルを下記特定条件で溶融結晶化させたサンプルについて、広角Ｘ線回折法を用いてβ晶に起因する２θ＝１６°付近に観測される（３００）面の回折ピークが存在することと、下記Ｋ値により“β晶活性を有する”と判定してもよい。すなわち、β晶に起因する２θ＝１６°付近に観測される（３００）面の回折ピーク（Ｈβ_１とする）と２θ＝１４，１７，１９°付近にそれぞれ観測され、α晶に起因する（１１０）、（０４０）、（１３０）面の回折ピーク強度（それぞれＨα_１、Ｈα_２、Ｈα_３とする）とから、下記の数式により算出されるＫ値が、０．３以上、より好ましくは０．５以上であることをもって“β晶活性を有する”と判定してもよい。
ここで、Ｋ値は、β晶の比率を示す経験的な値である。各回折ピーク強度の算出方法などＫ値の詳細については、ターナージョーンズ（Ａ．Ｔｕｒｎｅｒ Ｊｏｎｅｓ）ら，“マクロモレキュラーレ ヒェミー”（Ｍａｋｒｏｍｏｌｅｋｕｌａｒｅ Ｃｈｅｍｉｅ），７５，１３４−１５８頁（１９６４）を参考にすればよい。
Ｋ ＝ Ｈβ_１／｛Ｈβ_１＋（Ｈα_１＋Ｈα_２＋Ｈα_３）｝
（ただし、Ｈβ_１ ： ポリプロピレンのβ晶に起因する（３００）面の回折ピーク強度、 Ｈα_１、Ｈα_２、Ｈα_３ ： それぞれ、ポリプロピレンのα晶に起因する（１１０）、（０４０）、（１３０）面の回折ピーク強度）
ここで、本発明の白色フィルムのβ晶比率は、３０％以上であることが好ましい。β晶比率が上記範囲未満であると、ボイド形成量が不十分であり、フィルムの厚み方向に均一なボイドが得られにくい場合がある。また、本発明の白色フィルムのβ晶比率は、高いほど上記したボイド形成を促進でき、感熱転写記録用受容シートに加工した際に優れた感度を示す傾向にあり、特に上限は設けないが、あまりに高すぎると感度は向上するものの折れしわ耐性が悪化する場合があるため、感度と折れしわ耐性の両立の観点から、例えば、９５％以下であることが好ましい。β晶比率は、より好ましくは４０〜９５％、さらに好ましくは４５〜９０％である。

ここで、β晶比率とは、上記セカンドランの熱量曲線において、１４０℃以上１６０℃未満に頂点が観測されるポリプロピレン由来のβ晶の融解に起因する吸熱ピーク（１個以上のピーク）のピーク面積から算出される融解熱量（ΔＨｕ−１）と、１６０℃以上に頂点が観測されるポリプロピレン由来のβ晶以外の結晶の融解に起因し、ベースラインを越えてピークを有する吸熱ピークのピーク面積から算出される融解熱量（ΔＨｕ−２）から、下記式を用いて求める。ここで、β晶分率とは、ポリプロピレンの全ての結晶に占めるβ晶の比率であり、特開２００４−１４２３２１や上記した特開２００５−１７１２３０、国際公開第０２／６６２３３、特開２０００−３０６８３などでは、本発明に近い温度条件下でＤＳＣを用いて熱量曲線を測定し、フィルムのβ晶分率を求めている。なお、１４０〜１６０℃に吸熱ピークが存在するがβ晶の融解に起因するか不明確な場合などは、当該サンプルを下記特定条件で溶融結晶化させたサンプルについて、上記の広角Ｘ線回折法を用いてβ晶に起因する２θ＝１６°付近に観測される（３００）面の回折ピークが存在することと、上記Ｋ値が０．３以上であることをもって該吸熱ピークがβ晶の融解に起因するものと判定してもよい。

β晶比率（％）＝｛ΔＨｕ−１／（ΔＨｕ−１＋ΔＨｕ−２）｝×１００
このような高いβ晶活性を付与するために、本発明の白色フィルムのＡ層を構成するポリプロピレンには、所謂β晶核剤を添加することが好ましい。このようなβ晶核剤が添加されない場合、上記のような高いβ晶比率が得られない場合がある。本発明の白色フィルムを構成するポリプロピレンに好ましく添加できるβ晶核剤としては、例えば、ナノスケールのサイズを有する酸化鉄；１，２−ヒドロキシステアリン酸カリウム、安息香酸マグネシウム、コハク酸マグネシウム、フタル酸マグネシウムなどに代表されるカルボン酸のアルカリまたはアルカリ土類金属塩；Ｎ，Ｎ’−ジシクロヘキシル−２，６−ナフタレンジカルボキサミドなどに代表されるアミド系化合物；ベンゼンスルホン酸ナトリウム、ナフタレンスルホン酸ナトリウムなどに代表される芳香族スルホン酸化合物；二または三塩基カルボン酸のジもしくはトリエステル類；テトラオキサスピロ化合物類；イミドカルボン酸誘導体；フタロシアニンブルーなどに代表されるフタロシアニン系顔料；キナクリドン、キナクリドンキノンなどに代表されるキナクリドン系顔料；有機二塩基酸である成分Ａと周期律表第IIＡ族金属の酸化物、水酸化物または塩である成分Ｂとからなる二成分系化合物などが挙げられるが、これらに限定される訳ではなく、１種類のみを用いても良いし、２種類以上を混合して用いても良い。

本発明の白色フィルムのＡ層を構成するポリプロピレンに添加するβ晶核剤としては、上記のなかでは特に下記の化合物１、２が、未延伸シートのβ晶比率を高くでき、その後の延伸工程でボイドの形成を促進できるので、特に好ましい。
［化合物１］
下記化学式（１）、（２）で表される、Ｎ，Ｎ’−ジシクロヘキシル−２，６−ナフタレンジカルボキサミドなどに代表されるアミド系化合物。

Ｒ_２−ＮＨＣＯ−Ｒ_１−ＣＯＮＨ−Ｒ_３ （１）
ここで、式中のＲ_１は、炭素数１〜２４の飽和もしくは不飽和の脂肪族ジカルボン酸残基、炭素数４〜２８の飽和もしくは不飽和の脂環族ジカルボン酸残基または炭素数６〜２８の芳香族ジカルボン酸残基を表し、Ｒ_２、Ｒ_３は同一または異なる炭素数３〜１８のシクロアルキル基、炭素数３〜１２のシクロアルケニル基またはこれらの誘導体である。

Ｒ_５−ＣＯＮＨ−Ｒ_４−ＮＨＣＯ−Ｒ_６ （２）
ここで、式中のＲ_４は、炭素数１〜２４の飽和もしくは不飽和の脂肪族ジアミン残基、炭素数４〜２８の飽和もしくは不飽和の脂環族ジアミン残基または炭素数６〜１２の複素環式ジアミン残基または炭素数６〜２８の芳香族ジアミン残基を表し、Ｒ_５、Ｒ_６は同一または異なる炭素数３〜１２のシクロアルキル基、炭素数３〜１２のシクロアルケニル基またはこれらの誘導体である。
［化合物２］
有機二塩基酸である成分Ａと周期律表第IIＡ族金属の酸化物、水酸化物または塩である成分Ｂとからなる二成分系化合物。

かかる特に好ましいβ晶核剤もしくはβ晶核剤添加ポリプロピレンの具体例としては、新日本理化（株）製β晶核剤“エヌジェスター”（タイプ名：ＮＵ−１００など）、ＳＵＮＯＣＯ社製β晶核剤添加ポリプロピレン“ＢＥＰＯＬ”（タイプ名：Ｂ０２２−ＳＰなど）などが挙げられる。

本発明のβ晶核剤の添加量は、用いるβ晶核剤のβ晶生成能にもよるが、Ａ層の樹脂全体の全量に対して、０．００１〜１重量％であることが好ましい。β晶核剤の添加量が上記範囲未満であると、得られる白色フィルムのβ晶比率が不十分となったり、比重が高くなったり、粗大なボイドが形成され、折れしわ耐性に劣る場合がある。また、感熱転写記録用受容シートに加工した際の感度に劣る場合がある。β晶核剤の添加量が上記範囲を超えると、それ以上添加しても得られる白色フィルムのβ晶比率が向上せず、経済性に劣り、核剤自体の分散性が悪化して逆にβ晶比率が低下する場合がある。β晶核剤の添加量は、より好ましくは０．００５〜０．５重量％、さらに好ましくは０．０５〜０．２重量％である。

次に、本発明の白色フィルムのコア層（Ａ層）の少なくとも片面には、半結晶化時間（以下、単にｔ_１／２と略称する場合がある）が６０秒以下であるスキン層（Ｂ層）が積層される。

本発明の白色フィルムは、少なくとも片面にスキン層（Ｂ層）を積層することにより、
Ｂ層が積層されない場合に比較して、フィルム表面の平滑性、光沢を向上できる。さらに、Ｂ層上に受容層を形成して感熱転写記録用受容シートに加工する際には、Ｂ層が積層されない場合に比較して、サーマルヘッドとの密着性が向上し、熱の放散を抑制して転写シート（インクリボン）からの転写性（感度）がより向上する。

本発明の白色フィルムのＢ層のｔ_１／２は、６０秒以下である。ここで、ｔ_１／２とは、下記測定方法の詳細な説明で記載した通り、ＤＳＣを用い、特定条件で試料を溶融状態から冷却し、特定温度（１２５℃）で等温結晶化させた際に、１２５℃に最初に到達した時点を開始時間（＝０分）とし、結晶化に伴う発熱ピークの頂点までに要する時間を意味する。

本発明の白色フィルムのＢ層のｔ_１／２は、６０秒以下であることにより、未延伸シート作製時にＢ層が金属ドラム面側であるようにすれば、ドラム温度を高く設定して未延伸シートのβ晶比率を高くしても、二軸延伸後の白色フィルム表面にクレータ状の欠点が発生することなく、フィルムに多量のボイドを形成できる。また、既存の設備で生産する際には延伸応力が高いことが問題となる場合があるが、同じ目的比重を達成するためには、未延伸シートのβ晶比率が高ければその分延伸温度を高く設定でき、結果的に延伸応力を低くでき、安定な製膜が可能となる。さらには、ドラム周速を高めてキャスト増速条件としても、未延伸シートがドラムに粘着することがなく、二軸延伸後のフィルム表面にクレータ状の欠点が発生せずに、ドラム周速が低い場合と同等の品質を有する白色フィルムを製造できることから、生産性を高めることができる。Ｂ層のｔ_１／２は、好ましくは５５秒以下、さらに好ましくは５０秒以下である。また、Ｂ層のｔ_１／２は、低いほど上記した品質、生産性向上の効果を示す傾向にある。したがって、Ｂ層のｔ_１／２は、最も好ましくは、下記で定義される通り、〜０秒である。ただし、Ａ層との共延伸性が悪化したり、Ｂ層上に受容層を設置して感熱転写記録用受容シートに加工する際に、受容層（もしくはアンカー層）との接着性が悪化する場合は、ｔ_１／２が〜０秒である必要はない。ｔ_１／２は、例えば、下記に例示するような結晶核剤、ＨＭＳ−ＰＰの種類や添加量を適宜選択することにより制御できる。

本発明の白色フィルムのＢ層は、ポリプロピレンからなる。ここで、Ｂ層がポリプロピレンからなることは、Ｂ層を構成する全ての樹脂がポリプロピレンであることを意味するが、本発明の効果を奏する限り、Ｂ層には、例えば、下記に例示するようなポリプロピレン以外の樹脂、添加剤、粒子などを含有せしめても構わない。ただし、上記したｔ_１／２は、これらＢ層を構成する物質全体（以下、単にＢ層の樹脂全体と略称する場合がある）に関して測定した値である。

上記Ｂ層を構成するポリプロピレンは、主としてプロピレンの単独重合体からなるが、本発明の目的を損なわない範囲でポリプロピレンと他の不飽和炭化水素の単量体成分が共重合された重合体であってもよいし、プロピレンとプロピレン以外の単量体成分が共重合された重合体がブレンドされてもよいし、プロピレン以外の不飽和炭化水素の単量体成分の（共）重合体がブレンドされてもよい。このような共重合成分やブレンド物を構成する単量体成分として、例えば、エチレン、プロピレン（共重合されたブレンド物の場合）、１−ブテン、１−ペンテン、３−メチルペンテン−１、３−メチルブテン−１、１−ヘキセン、４−メチルペンテン−１、５−エチルヘキセン−１、１−オクテン、１−デセン、１−ドデセン、ビニルシクロヘキセン、スチレン、アリルベンゼン、シクロペンテン、ノルボルネン、５−メチル−２−ノルボルネン、アクリル酸およびそれらの誘導体などが挙げられる。これらのうち、Ｂ層を構成するポリプロピレンとしては、特にホモポリプロピレンやエチレンを１〜５重量％共重合させたエチレン・プロピレンランダム共重合体などを用いることが、コア層（Ａ層）との共延伸性と受容層（もしくはアンカー層）との接着性（Ｂ層上に受容層（もしくはアンカー層）を設置して感熱転写記録用受容シートに加工する場合）を両立できるので好ましいが、これらに限定される訳ではない。

上記のようにｔ_１／２が６０秒以下のポリプロピレンを得る方法としては、例えば、ポリプロピレンにα晶核剤、もしくはβ晶核剤を添加したり、ポリプロピレンに所謂高溶融張力ポリプロピレン（以下、ＨＭＳ−ＰＰと略称する場合がある）を添加するなどの方法が好ましく用いられる。

ここで、上記α晶核剤としては、ソルビトール系核剤、有機リン酸エステル金属塩系核剤、有機カルボン酸金属塩系核剤、ロジン系核剤などが挙げられる。なかでも、ロジン系核剤が結晶化促進による品質、生産性向上の効果が高いことから、特に好ましい。かかる特に好ましいロジン系核剤の具体例としては、荒川化学（株）製“パインクリスタル”（タイプ名：ＫＭ−１３００、ＫＭ−１５００、ＫＭ−１６００など）などが挙げられる。

上記β晶核剤としては、上記同様の核剤が挙げられる。

これら結晶核剤のうち、Ｂ層を構成するポリプロピレンにβ晶核剤を添加すると、得られる白色フィルムにフィルム表裏に貫通したボイド（いわゆる貫通孔）が形成される場合があるので、その選択には注意が必要である。貫通孔が形成されると、平滑性が悪化したり、表面光沢度が低下する場合がある。また、このために、Ｂ層上に受容層を設置して受容シートに加工した際の感度が悪化したり、受容層（アンカー層）を予め調整した溶液を塗布して設置する際には、塗布した溶液がフィルム内部に浸透し、うまく受容層（アンカー層）を形成できない場合がある。以上のことから、本発明の白色フィルムのＢ層は、β晶活性を有さないことが好ましい場合がある。

上記した結晶核剤の添加量は、用いる結晶核剤の性能にもよるが、Ｂ層の樹脂全体の全量に対して、０．００１〜１重量％であることが好ましい。結晶核剤の添加量が上記範囲未満であると、ｔ_１／２低下の効果が得られない場合がある。結晶核剤の添加量が上記範囲を超えると、それ以上添加してもｔ_１／２が低くならず、経済性に劣り、核剤自体の分散性が悪化して表面欠点が発生する場合がある。結晶核剤の添加量は、より好ましくは、０．０１〜０．８重量％である。

ＨＭＳ−ＰＰを得る方法としては、例えば、高分子量成分を多く含むポリプロピレンをブレンドする方法、分岐構造を持つオリゴマーやポリマーをブレンドする方法、特開昭６２−１２１７０４号公報に記載されているように、ポリプロピレン分子中に長鎖分岐構造を導入する方法、あるいは特許第２８６９６０６号公報に記載されているように、長鎖分岐を導入せずに溶融張力と固有粘度、結晶化温度と融点とがそれぞれ特定の関係を満たし、かつ沸騰キシレン抽出残率が特定の範囲にある直鎖状の結晶性ポリプロピレンとする方法などが好ましく用いられる。

これらＨＭＳ−ＰＰのうち、本発明の白色フィルムのＢ層には、溶融押出の安定化効果、結晶化促進による上記した品質、生産性の向上効果が大きいことから、主鎖骨格中に長鎖分岐を有するポリプロピレンを用いることが特に好ましい。なお、主鎖骨格中に長鎖分岐を有するポリプロピレンとは、ポリプロピレン主鎖骨格から主鎖同等の長さを有する枝分かれしたポリプロピレン鎖を有するポリプロピレンである。

上記した主鎖骨格中に長鎖分岐を有するポリプロピレンの具体例としては、Ｂａｓｅｌｌ社製ポリプロピレン（タイプ名：ＰＦ−８１４、ＰＦ−６３３、ＰＦ−６１１、ＳＤ−６３２など）、Ｂｏｒｅａｌｉｓ社製ポリプロピレン（タイプ名：ＷＢ１３０ＨＭＳなど）、Ｄｏｗ社製ポリプロピレン（タイプ名：Ｄ１１４、Ｄ２０１、Ｄ２０６など）などが挙げられる。

上記したＨＭＳ−ＰＰの添加量は、用いるＨＭＳ−ＰＰの性能にもよるが、Ｂ層の樹脂全体の全量に対して、０．１〜１０重量％であることが好ましい。ＨＭＳ−ＰＰの添加量が上記範囲未満であると、ｔ_１／２低下や共延伸性向上の効果が得られない場合がある。ＨＭＳ−ＰＰの添加量が上記範囲を超えると、それ以上添加してもｔ_１／２が低くならず、経済性に劣る場合がある。ＨＭＳ−ＰＰの添加量は、より好ましくは、０．５〜５重量％である。

本発明の白色フィルムのＢ層の結晶化温度（Ｔｃ）は、１１５℃以上であることが好ましい。ここで、Ｔｃはｔ_１／２同様、Ｂ層の樹脂全体について測定した値である。Ｂ層のＴｃが上記範囲未満であると、キャスト工程において、溶融ポリマーを１００℃を超える高温に保持された金属ドラム上で固化させた際に、特にドラムの周速が高い場合、シートを剥離するまでに固化が完了せず、未延伸シートがドラムに粘着する場合がある。Ｔｃは、より好ましくは１１９℃以上である。また、Ｂ層のＴｃは、高いほど高温・高速キャストでも粘着や欠点が発生しにくく、ドラムの温度・周速が低い場合と同様の品質を有する白色フィルムを製造できる傾向にあり、特に上限は設けないが、あまりに高すぎると、Ａ層との共延伸性が悪化したり、Ｂ層上に受容層を設置して感熱転写記録用受容シートに加工する際には、受容層（もしくはアンカー層）との接着性が悪化する場合があるため、例えば、１５０℃以下であることが好ましい。Ｂ層のＴｃは、Ｂ層を構成するポリプロピレンの結晶性（ＩＩなど）、上記に例示した結晶核剤やＨＭＳ−ＰＰなどの添加量、下記に例示する非相溶性樹脂、無機粒子、有機粒子などの添加量により制御できる。Ｂ層のＴｃは、さらに好ましくは１２０〜１４５℃、最も好ましくは１２３〜１３０℃である。

Ｂ層を構成するポリプロピレンのアイソタクチックインデックス（ＩＩ）は、９５〜９９．８％であることが好ましい。ＩＩが上記範囲未満であると、Ｂ層上に受容層を形成して感熱転写記録用受容シートとして用いる際に、サーマルヘッドからの熱に対する耐熱性に劣り、転写エネルギーによっては、感度が低くなるなど、フィルムまたはその加工品の表面の耐熱性に劣る場合がある。ＩＩが上記範囲を超えると、白色フィルムの製造工程において、破れが発生し、延伸性に劣る場合がある。Ｂ層を構成するポリプロピレンのＩＩは、より好ましくは９６〜９９．５％である。

本発明の白色フィルムのＢ層は、空隙率が０．０１〜５％であることが好ましい。ここで、Ｂ層の空隙率は、下記の通り、特定条件で調整したフィルム断面を特定条件にてＳＥＭで観察した際に、ボイドがスキン層に占める割合を求めたものである。Ｂ層の空隙率が上記範囲未満であると、Ｂ層上に受容層を設置して感熱転写記録用受容シートとして用いる際に、低エネルギーでの転写性が悪化する、即ちプリンターのサーマルヘッドの熱量を低下した際に、転写シート（インクリボン）から受容層への転写性が悪化し、感度が低下したり、これが原因で高速印画性に劣る場合がある。Ｂ層の空隙率が上記範囲を超えると、白色フィルムのＢ層表面が、劈開しやすくなり、（Ｂ層上に受容層を設置して感熱転写記録用受容シートに加工する際には）受容層（もしくはアンカー層）との見掛けの接着性が悪化する（凝集破壊）場合がある。Ｂ層の空隙率は、より好ましくは０．１〜３％である。

Ｂ層に上記態様のボイドを形成するためには、その製造工程において、未延伸シート製造時の金属ドラム温度を、例えば、１００〜１３０℃程度の高い温度に設定することが重要であるが、ボイドの形成を促進させるために、下記に例示する非相溶性樹脂、無機粒子、有機粒子などをＢ層を構成するポリプロピレンに添加してもよい。ここで、これらを添加することは、ボイド形成促進はもちろんのこと、フィルム表面に微細な凹凸を形成して滑り性を向上させることにも有効な場合がある。

Ｂ層に好ましく添加できる非相溶性樹脂としては、特に限定されないが、例えば、ポリメチルペンテン、環状ポリオレフィン、ポリカーボネート、ポリサルホン、ポリアリレート、アイソタクチックポリスチレン、シンジオタクチックポリスチレン、ポリメチルメタクリレート、飽和ポリエステル、液晶樹脂（ＬＣＰ）等から選ばれる少なくとも１種の樹脂が挙げられる。本発明の白色フィルムのＢ層に用いる非相溶性樹脂としては、取り扱い性、製造コスト（原料価格）、ポリプロピレンへの分散性、ボイド形成などの観点から、各種ポリメチルペンテン、ポリカーボネート、飽和ポリエステルを用いることが特に好ましい。

上記ポリメチルペンテンのメルトフローレイト（ＭＦＲ；２６０℃、５ｋｇの条件下で測定する）は、５〜１００ｇ／１０分であることが好ましい。ＭＦＲが上記範囲未満であったり、上記範囲を超えると、ポリプロピレン中に粗大に分散したポリメチルペンテン成分が形成され、Ｂ層に粗大なボイドが形成される場合があり、Ｂ層が劈開しやすくなる場合がある。ポリメチルペンテンのＭＦＲは、より好ましくは８〜８０ｇ／１０分、更に好ましくは１０〜６０ｇ／１０分である。

上記ポリカーボネートは、芳香族ジヒドロキシ化合物、またはこれと少量のポリヒドロキシ化合物を、ホスゲンと反応させることによって製造される重合体であって、芳香族ジヒドロキシ化合物、またはこれと少量のポリヒドロキシ化合物を炭酸ジエステルでエステル交換反応しても製造することができる。さらに、必要により分岐剤として三官能化合物、分子量調節剤も反応に供することができる。このポリカーボネートは、直鎖状または分岐鎖状の熱可塑性芳香族ポリカーボネートである。本発明の白色フィルムのＢ層に非相溶性樹脂として用いるポリカーボネートとしては、ビス（４−ヒドロキシフェニル）アルカン系化合物、特に好ましくはビスフェノールＡを主原料に用いることが好ましい。また、２種以上のジヒドロキシ化合物を併用して得られるポリカーボネート共重合体、３価のフェノール系化合物を少量併用して得られる分岐ポリカーボネートも好ましい。他の樹脂、例えばポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリスチレンなどを共重合したものでもよい。

上記ポリカーボネートのＭＦＲ（３００℃、１．２ｋｇの条件下で測定する）は、１０〜１００ｇ／１０分であることが好ましい。ＭＦＲが上記範囲未満であったり、上記範囲を超えると、ポリプロピレン中に粗大に分散したポリカーボネート成分が形成され、Ｂ層に粗大なボイドが形成される場合があり、Ｂ層が劈開しやすくなる場合がある。ＭＦＲは、より好ましくは２０〜８０ｇ／１０分である。

また、上記ポリカーボネートのガラス転移温度（Ｔｇ）は、１００〜１８０℃であることが好ましい。Ｔｇが上記範囲未満であると、二軸延伸の過程でＢ層にボイドを形成する際に、ポリカーボネートがつぶれて、ボイドが形成されない場合がある。Ｔｇが上記範囲を超えると、ポリプロピレン中にポリカーボネートが粗大に分散し、Ｂ層に粗大なボイドが形成される場合があり、Ｂ層が劈開しやすくなる場合がある。Ｔｇは、より好ましくは１２０〜１７０℃である。また、非相溶性樹脂として、他の非晶性樹脂を用いる場合も同様に、そのＴｇが上記範囲を満たすことが好ましい。

上記飽和ポリエステルは、エステル結合を有する重合体であって、例えばジカルボン酸成分とグリコール成分とからなる縮合重合体またはビスフェノールＡとテレ／イソ混合フタル酸クロリドとからなる重合体である。ジカルボン酸成分として、テレフタル酸、イソフタル酸、ナフタレンジカルボン酸、ジフェニルスルホンジカルボン酸、ジフェノキシエタンジカルボン酸、５−ナトリウムスルホイソフタル酸、フタル酸などの芳香族ジカルボン酸、シュウ酸、コハク酸、アジピン酸、セバシン酸、ダイマー酸、マレイン酸、フマール酸などの脂肪族ジカルボン酸、シクロへキサンジカルボン酸などの脂肪族ジカルボン酸などを例示することができる。一方、グリコール成分としては、エチレングリコール、プロパンジオール、ブタンジオール、ペンタンジオール、ヘキサンジオール、ネオペンチルグリコール、などの脂肪族グリコール、シクロへキサンジメタノールなどの脂環族グリコール、ビスフェノールＡ、ビスフェノールＳなどの芳香族グリコール、ジエチレングリコールなどを例示することができる。また、ジカルボン酸成分、グリコール成分は２種以上併用してもよい。また、ｐ−オキシ安息香酸などのオキシカルボン酸を一部に用いることができる。

特に、好ましい飽和ポリエステルとしては、テレフタル酸とブタンジオールとからなるポリエステル、テレフタル酸、イソフタル酸とブタンジオール、ビスフェノールＡよりなるポリエステルを例示できるが、もちろんこれに限定されるものではない。

Ｂ層に添加する非相溶性樹脂の添加量は、Ｂ層の樹脂全体の全量に対して、１〜１０重量％であることが好ましい。非相溶性樹脂の添加量が上記範囲未満であると、Ｂ層に実質的な量のボイドが形成されない場合がある。非相溶性樹脂の添加量が上記範囲を超えると、Ｂ層に必要以上の量のボイドが形成され、Ｂ層が劈開しやすくなる場合がある。非相溶性樹脂の添加量は、好ましくは１〜８重量％、さらに好ましくは２〜５重量％である。

また、上記した非相溶性樹脂の平均分散径は、０．２〜２μｍであることが好ましい。平均分散径が上記範囲未満であると、実質的な量のボイドが形成されない場合がある。平均分散径が上記範囲を超えると、白色フィルムやその後のフィルム加工品（例えば感熱転写記録用受容シート）の製造工程において非相溶性樹脂が脱落したり、粗大なボイドが形成され、Ｂ層が劈開しやすくなる場合がある。非相溶性樹脂の平均分散径は、より好ましくは０．３〜１．５μｍである。

Ｂ層に好ましく添加できる無機粒子としては、特に限定されないが、例えば、湿式および乾式シリカ、コロイダルシリカ、珪酸アルミ、酸化チタン、炭酸カルシウム、リン酸カルシウム、硫酸バリウム、アルミナ、炭酸マグネシウム、炭酸亜鉛、酸化チタン、酸化亜鉛（亜鉛華）、酸化アンチモン、酸化セリウム、酸化ジルコニウム、酸化錫、酸化ランタン、酸化マグネシウム、炭酸バリウム、炭酸亜鉛、塩基性炭酸鉛（鉛白）、硫酸バリウム、硫酸カルシウム、硫酸鉛、硫化亜鉛、マイカ、雲母チタン、タルク、クレー、カオリン、フッ化リチウム、フッ化カルシウム等から選ばれる少なくとも１種の粒子が挙げられる。

有機粒子とは、高分子化合物を架橋剤により架橋した粒子である。Ｂ層に好ましく添加できる有機粒子としては、特に限定されないが、例えば、ポリメトキシシラン系化合物の架橋粒子、ポリスチレン系化合物の架橋粒子、アクリル系化合物の架橋粒子、ポリウレタン系化合物の架橋粒子、ポリエステル系化合物の架橋粒子、フッ化物系化合物の架橋粒子等から選ばれる少なくとも１種の粒子が挙げられる。

無機粒子および有機粒子の添加量は、Ｂ層の樹脂全体の全量に対して、０．０３〜５重量％であることが好ましい。添加量が上記範囲未満であると、Ｂ層に実質的な量のボイドが形成されなかったり、未添加の場合に比較して滑り性がそれほど向上しない場合がある。添加量が上記範囲を超えると、白色フィルムやその後のフィルム加工品（例えば感熱転写記録用受容シート）の製造工程において、粒子が脱落して工程を汚す場合がある。無機粒子および有機粒子の添加量は、より好ましくは０．０５〜３重量％である。

また、これら無機粒子および有機粒子は、Ｂ層に実質的な量のボイドを形成する必要がない場合でも、フィルムの滑り性を向上させることを目的として、添加しても構わない。この場合の添加量は、０．０２〜１重量％であることが、ブロッキング防止、滑り性向上などの観点から好ましい。より好ましくは０．０５〜０．５重量％である。

無機粒子および有機粒子は、白色フィルムやその後のフィルム加工品（例えば感熱転写記録用受容シート）の製造工程において、脱落が少ないことから、球状であることが好ましい。本発明の白色フィルムのＢ層に添加する無機粒子および有機粒子の平均粒径は、０．５〜５μｍであることが好ましい。平均粒径が上記範囲未満であると、Ｂ層に実質的な量のボイドが形成されなかったり、未添加の場合に比較して滑り性がそれほど向上しない場合がある。平均粒径が上記範囲を超えると、白色フィルムやその後のフィルム加工品（例えば感熱転写記録用受容シート）の製造工程において、粒子が脱落して工程を汚したり、白色フィルムを重ねて擦った時にフィルム表面が傷つきやすくなる場合がある。無機粒子および有機粒子の平均粒径は、より好ましくは０．８〜３μｍである。

上記した非相溶性樹脂、無機粒子、有機粒子は、添加することにより、白色フィルムや感熱転写記録用受容シートの製造工程において、これらが脱落して工程を汚す傾向にある場合には、実質的に添加しない方が好ましく、適宜その種類や添加量を選択すればよい。

本発明の白色フィルムのＢ層の厚みは、０．１〜５μｍであることが好ましい。Ｂ層の厚みが上記範囲未満であると、均一な厚みで積層することが困難になったり、フィルムの強度が必要以上に低下したり、折れしわ耐性が悪化する場合がある。Ｂ層の厚みが上記範囲を超えると、Ｂ層上に受容層を設置して感熱転写記録用受容シートに加工した際に、感度が低下する場合がある。Ｂ層の厚みは、より好ましくは２〜５μｍである。

本発明の白色フィルムは、表面光沢度が３０〜１４０％であるＢ層が積層されている。このことは、本発明の白色フィルムのＢ層の表面光沢度が３０〜１４５％であることに対応する。ここで、Ｂ層の表面光沢度とは、白色フィルムのＢ層表面について測定した値である。また、感熱転写記録用受容シートに加工して画像を印画する場合、印画面はフィルムのどちらか一方の面であることが大半であるため、Ｂ層がＡ層の両面に積層されている場合には、いずれか一方のＢ層の表面光沢度が上記範囲を満たせば、本発明の目的が達成される。表面光沢度を上記範囲とすることにより、本発明の白色フィルムに優れた美観を付与できる。また、当該白色フィルムを基材とした感熱転写記録用受容シートに画像を印画した際に、画像や文字がぼやけたり、受容シート表面で光が反射され、画像や文字が見えにくくならず、優れた画像の視認性を実現できる。表面光沢度は、対象となる層（Ａ層、Ｂ層、Ｃ層）を構成するポリプロピレン（もしくはポリプロピレン系樹脂）の結晶性（ＩＩやｍｍｍｍなど）や原料組成、キャスト工程における溶融ポリマーを固化させる際の結晶化条件（金属ドラム温度、金属ドラムの周速、得られる未延伸シートの厚みなど）や延伸工程における延伸条件（延伸方向（縦もしくは横）、延伸方式（縦−横もしくは横−縦逐次二軸延伸、同時二軸延伸、二軸延伸後の再延伸など）、延伸倍率、延伸速度、延伸温度など）などにより制御できる。これらのうち、特にＢ層にβ晶核剤を添加する場合には、上記の通り、得られる白色フィルムにフィルム表裏に貫通したボイド（いわゆる貫通孔）が形成され、表面光沢度が低下する場合があるので、その選択には注意が必要である。Ｂ層の表面光沢度は、より好ましくは７０〜１３０％、さらに好ましくは８５〜１２８％である。

本発明の白色フィルムのＢ層の平均表面粗さ（Ｒａ）は、０．０１〜０．５μｍであることが好ましい。Ｒａが上記範囲未満であると、白色フィルムの滑り性が悪化し、白色フィルムやその後のフィルム加工品（例えば感熱転写記録用受容シート）の製造工程で白色フィルムもしくは受容シートにしわが入る場合がある。Ｒａが上記範囲を超えると、表面光沢度が必要以上に低くなったり、白色フィルム製造時の巻き取り工程や例えば感熱転写記録用受容シート製造時の加工工程で、金属ロールを通過した際に白色フィルムもしくは受容シートに傷が付く場合がある。Ｂ層のＲａは、Ｂ層を構成するポリプロピレン（もしくはポリプロピレン系樹脂）の結晶性（ＩＩやｍｍｍｍなど）やキャスト工程における溶融ポリマーを固化させる際の結晶化条件（金属ドラム温度、金属ドラムの周速、得られる未延伸シートの厚みなど）や延伸工程における延伸条件（延伸方向（縦もしくは横）、延伸方式（縦−横もしくは横−縦逐次二軸延伸、同時二軸延伸、二軸延伸後の再延伸など）、延伸倍率、延伸速度、延伸温度など）などにより制御できる。Ｒａは、より好ましくは０．１５〜０．４５μｍである。

本発明の白色フィルムには、Ｂ層以外の他の層（以下、単にＣ層と略称する場合がある）を積層しても構わない。Ｃ層を積層し、３層積層フィルムとする場合は、そのフィルム構成は、Ｂ層／Ａ層／Ｃ層（／は、積層界面を示す）となる。この構成の白色フィルムを、例えば感熱転写記録用受容シートに加工する際には、受容層（アンカー層）は、Ｂ層上に設置しても、Ｃ層上に設置してもよいが、白色フィルムの製造工程において、未延伸シート製造時にＢ層側の面を金属ドラムに密着させて高速製膜し、感熱転写記録用受容シートの製造工程において、Ｂ層の反対面に積層したＣ層上に受容層を設置することが特に好ましい。これにより、白色フィルムを高速で製膜でき、同時にＣ層を適宜選択することにより、受容層の密着力も向上できる。

Ｃ層を構成する樹脂は、ポリオレフィン系樹脂であることが、Ｃ層と隣接する層との接着性などの観点から好ましく、ポリプロピレン系樹脂であることが、フィルムの耐熱性などの観点からより好ましい。

Ｃ層を構成するポリプロピレン系樹脂は、主としてプロピレンの単独重合体から構成されることが好ましいが、本発明の目的を損なわない範囲で、ポリプロピレンと他の不飽和炭化水素の単量体成分が共重合された重合体であってもよいし、プロピレンとプロピレン以外の単量体成分が共重合された重合体がブレンドされてもよいし、プロピレン以外の不飽和炭化水素の単量体成分の（共）重合体がブレンドされてもよい。このような共重合成分やブレンド物を構成する単量体成分としては、特に限定されないが、例えば、エチレン、プロピレン（共重合されたブレンド物の場合）、１−ブテン、１−ペンテン、３−メチルペンテン−１、３−メチルブテン−１、１−ヘキセン、４−メチルペンテン−１、５−エチルヘキセン−１、１−オクテン、１−デセン、１−ドデセン、ビニルシクロヘキセン、スチレン、アリルベンゼン、シクロペンテン、ノルボルネン、５−メチル−２−ノルボルネン、アクリル酸およびそれらの誘導体などが挙げられる。

Ｃ層上に受容層（アンカー層）を設置する場合には、これらのうち、低立体規則性ポリプロピレンやエチレン・プロピレンランダム共重合体などを用いることが、コア層（Ａ層）との共延伸性と受容層（アンカー層）との接着性を両立させるために特に好ましい。

上記低立体規則性ポリプロピレンの立体規則性（ｍｍｍｍ）は、受容層（アンカー層）との接着性の観点から、７０〜９０％であることが好ましい。ｍｍｍｍが上記範囲未満であると、例えば、Ｂ層上に受容層を形成して感熱転写記録用受容シートとして用いる際に、サーマルヘッドからの熱に対する耐熱性に劣り、転写エネルギーによっては、感度が低くなる場合がある。ｍｍｍｍが上記範囲を超えると、例えば、Ｂ層上に受容層を形成して感熱転写記録用受容シートとして用いる際に、受容層（アンカー層）との接着力が実質的に向上しない場合がある。ｍｍｍｍは、より好ましくは７２〜８５％である。また、例えば、受容層（アンカー層）との接着力が更に向上する場合があるので、この低立体規則性ポリプロピレンには、エチレンが共重合されていてもよい。

上記エチレン・プロピレンランダム共重合体のエチレン共重合量は、１〜５重量％であることが好ましい。エチレン共重合量が上記範囲未満であると、例えば、Ｂ層上に受容層を形成して感熱転写記録用受容シートとして用いる際に、受容層（アンカー層）との接着力が実質的に向上しない場合がある。エチレン共重合量が上記範囲を超えると、例えば、Ｂ層上に受容層を形成して感熱転写記録用受容シートとして用いる際に、サーマルヘッドからの熱に対する耐熱性に劣り、転写エネルギーによっては、感度が低くなる場合がある。エチレン共重合量は、より好ましくは１〜３重量％である。

Ｃ層の厚みは、０．１〜５μｍであることが好ましい。Ｃ層の厚みが上記範囲未満であると、均一な厚みで積層することが困難になる場合がある。Ｃ層の厚みが上記範囲を超えると、Ｃ層上に受容層を設置して感熱転写記録用受容シートに加工した際に、感度が低下する場合がある。Ｃ層の厚みは、好ましくは０．５〜４μｍ、さらに好ましくは１〜４μｍである。

Ｃ層の積層方法としては、共押出、インライン・オフライン押出ラミネート、インライン・オフラインコーティング、物理蒸着、化学蒸着、スパッタリングなどが挙げられるが、これらのうちいずれかに限定されるわけではなく、随時最良の方法を選択すればよい。単にＢ層／Ａ層／Ｃ層の構成で積層する場合には、低コストで積層できるため、共押出法を用いることが好ましい。

本発明の白色フィルムのＡ層、Ｂ層、Ｃ層には、上記した以外の各種添加剤、例えば酸化防止剤、熱安定剤、帯電防止剤、滑り剤、ブロッキング防止剤、充填剤などを本発明の目的が損なわれない程度に含有させてもよい。

本発明の白色フィルムの比重は、０．３〜０．７である。比重をこの範囲に制御することにより、力学強度が適度に高く、白色フィルムや感熱転写記録用受容シートの製造工程において、巻き取り性や加工性に優れ、該白色フィルムを基材として用いた感熱転写記録用受容シートの感度が高くなる。本発明の白色フィルムの比重は、Ａ層のポリプロプロピレンに好ましく添加するβ晶核剤の添加量やコア層（Ａ層）とスキン層（Ｂ層、Ｃ層）の厚みの比率、その製造工程においては、キャスト工程における溶融ポリマーを固化させる際の結晶化条件（金属ドラム温度、金属ドラムの周速、得られる未延伸シートの厚みなど）や延伸工程における延伸条件（延伸方向（縦もしくは横）、延伸方式（縦−横もしくは横−縦逐次二軸延伸、同時二軸延伸、二軸延伸後の再延伸など）、延伸倍率、延伸速度、延伸温度など）、熱処理条件などにより制御できる。これらのうち、キャスト工程では、Ａ層に均一かつ多量のβ晶を形成させ、延伸工程では面積倍率、特に縦延伸倍率などが重要である。本発明の白色フィルムの比重は、低いほど、例えば感熱転写記録用受容シートに加工した際の感度が高い傾向にあり好ましいが、低すぎると、白色フィルムやその後のフィルム加工品（例えば感熱転写記録用受容シート）の製造工程において、フィルムが伸びたり、シワが入ったり、破断したり（当該業者は、これらの現象がみられた場合、そのフィルムを加工性に劣るという）、折れしわ耐性が悪化する場合がある。本発明の白色フィルムの比重は、より好ましくは０．３３〜０．６９、さらに好ましくは０．３８〜０．６５、最も好ましくは０．３８〜０．６２である。

本発明の白色フィルムは、白色度が５０％以上で、Ｌ値が５０以上で、ａ値が−２〜５で、ｂ値が−６〜−０．０１であることが、感熱転写記録用受容シートの感度を高くする上で好ましい。

色差は、ＪＩＳ Ｚ ８７２２（２０００）やＪＩＳ Ｚ ８７３０（２００２）に記載されているように、Ｒｉｃｈａｒｄ Ｓ．Ｈｕｎｔｅｒの色差式を基に設計された、日本電色工業（株）製の分光式色彩計ＳＥ−２０００を用いて、反射法により測定した試料の白色度、Ｌ値、ａ値、ｂ値である。白色度は、色の３刺激値を示すＸ、Ｙ、Ｚ値から、下記式にて求めた。

白色度（％）＝４×０．８４７×Ｚ−３×Ｙ
Ｌ、ａ、ｂなる尺度はＲｉｃｈａｒｄ Ｓ．Ｈｕｎｔｅｒにより工夫され、色差計で使用する尺度であり、色差計は色の品質管理に適当なるもので、米国及び国内で多く用いられている。色差計では、色立体における試料の色の位置をＬ、ａ、ｂ値により定めることができる。Ｌ値が大きいほど明度が高く、すなわち明るいことを示す。ａ値が（＋）側に大きいほど、赤の度合いが大きく、（−）側に大きいほど、緑の度合いが大きいことを示す。ｂ値が（＋）側に大きいほど、黄の度合いが大きく、（−）側に大きいほど、青の度合いが大きいことを示す。

本発明の白色フィルムの白色度は、５０％以上であることが好ましい。白色度が上記範囲未満であると、本発明の白色フィルムを用いた感熱転写記録用受容シートに画像を印画した時に、画像が全体的に暗くなる場合がある。白色度は、高ければ高いほど、受容シートに加工した際の感度が高くなる傾向にあるが、あまりに高すぎると、折れしわ耐性が悪化する場合がある。白色度は、より好ましくは６０〜１００％である。

本発明の白色フィルムのＬ値は、５０以上であることが好ましい。Ｌ値が上記範囲未満であると、感熱転写記録用受容シートに加工した時に、画像が不鮮明となる場合がある。Ｌ値は、高ければ高いほど、受容シートに加工した際の感度が高くなる傾向にあるが、あまりに高すぎると、折れしわ耐性が悪化する場合がある。Ｌ値は、より好ましくは６０〜１００である。

本発明の白色フィルムのａ値は、−２〜５であることが好ましい。ａ値が上記範囲より＋側に高いと、本発明の白色フィルムを用いた感熱転写記録用受容シートに画像を印画した時に、全体的に画像が赤みがかって見える場合がある。ａ値が上記範囲よりも−側に低いと、画像が緑がかって見える場合がある。ａ値は、より好ましくは−３〜３である。

本発明の白色フィルムのｂ値は、−６〜−０．０１であることが好ましい。ｂ値が上記範囲よりも＋側に高いと、本発明の白色フィルムを用いた感熱転写記録用受容シートに画像を印画した時に、全体的に画像の黄色みがかって見え、特に肌色などの低色彩色が黄色く見える場合がある。ｂ値が上記範囲よりも−側に低いと、画像の青みがかって見える場合がある。ｂ値は、より好ましくは−５．５〜−２．７である。

本発明の白色フィルムの光学濃度（ＯＤ）は、０．４〜１であることが好ましい。ＯＤが上記範囲未満であると、本発明の白色フィルムを用いた感熱転写記録用受容シートに画像を印画した時に、画像の印象が暗い場合がある。ＯＤは、フィルムの厚みによって変化し、本発明では、フィルムの厚みが３５μｍで上記範囲以下であることが、フィルムの白色度とＬ、ａ、ｂ値を好ましい範囲とできる場合がある。本発明の白色フィルムのＯＤは、より好ましくは０．６５〜０．８２である。

本発明の白色フィルムの白色度、Ｌ、ａ、ｂ値、ＯＤは、Ａ層のポリプロピレンに好ましく添加するβ晶核剤の添加量やコア層（Ａ層）とスキン層（Ｂ層、Ｃ層）の厚みの比率、その製造工程においては、キャスト工程における溶融ポリマーを固化させる際の結晶化条件（金属ドラム温度、金属ドラムの周速、得られる未延伸シートの厚みなど）や延伸工程における延伸条件（延伸方向（縦もしくは横）、延伸方式（縦もしくは横の一軸延伸、縦−横もしくは横−縦逐次二軸延伸、同時二軸延伸、二軸延伸後の再延伸など）、延伸倍率、延伸速度、延伸温度など）などにより制御できる。

本発明の白色フィルムのクッション率は、１５〜３０％であることが好ましい。クッション率が上記範囲未満であると、本発明の白色フィルムを用いた感熱転写記録用シートがサーマルヘッドに密着しにくくなり、サーマルヘッドからの熱が放散して転写シート（インクリボン）からの転写性が悪化する（感度が低下する）場合がある。クッション率が上記範囲を超えると、白色フィルムやその後のフィルム加工品、例えば感熱転写記録用受容シートの折れしわ耐性が悪化する場合がある。クッション率は、Ａ層のポリプロピレンに好ましく添加するβ晶核剤の添加量やコア層（Ａ層）とスキン層（Ｂ層、Ｃ層）の厚みの比率、Ａ層、Ｂ層、Ｃ層を構成するポリプロピレン（もしくはポリプロピレン系樹脂）の結晶性（ＩＩやｍｍｍｍなど）、その製造工程においては、キャスト工程における溶融ポリマーを固化させる際の結晶化条件（金属ドラム温度、金属ドラムの周速、得られる未延伸シートの厚みなど）や延伸工程における延伸条件（延伸方向（縦もしくは横）、延伸方式（縦−横もしくは横−縦逐次二軸延伸、同時二軸延伸、二軸延伸後の再延伸など）、延伸倍率、延伸速度、延伸温度など）などにより制御できる。クッション率は、より好ましくは１７〜２５％である。

本発明の白色フィルムの厚みは、１０〜１００μｍであることが、白色フィルムの製膜安定性や、例えば感熱転写記録用受容シートの感度と折れしわ耐性の両立の観点から好ましい。本発明の白色フィルムの厚みは、より好ましくは２０〜６０μｍである。

本発明の白色フィルムの少なくとも片面にコロナ放電処理を施し、フィルム表面の濡れ張力を３５ｍＮ／ｍ以上とすることは、処理面と受容層（アンカー層）との接着力、処理面と下記に例示するその他素材との接着力を高めるために好ましく採用することができる。この際、コロナ放電処理時の雰囲気ガスとしては、空気、酸素、窒素、炭酸ガス等から選ばれる少なくとも１種のガスが挙げられる。これらのうち、経済性の観点からは空気を用いることが好ましく、上記した接着性向上の観点からは窒素雰囲気下、または窒素／炭酸ガスの混合雰囲気下で表面処理することが好ましく、受容層（アンカー層）の組成に応じて適宜選択すればよい。表面濡れ張力は、より好ましくは３７ｍＮ／ｍ以上である。表面濡れ張力の上限は、特に設けないが、過度な表面処理は表面を劣化させ、上記した接着性が逆に悪化する場合があるので、６０ｍＮ／ｍ以下であることが好ましい。

本発明の白色フィルムを感熱転写記録用受容シートの基材として用いる場合、本発明の白色フィルムの少なくとも片面には、白色フィルムと受容層の間の接着力を高めるために、アンカー層を設置しても構わない。この際の受容シートの構成は、白色フィルム／アンカー層／受容層となる。また、白色フィルムのコア層（Ａ層；Ｂ層のみの片面積層の場合）、スキン層（Ｂ層、Ｃ層；両面積層の場合）のいずれの層の上に設置しても構わないが、樹脂組成を適宜選択することにより接着力を制御できることから、スキン層上に設置することが特に好ましい。

該アンカー層を構成する樹脂は、白色フィルムと受容層の間の接着力を実質的に高めることができるものであれば、特に限定されないが、例えば、アクリル系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリウレタン系樹脂等から選ばれる少なくとも１種の樹脂であることが好ましい。これらの樹脂は、白色フィルムとの接着性の観点から、有機溶剤もしくは水に溶解または分散させたコーティング剤として調整することが好ましく、これを白色フィルム上にコーティング法により設置することが好ましい。

上記アクリル系樹脂としては、特に限定されないが、例えば、エチレン−アクリル酸共重合体、エチレン・アクリル酸エステル共重合体、エチレン−メタクリル酸共重合体、エチレン−メタクリル酸エステル共重合体等から選ばれる少なくとも１種の樹脂が挙げられる。

上記ポリエステル系樹脂としては、特に限定されないが、例えば、芳香族ポリエステルであることが好ましい。

上記ポリウレタン系樹脂としては、特に限定されないが、例えば、アイオノマー型のポリエーテル系ウレタン、ポリエステル系ウレタン等から得らればれる少なくとも１種の樹脂が挙げられる。アンカー層を構成する樹脂として当該ポリウレタン系樹脂を用いる場合、当該アンカー層を積層するコア層またはスキン層の表面は、窒素ガス雰囲気下でコロナ放電処理を行うことが、特に好ましい。

これらのなかでも、水溶性および／または水分散性の、架橋性ポリエステルウレタン系樹脂と水溶性の有機溶剤との混合塗剤を塗布、乾燥することにより設置したものであることが特に好ましい。ここで、ポリエステルウレタン系樹脂とは、ジカルボン酸とジオール成分をエステル化したポリエステルポリオールとポリイソシアネート、また必要によって鎖伸張剤などからなるものである。

ポリエステルウレタン系樹脂のジカルボン酸成分としては、テレフタル酸、イソフタル酸、２,６−ナフタレンジカルボン酸、アジピン酸、トリメチルアジピン酸、セバシン酸、マロン酸、ジメチルマロン酸、コハク酸、グルタール酸、ピメリン酸、２,２−ジメチルグルタール酸、アゼライン酸、フマール酸、マレイン酸、イタコン酸、１,３−シクロペンタンジカルボン酸、１,２−シクロヘキサンジカルボン酸、１,４−シクロヘキサンジカルボン酸、１,４−ナフタール酸、ジフェニン酸、４,４’−オキシ安息香酸、２,５−ナフタレンジカルボン酸などを用いることができる。

また、ポリエステルウレタン系樹脂のジオール成分としては、エチレングリコール、１,４−ブタンジオール、ジエチレングリコール、トリエチレングリコールなどの脂肪族グリコール、１,４−シクロヘキサンジメタノールなどの芳香族ジオール、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール、ポリテトラメチレングリコールなどのポリ（オキシアルキレン）グリコールなどが挙げられる。

また、ポリエステルウレタン系樹脂は、ジカルボン酸成分、ジオール成分の他にｐ−オキシ安息香酸等のオキシカルボン酸やアクリル酸（およびその誘導体）等が共重合されていても良く、さらに、これらは線状構造であるが、３価以上のエステル形成成分を用いて分枝状ポリエステルとすることもできる。

また、上記ポリイソシアネートとしては、ヘキサメチレンジイソシアネート、ジフェニルメタンジイソシアネート、トリレンジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート、テトラメチレンジイソシアネート、キシリレンジイソシアネート、リジンジイソシアネート、トリレンジイソシアネートとトリメチロールプロパンの付加物、ヘキサメチレンジイソシアネートとトリメチロールエタンの付加物などを挙げることができる。

また、鎖伸張剤としては、ペンダントカルボキシル基含有ジオール類や例えばエチレングリコール、ジエチレングリコール、プロピレングリコール、１,４−ブタンジオール、ヘキサメチレングリコール、ネオペンチルグリコールなどのグリコール類、あるいはエチレンジアミン、プロピレンジアミン、ヘキサメチレンジアミン、フェニレンジアミン、トリレンジアミン、ジフェニルジアミン、ジアミノジフェニルメタン、ジアミノジフェニルメタン、ジアミノシクロヘキシルメタンなどのジアミン類などが挙げられる。

ポリエステルウレタン系樹脂の具体例としては、大日本インキ化学工業（株）製“ハイドラン”（タイプ名：ＡＰ−４０Ｆなど）などが挙げられる。

また、アンカー層を形成する際、膜の成形性や白色フィルムとの接着力を高めるために、上記コーティング剤に水溶性の有機溶剤として、Ｎ−メチルピロリドン、エチルセロソルブアセテート、ジメチルホルムアミド等から選ばれる少なくとも１種以上の有機溶剤を添加することが好ましい。特に、Ｎ−メチルピロリドンが、膜の成形性と接着力向上の効果が大きいので好ましい。

上記有機溶剤の添加量は、ポリエステルウレタン系樹脂１００重量部に対して、１〜１５重量部であることが、コーティング剤の引火を防止し、臭気を抑制する観点から好ましく、さらに好ましくは３〜１０重量部である。

さらに、水分散性ポリエステルウレタン系樹脂に架橋構造を導入して、アンカー層と白色フィルムの接着力を高めることができる。このようなコーティング剤を調整する手法としては、特開昭６３−１５８１６号公報、特開昭６３−２５６６５１号公報、特開平５−１５２１５９号公報などの方法が挙げられる。

このような架橋剤としては、イソシアネート系化合物、エポキシ系化合物、アミン系化合物などから選ばれる少なくとも一種の架橋剤が挙げられ、コーティング剤に適宜添加する。

上記イソシアネート系化合物としては、特に限定されないが、例えば、前記した、トルエンジイソシアネート、キシレンジイソシアネート、ナフタレンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシネート、イソホロンジイソシアネートなどが挙げられる。

上記エポキシ系化合物としては、特に限定されないが、例えば、ビスフェノールＡのジグリシジルエーテルおよびそのオリゴマー、水素化ビスフェノールＡのジグリシジルエーテルおよびそのオリゴマー、オルトフタル酸ジグリシジルエーテル、イソフタル酸ジグリシジルエーテル、テレフタル酸ジグリシジルエーテル、アジピン酸ジグリシジルエーテルなどが挙げられる。

上記アミン系化合物としては、特に限定されないが、例えば、メラミン、尿素、ベンゾグアナミン等のアミン化合物および、上記アミノ化合物にホルムアルデヒドや炭素数が１〜６のアルコールを付加縮合させたアミノ樹脂、ヘキサメチレンジアミン、トリエタノールアミンなどが挙げられる。

白色フィルムとの接着力を高めるためには、アンカー層（コーティング剤）にはアミン系化合物を添加することが好ましい。架橋剤として用いるアミン系化合物の具体例としては、大日本インキ化学工業（株）製“ベッカミン”（タイプ名：ＡＰＭなど）などが挙げられる。

上記架橋剤の添加量は、水溶性ポリエステルウレタン系樹脂と水溶性有機溶剤の混合コーティング剤１００重量部に対して、１〜１５重量部であることが、耐薬品性を向上させたり、耐水性の悪化を抑制できることから好ましく、さらに好ましくは３〜１０重量部である。架橋剤の添加量が上記範囲未満であると、接着性の改善効果が得られない場合があり、上記範囲を超えると、未反応で残存する架橋剤によると推定される、アンカー層と白色フィルムの間の接着力が低下する場合がある。

また、本発明の白色フィルムを縦−横逐次二軸延伸法で製膜し、縦延伸フィルム上に塗剤を塗布し、引き続きテンターに導入して横延伸、乾燥・架橋硬化するインラインコーティング法を用いる場合、製膜時間内で、上述のスキン層組成を完全に架橋して硬化させるために、アンカー層（塗剤）には、少量の架橋促進剤を添加してもよい。

アンカー層に添加する架橋促進剤は、架橋促進の効果が高いので、水溶性の酸性化合物であることが好ましい。架橋促進剤としては、例えば、テレフタル酸、イソフタル酸、２,６−ナフタレンジカルボン酸、アジピン酸、トリメチルアジピン酸、セバシン酸、マロン酸、ジメチルマロン酸、コハク酸、グルタール酸、スルホン酸、ピメリン酸、２,２−ジメチルグルタール酸、アゼライン酸、フマール酸、マレイン酸、イタコン酸、１,３−シクロペンタンジカルボン酸、１,２−シクロヘキサンジカルボン酸、１,４−シクロヘキサンジカルボン酸、１,４−ナフタール酸、ジフェニン酸、４,４’−オキシ安息香酸、２,５−ナフタレンジカルボン酸などが挙げられる。

これらの架橋促進剤の具体例としては、大日本インキ化学工業（株）製“キャタリスト”（タイプ名：ＰＴＳなど）などが挙げられる。

コーティング手法としては、リバースロールコーター、グラビアコーター、ロッドコーター、エアードクターコーターあるいはこれら以外の各種塗布装置を用いて塗布する方法が好ましい。

本発明の白色フィルムを感熱転写記録用受容シートの基材として用いる場合、本発明の白色フィルムに受容層を塗布した後の感熱転写記録用受容シートの受容層表面の光沢度は、５０％以上であることが、受容シートに画像を印画した時に、画像が鮮明となるので好ましい。受容層表面の光沢度は、より好ましくは７０％以上である。受容層表面の光沢度は、高いほど上記の効果が大きいので好ましいので、特に上限は設けない。

本発明の白色フィルムを感熱転写記録用受容シートの基材として用いる場合、当該感熱転写記録用受容シートは、白色フィルムを単独で用いた受容シートであっても、他の素材と貼合せた受容シートであってもよい。上記他の素材としては、特に限定されないが、例えば、普通紙、上質紙、中質紙、コート紙、アート紙、キャストコート紙、樹脂含浸紙、エマルジョン含浸紙、ラテックス含浸紙、合成樹脂内添紙、グラシン紙、ラミネート紙などの紙、合成紙、不織布、あるいは他種フィルム等が挙げられる。また、本発明の白色フィルムを他の素材と貼合せる場合、フィルムの受容層を設置する面と反対の面に貼合せることが、感熱転写記録用受容シートのカールが小さいので好ましい。

本発明の二軸配向白色ポリプロピレンフィルムの製造には、縦−横もしくは横−縦逐次二軸延伸法、同時二軸延伸法、さらには二軸延伸後の再延伸などを用いることができ、特に限定されないが、生産性、装置の拡張性に優れた縦−横逐次二軸延伸法を用いることが好ましい。以下には、縦−横逐次二軸延伸法を用いた本発明の白色フィルムの製造方法の一例を説明するが、本発明は、かかる例のみに限定されるものではない。

コア層（Ａ層）樹脂として、β晶活性を有するポリプロピレンを、加熱された押出機（ａ）に供給し、１８０〜３００℃で溶融混練させ、フィルターで濾過した後、複合口金に導入する。一方、スキン層（Ｂ層）樹脂として、半結晶化時間（ｔ_１／２）が６０秒以下であるポリプロピレン、例えば、α晶核剤や高溶融張力ポリプロピレン（ＨＭＳ−ＰＰ）などを添加したポリプロピレンを、加熱された押出機（ｂ）に供給し、１８０〜２８０℃で溶融混練させ、フィルターで濾過した後、複合口金内に導入し、Ａ層の片面あるいは両面に積層する。この際、上記した他の層（Ｃ層）を積層する際には、別途押出機（ｃ）を用意し、Ｃ層の樹脂を、１８０〜２８０℃で溶融混練させ、フィルターで濾過した後、複合口金内でＡ層の、Ｂ層と反対の面に積層すればよい。また、コア層（Ａ層）とスキン層（Ｂ層、Ｃ層）の厚み構成およびフィルム厚みは、各押出機からの溶融ポリマーの押出量により制御できる。

この溶融ポリマーを積層した複合シートを口金から押出し、表面温度を７０〜１３０℃に保持したドラム上に密着させながら固化させる（当該業者は、この工程をキャスト工程という）。従来、ドラム温度とシートの実際の温度（以下、単にシート温度と略称する場合がある）がほぼ同等である場合、上記の温度範囲内ではドラム温度が高ければ高いほど、Ａ層のβ晶比率が高くなるため、二軸延伸後のフィルムの比重が低くなる傾向にある。しかしながら、あまりに高すぎるとシートがドラムに粘着したり、二軸延伸後に、シートが金属ドラムと接触した面（以下、単にＤ面と略称する場合がある）にクレータ状の欠点が発生する場合があった。これに対して、未延伸シートのＢ層が金属ドラムと接触するようにドラムに密着させれば（シートのＢ層側の面がＤ面に対応すれば）、ドラム温度を高くしたり、ドラム周速を高くしても、シートがドラムへ粘着せず、未延伸シートのβ晶比率を高く保持できる。また、二軸延伸後のＢ層表面にクレータ状の欠点が発生しない。さらに、β晶比率が高い未延伸シートを延伸するので、縦延伸温度を高く設定でき、縦延伸工程における延伸応力を低くできる。

この際、金属ドラムへの接触時間は３〜６０秒であることが好ましい。ここで、金属ドラムへの接触時間とは、上記キャスト工程において、溶融ポリマーがドラム上に最初に着地した時点を開始時間（＝０秒）とし、未延伸シートがドラムから剥離した時点までに要する時間を意味する。また、上記温度範囲に保持した複数のドラム上でシートを固化させる場合、接触時間は最初のドラム上に着地した時点を開始時間（＝０秒）とし、未延伸シートが最後のドラムから剥離した時点までに要する時間を意味する。ここには、各ドラム間におけるシート両面が実質的にドラムと接触しない時間も含まれる。これは、各ドラム間ではシートの両面は熱伝達係数が低い空気と接触することになり、実質的に上記したβ晶生成に好ましいシート温度に保持され続けるためである。金属ドラムへの接触時間が上記範囲未満であると、上記剥離時点において未延伸シートがドラムに粘着したり、未延伸シートに生成するβ晶が少ない（未延伸シートのβ晶比率が低い）ために、二軸延伸後のフィルムの比重が必要以上に高くなる場合がある。金属ドラムへの接触時間が上記範囲を超えると、金属ドラムの大きさにもよるが、必要以上に金属ドラムの周速が低く、生産性が著しく悪化する場合がある。金属ドラムへの接触時間は、より好ましくは、５〜４５秒、さらに好ましくは、７〜２０秒である。

上記冷却ドラムへの密着方法としては静電印可（ピンニング）法、水の表面張力を利用した密着方法、エアーナイフ法、プレスロール法、水中キャスト法などのうちいずれの手法を用いてもよいが、本発明の白色フィルムを得る手法としては、厚み制御性が良好で、その吹き付けエアーの温度によりフィルム表面の冷却速度を制御可能であるエアーナイフ法を用いることが好ましい。ここで、エアーナイフ法では、エアーはシートの金属ドラムと接触しない面（以下、単にＮＤ面と略称する場合がある）に吹き付けられる。このエアー温度は、１０〜１３０℃とすることが好ましく、エアー温度により表面光沢度を制御でき、低温ほど光沢度が向上する。

次に、フィルムのＡ層に無核のボイドを形成し、フィルムの少なくとも片面の表面光沢度を高くするために、上記未延伸積層シートを７０〜１６０℃に加熱したロール群またはオーブンに導入して、予熱し、フィルム温度を８０〜１５０℃にした後、表面温度を８０〜１４０℃に保たれたハードクロムメッキした金属ロールとゴムロールのロール対（延伸ロール）と、表面温度を３０〜１００℃に保たれたハードクロムメッキした金属ロールとゴムロールのロール対（冷却ロール）の間を通過させ、延伸ロールと冷却ロールの周速差で縦方向（フィルムの進行方向）に３〜７倍延伸し、３０℃〜１００℃のロール群で冷却する。ここで、上記フィルム温度や延伸倍率は、二軸延伸後のフィルムの比重を制御する上で重要である。即ち、フィルム温度が低いほど、比重は低くなり、延伸倍率が高いほど、比重は低くなる。また、ロールを駆動させるモーターには容量が存在する。延伸応力を低く抑えることにより、容量が低いモーターを用いても延伸できるため、設備投資が不要となる。本発明の白色フィルムでは、上記のように、キャスト増速時にも粘着や欠点を抑制して、未延伸シートのβ晶比率を高く保持できるため、フィルム温度を高く、もしくは縦延伸倍率を低くしても目的とする二軸延伸後の比重を達成できるため、延伸応力を低く抑えることができる。

続いて、縦方向に延伸したフィルムの両端をクリップで把持しながらテンターに導き、１２０〜１９０℃に加熱した雰囲気中（フィルム温度：１００℃〜１６５℃）で縦方向に垂直な方向（横方向）に５〜１２倍に延伸する。

ここで、縦−横二軸延伸の面積倍率（縦延伸倍率×横延伸倍率）は１５〜８４倍、製膜安定性から３０〜５０倍であることが好ましい。面積倍率が上記範囲未満であると、二軸延伸後の白色フィルムの表面光沢度が低かったり、ボイドの形成量が不十分で本発明のフィルムの特性が得られない場合がある。面積倍率が上記範囲を超えると、延伸時に破れが多発する場合がある。

このようにして得られた二軸延伸白色フィルムの結晶配向を完了させて平面性、寸法安定性を向上させるために、引き続きテンター内で１４０〜１７０℃で１〜３０秒間の熱処理を行い、その後均一に徐冷後、室温まで冷却して巻き取ることにより、本発明の白色フィルムを得ることができる。なお、上記熱処理工程中では、必要に応じて横方向あるいは縦方向に３〜１２％の弛緩処理を施してもよい。

このようにして得られた本発明の白色フィルムの表面には、受容層の塗布または他基材と貼り合わせる際に、層間接着力を高めるために、上記に例示した雰囲気ガス中で適宜コロナ放電処理を行い、巻き取る。

ここで、白色フィルムの製造工程中でアンカー層を設置することも可能である。即ち、上記縦延伸フィルム上にアクリル系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリウレタン系樹脂などを塗布し、引き続きテンターに導入して横延伸、乾燥するインラインコーティング法は、低コストでアンカー層を設置できることから、好ましく用いられる。インラインコーティング法では、縦延伸フィルムのアンカー層を設置する面には、アンカー層を塗布する前に、予めコロナ放電処理を行うことが、白色フィルムとアンカー層の間の接着力を高められるので好ましい。勿論、アンカー層はオフラインコーティング法を用いて設置することもできる。

［特性の測定方法および評価方法］

本発明の特性値は、次の評価方法、評価基準により求められる。

（１）Ａ層が実質的に無核のボイドを有することの判定
下記に示す方法１、方法２により判定した。
＜方法１：ＳＥＭ法＞
凍結ミクロトーム法を用い、−１００℃で白色フィルムの横方向−厚み方向断面を採取した。得られた白色フィルムの断面に、Ｐｔをコートした後、下記条件にて走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）を用いて断面を観察し、断面像を採取した。なお、サンプル調製および断面観察は、（株）東レリサーチセンター（ＴＲＣ）にて行った。
・装置 ：（株）日立製作所製超高分解能電解放射型走査電子顕微鏡（ＵＨＲ−ＦＥ−ＳＥＭ）Ｓ−９００Ｈ
・加速電圧：２ｋＶ
・観察倍率：５０００倍。

得られた断面像を用いて、断面の１０００μｍ^２当たりに存在する全てのボイド（境界線を有する単独ボイド）を計測した。さらに、全ボイドのうち、内部に核を有するボイドを計測し、全ボイド数に占める内部に核を有するボイド数の割合を百分率で算出した（単位：％）。なお、断面像は、１０００μｍ^２の観察面積が得られるように必要な枚数を、観察箇所を変えて採取した。

本発明では、コア層（Ａ層）を上記手法で観察し、全ボイド数に占める内部に核を有するボイド数の割合が、５％以下である場合、該Ａ層が実質的に無核のボイドを有すると判定した。

なお、“核を有する”ことは、ポリプロピレンにボイドを形成しうる、球状、または繊維状、または不定形状、またはその他の形状をした、非相溶性樹脂、または無機粒子、または有機粒子が、１個の境界線を有する単独ボイド中に、１個以上存在することを意味する。
＜方法２：ＴＥＭ法＞
エポキシ樹脂を用いた樹脂包埋法により、ウルトラミクロトームを用い、微多孔フィルムの横方向−厚み方向に断面を有する超薄切片を採取した。採取した切片をＲｕＯ_４で染色し、下記条件にて透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）を用いて断面を観察した。なお、サンプル調製および断面観察は、（株）東レリサーチセンターにて行った。
・装置 ：（株）日立製作所製 透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）Ｈ−７１００ＦＡ
・加速電圧：１００ｋＶ
・観察倍率：４００００倍。
フィルムのＡ層について、写真の一辺がフィルムの横方向に平行となるように、かつ厚み方向に平行に連続して観察した写真を採取する。この際、各写真における横方向に平行な一辺と厚み方向に平行な一辺のサイズは、フィルムの実寸にして各々６μｍ、５μｍとなるように調整し、厚み方向に平行に１０μｍ（写真２枚分に相当）観察することとする。なお、Ａ層の厚さが１０μｍ未満である場合は、適宜横方向に平行に連続して観察した写真を採取すればよい。

得られた複数の画像の上にＯＨＰシート（セイコーエプソン（株）製ＥＰＳＯＮ専用ＯＨＰシート）を乗せた。次に、観察したボイドのうち、ボイドの内部に観察された核が有れば、核のみをＯＨＰシート上にマジックペンで黒く塗りつぶした。得られたＯＨＰシートの画像を、下記条件で読み込んだ。
・スキャナ ：セイコーエプソン（株）製ＧＴ−７６００Ｕ
・ソフト ：ＥＰＳＯＮ ＴＷＡＩＮ ｖｅｒ．４．２０Ｊ
・イメージタイプ：線画
・解像度 ：６００ｄｐｉ。
得られた画像を、（株）プラネトロン製Ｉｍａｇｅ−Ｐｒｏ Ｐｌｕｓ、Ｖｅｒ．４．０ ｆｏｒ Ｗｉｎｄｏｕｗｓを用いて、画像解析を行った。この際、取り込んだ断面像のスケールを使用して空間校正を行った。なお、測定条件は、以下の通りに設定した。
・カウント／サイズオプション内の表示オプション設定で、アウトラインの形式を塗りつぶしにする。
・オブジェクト抽出オプション設定で、境界上の除外をなし（Ｎｏｎｅ）にする。
・測定の際の輝度レンジ選択設定を暗い色のオブジェクトを自動抽出にする。
上記条件下で、写真で観察したフィルムの全面積、即ち測定の対象とした横方向×厚み方向＝５μｍ×１０μｍに対する、核（黒く塗りつぶした部分）の面積の比率を百分率で算出した。同じサンプルについて観察位置を変えて同様の測定を３回行い、得られた面積比の平均値を当該サンプルの核の面積率（Ｒ_ＴＥＭ）とした（単位：％）。これより、核がフィルムの全面積に占める比率が、５％以下である場合を当該フィルムが無核の孔を有すると定義し、○とした。また、当該比率Ｒ_ＴＥＭが５％を越えるフィルムは、無核の孔を有さないため、×とした。

（２）半結晶化時間（ｔ_１／２）
Ｓｅｉｋｏ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ製熱分析装置ＲＤＣ２２０型を用いて、ＪＩＳ Ｋ ７１２２（１９８７）に基づいて測定した。窒素雰囲気下で５ｍｇのＢ層の樹脂全体（サンプル）を、５０℃／分の速度で２８０℃まで昇温した。昇温完了後、２８０℃で５分間待機させた。引き続き、５０℃／分の速度で１２５℃まで冷却した。冷却完了後、１２５℃で待機させ、試料を等温結晶化させた。この際、１２５℃に最初に到達した時点を開始時間（＝０分）とした。その後、サンプルの結晶化に伴い、発熱ピークが現れる。本発明では、横軸を時間とした熱量曲線において、上記開始時間から発熱ピークの頂点までの時間を半結晶化時間（ｔ_１／２）として測定した（単位：秒）。なお、横軸を時間とした熱量曲線において、発熱ピークの頂点が上記開始時間前に現れる、即ち本手法で測定できない場合は、〜０（極めて結晶化速度が高い）と表す。なお、サンプルの形状は、Ｂ層の樹脂全体であれば、何を用いても構わないが、取り扱いが容易なので、チップ状であることが好ましい。また、白色フィルムのスキン層（Ｂ層）から、カッターナイフなどでＢ層を必要量削り取ることにより、サンプルを準備してもよい。同じサンプルについて同様の測定を５回行い、得られたｔ_１／２の平均値を当該サンプルのｔ_１／２とした。

（３）比重
白色フィルムの比重は、高精度電子比重計ＳＤ−１２０Ｌ（ミラージュ貿易（株）製）を用い、３０ｍｍ×４０ｍｍのサイズに切り出したサンプルについて、ＪＩＳ Ｋ ７１１２（１９９９）のＡ法（水中置換法）に準じて２３℃、６５％ＲＨにて測定した。同じサンプルについて同様の測定を５回行い、得られた比重の平均値を当該サンプルの比重とした。

（４）β晶活性の確認
[フィルム全体に関する確認]
Ｓｅｉｋｏ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ製熱分析装置ＲＤＣ２２０型を用いて、ＪＩＳ Ｋ ７１２２（１９８７）に基づいて測定した。５ｍｇの白色フィルム（サンプル）をアルミニウムパンに封入して装填し、当該装置にセットした。窒素雰囲気下で、１０℃／分の速度で３０℃から２８０℃まで昇温した（以下、この際得られる熱量曲線をファーストランの熱量曲線と略称する場合がある）。昇温完了後、２８０℃で５分間待機させた。引き続き、１０℃／分の速度で３０℃まで冷却した。冷却完了後、３０℃で５分間待機させた。次いで、再度１０℃／分の速度で２８０℃まで昇温した（以下、この際得られる熱量曲線をセカンドランの熱量曲線と略称する場合がある）。この際に得られるセカンドランの熱量曲線において、１４０℃以上１６０℃未満に頂点を有するβ晶の融解に伴う吸熱ピークが観測される場合に、該フィルム（原料ポリプロピレン）がβ晶活性を有するものと判定した。なお、ここでいう吸熱ピークとは、融解熱量が１０ｍＪ／ｍｇ以上であるものをいう。また、融解熱量は、熱量曲線が昇温に伴いベースラインから吸熱側にずれ、次いでベースラインの位置に戻るまでのベースラインと熱量曲線で囲まれる面積であり、融解開始温度位置からベースライン上に熱量曲線の交点まで高温側に直線を引き、この面積をコンピュータ処理して求めた。なお、熱量曲線が吸熱側にずれ、完全にベースラインの位置に戻らず、再び吸熱側にずれる場合には、再び吸熱側にずれ始める極大点からベースラインに垂線を下ろし、熱量曲線とベースラインと垂線で囲まれる面積とすればよい。

また、上記の手法で１４０〜１６０℃に頂点を有する融解ピークが存在するが、β晶の融解に起因するものか不明確な場合は、１４０〜１６０℃に頂点を有する融解ピークが存在することと、下記条件で調製したサンプルについて、広角Ｘ線回折法による２θ／θスキャンで得られる回折プロファイルでβ晶に起因する回折ピークが存在し、各回折ピーク強度から算出されるＫ値が０．３以上であることをもってβ晶活性を有するものと判定すればよい。

下記に広角Ｘ線回折法の測定条件を示す。
・サンプル：本発明のフィルムを、方向を揃えて、熱プレス調整後のサンプル厚さが１ｍｍ程度になるよう重ね合わせた後、これを０．５ｍｍ厚みの２枚のアルミ板で挟み、２８０℃で熱プレスして融解・圧縮させ、ポリマー鎖をほぼ無配向化した。得られたシートを、アルミ板ごと取り出した直後に１００℃の沸騰水中に５分間浸漬して結晶化させ、その後２５℃の雰囲気下で冷却して得られるシートを幅１ｍｍに切り出したサンプルを測定に供した。
・Ｘ線回折装置：理学電気（株）製 ４０３６Ａ２
・Ｘ線源 ：ＣｕＫα線（Ｎｉフィルター使用）
・出力 ：４０ｋＶ、２０ｍＡ
・スリット系 ：２ｍｍφ−１°−１°
・検出器 ：シンチレーションカウンター
・計数記録装置：理学電気（株）製 ＲＡＤ−Ｃ型
・測定方法 ：２θ／θスキャン（ステップスキャン、２θ範囲１０〜５５°、０．０５°ステップ、積算時間２秒）。

ここで、Ｋ値は、２θ＝１６°付近に観測され、β晶に起因する（３００）面の回折ピーク強度（Ｈβ_１とする）と２θ＝１４，１７，１９°付近にそれぞれ観測され、α晶に起因する（１１０）、（０４０）、（１３０）面の回折ピーク強度（それぞれＨα_１、Ｈα_２、Ｈα_３とする）とから、下記の数式により算出できる。Ｋ値はβ晶の比率を示す経験的な値であり、各回折ピーク強度の算出方法などＫ値の詳細については、ターナージョーンズ（Ａ．Ｔｕｒｎｅｒ Ｊｏｎｅｓ）ら，“マクロモレキュラーレ ヒェミー”（Ｍａｋｒｏｍｏｌｅｋｕｌａｒｅ Ｃｈｅｍｉｅ），７５，１３４−１５８頁（１９６４）を参考にすればよい。
Ｋ ＝ Ｈβ_１／｛Ｈβ_１＋（Ｈα_１＋Ｈα_２＋Ｈα_３）｝
なお、ポリプロピレンの結晶型（α晶、β晶）の構造、得られる広角Ｘ線回折プロファイルなどは、例えば、エドワード・Ｐ・ムーア・Ｊｒ．著、“ポリプロピレンハンドブック”、工業調査会（１９９８）、ｐ．１３５−１６３；田所宏行著、“高分子の構造”、化学同人（１９７６）、ｐ．３９３；ターナージョーンズ（Ａ．Ｔｕｒｎｅｒ−Ｊｏｎｅｓ）ら， “マクロモレキュラー ヒェミー”（Ｍａｋｒｏｍｏｌｅｋｕｌａｒｅ Ｃｈｅｍｉｅ），７５，ｐ．１３４−１５８や、これらに挙げられた参考文献なども含めて多数の報告があり、それを参考にすればよい。

上記確認は、二軸延伸後のフィルムは勿論のこと、対応する未延伸シートについて測定しても構わない。

本発明では、β晶活性を有するものを○、有さないものを×とした。
[Ｂ層に関する確認]
上記同様の手法により、ＤＳＣを用いてＢ層の樹脂全体について熱量曲線を採取し、判定した。なお、サンプルの形状は、Ｂ層の樹脂全体であれば、何を用いても構わないが、取り扱いが容易なので、チップ状であることが好ましい。また、白色フィルムのスキン層（Ｂ層）から、カッターナイフなどでＢ層を必要量削り取ることにより、サンプルを準備してもよい。

（５）二軸配向の判別
フィルムの配向状態を、フィルムに対して以下に示す３方向からＸ線を入射したＸ線回折写真から判別する。
・Ｔｈｒｏｕｇｈ入射：フィルムの縦方向（ＭＤ）・横方向（ＴＤ）で形成される面に垂直に入射
・Ｅｎｄ入射 ：フィルムの横方向・厚み方向で形成される面に垂直に入射
・Ｅｄｇｅ入射 ：フィルムの縦方向・厚み方向で形成される面に垂直に入射。

なお、サンプルは方向を揃えて重ね合わせ、厚さ１ｍｍ程度に調整した後、幅１ｍｍ程度に切り出し、測定に供した。

Ｘ線回折写真は以下の条件でイメージングプレート法により測定した。
・Ｘ線発生装置 ：理学電気（株）製 ４０３６Ａ２型
・Ｘ線源 ：ＣｕＫα線（Ｎｉフィルター使用）
・出力 ：４０Ｋｖ、２０ｍＡ
・スリット系 ：１ｍｍφピンホールコリメータ
・イメージングプレート：ＦＵＪＩＦＩＬＭ ＢＡＳ−ＳＲ
・撮影条件 ：カメラ半径４０ｍｍ、露出時間５分。

ここで、フィルムの無配向、一軸配向、二軸配向の別は、例えば、松本喜代一ら、“繊維学会誌”、第２６巻、第１２号、１９７０年、ｐ．５３７−５４９；松本喜代一著、“フィルムをつくる”、共立出版（１９９３）、ｐ．６７−８６；岡村誠三ら著、“高分子化学序論（第２版）”、化学同人（１９８１）、ｐ．９２−９３などで解説されているように、以下の基準で判別できる。
・無配向 ：いずれの方向のＸ線回折写真においても実質的にほぼ均等強度を有するデバイ・シェラー環が得られる
・縦一軸配向：Ｅｎｄ入射のＸ線回折写真においてほぼ均等強度を有するデバイ・シェラー環が得られる
・二軸配向 ：いずれの方向のＸ線回折写真においてもその配向を反映した、回折強度が均等ではない回折像が得られる。
本発明では、フィルムが上記の二軸配向の基準を満たせばよい。

（６）結晶化温度（Ｔｃ）
Ｓｅｉｋｏ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ製熱分析装置ＲＤＣ２２０型を用いて、ＪＩＳ Ｋ ７１２２（１９８７）に基づいて測定した。窒素雰囲気下で５ｍｇのＢ層の樹脂全体（サンプル）を、１０℃／分の速度で２８０℃まで昇温した。昇温完了後、２８０℃で５分間待機させた。引き続き、１０℃／分の速度で３０℃まで冷却した。この際、溶融状態からの結晶化に伴う発熱ピークの頂点温度を結晶化温度（Ｔｃ）とした（単位：℃）。なお、サンプルは、Ｂ層の樹脂全体であれば、チップ形状であることが好ましいが、白色フィルムのスキン層（Ｂ層）から、カッターナイフなどで必要量削り取ることにより、準備してもよい。同じサンプルについて同様の測定を５回行い、得られたＴｃの平均値を当該サンプルのＴｃとした。

（７）スキン層（Ｂ層、Ｃ層）の空隙率
観察倍率を１００００倍にしたこと以外は、（１）の方法１：ＳＥＭ法と同様の方法で、白色フィルムのスキン層の断面を横方向に平行に連続観察し、観察位置を変えて断面像を１０点採取した。

得られた各断面像の上にＯＨＰシート（セイコーエプソン（株）製ＥＰＳＯＮ専用ＯＨＰシート）を乗せた。次に、ＯＨＰシート上にスキン層のボイド（空隙）のみをマジックペンで黒く塗りつぶした。得られたＯＨＰシートの画像を、下記条件で読み込んだ。
・スキャナ ：セイコーエプソン（株）製ＧＴ−７６００Ｕ
・ソフト ：ＥＰＳＯＮ ＴＷＡＩＮ ｖｅｒ．４．２０Ｊ
・イメージタイプ：線画
・解像度 ：６００ｄｐｉ。
得られた画像を、（株）プラネトロン製Ｉｍａｇｅ−Ｐｒｏ Ｐｌｕｓ、Ｖｅｒ．４．０ ｆｏｒ Ｗｉｎｄｏｕｗｓを用いて、画像解析を行った。この際、取り込んだ断面像のスケールを使用して空間校正を行った。なお、測定条件は、以下の通りに設定した。
・カウント／サイズオプション内の表示オプション設定で、アウトラインの形式を塗りつぶしにする。
・オブジェクト抽出オプション設定で、境界上の除外をなし（Ｎｏｎｅ）にする。
・測定の際の輝度レンジ選択設定を暗い色のオブジェクトを自動抽出にする。
上記条件下で、１０枚の断面像のスキン層の全面積、即ち測定の対象とした矩形対象領域（Ｒｅｃｔａｎｇｕｌａｒ ＡＯＩ）の面積に対する、ボイド（黒く塗りつぶした部分）の面積の比を百分率で算出し、スキン層の空隙率とした（単位：％）。

（８）Ｂ層の平均表面粗さ（Ｒａ）
ＪＩＳ Ｂ ０６０１（２００１）に基づいて、触針式表面粗さ計を用いて測定した。なお、小坂研究所（株）製、高精度薄膜段差測定器（型式：ＥＴ−３０ＨＫ）および三次元粗さ分析装置（形式：ＳＰＡ−１１）を使用し、白色フィルムのＢ層の表面について、以下の条件より求めた。
・触針走査方向：フィルムの横方向
・測定モード ：触針式（ＳＴＹＬＵＳ）
・処理モード ：８（ＲＯＵＧＨＮＥＳＳ）
・測定長さ ：１ｍｍ
・触針径 ：円錐型０．５μｍＲ
・荷重 ：１６ｍｇ
・カットオフ ：２５０μｍ
・測定ライン数 ：３０本
・走査速度 ：１００μｍ／秒
・ピッチ ：Ｘ方向４μｍ、Ｙ方向１０μｍ
・ＳＬＯＰＥ ＣＯＭＰ：ＯＮ
・ＧＡＩＮ ：×１
・測定面積 ：０．２９８８ｍｍ^２
・標準面積 ：０．１ｍｍ^２。

測定に当たって、適宜レコーダーを用いて粗さ曲線を記録した。その際の条件は以下の通りである。
・Ｘ・Ｙ軸方向記録倍率：１００倍
・Ｚ軸方向倍率 ：１００００倍（レコーダー上で粗さ曲線の倍率が大きすぎて場合は、適宜５０００倍としてもよい）
・レコーダー速度 ：４０μｍ／秒
・Ｙ記録ピッチ ：２ｍｍ。

この際、中心線平均表面粗さ（Ｒａ）は、粗さ曲線から測定長さＬの部分を抜き取り、この抜き取り部分の中心線をＸ軸、縦方向をＹ軸とし、粗さ曲線をｙ＝ｆ（ｘ）で表した時、次の式によって求められる値である（単位：μｍ）。

同じサンプルについて同様の測定を５回行い、得られたＲａの平均値を該サンプルのＲａとした。

（９）光学濃度（ＯＤ）
マクベス製光学濃度計ＴＲ−９２７を用いて測定した。同じサンプルについて同様の測定を５回行い、得られたＯＤを該サンプルのＯＤとした。

（１０）Ｂ層の表面光沢度
ＪＩＳ Ｚ ８７４１（１９９７）に基づいて、スガ試験機（株）製デジタル変角光沢度計ＵＧＶ−５Ｄを用い、入出角度６０°の条件下で、白色フィルムのＢ層の表面について、表面光沢度を測定した（単位：％）。同じサンプルについて同様の測定を５回行い、得られた表面光沢度の平均値を該サンプルの表面光沢度とした。

（１１）白色度、Ｌ、ａ、ｂ値
日本電色工業（株）製の分光式色彩計ＳＥ−２０００を用いて、反射法の条件下、フィルムの受容層を形成する面について、Ｌ、ａ、ｂ値とＸ、Ｙ、Ｚ値を測定する。白色度はＹ、Ｚ値を用いて下記式にて求めた（単位：％）。

白色度（％）＝４×０．８４７×Ｚ−３×Ｙ
同じサンプルについて同様の測定を５回行い、得られた白色度、Ｌ、ａ、ｂ値の平均値を該サンプルの白色度、Ｌ、ａ、ｂ値とした。

（１２）アイソタクチックインデックス（ＩＩ）
アイソタクチックインデックス（ＩＩ）は、沸騰ｎ−ヘプタン抽出残分から求める。試料を沸騰ｎ−ヘプタンで一定時間抽出し、抽出されない部分の重量（％）を求めてアイソタクチックインデックスを算出する。

詳しくは、円筒濾紙を１１０±５℃で２時間乾燥し、２３℃、６５％ＲＨの室内で２時間以上放置してから、円筒濾紙中にサンプル（粉体またはフレーク状などのポリプロピレン）１０ｇを入れ、秤量カップ、ピンセットを用いて直示天秤にて精秤（小数点４桁まで）する。

これをヘプタン８０ｃｃが入った抽出器の上部にセットし、抽出器と冷却器を組み立てる。これをオイルバスまたは電機ヒーターで加熱し、１２時間抽出する。加熱は冷却器からの滴下数が１分間１３０滴以上であるように調節する。抽出残分が入った円筒濾紙を取り出し、真空乾燥器に入れて８０℃、１００ｍｍＨｇ以下の真空度で５時間乾燥する。乾燥後２３℃、６５％ＲＨの室内で２時間放置した後精秤し、下記式で算出する（単位：％）。ここで、Ｐｏは抽出前のサンプルの重量（ｇ）、Ｐは抽出後のサンプルの重量（ｇ）である。

ＩＩ（％）＝（Ｐ／Ｐｏ）×１００
同じサンプルについて同様の測定を５回行い、得られたＩＩの平均値を該サンプルのＩＩとした。

（１３）メルトフローレイト（ＭＦＲ）
ポリプロピレンおよび熱可塑性エラストマーは、ＪＩＳ Ｋ ７２１０（１９９５）の条件Ｍに準拠して測定する（２３０℃、２．１６ｋｇ）。エチレン系樹脂は、ＪＩＳ Ｋ ７２１０（１９９５）の条件Ｄに準拠して測定する（１９０℃、２．１６ｋｇ）。ポリカーボネートは、ＪＩＳ Ｋ ７２１０（１９９５）の条件Ｗに準拠して測定する（３００℃、１．２ｋｇ）。ポリメチルペンテンは、ＡＳＴＭ Ｄ １２３８に従って測定する（２６０℃、５．０ｋｇ）。

（１４）β晶比率
［未延伸シートのβ晶比率］
上記（４）において、サンプルを未延伸シートとして、ファーストランの熱量曲線を採取する。
［二軸配向白色ポリプロピレンフィルムのβ晶比率］
上記（４）において、サンプルを白色フィルムとして、セカンドランの熱量曲線を採取する。
［β晶比率の算出］
それぞれ得られた熱量曲線において、１４０℃以上１６０℃未満に頂点を有するβ晶の融解に伴う１本以上の吸熱ピークの面積から算出される融解熱量（ΔＨｕ−１）と、１６０℃以上に頂点を有するポリプロピレン由来のβ晶以外の結晶の融解に起因し、ベースラインを超えてピークを有する吸熱ピークの面積から算出される融解熱量（ΔＨｕ−２）から、次式で求める。この際、ΔＨｕ−１の融解ピークとΔＨｕ−２融解ピークの間に、微少な発熱もしくは吸熱ピークが観測される場合があるが、このピークの面積は無視してもよい。それぞれ、同じサンプルについて同様の測定を５回行い、得られたβ晶比率の平均値を当該サンプルのβ晶比率とした。なお、未延伸シートのβ晶比率は、キャスト工程内でいかに多くのβ晶が生成されたかを評価するために重要である。このためには、β晶比率は、製膜時にサンプルが受けた熱履歴を反映した、ファーストランの熱量曲線から算出することが妥当である。また、フィルムのβ晶比率は各フィルムがどの程度のボイド形成能力を有するかを評価するために重要である。このためには、フィルムが受けた熱履歴の影響を受けない、セカンドランの熱量曲線から算出することが妥当である。本発明では、特に断りがない限り、β晶比率はフィルムについてセカンドランの熱量曲線から算出した値を用いる。

β晶比率（％）＝ ｛ΔＨｕ−１／（ΔＨｕ−１＋ΔＨｕ−２）｝×１００
（１５）ガラス転移点温度（Ｔｇ）
Ｓｅｉｋｏ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ製熱分析装置ＲＤＣ２２０型を用いて、ＪＩＳ Ｋ ７１２２（１９８７）に基づいて測定した。５ｍｇのサンプルをアルミニウムパンに封入して装填し、当該装置にセットした。窒素雰囲気下で、２０℃／分の速度で３０℃から２８０℃まで昇温した。昇温完了後、２８０℃で５分間待機させた。引き続き、２０℃／分の速度で３０℃まで冷却した。冷却完了後、３０℃で５分間待機させた。次いで、再度２０℃／分の速度で２８０℃まで昇温した。この際に得られる熱量曲線において、ガラス転移の開始点をガラス転移温度（Ｔｇ）とした（温度：℃）。なお、解析にはＳｅｉｋｏ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ製熱分析システムＳＳＣ５２００の内蔵プログラムを用いた。同じサンプルについて同様の測定を５回行い、得られたＴｇの平均値を当該サンプルのＴｇとした。

（１６）非相溶性樹脂の平均分散径
ＲｕＯ_４染色超薄切片法により未延伸シートの横方向−厚み方向に断面を有する超薄切片（サンプル）を採取した。すなわち、ミクロトーム法を用いて上記断面を有する超薄切片を採取し、該切片をＲｕＯ_４で染色し、透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）を用いて、下記条件で観察した。なお、サンプル調製および観察は、（株）東レリサーチセンター（ＴＲＣ）にて行った。
・装置 ：（株）日立製作所製 透過型電子顕微鏡（Ｈ−７１００ＦＡ）
・加速電圧：１００ｋＶ
・観察倍率：２００００倍。

得られた像を用いて、面積１０００μｍ^２当たりに存在する全ての非相溶性樹脂の短径、長径を測定し、これら全ての平均値を非相溶性樹脂の平均分散径とした（単位：μｍ）。ここでいう長径、短径は、非相溶樹脂のサイズを横方向、厚み方向に沿って計測した。また、像の端で非相溶樹脂が見切れてしまっているものについては、測定する必要は無い。なお、ここでいう短径、長径とは、断面に観察される各非相溶性樹脂のサイズを横方向、厚み方向に沿って計測した値のうち、それぞれ最も小さい部分と最も大きい部分の長さである。

（１７）粒子の平均粒径
堀場製作所製ＣＡＰＡ５００を用いて、遠心沈降法により測定した体積平均粒径を平均粒径とした（単位：μｍ）。

（１８）フィルムを構成する各層の厚み
上記（７）において、観察箇所を変えて、スキン層（Ｂ層など）の厚みを１０箇所測定し、それらの平均値をそれぞれスキン層（Ｂ層など）の厚みとした（単位：μｍ）。すなわち、１０枚の各断面写真で任意の１点をフィルムの実寸として読みとり、合計１０点の値の平均値を当該フィルムのスキン層の厚みとした（単位：μｍ）この際、観察倍率は、できるだけ高く、即ち精度良く測定できる倍率であれば、任意に設定することができる。また、コア層の厚みは、下記（２１）から求めた白色フィルム全体の厚みから、上記スキン層の厚みを差し引くことにより、算出した。

（１９）メソペンタッド分率（ｍｍｍｍ）
ポリプロピレンを６０℃以下の温度のｎ−ヘプタンで２時間抽出し、ポリプロピレン中の不純物・添加物を除去した。その後、１３０℃で２時間以上真空乾燥したものをサンプルとする。該サンプルを溶媒に溶解し、^１３Ｃ−ＮＭＲを用いて、以下の条件にてメソペンタッド分率（ｍｍｍｍ）を求めた（単位：％）。
［測定条件］
・装置 ：Ｂｒｕｋｅｒ社製ＤＲＸ−５００
・測定核 ：^１３Ｃ核（共鳴周波数：１２５．８ＭＨｚ）
・測定濃度 ：１０重量％
・溶媒 ：ベンゼン：重オルトジクロロベンゼン＝１：３混合溶液
・測定温度 ：１３０℃
・スピン回転数 ：１２Ｈｚ
・ＮＭＲ試料管 ：５ｍｍ管
・パルス幅 ：４５°（４．５μｓ）
・パルス繰り返し時間：１０秒
・データポイント ：６４Ｋ
・換算回数 ：１００００回
・測定モード ：ｃｏｍｐｌｅｔｅ ｄｅｃｏｕｐｌｉｎｇ。
［解析条件］
ＬＢ（ラインブロードニングファクター）を１としてフーリエ変換を行い、ｍｍｍｍピークを２１．８６ｐｐｍとした。ＷＩＮＦＩＴソフト（Ｂｒｕｋｅｒ社製）を用いて、ピーク分割を行う。その際に、高磁場側のピークから以下のようにピーク分割を行い、更にソフトの自動フィッテイングを行い、ピーク分割の最適化を行った上で、ｍｍｍｍとｓｓ（ｍｍｍｍのスピニングサイドバンドピーク）のピーク分率の合計をメソペンタッド分率（ｍｍｍｍ）とする。
(1)ｍｒｒｍ
(2)(3)ｒｒｒｍ（２つのピークとして分割）
(4)ｒｒｒｒ
(5)ｍｒｍｍ＋ｒｍｒｒ
(6)ｍｍｒｒ
(7)ｍｍｍｒ
(8)ｓｓ（ｍｍｍｍのスピニングサイドバンドピーク）
(9)ｍｍｍｍ
(10)ｒｍｍｒ。

同じサンプルについて同様の測定を５回行い、得られたｍｍｍｍの平均値を当該サンプルのｍｍｍｍとした。

（２０）クッション率
ダイヤルゲージ式厚み計（ＪＩＳ Ｂ ７５０３（１９９７）、ＰＥＡＣＯＣＫ社製ＵＰＲＩＧＨＴ ＤＩＡＬ ＧＡＵＧＥ（０．００１×２ｍｍ）、Ｎｏ．２５、測定子５ｍｍφ平型）に、ダイヤルゲージスタンド（Ｎｏ．７００１ＤＧＳ−Ｍ）に設置する。これより得られるフィルム厚み（ｄ０）を測定する。さらに、ダイヤルゲージ押さえ部分に５００ｇｆの荷重をかけた時の厚み（ｄ５００）を測定し、クッション率を下記式により算出した。

クッション率（％）＝｛（ｄ０−ｄ５００）／ｄ０｝×１００
同じサンプルについて同様の測定を５回行い、得られたクッション率の平均値を当該サンプルのクッション率とした（単位：％）。

（２１）フィルムの厚み
ダイヤルゲージ式厚み計（ＪＩＳ Ｂ ７５０３（１９９７）、ＰＥＡＣＯＣＫ社製ＵＰＲＩＧＨＴ ＤＩＡＬ ＧＡＵＧＥ（０．００１×２ｍｍ）、Ｎｏ．２５、測定子５ｍｍφ平型、１２５ｇｆ荷重）を用いて、フィルムの縦方向および幅方向に１０ｃｍ間隔で１０点測定し、それらの平均値を当該サンプルのフィルム厚みとした（単位：μｍ）。

（２２）濡れ張力（ｍＮ／ｍ）
ホルムアミドとエチレングリコールモノエーテルとの混合液を用いて、ＪＩＳ Ｋ ６７６８（１９９９）に基づいて測定した（単位：ｍＮ／ｍ）。

（２３）折れしわ耐性
白色フィルムの表面（受容層形成面と反対面）に厚さ６５μｍの粘着剤付き上質紙（コクヨ（株）ワープロ用ラベルシート、タイ−２１１０−Ｗ）を均一に貼り合わせ、折れしわ評価用のサンプルを作製した。該サンプルを長さ２００ｍｍ、幅１５ｍｍに切り出し、一端を固定し、２００ｇの重りをワイヤーにて両サイドに繋げた直径５ｍｍの鉄の円芯を軸に、該シートのフィルム面を内側にして１８０°折り返しながら、残る一端を２００ｍｍ／秒で引張った。フィルム面上のしわの発生状態を、実体顕微鏡を用いて１０倍で観察し、以下の基準で判定した。

Ａ：１ｍｍ以上の長さを有するしわが０〜１個／ｃｍ発生した
Ｂ：１ｍｍ以上の長さを有するしわが２〜４個／ｃｍ発生した
Ｃ：１ｍｍ以上の長さを有するしわが５〜８個／ｃｍ発生した
Ｄ：１ｍｍ以上の長さを有するしわが９個以上／ｃｍ発生した。
工業的に実用に供することができるのは、Ａ級、Ｂ級と判定されるフィルムである。

（２４）実効延伸倍率
溶融ポリマーを口金から押し出し、金属ドラム上で固化させてシート状に冷却固化せしめた未延伸シートに、長さ１ｃｍ四方の升目をそれぞれの辺がフィルムの縦方向、幅方向に平行になるように刻印した。その後、引き続き延伸・巻き取りを行い、得られたフィルムの升目の長さ（ｃｍ）を縦方向に１０升目分、幅方向に１０升目分測定し、これらの平均値をそれぞれ縦方向、横方向の実効延伸倍率とした。

（２５）キャスト工程における金属ドラムへの粘着の判定
キャスト工程において、未延伸シートが金属ドラムから剥離する箇所を、観察し、以下の基準で判定した。

○：ドラムに接触していた未延伸シートの表層（シートのＤ面側表層）の結晶化が完了しており、シートがドラムに粘着していない。

×：ドラムに接触していた未延伸シートの表層（シートのＤ面側表層）の結晶化が完了しておらず、シートがドラムに粘着している。
工業的に実用に供することができるのは、勿論○と判定された場合である。

（２６）表面欠点の判定
二軸延伸後の白色フィルムの表面を目視により観察し、以下の基準で判定した。

○：クレータ状の欠点が観察されない。

×：クレータ状の欠点が観察される。
工業的に実用に供することができるのは、○と判定されるフィルムである。

（２７）感度
本発明の白色フィルムを、厚さ１５０μｍの紙に貼合せた。その後、マイクログラビアコーターを用いて、塗工量が乾燥時で３ｇ／ｍ^２となるように、フィルム表面に受容層を形成するための以下のコーティング剤を塗布し、感熱転写記録用受容シートを作製した。

［受容層形成塗液］
ポリエステル樹脂（東洋紡績（株）製、バイロン２００）：２０部
シリコーンオイル（信越化学工業（株）製、Ｘ−２２−３０００Ｔ）：２部
トルエン：３９部
メチルエチルケトン：３９部。

次に、セイコー電子工業（株）製カラープリンター（Ｐｒｏｆｅｓｓｉｏｎａｌ Ｃｏｌｏｒ Ｐｏｉｎｔ １８３５）、および専用のインクリボンを用いて、上記受容シートの受容層を形成した面に、テストパターンを印画した。同じ受容シートについて同様の印画を１０回行い、得られたシートの画像の再現性および鮮明さから、以下の基準で判定した。

Ａ：全てのシートの色の濃度が高く、画像が鮮明であるので、極めて良好。

Ｂ：１〜２回、若干濃度が低いか、僅かに「欠け」が観察されるシートがあるが、それ以外は濃度が高く、画像が鮮明であり良好。

Ｃ：３〜５回濃度が低いか、「欠け」や「つぶれ」が観察され、また全体的に画像の赤みがかって見えたり、黄色みががって見えるシートがある。

Ｄ：６回以上濃度が低いか、「欠け」や「つぶれ」が見られ、また全体的に画像が赤みがかって見えたり、黄色みががって見えるシートがある。

（２８）受容層の接着力
上記（２７）において、得られた感熱転写記録用受容シートの受容層側の面、およびその反対側の面に、それぞれセロファンテープ（ニチバン（株）製、１８ｍｍ幅）を互いに平行になり、同じ部分で対向するように、１５ｃｍの長さに貼り合わせた。その後、受容層側の面を利き手とは反対の手で抑え、受容層側のセロファンテープを約４５°の角度の方向に利き手で急速に剥離した。この際、セロファンテープに移行した受容層（受容シートのその他の層を含む）の割合を観察し、以下の基準で評価した。

◎：受容層がセロファンテープに全く移行しない。または受容層（もしくはアンカー層）とフィルムの接着力が強力であるために、フィルム自体が凝集破壊する。

○：２０％未満の受容層がセロファンテープに移行する。

△：２０％以上５０％未満の受容層がセロファンテープに移行する。

×：５０％以上の受容層がセロファンテープに移行する。

工業的に実用に供することができるのは、◎、○と判定されるフィルムである。

（２９）製膜性
５ｍ幅の二軸配向白色ポリプロピレンフィルムを製膜し、１００００ｍ巻き取る際にフィルムの破れを観察し、以下の基準で判定した。

◎：破れが０回であり、製膜が安定していた。

○：破れが１回以下であり、製膜が安定していた。

×：破れが２回以上あり、必ずしも製膜は安定していなかった。
工業的に実用に供することができるのは、◎と○と判定されるフィルムである。

（３０）工程通過性
上記（２９）において、製膜機に配置された金属製ロール、特に延伸ロールに非相溶性樹脂や粒子の脱落に起因する白粉が付着していないか観察し、以下の基準で判定した。

○：延伸ロールに白粉が付着していない。

×：延伸ロールに白粉が付着しており、工程を汚した。
工業的に実用に供することができるのは、○と判定されるフィルムである。

本発明を以下の実施例を用いて説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。
なお、所望の厚み構成を有するフィルムを得るためには、各押出機からのポリマー押出量を所定の値に調節した。なお、下記で工業的に製造可能であった、いずれのフィルムについても、別途上記［特性の測定方法および評価方法］（５）の方法で、二軸配向していることを確認した。なお、表面光沢度、Ｒａは、特に記載のない限り、Ｄ面側のＢ層について測定した。

（実施例１）
コア層（Ａ層）の樹脂全体、スキン層（Ｂ層）の樹脂全体を以下の通りに準備した。
［Ａ層の樹脂全体］
住友化学（株）製ホモポリプロピレンＷＦ８３６ＤＧ３（ＭＦＲ：７ｇ／１０分、ＩＩ：９７％；以下、単にｈＰＰ１と略称する場合がある）９９．９重量％に、β晶核剤として、Ｎ，Ｎ’−ジシクロヘキシル−２，６−ナフタレンジカルボキサミド（新日本理化（株）製、ＮＵ−１００）を０．１重量％の比率で混合した樹脂組成１００重量部に、酸化防止剤として、チバガイギー（株）製ＩＲＧＡＮＯＸ１０１０を０．１５重量部、熱安定剤として、チバガイギー（株）製ＩＲＧＡＦＯＳ１６８を０．１重量部添加し、加熱された二軸押出機に供給した。３００℃で溶融・混練した後、ガット状に押出し、２０℃の水槽に通して冷却し、チップカッターで５ｍｍ長にカットした後、１００℃で２時間乾燥したチップを用いた。
［Ｂ層の樹脂全体］
三井化学（株）製ホモポリプロピレンＦ１０７ＢＶ（ＭＦＲ：７ｇ／１０分、ＩＩ：９８％；以下、単にｈＰＰ２と略称する場合がある）９９．６重量％に、平均粒径１．７μｍの球状シリカ粒子（水澤化学（株）製、ＡＭＴ−２０Ｓ；以下、単にＳｉＯ_２と略称する場合がある）０．２重量％、ロジン系α晶結晶核剤（荒川化学（株）製、“パインクリスタル”ＫＭ−１６００）０．２重量％を添加し、加熱された二軸押出機に供給した。２８０℃で溶融・混練した後、ガット状に押出し、２０℃の水槽に通して冷却し、チップカッターで５ｍｍ長にカットした後、１００℃で２時間乾燥したチップを用いた。

上記Ａ層の樹脂全体を加熱された押出機（ａ）に供給して、２１０℃で溶融・混練させ、３５μｍカットのリーフディスク型のフィルターで濾過した後、マルチマニホールド型の２層複合口金に導入した。次に、上記Ｂ層の樹脂全体を加熱された押出機（ｂ）に供給して、２６０℃で溶融・混練させ、３５μｍカットの金網フィルターで濾過した後、上記口金に導入した。口金内で押出機（ａ）の溶融ポリマーの片面に、押出機（ｂ）の溶融ポリマーを積層してシート状に共押出成形した。

このようにして得られた溶融ポリマー積層体を、Ｂ層が金属ドラムに接するように口金からシート状に押出し、表面温度１２０℃に保持された金属ドラム（キャスティングドラム、キャストドラム、ＣＤ）上で固化させて、シート状に成形した。この際、シートの金属ドラムと接さない面（以下、単にＮＤ面と略称する場合がある）からエアーナイフを用いて、６０℃のエアーを吹き付けてシートをドラムに密着させた。なお、金属ドラムとの接触時間は、２０秒であった。

得られた未延伸積層シートを、１２５℃に加熱されたオーブンに導いて予熱した後、縦方向に４倍延伸し、１００℃の冷却ロールで冷却した。

引き続き、上記縦延伸フィルムを、その両端をクリップで把持しながらテンターに導入し、１５０℃で予熱し、１４５℃に加熱した雰囲気中で横方向に８倍に延伸した。次いで、二軸配向白色ポリプロピレンフィルムの結晶配向を完了させて平面性、寸法安定性を付与するために、テンター内で横方向に５％の弛緩を与えつつ、１６０℃で熱固定し、均一に徐冷した後、室温まで冷却した。

さらに、窒素体積８０％と炭酸ガス体積２０％の混合雰囲気下で、得られた白色フィルムのＢ層表面（Ｄ面）を、空気中でＢ層の反対面をコロナ放電処理した。この際の処理速度は、１５Ｗ・分／ｍ^２であり、Ｂ層表面の濡れ張力は４２ｍＮ／ｍ、反対面の濡れ張力は３７ｍＮ／ｍであった。

また、得られた白色フィルムの厚み構成は、Ａ層／Ｂ層＝２０／５μｍである。

次に、上記［特性の測定方法および評価方法］（２７）の方法で、Ｂ層上に受容層を塗布して感熱転写記録用受容シートに加工した。

得られた二軸配向白色ポリプロピレンフィルム、受容シートの樹脂組成、製膜条件、フィルム特性、受容シート特性を表１〜４に示す。得られた白色フィルムは、金属ドラムに粘着せず、製膜性・工程通過性に優れていた。また、二軸延伸後のフィルム表面には、クレータ状の欠点が見られなかった。これを反映して、Ｂ層の表面粗さは小さく、光沢度は高かった。また、実質的に無核の均一かつ緻密なボイドを有することから、折れしわ耐性が悪化しない程度に比重が低く、クッション率が高く、良好な光学特性（ＯＤ、白色度、Ｌ、ａ、ｂ値）を有していた。このような白色フィルムを基材として用い、Ｂ層上に受容層を形成した感熱転写記録用受容シートは、受容層の接着力が高く、極めて感度が高かった。

（実施例２）
Ａ層の樹脂全体、Ｂ層の樹脂全体を以下の通り準備した。
［Ａ層の樹脂全体］
実施例１において、β晶核剤を０．２重量％の比率で混合したこと以外は同様の条件で作製したチップを用いた。
［Ｂ層の樹脂全体］
実施例１において、住友化学（株）製の公知のエチレン・プロピレンランダム共重合体（エチレン共重合量：１重量％、ＭＦＲ：４ｇ／１０分、ＩＩ：９７％；以下、単にｒＥＰＣ１と略称する場合がある）９８．３重量％に、ＳｉＯ_２粒子を１．５重量％、有機リン酸エステル金属塩系α晶結晶核剤（旭電化工業（株）製、“アデカスタブ”ＮＡ−１１）を０．２重量％の比率でを添加した樹脂組成を用いたこと以外は同様の条件で作製したチップを用いた。

上記Ａ層の樹脂全体を加熱された押出機（ａ）に供給して、２１０℃で溶融・混練させ、３５μｍカットのリーフディスク型のフィルターで濾過した後、マルチマニホールド型の３層複合口金に導入した。次に、上記Ｂ層の樹脂全体を加熱された押出機（ｂ）に供給して、２６０℃で溶融・混練させ、３５μｍカットの金網フィルターで濾過した後、上記口金に導入した。口金内で押出機（ａ）の溶融ポリマーの両面に、押出機（ｂ）の溶融ポリマーを積層してシート状に共押出成形した。

このようにして得られた溶融ポリマー積層体を、Ｂ層が金属ドラムに接するように口金からシート状に押出し、表面温度１１０℃に保持された金属ドラム上で固化させて、シート状に成形した。この際、シートの金属ドラムと接さない面（以下、単にＮＤ面と略称する場合がある）からエアーナイフを用いて、６０℃のエアーを吹き付けてシートをドラムに密着させた。なお、金属ドラムとの接触時間は２０秒であった。

得られた未延伸積層シートを用い、実施例１と同様の条件で二軸配向白色ポリプロピレンフィルムを作製した。また、得られた白色フィルムを基材として用い、実施例１と同様の条件でＤ面側のＢ層上に受容層を形成し、受容シートを作製した。

なお、得られた白色フィルムの厚み構成は、Ｂ層／Ａ層／Ｂ層＝３／２９／３μｍであった。

結果を表１〜４に示す。得られた白色フィルムは、金属ドラムに粘着せず、製膜性・工程通過性に優れていた。また、二軸延伸後のフィルム表面には、クレータ状の欠点が見られなかった。これを反映して、Ｂ層の表面粗さは小さく、光沢度は高かった。また、実質的に無核の均一かつ緻密なボイドを有することから、折れしわ耐性が悪化しない程度に比重が低く、クッション率が高かった。さらに、受容層を形成するＢ層に微細な空隙を形成しており、良好な光学特性（ＯＤ、白色度、Ｌ、ａ、ｂ値；特にｂ値）を有していた。このような白色フィルムを基材として用い、Ｂ層上に受容層を形成した感熱転写記録用受容シートは、受容層の接着力が高く、極めて感度が高かった。

（実施例３）
Ａ層の樹脂全体、Ｂ層の樹脂全体を以下の通り準備した。
［Ａ層の樹脂全体］
実施例２で作製したチップを用いた。
［Ｂ層の樹脂全体］
実施例２において、ＳｉＯ_２粒子のかわりに平均粒径２μｍの架橋ポリメチルメタクリレート粒子（（株）日本触媒製、Ｍ１００２；以下、単に架橋ＰＭＭＡと略称する場合がある）を０．３重量％、α晶核剤のかわりに、主鎖骨格中に長鎖分岐を有するポリプロピレンである、Ｂａｓｅｌｌ製ポリプロピレンＰＦ−８１４（ＭＦＲ：３ｇ／１０分、ＩＩ：９７％；以下、単にＨＭＳ−ＰＰと略称する場合がある）を３重量％の比率で添加したこと以外は同様の条件で作製したチップを用いた。

上記Ａ層の樹脂全体、Ｂ層の樹脂全体を用いて、金属ドラムの表面温度を１２０℃とし、厚み構成をＢ層／Ａ層／Ｂ層＝２／３１／２μｍとしたこと以外は実施例２と同様の条件で二軸配向白色ポリプロピレンフィルムを作製した。また、得られた白色フィルムを基材として用い、実施例１と同様の条件でＤ面側のＢ層上に受容層を形成し、受容シートを作製した。

結果を表１〜４に示す。得られた白色フィルムは、金属ドラムに粘着せず、製膜性・工程通過性に優れていた。また、二軸延伸後のフィルム表面には、クレータ状の欠点が見られなかった。これを反映して、Ｂ層の表面粗さは小さく、光沢度は高かった。また、実質的に無核の均一かつ緻密なボイドを有することから、折れしわ耐性が悪化しない程度に比重が低く、クッション率が高く、良好な光学特性（ＯＤ、白色度、Ｌ、ａ、ｂ値）を有していた。このような白色フィルムを基材として用い、Ｂ層上に受容層を形成した感熱転写記録用受容シートは、受容層の接着力が高く、極めて感度が高かった。
（実施例４）
Ａ層の樹脂全体、Ｂ層の樹脂全体を以下の通り準備した。
［Ａ層の樹脂全体］
実施例１で作製したチップを用いた。
［Ｂ層の樹脂全体］
実施例２において、ＳｉＯ_２粒子を０．２重量％、α晶核剤として、ロジン系α晶結晶核剤（荒川化学（株）製、“パインクリスタル”ＫＭ−１６００）を０．２重量％添加したこと以外は同様の条件で作製したチップを用いた。

上記Ａ層の樹脂全体、Ｂ層の樹脂全体を用いて、金属ドラムの表面温度を１２０℃とし、厚み構成をＢ層／Ａ層／Ｂ層＝３／２９／３μｍとしたこと以外は実施例２と同様の条件で二軸配向白色ポリプロピレンフィルムを作製した。また、得られた白色フィルムを基材として用い、実施例１と同様の条件でＤ面側のＢ層上に受容層を形成し、受容シートを作製した。

結果を表１〜４に示す。得られた白色フィルムは、金属ドラムに粘着せず、製膜性・工程通過性に優れていた。また、二軸延伸後のフィルム表面には、クレータ状の欠点が見られなかった。これを反映して、Ｂ層の表面粗さは小さく、光沢度は高かった。また、実質的に無核の均一かつ緻密なボイドを有することから、折れしわ耐性が悪化しない程度に比重が低く、クッション率が高く、良好な光学特性（ＯＤ、白色度、Ｌ、ａ、ｂ値）を有していた。このような白色フィルムを基材として用い、Ｂ層上に受容層を形成した感熱転写記録用受容シートは、受容層の接着力が高く、極めて感度が高かった。

（実施例５）
Ａ層の樹脂全体、Ｂ層の樹脂全体、他の層（Ｃ層）の樹脂全体を以下の通り準備した。
［Ａ層の樹脂全体］
実施例１において、β晶核剤のかわりに、Ｓｕｎｏｃｏ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ製β晶核剤添加ポリプロピレン“ＢＥＰＯＬ”Ｂ０２２−ＳＰ（ＭＦＲ：１．８ｇ／１０分；以下、単にβＰＰと略称する場合がある）を５０重量％の比率で混合したこと以外は同様の条件で作製したチップを用いた。
［Ｂ層の樹脂全体］
実施例３で作製したチップを用いた。
［Ｃ層の樹脂全体］
出光化学（株）製低立体規則性ホモポリプロピレンＥ２９００（ＭＦＲ：２．８ｇ／１０分、ＩＩ：８５％、メソペンタッド分率（ｍｍｍｍ）：７３．５％；以下、単にｈＰＰ３と略称する場合がある）９９．７重量％に、架橋ＰＭＭＡ粒子０．３重量％を添加し、加熱された二軸押出機に供給した。２８０℃で溶融混・混練した後、ガット状に押出し、２０℃の水槽に通して冷却し、チップカッターで５ｍｍ長にカットした後、１００℃で２時間乾燥したチップを用いた。

上記Ａ層の樹脂全体を加熱された押出機（ａ）に供給して、２１０℃で溶融・混練させ、３５μｍカットのリーフディスク型のフィルターで濾過した後、マルチマニホールド型の３層複合口金に導入した。次に、上記Ｂ層の樹脂全体を加熱された押出機（ｂ）に供給して、２６０℃で溶融・混練させ、３５μｍカットの金網フィルターで濾過した後、上記口金に導入した。また、上記Ｃ層の樹脂全体を加熱された押出機（ｃ）に供給して、２６０℃で溶融・混練させ、３５μｍカットの金網フィルターで濾過した後、上記口金に導入した。
口金内で押出機（ａ）の溶融ポリマーの両面に、押出機（ｂ）、押出機（ｃ）の溶融ポリマーをそれぞれ積層してシート状に共押出成形した。

このようにして得られた溶融ポリマー積層体を、Ｂ層が金属ドラムに接するように口金からシート状に押出し、表面温度１２０℃に保持された金属ドラム上で固化させ、シート状に成形した。この際、シートの金属ドラムと接さない面（以下、単にＮＤ面と略称する場合がある）からエアーナイフを用いて、６０℃のエアーを吹き付けてシートをドラムに密着させた。なお、金属ドラムとの接触時間は、２０秒であった。

得られた未延伸積層シートを用いて二軸延伸後、Ｂ層表面（Ｄ面側）は空気中で、Ｃ層表面（ＮＤ面側）は窒素体積８０％と炭酸ガス体積２０％の混合雰囲気下で、コロナ放電処理を行ったこと以外は実施例１と同様の条件で二軸配向白色ポリプロピレンフィルムを作製した。また、得られた白色フィルムを基材として用い、実施例１と同様の条件でＮＤ面側のＣ層上に受容層を形成し、受容シートを作製した。

なお、得られた白色フィルムのＢ層表面の濡れ張力は３７ｍＮ／ｍ、Ｃ層表面の濡れ張力は４２ｍＮ／ｍであった。また、その厚み構成は、Ｂ層／Ａ層／Ｃ層＝３／２９／３μｍであった。

結果を表１〜４に示す。得られた白色フィルムは、金属ドラムに粘着せず、製膜性・工程通過性に優れていた。また、二軸延伸後のフィルム表面には、クレータ状の欠点が見られなかった。これを反映して、Ｂ層の表面粗さは小さく、光沢度は高かった。また、実質的に無核の均一かつ緻密なボイドを有することから、折れしわ耐性が悪化しない程度に比重が低く、クッション率が高かった。さらに、受容層を形成するＢ層に微細な空隙を形成しており、良好な光学特性（ＯＤ、白色度、Ｌ、ａ、ｂ値）を有していた。加えて、受容層との接着性に優れたＣ層上に受容層を形成することにより、受容層との接着力が極めて高く、このような白色フィルムを基材として用いた感熱転写記録用受容シートは、極めて感度が高かった。

（実施例６）
Ａ層の樹脂全体、Ｂ層の樹脂全体、Ｃ層の樹脂全体を以下の通り準備した。
［Ａ層の樹脂全体］
ｈＰＰ１、９４．８重量％に、β晶核剤として、Ｎ，Ｎ’−ジシクロヘキシル−２，６−ナフタレンジカルボキサミド（新日本理化（株）製、ＮＵ−１００）０．２重量％、ポリオレフィン系エラストマー樹脂として、メタロセン触媒法による低密度ポリエチレン（デュポンダウエラストマージャパン（株）製、“エンゲージ”８４１１；ＭＦＲ：１８ｇ／１０分（１９０℃）；以下、単にｍＶＬＤＰＥと略称する場合がある）５重量％の比率で混合した樹脂組成１００重量部に、酸化防止剤として、チバガイギー（株）製ＩＲＧＡＮＯＸ１０１０を０．１５重量部、熱安定剤として、チバガイギー（株）製ＩＲＧＡＦＯＳ１６８を０．１重量部添加し、加熱された二軸押出機に供給した。３００℃で溶融・混練した後、ガット状に押出し、２０℃の水槽に通して冷却し、チップカッターで５ｍｍ長にカットした後、１００℃で２時間乾燥したチップを用いた。
［Ｂ層の樹脂全体］
実施例１で作製したチップを用いた。
［Ｃ層の樹脂全体］
住友化学（株）製エチレン・プロピレンランダム共重合体ＦＭ４０１Ｇ（エチレン共重合量：４重量％、ＭＦＲ：７ｇ／１０分；以下、単にｒＥＰＣ２と略称する場合がある）９９．８重量％に、ＳｉＯ_２粒子０．２重量％を添加し、加熱された二軸押出機に供給した。２８０℃で溶融混・混練した後、ガット状に押出し、２０℃の水槽に通して冷却し、チップカッターで５ｍｍ長にカットした後、１００℃で２時間乾燥したチップを用いた。

上記Ａ層の樹脂全体、Ｂ層の樹脂全体、Ｃ層の樹脂全体を用いたこと以外は実施例５と同様の条件で二軸配向白色ポリプロピレンフィルムを作製した。また、得られた白色フィルムを基材として用い、実施例１と同様の条件でＮＤ面側のＣ層上に受容層を形成し、受容シートを作製した。

結果を表１〜４に示す。得られた白色フィルムは、金属ドラムに粘着せず、製膜性・工程通過性に優れていた。また、二軸延伸後のフィルム表面には、クレータ状の欠点が見られなかった。これを反映して、Ｂ層の表面粗さは小さく、光沢度は高かった。また、実質的に無核の均一かつ緻密なボイドを有することから、折れしわ耐性が悪化しない程度に比重が低く、クッション率が高く、良好な光学特性（ＯＤ、白色度、Ｌ、ａ、ｂ値）を有していた。加えて、受容層との接着性に優れたＣ層上に受容層を形成することにより、受容層との接着力が極めて高く、このような白色フィルムを基材として用いた感熱転写記録用受容シートは、極めて感度が高かった。

（実施例７）
Ａ層の樹脂全体、Ｂ層の樹脂全体、Ｃ層の樹脂全体を以下の通り準備した。
［Ａ層の樹脂全体］
実施例６において、β晶核剤の添加量を０．０５重量％とし、ｍＶＬＤＰＥの添加量を７重量％としたこと以外は同様の条件で作製したチップを用いた。
［Ｂ層の樹脂全体］
実施例６において、α晶核剤のかわりにＨＭＳ−ＰＰを１重量％、ＳｉＯ_２粒子のかわりに、非相溶性樹脂であるポリメチルペンテン（三井化学（株）製、“ＴＰＸ”ＭＸ−００４；ＭＦＲ：２６ｇ／１０分（２６０℃）；以下、単にＰＭＰと略称する場合がある）を３重量％の比率で添加したこと以外は同様の条件で作製したチップを用いた。
［Ｃ層の樹脂全体］
実施例５において、架橋ＰＭＭＡ粒子のかわりに、ＰＭＰを３重量％の比率で添加したこと以外は同様の条件で作製したチップを用いた。

上記Ａ層の樹脂全体、Ｂ層の樹脂全体、Ｃ層の樹脂全体を用いたこと以外は実施例５と同様の条件で二軸配向白色ポリプロピレンフィルムを作製した。また、得られた白色フィルムを基材として用い、実施例１と同様の条件でＮＤ面側のＣ層上に受容層を形成し、受容シートを作製した。Ｂ層、Ｃ層におけるＰＭＰの平均分散径は、いずれも０．６μｍであった。

結果を表１〜４に示す。得られた白色フィルムは、金属ドラムに粘着せず、製膜性・工程通過性に優れていた。また、二軸延伸後のフィルム表面には、クレータ状の欠点が見られなかった。これを反映して、Ｂ層の表面粗さは小さく、光沢度は高かった。また、実質的に無核の均一かつ緻密なボイドを有することから、折れしわ耐性が悪化しない程度に比重が低く、クッション率が高かった。さらに、Ｂ層、Ｃ層に微細な空隙を形成しており（Ｃ層の空隙率：１．８％）、良好な光学特性（ＯＤ、白色度、Ｌ、ａ、ｂ値；特にｂ値）を有していた。加えて、受容層との接着性に優れたＣ層上に受容層を形成することにより、受容層との接着力が極めて高く、このような白色フィルムを基材として用いた感熱転写記録用受容シートは、極めて感度が高かった。

（実施例８）
実施例６において、金属ドラムの周速を上げることにより、ライン速度を上げたこと以外は同様の条件で二軸配向白色ポリプロピレンフィルムを作製した。なお、金属ドラムとの接触時間は１３秒であった。また、得られた白色フィルムを基材として用い、実施例１と同様の条件でＮＤ面側のＣ層上に受容層を形成し、受容シートを作製した。

結果を表１〜４に示す。得られた白色フィルムは、金属ドラムとの接触時間が短くなっても、金属ドラムに粘着せず、製膜性・工程通過性に優れていた。また、二軸延伸後のフィルム表面には、クレータ状の欠点が見られなかった。これを反映して、Ｂ層の表面粗さは小さく、光沢度は高かった。また、実質的に無核の均一かつ緻密なボイドを有することから、折れしわ耐性が悪化しない程度に比重が低く、クッション率が高く、良好な光学特性（ＯＤ、白色度、Ｌ、ａ、ｂ値）を有していた。加えて、受容層との接着性に優れたＣ層上に受容層を形成することにより、受容層との接着力が極めて高く、このような白色フィルムを基材として用いた感熱転写記録用受容シートは、極めて感度が高かった。

（実施例９）
実施例８において、金属ドラムの周速をさらに上げたこと以外は同様の条件で二軸配向白色ポリプロピレンフィルムを作製した。なお、金属ドラムとの接触時間は１０秒であった。また、得られた白色フィルムを基材として用い、実施例１と同様の条件でＮＤ面側のＣ層上に受容層を形成し、受容シートを作製した。

結果を表１〜４に示す。得られた白色フィルムは、金属ドラムとの接触時間が極端に短くなっても、金属ドラムに粘着せず、製膜性・工程通過性に優れていた。また、二軸延伸後のフィルム表面には、クレータ状の欠点が見られなかった。これを反映して、Ｂ層の表面粗さは小さく、光沢度は高かった。また、実質的に無核の均一かつ緻密なボイドを有することから、折れしわ耐性が悪化しない程度に比重が低く、クッション率が高く、良好な光学特性（ＯＤ、白色度、Ｌ、ａ、ｂ値）を有していた。加えて、受容層との接着性に優れたＣ層上に受容層を形成することにより、受容層との接着力が極めて高く、このような白色フィルムを基材として用いた感熱転写記録用受容シートは、極めて感度が高かった。

（実施例１０）
実施例３において、金属ドラムの表面温度を１２５℃に上げたこと以外は同様の条件で二軸配向白色ポリプロピレンフィルムを作製した。また、得られた白色フィルムを基材として用い、実施例１と同様の条件でＤ面側のＢ層上に受容層を形成し、受容シートを作製した。

結果を表１〜４に示す。得られた白色フィルムは、金属ドラムの表面温度を上げても、金属ドラムに粘着せず、製膜性・工程通過性に優れていた。また、二軸延伸後のフィルム表面には、クレータ状の欠点が見られなかった。これを反映して、Ｂ層の表面粗さは小さく、光沢度は高かった。また、実質的に無核の均一かつ緻密なボイドを有することから、折れしわ耐性が悪化しない程度に比重が低く、クッション率が高く、良好な光学特性（ＯＤ、白色度、Ｌ、ａ、ｂ値）を有していた。このような白色フィルムを基材として用い、Ｂ層上に受容層を形成した感熱転写記録用受容シートは、受容層の接着力が高く、極めて感度が高かった。

（実施例１１）
実施例１０において、縦延伸におけるオーブン温度を１３０℃に上げたこと以外は同様の条件で二軸配向白色ポリプロピレンフィルムを作製した。また、得られた白色フィルムを基材として用い、実施例１と同様の条件でＤ面側のＢ層上に受容層を形成し、受容シートを作製した。

結果を表１〜４に示す。得られた白色フィルムは、金属ドラムに粘着せず、製膜性・工程通過性に優れていた。また、二軸延伸後のフィルム表面には、クレータ状の欠点が見られなかった。これを反映して、Ｂ層の表面粗さは小さく、光沢度は高かった。縦延伸温度を上げることにより、金属ドラムの温度を上げる前と同程度の比重が得られることから、降温キャストが可能になれば、縦延伸温度を上げることができ、縦延伸機のモーターへの負荷を低減できる。また、実質的に無核の均一かつ緻密なボイドを有することから、折れしわ耐性が悪化しない程度に比重が低く、クッション率が高く、良好な光学特性（ＯＤ、白色度、Ｌ、ａ、ｂ値）を有していた。このような白色フィルムを基材として用い、Ｂ層上に受容層を形成した感熱転写記録用受容シートは、受容層の接着力が高く、極めて感度が高かった。

（実施例１２）
実施例６において、Ｂ層をＡ層の両面に積層し、フィルムの厚み構成をＢ層／Ａ層／Ｂ層＝２／２１／２μｍとしたこと以外は同様の条件で二軸配向白色ポリプロピレンフィルムを作製した。また、得られた白色フィルムを基材として用い、実施例１と同様の条件でＤ面側のＢ層上に受容層を形成し、受容シートを作製した。

結果を表１〜４に示す。得られた白色フィルムは、金属ドラムに粘着せず、製膜性・工程通過性に優れていた。また、二軸延伸後のフィルム表面には、クレータ状の欠点が見られなかった。これを反映して、Ｂ層の表面粗さは小さく、光沢度は高かった。また、実質的に無核の均一かつ緻密なボイドを有することから、折れしわ耐性が悪化しない程度に比重が低く、クッション率が高く、良好な光学特性（ＯＤ、白色度、Ｌ、ａ、ｂ値）を有していた。このような白色フィルムを基材として用い、Ｂ層上に受容層を形成した感熱転写記録用受容シートは、受容層の接着力が高く、極めて感度が高かった。

（実施例１３）
実施例６において、Ｂ層をＡ層の両面に積層し、フィルムの厚み構成をＢ層／Ａ層／Ｂ層＝３／４４／３μｍとしたこと以外は同様の条件で二軸配向白色ポリプロピレンフィルムを作製した。また、得られた白色フィルムを基材として用い、実施例１と同様の条件でＤ面側のＢ層上に受容層を形成し、受容シートを作製した。

結果を表１〜４に示す。得られた白色フィルムは、金属ドラムに粘着せず、製膜性・工程通過性に優れていた。また、二軸延伸後のフィルム表面には、クレータ状の欠点が見られなかった。これを反映して、Ｂ層の表面粗さは小さく、光沢度は高かった。また、実質的に無核の均一かつ緻密なボイドを有することから、折れしわ耐性が悪化しない程度に比重が低く、クッション率が高く、良好な光学特性（ＯＤ、白色度、Ｌ、ａ、ｂ値）を有していた。このような白色フィルムを基材として用い、Ｂ層上に受容層を形成した感熱転写記録用受容シートは、受容層の接着力が高く、極めて感度が高かった。

（実施例１４）
Ａ層の樹脂全体、Ｂ層の樹脂全体を以下の通り準備した。
［Ａ層の樹脂全体］
実施例２において、ｈＰＰ１を９６．８重量％、ＨＭＳ−ＰＰを３重量％、β晶核剤を０．２重量％の比率で添加した樹脂組成を用いたこと以外は同様の条件で作製したチップを用いた。
［Ｂ層の樹脂全体］
実施例７において、ＨＭＳ−ＰＰを３重量％、ＰＭＰのかわりにＳｉＯ_２粒子を０．２重量％の比率で添加したこと以外は同様の条件で作製したチップを用いた。

上記Ａ層の樹脂全体、Ｂ層の樹脂全体を用いて、縦延伸倍率を５倍に上げ、厚み構成をＢ層／Ａ層／Ｂ層＝３／２９／３μｍとしたこと以外は実施例３と同様の条件で二軸配向白色ポリプロピレンフィルムを作製した。また、得られた白色フィルムを基材として用い、実施例１と同様の条件でＤ面側のＢ層上に受容層を形成し、受容シートを作製した。

結果を表１〜４に示す。得られた白色フィルムは、金属ドラムに粘着せず、縦延伸倍率を上げても製膜性・工程通過性に優れていたことから、生産性に優れる。また、二軸延伸後のフィルム表面には、クレータ状の欠点が見られないことから、Ｂ層の表面粗さは小さく、光沢度は高かった。これを反映して、Ｂ層の表面粗さは小さく、光沢度は高かった。また、実質的に無核の均一かつ緻密なボイドを有することから、折れしわ耐性が悪化しない程度に比重が低く、クッション率が高く、良好な光学特性（ＯＤ、白色度、Ｌ、ａ、ｂ値）を有していた。このような白色フィルムを基材として用い、Ｂ層上に受容層を形成した感熱転写記録用受容シートは、受容層の接着力が高く、極めて感度が高かった。

（実施例１５）
実施例１４において、縦延伸倍率をさらに６倍に上げたこと以外は同様の条件で二軸配向白色ポリプロピレンフィルムを作製した。また、得られた白色フィルムを基材として用い、実施例１と同様の条件でＤ面側のＢ層上に受容層を形成し、受容シートを作製した。

結果を表１〜４に示す。得られた白色フィルムは、金属ドラムに粘着せず、縦延伸倍率を上げても製膜性・工程通過性に優れていたことから、生産性に優れる。また、二軸延伸後のフィルム表面には、クレータ状の欠点が見られないことから、Ｂ層の表面粗さは小さく、光沢度は高かった。また、実質的に無核の均一かつ緻密なボイドを有することから、折れしわ耐性が悪化しない程度に比重が低く、クッション率が高く、良好な光学特性（ＯＤ、白色度、Ｌ、ａ、ｂ値）を有していた。このような白色フィルムを基材として用い、Ｂ層上に受容層を形成した感熱転写記録用受容シートは、受容層の接着力が高く、極めて感度が高かった。

（実施例１６）
実施例１４において、縦延伸倍率を４倍としたこと以外は同様の条件で作製した二軸配向白色ポリプロピレンフィルムを作製した。

グラビアコーターを用いて、得られた白色フィルムのＤ面側のＢ層上に下記組成のアンカー層を乾燥後の厚みが２μｍとなるように塗布した。
［アンカー層組成］
・大日本インキ化学工業（株）製ポリエステルウレタン系水分散性樹脂（“ハイドラン”ＡＰ−４０Ｆ；固形分濃度３０％）：１００重量部
・Ｎ−メチルピロリドン：１５重量部
・大日本インキ化学工業（株）製メラミン化合物“ベッカミン”ＡＰＭ：５重量部
・大日本インキ化学工業（株）製水溶性酸性化合物（“キャタリスト”ＰＴＳ）：２重量部
・球状シリカ粒子（平均粒径０．１μｍ）：０．２重量部
得られた白色フィルムを基材として用い、実施例１と同様の条件でアンカー層上に受容層を形成し、受容シートを作製した。

結果を表１〜４に示す。得られた白色フィルムは、金属ドラムに粘着せず、製膜性・工程通過性に優れていた。また、二軸延伸後のフィルム表面には、クレータ状の欠点が見られなかった。これを反映して、Ｂ層の表面粗さは小さく、光沢度は高かった。また、実質的に無核の均一かつ緻密なボイドを有することから、折れしわ耐性が悪化しない程度に比重が低く、クッション率が高かった。加えて、受容層との接着性に優れたアンカー層上に受容層を形成することにより、受容層との接着力が極めて高く、このような白色フィルムを基材として用いた感熱転写記録用受容シートは、極めて感度が高かった。

（実施例１７）
Ａ層の樹脂全体、Ｂ層の樹脂全体を以下の通り準備した。
［Ａ層の樹脂全体］
ｈＰＰ１を９４．８重量％に、β晶核剤としてＮＵ−１００を０．２重量％、ＨＭＳ−ＰＰを３重量％、ｍＶＬＤＰＥを３重量％の比率で混合した樹脂組成１００重量部に、酸化防止剤として、チバガイギー（株）製ＩＲＧＡＮＯＸ１０１０を０．１５重量部、熱安定剤として、チバガイギー（株）製ＩＲＧＡＦＯＳ１６８を０．１重量部添加し、加熱された二軸押出機に供給した。３００℃で溶融・混練した後、ガット状に押出し、２０℃の水槽に通して冷却し、チップカッターで５ｍｍ長にカットした後、１００℃で２時間乾燥したチップを用いた。
［Ｂ層の樹脂全体］
実施例１４で作製したチップを用いた。
［Ｃ層の樹脂全体］
実施例６において、ｒＥＰＣ１を６９．７重量％、ｒＥＰＣ２を３０重量％、架橋ＰＭＭＡ粒子を０．３重量％の比率でを添加した樹脂組成を用いたこと以外は同様の条件で作製したチップを用いた。

上記Ａ層の樹脂全体を加熱された押出機（ａ）に供給して、２１０℃で溶融・混練させ、３５μｍカットのリーフディスク型のフィルターで濾過した後、マルチマニホールド型の３層複合口金に導入した。次に、上記Ｂ層の樹脂全体を加熱された押出機（ｂ）に供給して、２６０℃で溶融・混練させ、３５μｍカットの金網フィルターで濾過した後、上記口金に導入した。口金内で押出機（ａ）の溶融ポリマーの両面に、押出機（ｂ）の溶融ポリマーを積層してシート状に共押出成形した。

このようにして得られた溶融ポリマー積層体を、Ｂ層が金属ドラムに接するように口金からシート状に押出し、表面温度１２０℃に保持された金属ドラム上で固化させて、シート状に成形した。この際、シートの金属ドラムと接さない面（以下、単にＮＤ面と略称する場合がある）からエアーナイフを用いて、６０℃のエアーを吹き付けてシートをドラムに密着させた。なお、金属ドラムとの接触時間は２０秒であった。

得られた未延伸積層シートを、１３２℃に加熱されたオーブンに導いて予熱した後、縦方向に５倍延伸し、１００℃の冷却ロールで冷却した。

引き続き、上記縦延伸フィルムを、その両端をクリップで把持しながらテンターに導入し、１５０℃で予熱し、１４８℃に加熱した雰囲気中で横方向に８倍に延伸した。次いで、二軸配向白色ポリプロピレンフィルムの結晶配向を完了させて平面性、寸法安定性を付与するために、テンター内で横方向に５％の弛緩を与えつつ、１５８℃で熱固定し、均一に徐冷した後、室温まで冷却した。

さらに、得られた白色フィルムのＢ層表面（Ｄ面）を空気中で、Ｃ層表面を窒素雰囲気下でコロナ放電処理した。この際の処理速度は、１５Ｗ・分／ｍ^２であり、Ｂ層表面の濡れ張力は３７ｍＮ／ｍ、Ｃ層表面の濡れ張力は４３ｍＮ／ｍであった。

また、得られた白色フィルムの厚み構成は、Ｂ層／Ａ層／Ｃ層＝３／２９／３μｍである。

得られた白色フィルムを基材として用い、実施例１６と同様の条件でＮＤ面側のＣ層上にアンカー層、受容層を順次形成し、受容シートを作製した。

結果を表１〜４に示す。得られた白色フィルムは、金属ドラムに粘着せず、製膜性・工程通過性に優れていた。また、二軸延伸後のフィルム表面には、クレータ状の欠点が見られなかった。これを反映して、Ｂ層の表面粗さは小さく、光沢度は高かった。また、実質的に無核の均一かつ緻密なボイドを有することから、折れしわ耐性が悪化しない程度に比重が低く、クッション率が高かった。加えて、フィルム−アンカー層間の接着力が高く、かつ受容層との接着性に優れたアンカー層上に受容層を形成することにより、受容層との接着力が極めて高かった。このような白色フィルムを基材として用いた感熱転写記録用受容シートは、極めて感度が高かった。

（比較例１）
実施例１において、β晶核剤の添加量を０．０５重量％としたこと以外は同様の条件で作製したＡ層の樹脂全体を、加熱された押出機（ａ）に供給して、２１０℃で溶融・混練させ、３５μｍカットのリーフディスク型のフィルターで濾過した後、単層口金に導入した。次に、溶融ポリマーをシート状に押出し、表面温度１２０℃に保持された金属ドラム上で固化させ、シート状に成形した。この際、ＮＤ面からエアーナイフを用いて、６０℃のエアーを吹き付けてシートをドラムに密着させた。なお、金属ドラムとの接触時間は２０秒であった。

得られた未延伸シートを用い、実施例１と同様の条件で、厚みが３５μｍである二軸配向微多孔フィルムを作製した。また、得られた微多孔フィルムを基材として用い、実施例１と同様の条件でフィルムのＤ面側の表面に受容層を形成し、受容シートを作製した。

結果を表５〜８に示す。得られた微多孔フィルムは、金属ドラムに粘着せず、製膜性・工程通過性に優れていた。また、二軸延伸後のフィルム表面には、クレータ状の欠点が見られなかった。しかしながら、Ｂ層が積層されていないため、光沢感が無かった。また、貫通孔を有しているため、受容層を塗布すると、コーティング剤がフィルム内部に浸透し、受容シートに加工後も光沢感が無かった。さらに、フィルム表層に大量の空隙が存在するためか、受容層の接着力が低かった。

（比較例２）
比較例１において、実施例１で用いたＡ層の樹脂全体を用いたこと以外は同様の条件で、厚みが３５μｍである二軸配向微多孔フィルムを作製した。また、得られた微多孔フィルムを基材として用い、実施例と同様の条件でフィルムのＤ面側表面に受容層を形成し、受容シートを作製した。

結果を表５〜８に示す。得られた微多孔フィルムは、金属ドラムに粘着せず、製膜性・工程通過性に優れていた。また、二軸延伸後のフィルム表面には、クレータ状の欠点が見られなかった。しかしながら、Ｂ層が積層されていないため、光沢感が無かった。また、貫通孔を有しているため、受容層を塗布すると、コーティング剤がフィルム内部に浸透し、受容シートも光沢感が無かった。さらに、フィルム表層に大量の空隙が存在するためか、受容層の接着力が低かった。

（比較例３）
比較例１において、実施例２で用いたＡ層の樹脂全体を用いたこと以外は同様の条件で、厚みが３５μｍである二軸配向微多孔フィルムを作製した。また、得られた微多孔フィルムを基材として用い、実施例と同様の条件でフィルムのＤ面側表面に受容層を形成し、受容シートを作製した。

結果を表５〜８に示す。得られた微多孔フィルムは、金属ドラムに粘着せず、製膜性・工程通過性に優れていた。また、二軸延伸後のフィルム表面には、クレータ状の欠点が見られなかった。しかしながら、Ｂ層が積層されていないため、光沢感が無かった。また、貫通孔を有しているため、受容層を塗布すると、コーティング剤がフィルム内部に浸透し、受容シートに加工後も光沢感が無かった。さらに、フィルム表層に大量の空隙が存在するためか、受容層の接着力が低かった。

（比較例４）
Ａ層の樹脂全体、Ｂ層の樹脂全体を以下の通り準備した。
［Ａ層の樹脂全体］
実施例２で作製したチップを用いた。
［Ｂ層の樹脂全体］
実施例１において、α晶核剤を添加しなかったこと以外は同様の条件で作製したチップを用いた。

上記Ａ層の樹脂全体、Ｂ層の樹脂全体を用いて、厚み構成を３／２９／３μｍとしたこと以外は実施例３と同様の条件で二軸配向白色ポリプロピレンフィルムを作製した。また、得られた白色フィルムを基材として用い、実施例１と同様の条件でＤ面側のＢ層上に受容層を形成し、受容シートを作製した。

結果を表５〜８に示す。得られた白色フィルムは、金属ドラムに粘着した。また、二軸延伸後のフィルム表面には多数のクレータ状の欠点が見られた。これを反映して、Ｂ層の光沢度は極めて低かった。また、この白色フィルムを基材として用い、Ｂ層上に受容層を形成した感熱転写記録用受容シートは、感度が低かった。

（比較例５）
実施例３において、Ｂ層の樹脂全体に、ＨＭＳ−ＰＰを添加せず、厚み構成を３／２９／３μｍとしたこと以外は同様の条件で、二軸配向白色ポリプロピレンフィルムを作製した。また、得られた白色フィルムを基材として用い、実施例１と同様の条件でＤ面側のＢ層上に受容層を形成し、受容シートを作製した。

結果を表５〜８に示す。得られた白色フィルムは、金属ドラムに粘着した。また、二軸延伸後のフィルム表面には、多数のクレータ状の欠点が見られた。これを反映して、Ｂ層の光沢度は極めて低かった。また、この白色フィルムを基材として用い、Ｂ層上に受容層を形成した感熱転写記録用受容シートは、感度が低かった。

（比較例６）
比較例４において、金属ドラムの周速を上げることにより、ライン速度を上げたこと以外は同様の条件で二軸配向白色ポリプロピレンフィルムを作製することを試みた。なお、金属ドラムとの接触時間は、１３秒であった。

結果を表５〜８に示す。未延伸シートが金属ドラムに粘着し、未延伸シート表面に著しい粘着跡が観察されたため、工業的に製造できないフィルムであった。

（比較例７）
比較例６において、金属ドラムの周速をさらに上げたこと以外は同様の条件で二軸配向白色ポリプロピレンフィルムを作製することを試みた。なお、金属ドラムとの接触時間は、１０秒であった。

結果を表５〜８に示す。未延伸シートが金属ドラムに粘着し、剥離せずにそのまま金属ドラムに何周も巻き付いた。上記速度では金属ドラムから未延伸シートを剥離させることが困難であったため、工業的に製造できないフィルムであった。

（比較例８）
比較例４において、金属ドラムの表面温度を１２５℃に上げたこと以外は同様の条件で二軸配向白色ポリプロピレンフィルムを作製することを試みた。

結果を表５〜８に示す。未延伸シートが金属ドラムに粘着し、未延伸シート表面に著しい粘着跡が観察された。また、二軸延伸後の白色フィルムを何とか採取したが、金属ドラムの表面温度を上げることにより、フィルム表面にはさらに多くのクレータ状欠点が観察されたため、工業的に製造できないフィルムであった。

（比較例９）
Ａ層の樹脂全体、Ｂ層の樹脂全体を以下の通り準備した。
［Ａ層の樹脂全体］
実施例１において、住友化学（株）製ホモポリプロピレンＦＳ２０１６（ＭＦＲ：２．３ｇ／１０分、ＩＩ：９６．５％；以下、単にｈＰＰ４と略称する場合がある）８４．９重量％に、β晶核剤として、Ｎ，Ｎ’−ジシクロヘキシル−２，６−ナフタレンジカルボキサミド（新日本理化（株）製、ＮＵ−１００）を０．１重量％、非相溶性樹脂として、ポリカーボネート（出光化学（株）製、“タフロン”Ａ１５００；ＭＦＲ：６５ｇ／１０分（３００℃）、Ｔｇ：１５０℃；以下、単にＰＣと略称する場合がある）を１５重量％の比率で添加し、加熱された二軸押出機に供給した。２７０℃で溶融・混練した後、ガット状に押出し、２０℃の水槽に通して冷却し、チップカッターで５ｍｍ長にカットした後、１００℃で２時間乾燥したチップを用いた。
［Ｂ層の樹脂全体］
実施例１において、α晶核剤を添加しなかったこと以外は同様の条件で作製したチップを用いた。

上記Ａ層の樹脂全体を加熱された押出機（ａ）に供給して、２８０℃で溶融・混練させ、３５μｍカットのリーフディスク型のフィルターで濾過した後、マルチマニホールド型の３層複合口金に導入した。次に、上記Ｂ層の樹脂全体を加熱された押出機（ｂ）に供給して、２６０℃で溶融・混練させ、３５μｍカットの金網フィルターで濾過した後、上記口金に導入した。口金内で押出機（ａ）の溶融ポリマーの両面に、押出機（ｂ）の溶融ポリマーを積層してシート状に共押出成形した。

このようにして得られた溶融ポリマー積層体を、Ｂ層が金属ドラムに接するように口金からシート状に押出し、表面温度８０℃に保持された金属ドラム上で固化させ、シート状に成形した。この際、シートのＮＤ面からエアーナイフを用いて、３０℃のエアーを吹き付けてシートをドラムに密着させた。なお、金属ドラムとの接触時間は２０秒であった。

得られた未延伸積層シートを、１５０℃に加熱されたオーブンに導いて予熱した後、縦方向に５倍延伸し、３０℃の冷却ロールで冷却した。

引き続き、上記縦延伸フィルムを、その両端をクリップで把持しながらテンターに導入し、１６５℃で予熱し、１６５℃に加熱した雰囲気中で横方向に９倍に延伸した。次いで、二軸配向白色ポリプロピレンフィルムの結晶配向を完了させて平面性、寸法安定性を付与するために、テンター内で横方向に８％の弛緩を与えつつ、１６０℃で熱固定し、均一に徐冷した後、室温まで冷却した。

さらに、窒素体積８０％と炭酸ガス体積２０％の混合雰囲気下で、得られた白色フィルムのＤ面側のＢ層表面を、空気中でＮＤ側のＢ層表面をコロナ放電処理した。この際の処理速度は、１５Ｗ・分／ｍ^２であり、Ｄ面側のＢ層表面の濡れ張力は、４２ｍＮ／ｍ、ＮＤ面側のＢ層表面の濡れ張力は、３７ｍＮ／ｍであった。

また、得られた白色フィルムの厚み構成は、Ｂ層／Ａ層／Ｂ層＝３／２９／３μｍであった。

次に、得られた白色フィルムを基材として用い、実施例１と同様の条件でフィルムのＤ面側の表面に受容層を形成し、受容シートを作製した。

結果を表５〜８に示す。得られた白色フィルムは、粘着や表面欠点は見られなかったものの、実質的に無核のボイドを有さず、ボイドが粗大であった。このため、この白色フィルムを基材として用い、Ｂ層上に受容層を形成した感熱転写記録用受容シートは、感度が低かった。

（比較例１０）
Ａ層の樹脂全体、Ｂ層の樹脂全体を以下の通り準備した。
［Ａ層の樹脂全体］
ｈＰＰ４を６０重量％、β晶核剤を添加したエチレン・プロピレンブロック共重合体（Ｓｕｎｏｃｏ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ製、“ＢＥＰＯＬ”ＢＩ−４０２０−ＳＰ；エチレン共重合量４０％のエチレン・プロピレンラバー（ＥＰＲ）を４０重量％含有、ＭＦＲ：２ｇ／１０分；以下、単にβｂＥＰＣと略称する場合がある。）を４０重量％の比率で混合し、加熱された二軸押出機に供給した。２７０℃で溶融・混練した後、ガット状に押出し、２０℃の水槽に通して冷却し、チップカッターで５ｍｍ長にカットした後、１００℃で２時間乾燥したチップを用いた。
［Ｂ層の樹脂全体］
上記βｂＥＰＣを用いた。

上記Ａ層の樹脂全体を加熱された押出機（ａ）に供給して、２１０℃で溶融・混練させ、３５μｍカットのリーフディスク型のフィルターで濾過した後、マルチマニホールド型の３層複合口金に導入した。次に、上記Ｂ層の樹脂全体を加熱された押出機（ｂ）に供給して、２４０℃で溶融・混練させ、３５μｍカットの金網フィルターで濾過した後、上記口金に導入した。口金内で押出機（ａ）の溶融ポリマーの両面に、押出機（ｂ）の溶融ポリマーを積層してシート状に共押出成形した。

このようにして得られた溶融ポリマー積層体を、Ｂ層が金属ドラムに接するように口金からシート状に押出し、表面温度１２０℃に保持された金属ドラム上で固化させ、シート状に成形した。この際、シートのＮＤ面からエアーナイフを用いて、６０℃のエアーを吹き付けてシートをドラムに密着させた。なお、金属ドラムとの接触時間は２０秒であった。

得られた未延伸積層シートを用い、縦延伸におけるオーブン温度を１１０℃としたこと以外は実施例１と同様の条件で二軸配向白色ポリプロピレンフィルムを作製した。また、得られた白色フィルムを基材として用い、実施例１と同様の条件でＤ面側のＢ層上に受容層を形成し、受容シートを作製した。

なお、得られた白色フィルムの厚み構成は、Ｂ層／Ａ層／Ｂ層＝２．５／３０／２．５μｍであった。

結果を表５〜８に示す。得られた白色フィルムは、粘着や表面欠点は見られなかったものの、触針の針が引っ掛かってＲａが測定できないほど、フィルム表面の凹凸が大きく、かつ表面光沢度が著しく低くなった。また、ゲルに起因すると思われるパーティクルが多数観察された。また、実質的に無核のボイドを有さず、ボイドが粗大であった。さらに、受容層を塗布すると、コーティング剤がフィルム内部に一部浸透し、受容シートも光沢感が無く、スキン層に大量の空隙を有するため、受容層の接着力が低かった。このため、この白色フィルムを基材として用い、Ｂ層上に受容層を形成した感熱転写記録用受容シートは、極めて感度が低かった。

（比較例１１）
Ａ層の樹脂全体を以下の通り準備した。
［Ａ層の樹脂全体］
ｈＰＰ１を７０重量％、公知の無機粒子である炭酸カルシウム（白石カルシウム（株）製；平均粒径：４μｍ；以下、単にＣａＣＯ_３と略称する場合がある）を３０重量％の比率で添加し、加熱された二軸押出機に供給した。２００℃で溶融・混練した後、ガット状に押出し、２０℃の水槽に通して冷却し、チップカッターで５ｍｍ長にカットした後、１００℃で２時間乾燥したチップを用いた。

上記Ａ層の樹脂全体を、加熱された押出機（ａ）に供給して、２００℃で溶融・混練させ、６０μｍカットの金網フィルターで濾過した後、単層口金に導入した。次に、溶融ポリマーをシート状に押出し、表面温度９０℃に保持された金属ドラム上で固化させ、シート状に成形した。この際、ＮＤ面からエアーナイフを用いて、３０℃のエアーを吹き付けてシートをドラムに密着させた。なお、金属ドラムとの接触時間は２０秒であった。
得られた未延伸シートを、１２０℃に加熱されたオーブンに導いて予熱した後、縦方向に４．５倍延伸し、１００℃の冷却ロールで冷却した。

引き続き、上記縦延伸フィルムを、その両端をクリップで把持しながらテンターに導入し、１４０℃で予熱し、１３５℃に加熱した雰囲気中で横方向に１０倍に延伸した。次いで、二軸配向白色ポリプロピレンフィルムの結晶配向を完了させて平面性、寸法安定性を付与するために、テンター内で横方向に５％の弛緩を与えつつ、１５０℃で熱固定し、均一に徐冷した後、室温まで冷却した。

さらに、窒素体積８０％と炭酸ガス体積２０％の混合雰囲気下で、得られた白色フィルムのＤ面側の表面を、空気中でＮＤ面側の表面をコロナ放電処理した。この際の処理速度は、１５Ｗ・分／ｍ^２であり、Ｄ面側の表面の濡れ張力は４２ｍＮ／ｍ、ＮＤ面側の表面の濡れ張力は３７ｍＮ／ｍであった。

得られた白色フィルムの厚みは、３５μｍであった。

次に、得られた白色フィルムを基材として用い、実施例１と同様の条件でフィルムのＤ面側の表面に受容層を形成し、受容シートを作製した。

結果を表５〜８に示す。得られた白色フィルムは、粘着や表面欠点は見られなかったものの、Ｂ層が積層されていないため、光沢感が無かった。また、実質的に無核のボイドを有さず、ボイドが粗大であった。さらに、製膜工程および受容シートへの加工工程において、脱落したＣａＣＯ_３粒子が白粉として工程を汚したため、工程通過性に劣っていた。
加えて、受容層を塗布すると、コーティング剤がフィルム内部に一部浸透し、受容シートも光沢感が無く、フィルム表面に大量の空隙を有するため、受容層の接着力が低かった。このため、この白色フィルムを基材として用い、Ｂ層上に受容層を形成した感熱転写記録用受容シートは、極めて感度が低かった。

（比較例１２）
比較例５において、金属ドラムの表面温度を１００℃に下げたこと以外は同様の条件で、二軸配向白色ポリプロピレンフィルム作製した。また、得られた白色フィルムを基材として用い、実施例１と同様の条件でＤ面側のＢ層上に受容層を形成し、受容シートを作製した。

結果を表５〜８に示す。得られた白色フィルムは、粘着や表面欠点は見られなかったものの、金属ドラムの表面温度が必要以上に低いため、比重が高かった。このため、この白色フィルムを基材として用い、Ｂ層上に受容層を形成した感熱転写記録用受容シートは、感度が極めて低かった。

（比較例１３）
比較例１２において、白色フィルムの比重を低くするために、縦延伸におけるオーブン温度を１０５℃としたこと以外は同様の条件で二軸配向白色ポリプロピレンフィルムを作製することを試みた。

結果を表５〜８に示す。二軸延伸工程、特に横延伸工程において、フィルム破れが多発したため、工業的に製造できないフィルムであった。

（比較例１４）
比較例５において、縦延伸倍率を６倍に上げたこと以外は同様の条件で二軸配向白色ポリプロピレンフィルムを作製することを試みた。

結果を表５〜８に示す。縦延伸工程、横延伸工程いずれにおいても、フィルム破れが著しく多発したため、工業的に全く製造できないフィルムであった。

（比較例１５）
実施例２において、以下のＡ層の樹脂全体、Ｂ層の樹脂全体を用いたこと以外は同様の条件で二軸配向白色ポリプロピレンフィルムを作製することを試みた。
［Ａ層の樹脂全体］
実施例２において、β晶核剤を添加しなかったこと以外は同様の条件で作製したチップを用いた。
［Ｂ層の樹脂全体］
実施例２において、ＳｉＯ_２粒子を０．３重量％の比率で添加した樹脂組成を用いたこと以外は同様の条件で作製したチップを用いた。

結果を表５〜８に示す。得られた未延伸シートは、β晶活性を有さないため、二軸延伸、特に横延伸工程において、フィルム破れが多発したため、工業的に製造できないフィルムであった。

表１〜８より、本発明の白色フィルムは、β晶活性を有し、実質的に無核の均一かつ微細なボイドを有するコア層（Ａ層）に、結晶化速度が高いスキン層（Ｂ層）が積層されており、比重が適度な範囲に制御されている。これにより、折れしわ耐性を悪化させること無く、表面粗さが小さく、光沢度が高く、クッション率が高く、光学特性に優れるフィルムを製造することができた。加えて、これらの特性は、原料組成や製膜条件により制御することができた。

さらに、キャスト増速条件で未延伸シートを作製しても、粘着や表面欠点などを生じることなく、上記同様の優れた白色フィルムが得られることから、生産性に優れていた。

このような白色フィルムを基材として用いた感熱転写記録用受容シートは、プリンターのサーマルヘッドとの密着性が向上し、サーマルヘッドから供給される熱の放散が抑制されるため、従来の白色フィルムに比較して極めて感度が高い。

さらに、Ｂ層とは反対側の面に、受容層もしくはアンカー層との密着力に優れる他の層を積層することにより、生産性の向上と受容シート特性を分けて制御することも可能である。

本発明の二軸配向白色ポリプロピレンフィルムは、上記の通り、フィルムの品質、生産性に優れる。このことは、例えば、感熱転写記録用受容シートの基材として用いた場合、高い感度と、感熱転写記録用受容シートに強く求められる生産性を高いレベルで両立していることに対応する。

このような白色フィルムは、特に限定されるわけではないが、例えば、下記のような応用が可能である。
・隠蔽性、生産性に優れることから、ラベルや一般掲示物の基材に用いることができる。
・隠蔽性、生産性に優れることから、一般包装用フィルムとして用いることができる。
・クッション率が高く、生産性に優れ、溶融しても結晶化速度が高いので、工程を汚すことなく容易に回収できることから、フレキシブルプリント配線基盤（ＦＰＣ）などに代表される回路基盤の製造工程において、緩衝離型フィルムとして用いることができる。
・隠蔽性、生産性に優れ、光の反射特性にも優れることから、光源の反射板（リフレクター）に用いることができる。
いずれの場合も、本発明のフィルムを単独で用いても、光沢、ヒートシール性、接着性、耐熱性、離型性などを付与するために、本発明の白色フィルムにさらに他の層を積層した加工フィルムとして用いても構わない。

このように、本発明の白色フィルムは、感熱転写記録用をはじめとして、上記したような包装用途、工業用途において、幅広く用いることができる。

は、電子顕微鏡（ＳＥＭ）を用いて、従来の実質的に無核のボイドを有さない、すなわちボイドの中に実質的に核を有する白色フィルムの断面を、８０００倍に拡大して観察した写真である（実質的に無核のボイドを有さない白色フィルム）。 は、ＳＥＭを用いて、本発明の二軸配向白色ポリプロピレンフィルムの断面を、５０００倍に拡大した写真である（本発明の実質的に無核のボイドを有する白色フィルム）。 は、示差走査型熱量計（ＤＳＣ）を用いて、上記［特性の測定方法および評価方法］（１４）の方法によりβ晶比率を求める際に得られる熱量曲線を模式的に示した図である。 は、図３の熱量曲線を用いてβ晶比率を算出する方法を模式的に示した図である。 図５は、本発明によらない白色フィルムで得られる、フィルム表面に形成されるクレータ状の欠点を観察した写真である。

符号の説明

１・・β晶含有ＰＰ及びβ晶含有フィルムの全融解曲線
２・・β晶部分の融解熱量ΔＨｕ−１
３・・α晶部分の融解熱量ΔＨｕ−２
４・・ボイド
５・・ボイド核
６・・クレータ状の表面欠点

Claims (10)

1. 実質的に無核のボイドを有するコア層（Ａ層）の少なくとも片面に、半結晶化時間が６０秒以下であり、表面光沢度が３０〜１４５％であり、空隙率が０．１〜５％であるスキン層（Ｂ層）を表面層として積層したフィルムであって、Ａ層とＢ層とが共押出により積層されており、フィルムの比重が０．３〜０．７であり、かつβ晶活性を有することを特徴とする二軸配向白色ポリプロピレンフィルム。
2. 感熱転写記録用であることを特徴とする請求項１記載の二軸配向白色ポリプロピレンフィルム。
3. Ｂ層の結晶化温度（Ｔｃ）が１１５℃以上である請求項１または２記載の二軸配向白色ポリプロピレンフィルム。
4. Ｂ層に非相溶性樹脂、無機粒子、有機粒子から選ばれる少なくとも一種を含有する請求項１〜３いずれかに記載の二軸配向白色ポリプロピレンフィルム。
5. Ｂ層の平均表面粗さ（Ｒａ）が０．０１〜０．５μｍである請求項１〜４いずれかに記載の二軸配向白色ポリプロピレンフィルム。
6. 光学濃度（ＯＤ）が０．４〜１の範囲である請求項１〜５いずれかに記載の二軸配向白色ポリプロピレンフィルム。
7. 白色度が５０％以上、Ｌ値が５０以上であって、ａ値が−２〜５、ｂ値が−６〜−０．０１である請求項１〜６いずれかに記載の二軸配向白色ポリプロピレンフィルム。
8. 請求項１〜７いずれかに記載の二軸配向白色ポリプロピレンフィルムの少なくとも片面に受容層を設けた感熱転写記録用受容シート。
9. 該受容層と該フィルムの間にアンカー層を設けた請求項８記載の感熱転写記録用受容シート。
10. 該アンカー層が、アクリル系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリウレタン系樹脂から選ばれる少なくとも１種以上の樹脂から構成される請求項９記載の感熱転写記録用受容シート。