JP5100487B2 - 焼結機械部品の製造方法 - Google Patents
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Description
Crは、基地の耐熱性および耐食性の向上に寄与するとともに、Cと結合して炭化物を形成し耐摩耗性を向上させる。このようなCrの効果を基地中に均一に作用させるため、CrはFe合金粉末の形態で付与する。ここで、Fe合金粉末AのCrの含有量が25%、Fe合金粉末BのCrの含有量が20%に満たないと、Cr炭化物の析出量が少なく耐摩耗性が不充分になるとともに、基地の耐熱性および耐食性が低下する。一方、Fe合金粉末AのCrの含有量が45%を超えると原料粉末の圧縮性が著しく損なわれるため、Fe合金粉末AのCrの含有量の上限を45%とする必要がある。また、Fe合金粉末Bを軟質とするために、Fe合金粉末BのCrの含有量の上限を35%とする必要がある。よって、Fe合金粉末AのCrの含有量は25〜45%とし、Fe合金粉末BのCrの含有量は20〜35%とした。また、Fe合金粉末Bは、Fe合金粉末Aより軟質であることを要件とするため、Fe合金粉末BのCr量は、Fe合金粉末AのCr量より少ない量とする。
Moは基地の耐熱性および耐食性向上に寄与するとともに、Cと結合して炭化物を形成し耐摩耗性を向上させる。ただし、純金属粉末(モリブデン粉末)の形態で添加すると、Moは焼結時の拡散が遅いため、基地全体に均一に拡散し難い。このため、MoはFe合金粉末の形態で付与することが好ましい。この観点から、本発明の焼結機械部品の製造方法においては、MoはFe合金粉末Aに固溶させて与える。Fe合金粉末AのMoの含有量が1.0%に満たないと、基地の耐熱性および耐食性向上の効果が乏しく、一方、3.0%を超えてもその効果はさほど顕著には現れない。よって、Fe合金粉末AのMoの含有量は1.0〜3.0%とした。
Fe合金粉末Aは、酸化しやすいCrをFe合金粉末Bに比して多量に含むため、Fe合金粉末Aを製造する際にSiを脱酸剤として添加することが有効である。また、Siは焼結性を向上させる。このため、Fe合金粉末Aに対しては、Siを適当量固溶させて与える。Fe合金粉末AのSiの含有量が1.0%未満ではその効果が乏しく、一方、3.0%を超えるとFe合金粉末Aが硬くなり過ぎて原料粉末の圧縮性が著しく損なわれる。よって、Fe合金粉末AのSiの含有量は1.0〜3.0%とした。なお、Fe合金粉末BにSiを固溶させて与えると、粉末が硬くなりFe合金粉末Aの圧縮性を改善する効果が小さくなるため、固溶させて与えることは行わない。ただし、上記のように粉末製造時にSiは脱酸剤として使用されるため、不純物として1.0%以下のSiを含有していても差し支えない。
Niは基地に拡散して固溶強化するとともに、基地をオーステナイト化して耐摩耗部品の高温強度を向上する。Niも、その効果を基地全体に均一に作用させるため、Fe合金粉末の形態で付与することが好ましい。また、NiはFe合金粉末に固溶させて与えてもFe合金粉末の硬さの増加は少ない。この観点から、本発明の焼結機械部品の製造方法においては、NiはFe合金粉末Bに固溶させて与える。Fe合金粉末BのNiの含有量が15%未満では高温強度が不充分となるとともに、耐食性が低下する。一方、Niの含有量が30%を超えても高温強度はそれ以上向上しない。よって、Fe合金粉末BのNiの含有量は、15〜30%とする。
Pは、Cとともに焼結時にFe−P−C液相を発生させて焼結体の緻密化を促進する。これにより、90%以上の密度比が達成可能となる。また、焼結時の液相化を促進して緻密化を図るために、PはFe−P合金粉末の形態で添加する。Fe−P粉末のPの含有量は、10%未満では十分な液相が発生せず焼結体の緻密化に寄与しない。一方、30%を超えるとFe−P粉末が硬くなりすぎ圧縮性が著しく損なわれる。
Cは液相化温度を下げるため、焼結時にFe−P−C液相を発生させ、焼結体の緻密化を促進する。また、CはCr,Moと炭化物を形成して耐摩耗性に寄与する。Cの全量を黒鉛粉末の形態で付与すると、Fe合金粉末はCr,MoがFe基地中に固溶された状態の粉末となり、Fe合金粉末が硬くなり過ぎて圧縮性が損なわれる。また、多量の黒鉛粉末の使用も、混合粉末の圧縮性を損なう原因となる。そのため、Cの一部をFe合金粉末の形態で付与し、残りのCを黒鉛粉末の形態で付与する。ここで、Fe合金粉末Bは軟質であることを要件とするため、Cの一部はFe合金粉末Aに固溶させて与える。Cの一部をFe合金粉末Aの形態で付与すると、Fe合金粉末A中のCr,Moが炭化物としてFe合金粉末A中に析出するため、Fe合金粉末Aの基地中に固溶されるCr,Moの量が低減され、Fe合金粉末Aの圧縮性を改善できる。さらに、残りのCを黒鉛粉末の形態で与えることにより、混合粉末の圧縮性も改善できる。このとき、Fe合金粉末AのCの含有量が0.5質量%未満であると、Fe合金粉末Aの基地中に固溶するCr,Moの量が多くなってFe合金粉末Aが硬くなり、圧縮性が損なわれる。一方、1.5%を超えると、Fe合金粉末A中に析出する炭化物の量が多くなり過ぎFe合金粉末Aが硬くなるため、Fe合金粉末AのCの含有量は0.5〜1.5%とする。
以下に本発明の実施例を詳細に説明する。なお、以下の説明において、「%」は全て「質量%」を意味する。組成がCr:30%、Mo:2%、Si:2%、C:1%のFe合金粉末A(特許文献1のFe合金粉末)に、組成がCr:25%、Ni:20%および残部がFeと不可避不純物からなるFe合金粉末Bを30〜70%の間で添加量を変えて添加するとともに、Fe−20%P粉末を2.5%、および黒鉛粉末を2.7%の割合で添加して混合した。得られた混合粉末を成形圧力600MPaで外径10mm、高さ10mmの柱状に成形した後、アンモニア分解ガス雰囲気中、1200℃で60分焼結してNo.1〜5の試料を作製した。また、従来材(特許文献1の材料)として、上記のFe合金粉末Aに、Fe合金粉末Bを添加せず、Fe−20%P粉末を2.5%、および黒鉛粉末を1.0%の割合で添加して混合した原料粉末を用い、上記と同様にして、No.6の試料を用意した。さらに、Cr:34%、Mo:2%、Ni:0.2%、Si:2%、C:1.2%および残部がFeと不可避不純物からなる高Cr鋳鋼の溶製材を、上記形状に加工し、No.7の試料として用意した。
表1に示すように、Fe合金粉末Bを添加したNo.1〜5は、従来材であるNo.6の酸化による重量増加量とほぼ同等の値を示し、耐酸化性に優れている。また、Fe合金粉末Bの添加量が40%に満たないNo.1では、高温強度が従来材であるNo.6より下回るが、Fe合金粉末Bの添加量が30%を超えるNo.2〜5では、高温強度が向上して従来材であるNo.6より高い。しかしながら、Fe合金粉末Bの添加量が60%を超えるNo.5では、高温強度が低下している。熱膨張係数は、Fe合金粉末Bの添加量が30%を超えるNo.2〜5において、基地が完全にオーステナイト化されて、ほぼ一定の値となっている。これらのことから、従来のFe合金粉末AにFe合金粉末Bを40〜60%添加することで、耐酸化性を損なうことなく、高温強度を向上できるとともに、基地組成を完全にオーステナイト化することができることが確認された。
第1実施例のFe合金粉末Aに、表2に示す組成のFe合金粉末Bを50%と、Fe−20%P粉末を2.5%、および黒鉛粉末を2.7%の割合で添加して混合した。得られた混合粉末を、第1実施例と同様にして成形および焼結し、No.8〜18の試料を作製した。これらの試料について、第1実施例と同様にして酸化による重量増加量、引張強さ(高温強度)および熱膨張率を測定した。この結果を第1実施例のNo.3の値とともに表2に示す。
表2に示すように、Fe合金粉末BのCr量が15%に満たないNo.8の試料では、酸化による重量増加量が多いが、Cr量の増加にしたがい重量増加量は減少し、耐酸化性が向上している。Fe合金粉末BのCr量が乏しい場合、Crの炭化物形成後の基地中に固溶するCrが乏しくなるため、耐酸化性が低くなると考えられる。700℃の試験においてはFe合金粉末BのCr量が15%以上で、800℃および900℃の試験においてはFe合金粉末BのCr量が20%以上で、耐酸化性向上の効果が著しい。また、Fe合金粉末BのCr量が10〜40%の間で、各試料は高い高温強度を示すが、Cr量が40%のNo.13の試料では、Fe合金粉末Bの硬さが増加する結果、原料粉末の圧縮性が低下して高温強度が低下している。一方、熱膨張係数は、Fe合金粉末BのCr量が10〜40%の間でほぼ一定の値である。これらのことから、Fe合金粉末BのCr量が15〜35%、好ましくは20〜35%において、優れた耐酸化性、高温強度および所定の熱膨張係数を得られることが確認された。
表2に示すように、Fe合金粉末BのNi量が10〜35%において、酸化による重量増加量は一定であり、この範囲で優れた耐酸化性を得られることがわかる。一方、Fe合金粉末BのNi量が10%のNo.14の試料では、高温強度の向上はみられない(第1実施例のNo.6参照)が、Ni量が15%以上では高温強度の向上が認められる。しかしながら、Ni量が35%のNo.18の試料では、高温強度が低下している。また、Fe合金粉末BのNi量が10%のNo.14の試料では、基地組織を完全にオーステナイト化することができず、熱膨張係数は低い値であるが、Ni量が15%以上の試料はほぼ一定の熱膨張係数を示している。これらのことから、Fe合金粉末BのNi量が15〜30%の間で、優れた耐酸化性、高温強度および所定の熱膨張係数を得られることが確認された。
第1実施例のFe合金粉末Aに、第1実施例のFe合金粉末Bを50%と、表3に示すようにFe−20%P粉末と黒鉛粉末の添加量を変えて添加して混合した。得られた混合粉末を、第1実施例と同様にして成形および焼結し、No.19〜31の試料を作製した。これらの試料について、第1実施例と同様にして酸化による重量増加量、引張り強度(高温強度)および熱膨張率を測定した。この結果を第1実施例のNo.3の値とともに表3に示す。
表3に示すように、黒鉛粉末の添加量の増加にしたがい、基地中に析出するクロム炭化物の量が増加することにより基地のCr量が減少するため、耐酸化性が低下する。しかしながら、酸化による重量増加量は実用上問題ない範囲である。黒鉛粉末の添加量が4.0%のNo.27では、粉末の圧縮性が損なわれたため試料を作製することができなかった。また、高温強度は、黒鉛粉末の添加量が0.3%のNo.19では低い値となっているが、黒鉛粉末の添加量の増加にしたがい、向上する傾向を示す。また、黒鉛粉末の添加量が0.3%のNo.19では熱膨張係数が低い値であるが、黒鉛粉末の添加量が0.5%以上では基地組織がほぼオーステナイト化され、熱膨張係数が増加している。これらのことから、黒鉛粉末の添加量の下限を0.5%(好ましくは0.8%)、黒鉛粉末添加量の上限を3.5%とすることがよいことが確認された。
表3に示すように、Fe−P合金粉末の添加を行わないNo.28では液相が発生せず、焼結体の密度が増加しないため、耐酸化性および高温強度が著しく低下している。一方、Fe−P合金粉末の添加量が0.5%以上では、Fe−P液相の発生により焼結体の密度が向上する結果、耐酸化性および高温強度が向上している。しかしながら、Fe−P合金粉末の添加量が10%のNo.31では、液相発生量が過多となって型くずれが生じたため、試料を作製することができなかった。これらのことからFe−P合金粉末の添加量が0.5〜5%の範囲で良好な焼結体を製造できることが確認された。
2a 軸受孔
3 タービン
4 ノズルベーン
5 軸
6 リンク
Claims (1)
- 質量比で、Cr:25〜45%、Mo:1.0〜3.0%、Si:1.0〜3.0%、C:0.5〜1.5%、残部がFeおよび不可避不純物よりなる組成のFe合金粉末Aに、
質量比で、Cr:20〜35%、Ni:15〜30%、残部がFeおよび不可避不純物よりなる組成のFe合金粉末Bを40〜60質量%と、
質量比で、P:10〜30%、残部がFeおよび不可避不純物よりなる組成のFe−P粉末を1.0〜5.0質量%と、
黒鉛粉末を1.5〜3.5質量%とを添加して混合した混合粉末を用い、この混合粉末を成形した後に1100〜1300℃で焼結することを特徴とする焼結機械部品の製造方法。
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