JP4990271B2 - セルロース系バイオマスの糖化分解方法及び糖化分解装置 - Google Patents

セルロース系バイオマスの糖化分解方法及び糖化分解装置 Download PDF

Info

Publication number
JP4990271B2
JP4990271B2 JP2008512641A JP2008512641A JP4990271B2 JP 4990271 B2 JP4990271 B2 JP 4990271B2 JP 2008512641 A JP2008512641 A JP 2008512641A JP 2008512641 A JP2008512641 A JP 2008512641A JP 4990271 B2 JP4990271 B2 JP 4990271B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
pressure vessel
temperature
decomposition
pressure
cellulosic biomass
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Fee Related
Application number
JP2008512641A
Other languages
English (en)
Other versions
JPWO2008050740A1 (ja
Inventor
武司 長浜
憲明 和泉
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Kawasaki Motors Ltd
Original Assignee
Kawasaki Jukogyo KK
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Kawasaki Jukogyo KK filed Critical Kawasaki Jukogyo KK
Priority to JP2008512641A priority Critical patent/JP4990271B2/ja
Publication of JPWO2008050740A1 publication Critical patent/JPWO2008050740A1/ja
Application granted granted Critical
Publication of JP4990271B2 publication Critical patent/JP4990271B2/ja
Expired - Fee Related legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07H—SUGARS; DERIVATIVES THEREOF; NUCLEOSIDES; NUCLEOTIDES; NUCLEIC ACIDS
    • C07H3/00—Compounds containing only hydrogen atoms and saccharide radicals having only carbon, hydrogen, and oxygen atoms
    • C07H3/02—Monosaccharides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07H—SUGARS; DERIVATIVES THEREOF; NUCLEOSIDES; NUCLEOTIDES; NUCLEIC ACIDS
    • C07H3/00—Compounds containing only hydrogen atoms and saccharide radicals having only carbon, hydrogen, and oxygen atoms
    • C07H3/04—Disaccharides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07H—SUGARS; DERIVATIVES THEREOF; NUCLEOSIDES; NUCLEOTIDES; NUCLEIC ACIDS
    • C07H3/00—Compounds containing only hydrogen atoms and saccharide radicals having only carbon, hydrogen, and oxygen atoms
    • C07H3/06—Oligosaccharides, i.e. having three to five saccharide radicals attached to each other by glycosidic linkages
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08J—WORKING-UP; GENERAL PROCESSES OF COMPOUNDING; AFTER-TREATMENT NOT COVERED BY SUBCLASSES C08B, C08C, C08F, C08G or C08H
    • C08J3/00—Processes of treating or compounding macromolecular substances
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C13—SUGAR INDUSTRY
    • C13K—SACCHARIDES OBTAINED FROM NATURAL SOURCES OR BY HYDROLYSIS OF NATURALLY OCCURRING DISACCHARIDES, OLIGOSACCHARIDES OR POLYSACCHARIDES
    • C13K1/00—Glucose; Glucose-containing syrups
    • C13K1/02—Glucose; Glucose-containing syrups obtained by saccharification of cellulosic materials
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08J—WORKING-UP; GENERAL PROCESSES OF COMPOUNDING; AFTER-TREATMENT NOT COVERED BY SUBCLASSES C08B, C08C, C08F, C08G or C08H
    • C08J2301/00—Characterised by the use of cellulose, modified cellulose or cellulose derivatives
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C12—BIOCHEMISTRY; BEER; SPIRITS; WINE; VINEGAR; MICROBIOLOGY; ENZYMOLOGY; MUTATION OR GENETIC ENGINEERING
    • C12P—FERMENTATION OR ENZYME-USING PROCESSES TO SYNTHESISE A DESIRED CHEMICAL COMPOUND OR COMPOSITION OR TO SEPARATE OPTICAL ISOMERS FROM A RACEMIC MIXTURE
    • C12P2201/00—Pretreatment of cellulosic or lignocellulosic material for subsequent enzymatic treatment or hydrolysis
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
    • Y02P20/59—Biological synthesis; Biological purification

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Biochemistry (AREA)
  • Molecular Biology (AREA)
  • Genetics & Genomics (AREA)
  • Biotechnology (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Medicinal Chemistry (AREA)
  • Polymers & Plastics (AREA)
  • Emergency Medicine (AREA)
  • Processing Of Solid Wastes (AREA)
  • Preparation Of Compounds By Using Micro-Organisms (AREA)

Description

本発明は、バイオマス、特にセルロース系バイオマスを原料として効率よく糖類を製造するための分解方法及び装置に関する。
バイオマスエネルギー利用の一環として、植物の主成分であるセルロース又はヘミセルロースを分解し、エタノール（バイオエタノール）を得ようとする試みがある。そこでは、得られたエタノールは、燃料用として主として自動車燃料に一部混入させたり、ガソリンの代替燃料として利用されたりすることが計画されている。
植物の主な成分は、セルロース（炭素6個から構成されるC6単糖であるグルコースの重合物）、ヘミセルロース（炭素5個から構成されるC5単糖とC6単糖の重合物）、リグニン、デンプン等であるが、エタノールはC5単糖、C6単糖、それらの複合体であるオリゴ糖等の糖類を原料として、酵母菌等の醗酵作用によって生成される。
セルロースやヘミセルロース等のセルロース系バイオマスを糖類に分解するには、１）硫酸など強酸の酸化力により加水分解する方法、２）酵素により分解する方法、３）超臨界水又は亜臨界水等の酸化力を利用する方法、の３種類が工業的に利用されようとしている。しかし、１）の酸分解法は、添加した酸が酵母菌等の醗酵に対して阻害物質となることから、セルロースやヘミセルロースを糖類に分解した後、糖類をエタノール発酵させる前に添加した酸の中和処理が必須であり、その処理費用で経済的に実用化困難な面がある。
また、２）の酵素分解法は、常温定圧処理が可能ではあるが、有効な酵素が見出されておらず、発見されたとしても酵素の生産コストが高くなることが予想されており、経済性の面で未だ工業規模で実現の目処が立っていない。
ここで、３）の超臨界水又は亜臨界水によってセルロース等を加水分解して糖類とする方法として、セルロース粉末を240〜340℃の加圧熱水と接触させて加水分解することを特徴とする非水溶性多糖類の製造方法が、特許文献１に開示されている。また、細片されたバイオマスを140〜230℃で飽和水蒸気圧以上に加圧した熱水で所定時間加水分解してヘミセルロースを分解抽出し、その後セルロースの分解温度以上に加熱した加圧熱水で加水分解してセルロースを分解抽出する方法が、特許文献２に開示されている。また、平均重合度100以上のセルロースを、温度250℃以上450℃以下、圧力15MPa以上450MPa以下の超臨界水又は亜臨界水と0.01秒以上5秒以下接触反応させ、その後冷却して温度250℃以上350℃以下、圧力15MPa以上450MPa以下の亜臨界水と1秒以上10分以下接触させて加水分解することを特徴とするグルコース及び／又は水溶性セロオリゴ糖の製造方法が、特許文献３に開示されている。
一方、低分子量アルコールを主成分とする溶媒と、バイオマス系廃棄物とを含有する被処理物を密閉容器に収容し、密閉容器内を低分子量アルコールの超臨界状態に加圧加熱処理するバイオマス系廃棄物処理方法が、特許文献４に開示されている。また、セルロース系バイオマス等をC1〜C8の脂肪族アルコールに5〜20体積％の水を加えた混合溶媒を用いて、アルコールの超臨界条件又は亜臨界条件にて処理するバイオマスの分解・液化方法が、特許文献５に開示されている。
特開２０００−１８６１０２号公報 特開２００２−５９１１８号公報 特開２００３−２１２８８８号公報 特開２００１−１７０６０１号公報 特開２００５−２９６９０６号公報
バイオマスの主な構成成分のセルロース及びヘミセルロースを、高温高圧の超臨界水又は亜臨界水で糖化分解する方法は、強酸を用いる加水分解法に比べ、酸の中和処理が不要なため処理コストも安く、環境にも優しい処理方法である。しかし、超臨界水又は亜臨界水を用いると、その強力な酸化力のため数秒〜数分でセルロース及びヘミセルロースの分解が完了してしまうため、分解終了後直ちに冷却しなければ、せっかく生成した糖類が有機酸等にまで過分解してしまう欠点がある。
実験室レベルの小規模分解装置では、加熱容器内の超臨界水又は亜臨界水を急冷し、過分解を防止することも可能と思われるが、工業的規模の分解装置においては、短時間で大量の超臨界水又は亜臨界水を急冷することは非常に困難である。このため、高温高圧の超臨界水又は亜臨界水を用いるセルロース系バイオマスの分解方法は、プラント規模においては糖類の収率が低く、そのことが実用化を妨げる要因の一つとなっている。
また、大量の超臨界水又は亜臨界水を使用するためには、スラリーの加熱に大きなエネルギーが必要であり、処理コストが上昇する要因ともなっている。アルコール等を溶媒とするスラリーを超臨界又は亜臨界状態で行なうセルロース系バイオマスの分解方法では、蒸気圧が非常に高くなるため、さらに大きなエネルギーが必要となり、使用する装置の耐圧性も要求される。
本発明は、亜臨界状態の高温高圧水によって、セルロース系バイオマス中のセルロース及び／又はヘミセルロースを、単糖類やオリゴ糖（以下、糖類と呼ぶ）まで分解するための方法及び装置であって、熱効率と糖類の収率に優れた方法及び装置の提供を目的とする。
本発明者等は、亜臨界状態の高温高圧水を用いてセルロース又はヘミセルロースを糖類に分解する際、高温高圧状態にある圧力容器内のスラリーを、セルロース系バイオマスのスラリーを充填した加熱途上の圧力容器内へフラッシュ蒸発させれば、大量のスラリーをセルロース分解温度以下にまで急冷し、糖類が有機酸等にまで過分解することを防止し、かつ、熱エネルギーの回収により省エネ化が図れることを見出し、本発明を完成させるに至った。
具体的に、本発明は、
複数の圧力容器を使用するセルロース系バイオマスのバッチ式糖化分解方法であって、
各圧力容器において充填工程、昇温工程、分解工程、降温工程及び排出工程が順次実行され、
充填工程が、セルロース系バイオマスを粉砕し水と混合したスラリーを圧力容器に充填する工程であり、
昇温工程が、圧力容器を密閉して昇温する工程であり、
分解工程が、セルロース系バイオマス中のセルロース及び／又はヘミセルロースを高温高圧水の酸化力によって糖類に分解する工程であり、
降温工程が、圧力容器内の高温高圧スラリーをフラッシュ蒸発させることにより、降温する工程であり、
排出工程が、圧力容器内のスラリーを取り出す工程であり、
前記分解工程以外の４工程がすべて同じ所要時間で、かつ、前記分解工程の所要時間がそれ以外の４工程の所要時間のｎ倍（ｎは自然数）であり、使用する圧力容器の数が（４＋ｎ）の倍数台であり、
複数の圧力容器のうち、いずれかの圧力容器において充填工程が実行されているとき、他のいずれかの圧力容器において排出工程が実行されており、充填工程実行中の圧力容器に充填されるスラリーと排出工程実行中の圧力容器から排出されるスラリーとの間で熱交換し、
複数の圧力容器のうち、いずれかの圧力容器において昇温工程が実行されているとき、他のいずれかの圧力容器において降温工程が実行されており、降温工程実行中の圧力容器から排出されるフラッシュ蒸気を昇温工程実行中の圧力容器に供給することにより熱回収する、ことを特徴とするセルロース系バイオマスの糖化分解方法に関する。
また、本発明は、
複数の圧力容器を備えるセルロース系バイオマスのバッチ式糖化分解装置であって、
セルロース系バイオマスを粉砕し水と混合したスラリーを圧力容器に充填する充填工程と、
圧力容器を密閉して昇温する昇温工程と、
セルロース系バイオマス中のセルロース及び／又はヘミセルロースを高温高圧水の酸化力によって糖類に分解する分解工程と、
圧力容器内の高温高圧スラリーをフラッシュ蒸発させることにより、降温する降温工程と、
圧力容器内のスラリーを取り出す排出工程とが各圧力容器において順次実行され、
前記分解工程以外の４工程がすべて同じ所要時間で、かつ、前記分解工程の所要時間がそれ以外の４工程の所要時間のｎ倍（ｎは自然数）であり、使用する圧力容器の数が（４＋ｎ）の倍数台であり、
複数の圧力容器のうち、いずれかの圧力容器において充填工程が実行されているとき、他のいずれかの圧力容器において排出工程が実行されており、充填工程実行中の圧力容器に充填されるスラリーと排出工程実行中の圧力容器から排出されるスラリーとの間で熱交換し、
複数の圧力容器のうち、いずれかの圧力容器において昇温工程が実行されているとき、他のいずれかの圧力容器において降温工程が実行されており、降温工程実行中の圧力容器から排出されるフラッシュ蒸気を昇温工程実行中の圧力容器に供給することにより熱回収する、ことを特徴とするセルロース系バイオマスの糖化分解装置に関する。
本発明のセルロース系バイオマスの糖化分解方法及び糖化分解装置では、複数の圧力容器内で５つの工程を順次行う。そして、降温工程にある圧力容器と昇温工程にある別の圧力容器とを接続することにより、降温工程にある圧力容器内のスラリーをフラッシュ蒸発により急冷することができる。同時に、高温のフラッシュ蒸気によって、昇温工程を行う圧力容器内のスラリーを加熱することができるため、スラリーの加熱に要するエネルギーを節約することが可能である。
また、高圧容器の気相部分より減圧することで、スラリー中の溶解成分又は固形物が移動することもなく、フラッシュ蒸気を導通させるためのノズルや配管の閉塞の危険がない。さらに、特別な温度制御装置等も必要ない。なお、予熱される側（昇温工程にある圧力容器）へのフラッシュ蒸気の供給は、スラリー液中に供給するようにすると、さらに効果的である。
また、本発明のセルロース系バイオマスの糖化分解方法及び糖化分解装置では、排出工程にある圧力容器から排出（排水）スラリーと、充填工程にある別の圧力容器に充填するスラリーとを熱交換するため、スラリーの加熱に要するエネルギーをさらに節約することが可能である。
さらに、本発明は、
複数の圧力容器を使用するセルロース系バイオマスのバッチ式糖化分解方法であって、
各圧力容器において充填工程、昇温工程、分解工程、降温工程及び排出工程が順次実行され、
充填工程が、セルロース系バイオマスを通水性容器に充填した後、該通水性容器及び水を圧力容器に封入する工程であり、
昇温工程が、圧力容器を密閉して昇温する工程であり、
分解工程が、セルロース系バイオマス中のセルロース及び／又はヘミセルロースを高温高圧水の酸化力によって糖類に分解する工程であり、
降温工程が、圧力容器内の高温高圧水をフラッシュ蒸発させることにより、降温する工程であり、
排出工程が、通水性容器内のセルロース系バイオマスの残渣を取り出す工程であり、
前記分解工程以外の４工程がすべて同じ所要時間で、かつ、前記分解工程の所要時間がそれ以外の４工程の所要時間のｎ倍（ｎは自然数）であり、使用する圧力容器の数が（４＋ｎ）の倍数台であり、
複数の圧力容器のうち、いずれかの圧力容器において充填工程が実行されているとき、他のいずれかの圧力容器において排出工程が実行されており、充填工程実行中の圧力容器に充填される水と排出工程実行中の圧力容器から排出される高温水との間で熱交換し、
複数の圧力容器のうち、いずれかの圧力容器において昇温工程が実行されているとき、他のいずれかの圧力容器において降温工程が実行されており、降温工程実行中の圧力容器から排出されるフラッシュ蒸気を昇温工程実行中の圧力容器に供給することにより熱回収する、ことを特徴とするセルロース系バイオマスの糖化分解方法に関する。
さらに、本発明は、
複数の圧力容器を備えるセルロース系バイオマスのバッチ式糖化分解装置であって、
セルロース系バイオマスを充填した通水性容器及び水を圧力容器に封入する充填工程と、
圧力容器を密閉して昇温する昇温工程と、
セルロース系バイオマス中のセルロース及び／又はヘミセルロースを高温高圧水の酸化力によって糖類に分解する分解工程と、
圧力容器内の高温高圧水をフラッシュ蒸発させることにより、降温する降温工程と、
圧力容器内のセルロース系バイオマスの残渣を取り出す排出工程とが各圧力容器において順次実行され、
前記分解工程以外の４工程がすべて同じ所要時間で、かつ、前記分解工程の所要時間がそれ以外の４工程の所要時間のｎ倍（ｎは自然数）であり、使用する圧力容器の数が（４＋ｎ）の倍数台であり、
複数の圧力容器のうち、いずれかの圧力容器において充填工程が実行されているとき、他のいずれかの圧力容器において排出工程が実行されており、充填工程実行中の圧力容器に充填される水と排出工程実行中の圧力容器から排出される高温水との間で熱交換し、
複数の圧力容器のうち、いずれかの圧力容器において昇温工程が実行されているとき、他のいずれかの圧力容器において降温工程が実行されており、降温工程実行中の圧力容器から排出されるフラッシュ蒸気を昇温工程実行中の圧力容器に供給することにより熱回収する、ことを特徴とするセルロース系バイオマスの糖化分解装置に関する。
亜臨界状態の高温高圧水を用いてセルロース又はヘミセルロースを糖類に分解する際、開孔部又は隙間等を有し、水が容器の内外を移動しうるような通水性容器にセルロース系バイオマスを充填し、該通水性容器及び水を圧力容器に封入（圧密封入）するようにすれば、セルロース系バイオマスをスラリー化して高温高圧処理する場合と比較して、微細なスラリー残留物による配管又は容器の汚染を防止しうる。
本発明では、前記分解工程以外の４工程は、すべて同じ所要時間であり、かつ、前記分解工程の所要時間がそれ以外の４工程の所要時間のｎ倍（ｎは自然数）であり、使用する圧力容器の数が（４＋ｎ）の倍数台である。分解工程が他の工程よりもｎ倍長い場合、分解工程を行う圧力容器の台数を、他工程をおこなう圧力容器のｎ倍とすれば、２つの熱回収を行いつつ、一連の処理工程をスムースに行うことができる。
前記分解工程の温度が140℃以上180℃以下であれば、ヘミセルロースを糖類（主にC5単糖）に分解することができる。ヘミセルロース含量の多いバイオマスの場合には、高温で処理するとC5単糖等が有機酸等にまで過分解してしまうため、比較的温和な条件で分解処理を行うことが好ましい。
その後、前記排出工程で生じたスラリーを固液分離し、ヘミセルロースが分解され
溶媒側に溶出した後の固体分を分離して、新たに原料スラリーとし、前記充填工程に再び供すると共に、前記分解工程の温度を240℃以上280℃以下とすれば、セルロースを糖類（主にC6単糖）に分解することができる。
同様に、前記排出工程後の通水性容器を、前記充填工程に再び供すると共に、前記分解工程の温度を240℃以上280℃以下とすることにより、セルロースを糖類に分解することができる。
まず、バイオマス中のヘミセルロースを140℃以上180℃以下の温度範囲で糖類に分解した後、固液分離すればセルロースを固体として分離することができる。このセルロースをスラリーとして充填工程に供し、分解工程を240℃以上280℃以下の温度範囲で行えば、セルロースを糖類に分解することができる。セルロース及びヘミセルロースの含量が同程度のバイオマスに効果的である。
前記分解工程の温度が240℃以上280℃以下であれば、セルロースを糖類（主にC6単糖）に分解することができる。セルロースの含量が多いバイオマスの場合には、ヘミセルロースの過分解を考慮する必要性が低いため、比較的高温でセルロースのみを糖類に分解する方が効果的である。
前記充填工程において、原料スラリー又は圧力容器に封入する水にエタノールを2mol％以上10mol％以下添加することが好ましい。少量のエタノールを原料スラリーに添加することにより、亜臨界水によるセルロース及び／又はヘミセルロースの糖類への分解反応速度が遅くなる。これにより、分解工程におけるセルロース及び／又はヘミセルロースの分解時間を調整し、有機酸等に過分解することを防止しやすくなることで、収率を上げることができる。
さらに本発明は、
複数の圧力容器を使用するセルロース系バイオマスのバッチ式糖化分解方法であって、
各圧力容器において排出充填工程、昇温工程、分解工程及び降温工程が順次実行され、
排出充填工程が、降温工程実施後に圧力容器内のスラリーを取り出し、同じ圧力容器にセルロース系バイオマスを粉砕し水と混合したスラリーを充填する工程であり、
昇温工程が、圧力容器を密閉して昇温する工程であり、
分解工程が、セルロース系バイオマス中のセルロース及び／又はヘミセルロースを高温高圧水の酸化力によって糖類に分解する工程であり、
降温工程が、圧力容器内の高温高圧のスラリーをフラッシュ蒸発させることにより、降温する工程であり、
前記分解工程以外の３工程がすべて同じ所要時間で、かつ、前記分解工程の所要時間がそれ以外の３工程の所要時間のｎ倍（ｎは自然数）であり、使用する圧力容器の数が（３＋ｎ）の倍数台であり、
複数の圧力容器のうち、いずれかの圧力容器において昇温工程が実行されているとき、他のいずれかの圧力容器において降温工程が実行されており、降温工程実行中の圧力容器から排出されるフラッシュ蒸気を昇温工程実行中の圧力容器に供給することにより熱回収する、ことを特徴とするセルロース系バイオマスの糖化分解方法に関する。
さらに本発明は、
複数の圧力容器を備えるセルロース系バイオマスのバッチ式糖化分解装置であって、
降温工程実施後のスラリーを圧力容器から取り出し、同じ圧力容器にセルロース系バイオマスを粉砕し水と混合したスラリーを充填する排出充填工程と、
圧力容器を密閉して昇温する昇温工程と、
セルロース系バイオマス中のセルロース及び／又はヘミセルロースを高温高圧水の酸化力によって糖類に分解する分解工程と、
圧力容器内の高温高圧スラリーをフラッシュ蒸発させることにより、降温する降温工程とが各圧力容器において順次実行され、
前記分解工程以外の３工程がすべて同じ所要時間で、かつ、前記分解工程の所要時間がそれ以外の３工程の所要時間のｎ倍（ｎは自然数）であり、使用する圧力容器の数が（３＋ｎ）の倍数台であり、
複数の圧力容器のうち、いずれかの圧力容器において昇温工程が実行されているとき、他のいずれかの圧力容器において降温工程が実行されており、降温工程実行中の圧力容器から排出されるフラッシュ蒸気を昇温工程実行中の圧力容器に供給することにより熱回収する、ことを特徴とするセルロース系バイオマスの糖化分解装置に関する。
さらにまた、本発明は、
複数の圧力容器を使用するセルロース系バイオマスのバッチ式糖化分解方法であって、
各圧力容器において排出充填工程、昇温工程、分解工程及び降温工程が順次実行され、
排出充填工程が、降温工程実施後に圧力容器内のセルロース系バイオマスの残渣を取り出し、同じ圧力容器にセルロース系バイオマスを充填した通水性容器及び水を封入する工程であり、
昇温工程が、圧力容器を密閉して昇温する工程であり、
分解工程が、セルロース系バイオマス中のセルロース及び／又はヘミセルロースを高温高圧水の酸化力によって糖類に分解する工程であり、
降温工程が、圧力容器内の高温高圧水をフラッシュ蒸発させることにより、降温する工程であり、
前記分解工程以外の３工程がすべて同じ所要時間で、かつ、前記分解工程の所要時間がそれ以外の３工程の所要時間のｎ倍（ｎは自然数）であり、使用する圧力容器の数が（３＋ｎ）の倍数台であり、
複数の圧力容器のうち、いずれかの圧力容器において昇温工程が実行されているとき、他のいずれかの圧力容器において降温工程が実行されており、降温工程実行中の圧力容器から排出されるフラッシュ蒸気を昇温工程実行中の圧力容器に供給することにより熱回収する、ことを特徴とするセルロース系バイオマスの糖化分解方法に関する。
さらにまた、本発明は、
複数の圧力容器を備えるセルロース系バイオマスのバッチ式糖化分解装置であって、
降温工程実施後のセルロース系バイオマスの残渣を圧力容器から取り出し、同じ圧力容器にセルロース系バイオマスを充填した通水性容器及び水を封入する排出充填工程と、
圧力容器を密閉して昇温する昇温工程と、
セルロース系バイオマス中のセルロース及び／又はヘミセルロースを高温高圧水の酸化力によって糖類に分解する分解工程と、
圧力容器内の高温高圧水をフラッシュ蒸発させることにより、降温する降温工程とが各圧力容器において順次実行され、
前記分解工程以外の３工程がすべて同じ所要時間で、かつ、前記分解工程の所要時間がそれ以外の３工程の所要時間のｎ倍（ｎは自然数）であり、使用する圧力容器の数が（３＋ｎ）の倍数台であり、
複数の圧力容器のうち、いずれかの圧力容器において昇温工程が実行されているとき、他のいずれかの圧力容器において降温工程が実行されており、降温工程実行中の圧力容器から排出されるフラッシュ蒸気を昇温工程実行中の圧力容器に供給することにより熱回収する、ことを特徴とするセルロース系バイオマスの糖化分解装置に関する。
このように、排出工程と充填工程とを１台の圧力容器内で行うことにより、全４工程となって、構成する圧力容器も４（あるいは４の倍数）基で済み、処理時間も短縮されるので、生産能力が向上する利点がある。なお、全工程数が４である本発明の糖化分解方法及び糖化分解装置では、排出充填工程において、排出する高温スラリーと、同じ圧力容器に充填するスラリー（原料スラリー）との間で熱交換することも可能である。
同様に、全工程数が４である本発明の糖化分解方法及び糖化分解装置では、排出充填工程において、排出する高温水と、同じ圧力容器に充填する水との間で熱交換することも可能である。
本発明では、前記分解工程以外の３工程は、すべて同じ所要時間で、かつ、前記分解工程の所要時間がそれ以外の３工程の所要時間のｎ倍（ｎは自然数）であり、使用する圧力容器の数が（３＋ｎ）の倍数台である。分解工程が他の工程よりもｎ倍長い場合、分解工程を行う圧力容器の台数を、他工程をおこなう圧力容器のｎ倍とすれば、２つの熱回収を行いつつ、一連の処理工程をスムースに行うことができる。
全４工程の糖化分解方法においても、前記分解工程の温度が140℃以上180℃以下であれば、ヘミセルロースを糖類（主にC5単糖）に分解することができる。
また、前記排出充填工程で生じたスラリーを固液分離し、ヘミセルロースが分解され溶媒側に溶出した後の固体分を分離して、新たに原料スラリーとし、前記排出充填工程として再び同様の圧力容器へと供すると共に、前記分解工程の温度を240℃以上280℃以下とすれば、セルロースを糖類（主にC6単糖）に分解することができる。
同様に、前記排出工程後の通水性容器を、前記充填工程に再び供すると共に、前記分解工程の温度を240℃以上280℃以下とすることにより、セルロースを糖類に分解することができる。
さらに、前記分解工程の温度が240℃以上280℃以下であれば、セルロースを糖類（主にC6単糖）に分解することができる。
また、前記排出充填工程において、原料スラリー又は圧力容器に封入する水にエタノールを2mol％以上10mol％以下添加することが好ましい。これら温度条件及びエタノール添加が好ましい理由については、全５工程の糖化分解方法の充填工程について説明した通りである。
ここで、原料スラリーに添加されたエタノールは、降温工程においてフラッシュ蒸気に大部分移行し、昇温工程にある別の圧力容器内のスラリーへと回収される。排出工程で取り出された糖類を含む水溶液は、エタノール発酵に供されてバイオエタノールへと変換されるが、エタノール発酵の当初にエタノールが残存していると、酵母による発酵が阻害される。本発明において、分解工程でエタノールが存在している場合には、分解工程におけるエタノール濃度を維持しつつ、排出工程後のセルロース及び／又はヘミセルロースを含むスラリーにはエタノールが減少するため、エタノール発酵が阻害されにくいという特徴がある。
なお、特許文献４又は特許文献５に開示されているように、アルコール等を主成分とする媒体を亜臨界状態とすると、例えば280℃で圧力容器内が12MPa以上の高圧となる。しかし、請求項７に係る発明では、同じ280℃で7.5〜9.7MPa程度の圧力にしかならず、加圧エネルギーを節約できると共に圧力容器の耐圧度を軽減でき経済的である。
本発明の上記目的、他の目的、特徴及び利点は、添付図面参照の下、以下の好適な実施態様の詳細な説明から明らかにされる。
本発明によれば、複数台の圧力容器を用いて、低コスト、かつ、高い収率でセルロース系バイオマス中のセルロース及び／又はヘミセルロースを糖類に分解することができる。また、本発明によれば、糖化分解反応に適した温度まで予熱するのに、他工程にある圧力容器の廃熱を容易に回収できるため、必要熱量の約60％を節約でき、経済的に非常に優れている。
また、セルロース系バイオマスを通水性容器に充填し、水と共に圧力容器に封入すれば、配管等の汚れも防止でき、作業効率をさらに向上させることが可能である。
図１は、実施の形態１の糖化分解装置の操作手順を示す図である。 図２は、実施の形態１の糖化分解装置を、連続バッチシステムとして運転する場合のタイムスケジュールを表す図である。 図３は、実施の形態２の糖化分解装置を、連続バッチシステムとして運転する場合のタイムスケジュールを表す図である。 図４は、バイオマスの糖化分解反応における反応時間と糖類の収率（％）との関係を表すグラフである。 図５は、実施の形態３の糖化分解装置を、連続バッチシステムとして運転する場合のタイムスケジュールを表す図である。 図６は、実施の形態４において、通水性容器に乾燥バガスを圧密充填する一例を表す図である。
以下に、本発明の実施の形態について、適宜図面を参照しながら説明する。なお、本発明は、以下に限定されない。
（実施の形態１）
本発明の実施の形態１として、全工程数が５であり、５台の圧力容器を用いる糖化分解装置の操作手順を、図１を参照しながら説明する。
まず、セルロース系バイオマス（例えば、バガスや甜菜かす、わら等の草木系バイオマス）を、数mm以下に粉砕し、水又は希エタノール水溶液（2〜10mol％）を用いて固形物濃度30％程度のスラリーとする。そして、図１(a)に示すように、そのスラリー（原料スラリー）をNo.1の圧力容器内に充填する（充填工程）。糖化分解装置を始動させたときには、他の圧力容器から排出される熱エネルギーがないので、原料スラリーは熱交換によって予熱されない。
No.1〜No.5の圧力容器は、充填工程→昇温工程→分解工程→降温工程→排出工程を順次繰り返しており、No.2〜No.5の４台の圧力容器は、それぞれ１工程ずつ時間差をおいて運転している。すなわち、図１(a)〜図１(e)においては、No.1が充填工程のときには、No.2が排出工程、No.3が降温工程、No.4が分解工程、No.5が昇温工程となっている。
なお、図１(a)〜図１(e)においては、「予熱充填」は充填工程、「予熱昇温」は昇温工程、「加熱昇温」は分解工程、「フラッシュ」は降温工程、「排水」は排出工程を、それぞれ表している。
既に糖化分解装置を作動させており、No.1の圧力容器で２回目以降の充填工程を行う場合には、排出工程にあるNo.2の圧力容器から排出（排水）されるスラリー（糖類を含む）と、No.1の圧力容器に充填する原料スラリーとの間で熱交換を行い、原料スラリーを予熱する。
次に、No.1の圧力容器を密閉する（昇温工程）。このとき、図１(b)に示すように、No.4の圧力容器が降温工程となっているため、No.4の圧力容器上部の高温ガスをフラッシュ蒸気としてNo.1の圧力容器へと供給し、熱回収する（上述したように、フラッシュ蒸気は圧力容器内の水溶液へと供給することが好ましい）。その結果、No.1の圧力容器内のスラリーの温度がさらに上昇し、スラリーを亜臨界状態とするためのエネルギーが節約される。
次に、図１(c)に示すように、高温スチーム等の熱源を用いてNo.1の圧力容器内部を加熱し、スラリーを亜臨界状態とする（分解工程）。このとき、原料スラリーにエタノールを2mol％以上10mol％以下の濃度範囲で添加しておけば、分解反応速度を低下させることができるので、セルロース又はヘミセルロースの分解反応を制御しやすくなる。
ここで、本願でいう分解工程とは、スラリーが亜臨界状態となっている時間だけではなく、昇温工程で温度上昇したスラリーを、亜臨界状態にまで加熱するための時間も含んでいる。
なお、原料スラリーに対して10mol％を越える濃度までエタノールを添加すると、必要以上に分解時間が長引くと共に、容器の耐圧度も上がる。また、排出工程で排出（排水）スラリーにもエタノールが高濃度で残存することになるため、実用的価値が損なわれる。
次に、図１(d)に示すように、適切な分解時間を経過したNo.1の圧力容器と、予熱工程にあるNo.3の圧力容器とを接続し、No.1の圧力容器下部の高温スラリーをフラッシュ蒸気としてNo.3の圧力容器内へと供給する。これにより、No.1の圧力容器内部が糖化分解温度以下まで急冷され、糖類の有機酸等への過分解反応を停止することができる。同時に、No.3の圧力容器内のスラリーの温度が上昇する。
ここで、分解工程においてバイオマス中のヘミセルロースを糖化分解する場合には、セルロースが糖化分解する温度範囲（240℃〜280℃）までは昇温せず、ヘミセルロースのみが糖化分解する140℃〜180℃の温度範囲に調整する。一方、バイオマス中のセルロースを糖化分解する場合には、セルロースが糖化分解する温度範囲（240℃〜280℃）まで昇温する。
次に、図１(e)に示すように、温度が低下し、常圧あるいは常圧近くまで圧力が低下したNo.1の圧力容器を開き、糖類が含まれたスラリーを排出（排水）する（排出工程）。このとき、スラリーは分解過程の温度が240〜280℃の場合、110〜150℃程度であるため、充填工程にあるNo.5の圧力容器に充填するスラリーとの間で熱交換を行う。これにより、No.5のスラリーが予熱されると共に、No.1から取り出すスラリーを冷却することができる。
図１(a)〜図１(e)では、主にNo.1の圧力容器の操作について説明したが、No.2〜No.5の圧力容器についてもNo.1と同様の操作を行う。また、図１(a)〜図１(e)では、No.1以外の圧力容器については、フラッシュ蒸気及び高温スラリーによる排熱回収（熱交換）が一部省略されているが、これらについてもNo.1の圧力容器と同様の排熱回収（熱交換）が行われることはいうまでもない。
排出工程で排出され（排水され）、さらに熱交換によって冷却されたスラリーには、糖類と残存固形分が共存する。分解工程が140℃〜180℃の温度範囲である場合には、残存固形分は主にセルロースとリグニンであり、分解工程が240℃〜280℃の温度範囲である場合には、残存固形分は主にリグニンである。
このスラリーは、固液分離によって残存固形分を除去した後、エタノール発酵に供され、酵母の発酵作用等によりバイオエタノールが製造される。このようなエタノール発酵技術は周知技術であるため、ここではその説明を省略するが、本発明によって得られた糖類は、酵母発酵以外の公知の発酵処理によってもバイオエタノールに変換することもできる。
次に、図１(a)〜図１(e)に示した５台の圧力容器を用いる分解装置を、連続バッチシステムとして運転する場合のタイムスケジュールについて、図２を参照しながら説明する。なお、図２では、各工程の所要時間は、５分間としている。
まず、No.1の圧力容器から充填工程を行い、５分間ずつ時間差をとってNo.2〜No.5の圧力容器で充填工程を行う。各圧力容器は「C」→「PH」→「GL」→「F」→「DC」という５工程を順次繰り返すので、セルロース系バイオマスの糖化分解処理は、5分×5工程＝25分が１サイクルとなる。そして、No.1〜No.5の圧力容器は、このサイクルを５分ずつの時間差で連続して行う。
降温工程にあるNo.1の圧力容器のフラッシング蒸気は、昇温工程にあるNo.2の圧力容器に供給され、熱回収が図れる。同様に、降温工程にあるNo.2、No.3、No.4及びNo.5圧力容器のフラッシング蒸気は、昇温工程にあるNo.3、No.4、No.5及びNo.1の圧力容器にそれぞれ供給され、熱回収が図られる。
また、排出工程にあるNo.1の圧力容器から排出（排水）スラリーは、充填工程にあるNo.5の圧力容器に充填されるスラリーと熱交換される。同様に、排出工程にあるNo.2、No.3、No.4及びNo.5の圧力容器の高温スラリーは、充填工程にあるNo.1、No.2、No.3及びNo.4の圧力容器に充填されるスラリーとそれぞれ熱交換される。
こうした連続バッチシステムによれば、セルロース系バイオマスを短時間、かつ、省エネルギーで連続糖化分解することができる。
（実施の形態２）
次に、全工程数が４であり、定常運転時に排出工程及び充填工程を排出充填工程として平行して行う４台の圧力容器を用いる分解装置を、連続バッチシステムとして運転する場合のタイムスケジュールについて、図３を参照しながら説明する。なお、図３では、各工程の所要時間は、５分間としている。
まず、No.1の圧力容器について最初の充填工程C0を行い、５分間ずつ時間差をとってNo.2〜No.4の圧力容器で最初の充填工程C0を行う。運転開始時には、図１に示した糖化分解装置の充填工程と同じ工程を行うことになるため、図３では最初に行う排出充填工程を、最初の充填工程C0と表示している。定常運転時には、各圧力容器は「C」→「PH」→「GL」→「F」という４工程を順次繰り返すので、セルロース系バイオマスの糖化分解処理は、5分×4工程＝20分が１サイクルとなる。そして、No.1〜No.4の圧力容器は、このサイクルを５分ずつの時間差で連続して行う。
降温工程にあるNo.1の圧力容器のフラッシング蒸気は、昇温工程にあるNo.2の圧力容器に供給され、熱回収が図れる。同様に、降温工程にあるNo.2、No.3及びNo.4圧力容器のフラッシング蒸気は、昇温工程にあるNo.3、No.4及びNo.5の圧力容器にそれぞれ供給され、熱回収が図られる。
ここで、降温工程を実行後、排出充填工程にあるNo.1の圧力容器からスラリーを取り出し、その後、同じ圧力容器に原料スラリーを充填する。すなわち、降温工程終了後のNo.1の圧力容器において、排出工程と充填工程とが排出充填工程として平行して実施される。このとき、排出されるスラリーが十分高温ならば、充填する原料スラリーとの間で、熱交換を行ってもよい。
運転を終了する場合、最後の降温工程を実施したNo.1の圧力容器は、最後の排出工程CXを行い、５分間ずつ時間差をとってNo.2〜No.4の圧力容器で最後の排出工程CXを行う。運転終了時には、図１に示した糖化分解装置の排出工程と同じ工程を行うことになるため、図３では最後に行う排出充填工程を、最後の排出工程CXと表示している。
この連続バッチシステムによれば、図１及び図２に示した糖化分解装置よりも少ない圧力容器で、より短時間に連続糖化分解を実施することができる。
［分解工程におけるエタノール添加の影響］
ここで、セルロース系バイオマスとして、試薬セルロースを亜臨界状態で糖化分解させる場合におけるエタノール添加の影響について検討した。上記セルロースに、純水と5重量％（2mol％）のエタノール水溶液をそれぞれ同じ280℃で通水した実験結果を図４に示す
図４は反応時間と糖類の収率（％）との関係を示したものである。糖類の最高収率そのものにはエタノールの添加による影響は、ほとんど認められなかった。しかし、糖類の生成速度及び分解速度は、エタノールを添加した場合の方が明らかに低く、例えば、最高収率に到達する時間は、エタノール添加によって約3倍（0.7分→2.0分）に拡大した。
亜臨界状態である反応時間を工業規模において秒単位で制御することは困難であるため、原料スラリーへのエタノール添加は、糖類の収率を上げる点で、有効であることが確認された。
（実施の形態３）
次に、セルロース系バイオマスが亜臨界状態で糖化分解されにくく、分解工程を他の４工程よりも長時間にせざるを得ない場合であって、８台の圧力容器を用いる全工程数５の分解装置を、連続バッチシステムとして運転する場合のタイムスケジュールについて、図５を参照しながら説明する。なお、図５では、分解工程の所要時間を20分間、その他の工程の所要時間を５分間としている。
まず、No.1の圧力容器から充填工程を行い、５分間ずつ時間差をとってNo.2〜No.8の圧力容器で充填工程を行う。各圧力容器は「C」→「PH」→「GL」→「F」→「DC」という５工程を順次繰り返すが、ここではセルロース系バイオマスの糖化分解処理が20分であるため、（5分×4工程）＋（20分×1工程）＝40分が１サイクルとなる。そして、No.1〜No.8の圧力容器は、このサイクルを５分ずつの時間差で連続して行う。
ここで、図５に示す連続バッチシステムでは、分解工程が他工程の４倍長い。このため、工程数と同じ５台の圧力容器を用いたのでは、分解工程以外の工程も20分としなければフラッシュ蒸気及び高温スラリーの熱エネルギーを回収することができないため、処理時間が非常に長くなる。そのため、本実施の形態の糖化分解装置では、８台の圧力容器を使用し、分解工程を20分としても他工程は5分のままで効果的な熱回収ができるようにしている。
すなわち、No.1の圧力容器が降温工程にあるとき、昇温工程にあるNo.6の圧力容器にフラッシング蒸気を供給する。同様に、降温工程にあるNo.2、No.3、No.4、No.5、No.6、No.7及びNo.8の圧力容器は、昇温工程にあるNo.7、No.8、No.1、No.2、No.3、No.4及びNo.5の圧力容器にそれぞれ供給され、熱回収が図られる。
また、排出工程にあるNo.1の圧力容器から排出（排水）高温スラリーは、充填工程にあるNo.8の圧力容器に充填されるスラリーと熱交換される。同様に、排出工程にあるNo.2、No.3、No.4、No.5、No.6、No.7及びNo.8の圧力容器の高温スラリーは、充填工程にあるNo.1、No.2、No.3、No.4、No.5、No.6及びNo.7の圧力容器に充填されるスラリーとそれぞれ熱交換される。
分解工程以外の４工程がすべて同じ所要時間であり、かつ、分解工程の所要時間がそれ以外の４工程の所要時間のｎ倍（ｎは自然数であり、ここでは４）である場合には、使用する圧力容器の数が（４＋ｎ）の倍数台（ここでは８台）であれば、実施の形態１と同様、連続バッチシステムとして、セルロース系バイオマスを短時間、かつ、省エネルギーで連続糖化分解することができる。
実施の形態３においては、圧力容器を８台としたが、一連のバッチシステムを２系統とするならば、全部で16台の圧力容器を使用すればよい。また、全工程数４の糖化分解装置についても、同様の操作を行うことが可能である。
（実施の形態４）
上記実施の形態１〜３においては、充填工程又は排出充填工程として、セルロース系バイオマスを粉砕し、水と混合してスラリーとした後、圧力容器に充填する場合について説明した。しかし、本発明の充填工程又は排出充填工程では、セルロース系バイオマスを必ずしもスラリー化する必要はなく、バガス等のセルロース系バイオマスを開孔部又は隙間等を有し、水が容器の内外を移動しうるような通水性容器にセルロース系バイオマスを充填し、該通水性容器及び水を圧力容器に封入（圧密封入）することによっても、セルロース系バイオマスを糖化分解することが可能である。
通水性容器は、圧力容器内の高温に耐えうるものであれば、その素材は問わないが、耐久性の高いステンレス鋼等が好ましい。また、形状については特に制限はなく、直方体、円筒等、適宜選択することができるが、圧力容器形状と同じ形状（円筒）とすることが、容積効率が上がる点では好ましい。また、通水性を確保する手段としては、通水性容器の一部又は全部を網目状としてもよく、スリットや円形の開孔部を設けてもよく、上面を開放してもよく、水が容器内外を移動しうるのであれば、特に制限はない。
通水性容器にセルロース系バイオマスとして乾燥バガスを充填する一例を、図６に示す。この図では、底面及び側面に多数の開孔部を有する円筒状の通水性容器（上面は開放）にバガスを充填する。このとき、乾燥バガスは粉砕する必要はなく、そのままの長さでもよいが、適当な長さに切断してもよい。
充填後、プレス機等を用いて上から圧縮し、乾燥バガスを通水性容器内で圧縮（圧密充填）することが好ましいが、予め圧縮した乾燥バガスを通水性容器に充填してもよい。乾燥バガスは、圧縮前のかさ比重が5〜10kg/m3程度であるが、圧縮することにより50kg/m3以上のかさ比重にまで圧縮できる。この圧縮された状態で圧力容器内に封入し注水して満水とすれば、圧力容器内の固形物濃度は数％程度となり、スラリーと同レベルの固形分濃度となり、乾燥バガスをスラリー化するのと同程度の容積効率が得られる。
図６に示したように、通水性容器内で乾燥バガスを圧縮する場合には、通水性容器内への乾燥バガスの投入及びプレス処理を繰り返し、通水性容器内になるべく多くの乾燥バガスを圧密充填することが好ましいが、充分量の乾燥バガスを圧密充填できるのであれば、１回のプレス処理としてもよい。
なお、乾燥バガス等のセルロース系バイオマスは、圧力容器に封入する前に、かさ比重を50kg/m3以上300kg/m3以下に調整することが好ましく、100kg/m3以上200kg/m3以下に調整することがより好ましい。かさ比重が低いとスラリー化する場合と比較して固形分濃度が低くなるために容積効率が低くなるためである。一方、かさ比重をあまり大きくすると、セルロース系バイオマスの内部に水が浸透しにくくなり、分解反応が起こりにくくなるためである。
乾燥バガス等のセルロース系バイオマスをスラリー化するためには、原料1kg当たり0.5〜2kW程度、微粉砕のためのエネルギーが必要であるが、本実施の形態では微粉砕作業は不要であり、仮に粉砕する場合でも微粉砕までする必要がないため、セルロース系バイオマスの前処理に必要な仕事量は1/10〜1/2となる。
セルロース系バイオマスをスラリーとして圧力容器に充填する場合には、配管の詰まり防止のため、固形物濃度を低くするか、微粉砕する必要がある。セルロース系バイオマスは含有水分が多く、スラリーの固形分濃度はセルロース系バイオマス内の水分も含めれば、10％程度でも流動性が低い。しかし、通水性容器にセルロース系バイオマスを充填し、水と共に圧力容器に封入すれば、圧力容器内の固形分濃度は、上述したようにスラリーと同等とすることができる。
また、セルロース系バイオマスをスラリー化した場合、配管及び圧力容器の内壁に固形物が付着し、残存固形物として残ることがある。この残存固形物は、配管及び圧力容器の容積効率を下げるだけでなく、反応後の微粉末が未反応のスラリーに混入するために、洗浄頻度を増加させることとなる。しかし、通水性容器にセルロース系バイオマスを充填し、水と共に圧力容器内に封入して加熱すれば、セルロース系バイオマスは通水性容器内に静置されたままであり、配管を移送するのは水のみであるため、このような問題が起こらない。
さらに、セルロース系バイオマスを140℃以上180℃以下で加熱してヘミセルロースを糖類に分解した後、残りの固形分を240℃以上280℃以下で加熱してセルロースを糖類に分解する場合、充填工程又は排出充填工程でスラリー化したセルロース系バイオマスを充填した場合、ヘミセルロース分解後の固形分を固液分離し、新たに水を加えてスラリー化する必要があるが、通水性容器にセルロース系バイオマスを充填し、水と共に圧力容器内に封入して加熱すれば、圧力容器から糖類を含む水を排水するだけで足り、通水性容器が固液分離の役目も果たすという利点がある。なお、通水性容器内にバイオマス残渣と共に残留する糖類を含む水も、バイオマス残渣の洗浄操作によって回収すれば、糖類をさらに効率よく回収することが可能である。
充填工程又は排出充填工程において、通水性容器にセルロース系バイオマスを充填し、水と共に圧力容器内に封入すれば、排出工程又は排出充填工程においては、圧力容器から糖類を含む高温水を排出し、圧力容器内からは通水性容器を取り出し、通水性容器から固形の残渣（セルロース系バイオマスに含まれるセルロース及び／又はヘミセルロースが糖類に分解された後に残った固形分であり、主にリグニン及び灰分である）を取り出して廃棄する。
なお、この残渣は圧力容器内を加熱するための燃料として利用可能であるため、圧力容器内の固形分濃度を高くすることができる本実施の形態では、圧力容器から取り出される残渣量も多く、石油等の燃料の使用を抑制することが可能である。
降温工程においては圧力容器内の高温水をフラッシュ蒸発させ、充填工程実行中の圧力容器に充填される水との間で熱交換を行う。それ以外は、充填工程又は排出充填工程でスラリー化したセルロース系バイオマスを充填する場合と同様である。
例えば、充填工程において、通水性容器にセルロース系バイオマスを充填し、水と共に圧力容器内に封入する場合、実施の形態１の糖化分解装置の操作手順を示す図１において、「原料スラリー」とあるのは「セルロース系バイオマスを充填した通水性容器及び水」となる。
上記説明から、当業者にとっては、本発明の多くの改良や他の実施の形態が明らかである。従って、上記説明は例示としてのみ解釈されるべきであり、本発明を実行する最良の態様を当業者に教示する目的で提供されたものである。本発明の精神を逸脱することなく、その構造及び／又は機能の詳細を実質的に変更できる。
本発明は、セルロース系バイオマスを分解し、糖類を製造する方法及び装置として、バイオ、エネルギー等の分野において有用である。

Claims (21)

  1. 複数の圧力容器を使用するセルロース系バイオマスのバッチ式糖化分解方法であって、
    各圧力容器において充填工程、昇温工程、分解工程、降温工程及び排出工程が順次実行され、
    充填工程が、セルロース系バイオマスを粉砕し水と混合したスラリーを圧力容器に充填する工程であり、
    昇温工程が、圧力容器を密閉して昇温する工程であり、
    分解工程が、セルロース系バイオマス中のセルロース及び／又はヘミセルロースを高温高圧水の酸化力によって糖類に分解する工程であり、
    降温工程が、圧力容器内の高温高圧スラリーをフラッシュ蒸発させることにより、降温する工程であり、
    排出工程が、圧力容器内のスラリーを取り出す工程であり、
    前記分解工程以外の４工程がすべて同じ所要時間で、かつ、前記分解工程の所要時間がそれ以外の４工程の所要時間のｎ倍（ｎは自然数）であり、使用する圧力容器の数が（４＋ｎ）の倍数台であり、
    複数の圧力容器のうち、いずれかの圧力容器において充填工程が実行されているとき、他のいずれかの圧力容器において排出工程が実行されており、充填工程実行中の圧力容器に充填されるスラリーと排出工程実行中の圧力容器から排出されるスラリーとの間で熱交換し、
    複数の圧力容器のうち、いずれかの圧力容器において昇温工程が実行されているとき、他のいずれかの圧力容器において降温工程が実行されており、降温工程実行中の圧力容器から排出されるフラッシュ蒸気を昇温工程実行中の圧力容器に供給することにより熱回収する、ことを特徴とするセルロース系バイオマスの糖化分解方法。
  2. 複数の圧力容器を使用するセルロース系バイオマスのバッチ式糖化分解方法であって、
    各圧力容器において充填工程、昇温工程、分解工程、降温工程及び排出工程が順次実行され、
    充填工程が、セルロース系バイオマスを通水性容器に充填した後、該通水性容器及び水を圧力容器に封入する工程であり、
    昇温工程が、圧力容器を密閉して昇温する工程であり、
    分解工程が、セルロース系バイオマス中のセルロース及び／又はヘミセルロースを高温高圧水の酸化力によって糖類に分解する工程であり、
    降温工程が、圧力容器内の高温高圧水をフラッシュ蒸発させることにより、降温する工程であり、
    排出工程が、通水性容器内のセルロース系バイオマスの残渣を取り出す工程であり、
    前記分解工程以外の４工程がすべて同じ所要時間で、かつ、前記分解工程の所要時間がそれ以外の４工程の所要時間のｎ倍（ｎは自然数）であり、使用する圧力容器の数が（４＋ｎ）の倍数台であり、
    複数の圧力容器のうち、いずれかの圧力容器において充填工程が実行されているとき、他のいずれかの圧力容器において排出工程が実行されており、充填工程実行中の圧力容器に充填される水と排出工程実行中の圧力容器から排出される高温水との間で熱交換し、
    複数の圧力容器のうち、いずれかの圧力容器において昇温工程が実行されているとき、他のいずれかの圧力容器において降温工程が実行されており、降温工程実行中の圧力容器から排出されるフラッシュ蒸気を昇温工程実行中の圧力容器に供給することにより熱回収する、ことを特徴とするセルロース系バイオマスの糖化分解方法。
  3. 前記分解工程の温度が140℃以上180℃以下であり、ヘミセルロースを糖類に分解する請求項１に記載のセルロース系バイオマスの糖化分解方法。
  4. 前記分解工程の温度が140℃以上180℃以下であり、ヘミセルロースを糖類に分解する請求項２に記載のセルロース系バイオマスの糖化分解方法。
  5. 前記排出工程で生じたスラリーを固液分離し、ヘミセルロースが分解し水に溶解した後の固体分を分離して新たなスラリーとし、該スラリーを前記充填工程に再び供すると共に、前記分解工程の温度を240℃以上280℃以下とすることにより、セルロースを糖類に分解する請求項２に記載のセルロース系バイオマスの糖化分解方法。
  6. 前記排出工程後の通水性容器を前記充填工程に再び供すると共に、前記分解工程の温度を240℃以上280℃以下とすることにより、セルロースを糖類に分解する請求項４に記載のセルロース系バイオマスの糖化分解方法。
  7. 前記分解工程の温度が240℃以上280℃以下であり、セルロースを糖類に分解する請求項１又は２に記載のセルロース系バイオマスの糖化分解方法。
  8. 前記充填工程において、原料スラリーにエタノールを2mol%以上10mol%以下添加する請求項１に記載のセルロース系バイオマスの糖化分解方法。
  9. 前記充填工程において、圧力容器に封入する水にエタノールを2mol%以上10mol%以下添加する請求項２に記載のセルロース系バイオマスの糖化分解方法。
  10. 複数の圧力容器を使用するセルロース系バイオマスのバッチ式糖化分解方法であって、
    各圧力容器において排出充填工程、昇温工程、分解工程及び降温工程が順次実行され、
    排出充填工程が、降温工程実施後に圧力容器内のスラリーを取り出し、同じ圧力容器にセルロース系バイオマスを粉砕し水と混合したスラリーを充填する工程であり、
    昇温工程が、圧力容器を密閉して昇温する工程であり、
    分解工程が、セルロース系バイオマス中のセルロース及び／又はヘミセルロースを高温高圧水の酸化力によって糖類に分解する工程であり、
    降温工程が、圧力容器内の高温高圧のスラリーをフラッシュ蒸発させることにより、降温する工程であり、
    前記分解工程以外の３工程がすべて同じ所要時間で、かつ、前記分解工程の所要時間がそれ以外の３工程の所要時間のｎ倍（ｎは自然数）であり、使用する圧力容器の数が（３＋ｎ）の倍数台であり、
    複数の圧力容器のうち、いずれかの圧力容器において昇温工程が実行されているとき、他のいずれかの圧力容器において降温工程が実行されており、降温工程実行中の圧力容器から排出されるフラッシュ蒸気を昇温工程実行中の圧力容器に供給することにより熱回収する、ことを特徴とするセルロース系バイオマスの糖化分解方法。
  11. 複数の圧力容器を使用するセルロース系バイオマスのバッチ式糖化分解方法であって、
    各圧力容器において排出充填工程、昇温工程、分解工程及び降温工程が順次実行され、
    排出充填工程が、降温工程実施後に圧力容器内のセルロース系バイオマスの残渣を取り出し、同じ圧力容器にセルロース系バイオマスを充填した通水性容器及び水を封入する工程であり、
    昇温工程が、圧力容器を密閉して昇温する工程であり、
    分解工程が、セルロース系バイオマス中のセルロース及び／又はヘミセルロースを高温高圧水の酸化力によって糖類に分解する工程であり、
    降温工程が、圧力容器内の高温高圧水をフラッシュ蒸発させることにより、降温する工程であり、
    前記分解工程以外の３工程がすべて同じ所要時間で、かつ、前記分解工程の所要時間がそれ以外の３工程の所要時間のｎ倍（ｎは自然数）であり、使用する圧力容器の数が（３＋ｎ）の倍数台であり、
    複数の圧力容器のうち、いずれかの圧力容器において昇温工程が実行されているとき、他のいずれかの圧力容器において降温工程が実行されており、降温工程実行中の圧力容器から排出されるフラッシュ蒸気を昇温工程実行中の圧力容器に供給することにより熱回収する、ことを特徴とするセルロース系バイオマスの糖化分解方法。
  12. 前記分解工程の温度が140℃以上180℃以下であり、ヘミセルロースを糖類に分解する請求項１０に記載のセルロース系バイオマスの糖化分解方法。
  13. 前記分解工程の温度が140℃以上180℃以下であり、ヘミセルロースを糖類に分解する請求項１１に記載のセルロース系バイオマスの糖化分解方法。
  14. 前記排出充填工程で生じたスラリーを固液分離し、ヘミセルロースが分解し水に溶解した後の固体分を分離して新たなスラリーとし、該固液分離後のスラリーを前記排出充填工程に再び供すると共に、前記分解工程の温度を240℃以上280℃以下とすることにより、セルロースを糖類に分解する請求項１２に記載のセルロース系バイオマスの糖化分解方法。
  15. 前記分解工程の温度が240℃以上280℃以下であり、セルロースを糖類に分解する請求項１０又は１１に記載のセルロース系バイオマスの糖化分解方法。
  16. 前記排出充填工程において、原料スラリーにエタノールを2mol%以上10mol%以下添加する請求項１０に記載のセルロース系バイオマスの糖化分解方法。
  17. 前記排出充填工程において、圧力容器に封入する水にエタノールを2mol%以上10mol%以下添加する請求項１１に記載のセルロース系バイオマスの糖化分解方法。
  18. 複数の圧力容器を備えるセルロース系バイオマスのバッチ式糖化分解装置であって、
    セルロース系バイオマスを粉砕し水と混合したスラリーを圧力容器に充填する充填工程と、
    圧力容器を密閉して昇温する昇温工程と、
    セルロース系バイオマス中のセルロース及び／又はヘミセルロースを高温高圧水の酸化力によって糖類に分解する分解工程と、
    圧力容器内の高温高圧スラリーをフラッシュ蒸発させることにより、降温する降温工程と、
    圧力容器内のスラリーを取り出す排出工程とが各圧力容器において順次実行され、
    前記分解工程以外の４工程がすべて同じ所要時間で、かつ、前記分解工程の所要時間がそれ以外の４工程の所要時間のｎ倍（ｎは自然数）であり、使用する圧力容器の数が（４＋ｎ）の倍数台であり、
    複数の圧力容器のうち、いずれかの圧力容器において充填工程が実行されているとき、他のいずれかの圧力容器において排出工程が実行されており、充填工程実行中の圧力容器に充填されるスラリーと排出工程実行中の圧力容器から排出されるスラリーとの間で熱交換し、
    複数の圧力容器のうち、いずれかの圧力容器において昇温工程が実行されているとき、他のいずれかの圧力容器において降温工程が実行されており、降温工程実行中の圧力容器から排出されるフラッシュ蒸気を昇温工程実行中の圧力容器に供給することにより熱回収 する、ことを特徴とするセルロース系バイオマスの糖化分解装置。
  19. 複数の圧力容器を備えるセルロース系バイオマスのバッチ式糖化分解装置であって、
    セルロース系バイオマスを充填した通水性容器及び水を圧力容器に封入する充填工程と、
    圧力容器を密閉して昇温する昇温工程と、
    セルロース系バイオマス中のセルロース及び／又はヘミセルロースを高温高圧水の酸化力によって糖類に分解する分解工程と、
    圧力容器内の高温高圧水をフラッシュ蒸発させることにより、降温する降温工程と、
    圧力容器内のセルロース系バイオマスの残渣を取り出す排出工程とが各圧力容器において順次実行され、
    前記分解工程以外の４工程がすべて同じ所要時間で、かつ、前記分解工程の所要時間がそれ以外の４工程の所要時間のｎ倍（ｎは自然数）であり、使用する圧力容器の数が（４＋ｎ）の倍数台であり、
    複数の圧力容器のうち、いずれかの圧力容器において充填工程が実行されているとき、他のいずれかの圧力容器において排出工程が実行されており、充填工程実行中の圧力容器に充填される水と排出工程実行中の圧力容器から排出される高温水との間で熱交換し、
    複数の圧力容器のうち、いずれかの圧力容器において昇温工程が実行されているとき、他のいずれかの圧力容器において降温工程が実行されており、降温工程実行中の圧力容器から排出されるフラッシュ蒸気を昇温工程実行中の圧力容器に供給することにより熱回収する、ことを特徴とするセルロース系バイオマスの糖化分解装置。
  20. 複数の圧力容器を備えるセルロース系バイオマスのバッチ式糖化分解装置であって、
    降温工程実施後のスラリーを圧力容器から取り出し、同じ圧力容器にセルロース系バイオマスを粉砕し水と混合したスラリーを充填する排出充填工程と、
    圧力容器を密閉して昇温する昇温工程と、
    セルロース系バイオマス中のセルロース及び／又はヘミセルロースを高温高圧水の酸化力によって糖類に分解する分解工程と、
    圧力容器内の高温高圧スラリーをフラッシュ蒸発させることにより、降温する降温工程とが各圧力容器において順次実行され、
    前記分解工程以外の３工程がすべて同じ所要時間で、かつ、前記分解工程の所要時間がそれ以外の３工程の所要時間のｎ倍（ｎは自然数）であり、使用する圧力容器の数が（３＋ｎ）の倍数台であり、
    複数の圧力容器のうち、いずれかの圧力容器において昇温工程が実行されているとき、他のいずれかの圧力容器において降温工程が実行されており、降温工程実行中の圧力容器から排出されるフラッシュ蒸気を昇温工程実行中の圧力容器に供給することにより熱回収する、ことを特徴とするセルロース系バイオマスの糖化分解装置。
  21. 複数の圧力容器を備えるセルロース系バイオマスのバッチ式糖化分解装置であって、
    降温工程実施後のセルロース系バイオマスの残渣を圧力容器から取り出し、同じ圧力容器にセルロース系バイオマスを充填した通水性容器及び水を封入する排出充填工程と、
    圧力容器を密閉して昇温する昇温工程と、
    セルロース系バイオマス中のセルロース及び／又はヘミセルロースを高温高圧水の酸化力によって糖類に分解する分解工程と、
    圧力容器内の高温高圧水をフラッシュ蒸発させることにより、降温する降温工程とが各圧力容器において順次実行され、
    前記分解工程以外の３工程がすべて同じ所要時間で、かつ、前記分解工程の所要時間がそれ以外の３工程の所要時間のｎ倍（ｎは自然数）であり、使用する圧力容器の数が（３＋ｎ）の倍数台であり、
    複数の圧力容器のうち、いずれかの圧力容器において昇温工程が実行されているとき、他のいずれかの圧力容器において降温工程が実行されており、降温工程実行中の圧力容器から排出されるフラッシュ蒸気を昇温工程実行中の圧力容器に供給することにより熱回収する、ことを特徴とするセルロース系バイオマスの糖化分解装置。
JP2008512641A 2006-10-26 2007-10-23 セルロース系バイオマスの糖化分解方法及び糖化分解装置 Expired - Fee Related JP4990271B2 (ja)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2008512641A JP4990271B2 (ja) 2006-10-26 2007-10-23 セルロース系バイオマスの糖化分解方法及び糖化分解装置

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2006291194 2006-10-26
JP2006291194 2006-10-26
PCT/JP2007/070600 WO2008050740A1 (fr) 2006-10-26 2007-10-23 Procédé de saccharification/décomposition d'une biomasse à base de cellulose et dispositif de saccharification/décomposition
JP2008512641A JP4990271B2 (ja) 2006-10-26 2007-10-23 セルロース系バイオマスの糖化分解方法及び糖化分解装置

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JPWO2008050740A1 JPWO2008050740A1 (ja) 2010-02-25
JP4990271B2 true JP4990271B2 (ja) 2012-08-01

Family

ID=39324537

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2008512641A Expired - Fee Related JP4990271B2 (ja) 2006-10-26 2007-10-23 セルロース系バイオマスの糖化分解方法及び糖化分解装置

Country Status (8)

Country Link
US (3) US20100175690A1 (ja)
EP (4) EP2520671B1 (ja)
JP (1) JP4990271B2 (ja)
CN (1) CN101346476B (ja)
AU (1) AU2007274388B8 (ja)
BR (1) BRPI0706024B1 (ja)
ES (4) ES2545754T3 (ja)
WO (1) WO2008050740A1 (ja)

Families Citing this family (47)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AT503648B1 (de) * 2006-08-03 2007-12-15 Tms Transport Und Montagesyste Bearbeitungsstation
BRPI0814664A2 (pt) * 2007-07-25 2015-02-18 Haarslev As Método de pré-tratamento de materiais lignocelulósicos por hidrólise térmica, e, sistema para a execução do método.
BRPI0915930A2 (pt) 2008-07-16 2015-11-03 Sriya Innovations Inc método para produção de pelo menos um de glicose e furfural, processo para produção de um produto como xilose e celulose a partir de uma biomassa, processo para hidrolisar celulose e composição compreendendo um produto de hidrólise de celulose
US8546560B2 (en) 2008-07-16 2013-10-01 Renmatix, Inc. Solvo-thermal hydrolysis of cellulose
JP5805390B2 (ja) * 2008-12-09 2015-11-04 日本甜菜製糖株式会社 農産物又は農産副産物からの糖アルコール及び糖の製造方法
US20100175691A1 (en) * 2009-01-15 2010-07-15 Celanese Acetate Llc Process for recycling cellulose acetate ester waste
JP2011068578A (ja) * 2009-09-24 2011-04-07 Ihi Corp バイオマス処理装置及び方法
JP2011142893A (ja) * 2010-01-18 2011-07-28 Ihi Corp 熱水流通式糖化装置
JP2011142892A (ja) * 2010-01-18 2011-07-28 Ihi Corp 固体酸触媒糖化装置及び方法
BR112012017141A2 (pt) * 2010-01-18 2015-09-01 Ihi Corp Dispositivo para tratamento de biomassa.
CN105525043B (zh) 2010-01-19 2021-03-19 瑞恩麦特克斯股份有限公司 使用超临界流体从生物质产生可发酵的糖和木质素
CN101851688B (zh) * 2010-06-10 2012-05-30 清华大学 生物质水热处理独立溶解和水解的半连续式反应系统
CN101886143B (zh) * 2010-07-13 2012-12-26 大连理工大学 一种超/亚临界水两步水解生物质制备还原糖的方法
JP2012075357A (ja) 2010-09-30 2012-04-19 Kawasaki Heavy Ind Ltd セルロース系バイオマスを原料とするエタノール製造方法
CA2816250C (en) 2010-11-01 2020-01-14 Renmatix, Inc. Process for controlled liquefaction of a biomass feedstock by treatment in hot compressed water
CA2816852A1 (en) * 2010-11-02 2012-05-10 Inventure Renewables Inc. Mixed super critical fluid hydrolysis and alcoholysis of cellulose to form glucose and glucose derivatives
CN102154398A (zh) * 2010-12-28 2011-08-17 国润金华（北京）国际能源投资有限公司佛山高明分公司 一种高温高压纤维素转糖工艺
US9212315B2 (en) 2010-12-30 2015-12-15 Virent, Inc. Methods for biomass deconstruction and purification
CN103313955B (zh) * 2010-12-30 2016-07-13 维仁特公司 还原性生物质液化
BR112013016322B1 (pt) * 2010-12-30 2019-06-18 Virent, Inc. Método para produzir um hidrolisado de biomassa
US9212316B2 (en) 2010-12-30 2015-12-15 Virent, Inc. Serial deconstruction of biomass
US9157030B2 (en) 2010-12-30 2015-10-13 Virent, Inc. Solvolysis of biomass and stabilization of biomass hydrolysate
EP2658832A1 (en) 2010-12-30 2013-11-06 Virent, Inc. Organo-catalytic biomass deconstruction
US9157031B2 (en) 2010-12-30 2015-10-13 Virent, Inc. Solvolysis of biomass to produce aqueous and organic products
CN102676706A (zh) * 2011-03-09 2012-09-19 逢甲大学 还原醣的制造方法及设备
JP5849464B2 (ja) * 2011-04-28 2016-01-27 株式会社エクォス・リサーチ セルロースから水可溶性成分を抽出する抽出方法
WO2012151536A2 (en) 2011-05-04 2012-11-08 Renmatix, Inc. Cellulose hydrolysis with ph adjustment
US8801859B2 (en) 2011-05-04 2014-08-12 Renmatix, Inc. Self-cleaning apparatus and method for thick slurry pressure control
EP2710021A4 (en) * 2011-05-04 2015-07-22 Renmatix Inc INCREASED YIELDS OF SOLUBLE C5 SACCHARIDES
CA2806873C (en) 2011-05-04 2014-07-15 Renmatix, Inc. Lignin production from lignocellulosic biomass
PH12013502196A1 (en) 2011-05-04 2014-01-06 Renmatix Inc Multistage cellulose hydrolysis and quench with or without acid
WO2013046622A1 (ja) * 2011-09-30 2013-04-04 川崎重工業株式会社 セルロース系バイオマスを原料とするエタノール製造方法
BR112014010626A8 (pt) 2011-11-08 2018-02-06 Renmatix Inc Método para tratamento de uma matéria-prima de biomassa
US8759498B2 (en) 2011-12-30 2014-06-24 Renmatix, Inc. Compositions comprising lignin
BR112014025714A8 (pt) * 2012-04-30 2018-02-06 Renmatix Inc Processo que envolve a liquefação de uma calda de biomassa por meio de tratamento em água comprimida quente (hcw)
US9695484B2 (en) 2012-09-28 2017-07-04 Industrial Technology Research Institute Sugar products and fabrication method thereof
US9328312B2 (en) 2012-10-23 2016-05-03 Tyton Biosciences, Llc Subcritical water assisted oil extraction and green coal production from oilseeds
WO2014074066A1 (en) * 2012-11-08 2014-05-15 Reac Fuel Ab Flash cooling for quenching a hydrolysis reaction of a biomass feedstock
CN103966367B (zh) 2013-02-01 2016-01-20 财团法人工业技术研究院 醣类的制备方法
US9765411B2 (en) * 2013-05-07 2017-09-19 Tyton Biosciences, Llc Green process to hydrolyze carbohydrates from tobacco biomass using subcritical water
EP3019791A4 (en) * 2013-07-10 2017-04-26 Renmatix Inc. Energy recovery when processing materials with reactive fluids
US9328963B2 (en) * 2013-07-10 2016-05-03 Renmatix, Inc. Energy recovery when processing materials with reactive fluids
ES2740359T3 (es) 2013-12-26 2020-02-05 Kawasaki Heavy Ind Ltd Procedimiento de producción de una solución sacarificada, que utiliza biomasa como materia prima, dispositivo de producción de una solución sacarificada
CA2962606C (en) 2014-09-26 2019-01-29 Renmatix, Inc. Cellulose-containing compositions and methods of making same
KR102028451B1 (ko) * 2017-11-02 2019-11-14 한국에너지기술연구원 제2세대 바이오매스를 이용한 혼합 바이오 당액 고농도화 시스템
CN109536645A (zh) * 2018-11-07 2019-03-29 北京博泰至淳生物科技有限公司 回收短链碳水化合物的方法
WO2023192177A1 (en) * 2022-03-28 2023-10-05 Worcester Polytechnic Institute Method of improved cellulose hydrolysis

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5470444A (en) * 1977-08-17 1979-06-06 Puroiekuchiirungu Chem Fuerufu Treatment of vegetable material
JPS6110009A (ja) * 1984-06-26 1986-01-17 Kimura Kakoki Kk 機械圧縮式蒸発方法の改良
JPS6211501A (ja) * 1985-07-06 1987-01-20 Kimura Kakoki Kk 蒸発装置等の熱回収装置
JP2000186102A (ja) * 1998-12-22 2000-07-04 Agency Of Ind Science & Technol 非水溶性多糖類の製造方法
JP2002233400A (ja) * 2001-02-09 2002-08-20 Mokushitsu Biomass Energie Gijutsu Kenkyu Kumiai 木質バイオマスを原料にした分解物質の製造方法および装置
JP2003212888A (ja) * 2002-01-18 2003-07-30 Asahi Kasei Corp グルコース及び／又は水溶性セロオリゴ糖の製造方法
JP2006223152A (ja) * 2005-02-16 2006-08-31 Hitachi Zosen Corp セルロース溶剤による溶解と加水分解の組合せによるバイオマス処理方法

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
ES8201627A1 (es) * 1980-02-23 1981-12-16 Reitter Franz Johann Procedimiento e instalacion para la hidrolisis continua de hemicelulosas que contienen pentosanas de celulosa.
US4470851A (en) 1981-03-26 1984-09-11 Laszlo Paszner High efficiency organosolv saccharification process
AR227462A1 (es) 1981-03-26 1982-10-29 Thermoform Bau Forschung Procedimiento mejorado para la produccion de hidrolizados de carbohidratos a partir de material celulosico triturado
CA1225636A (en) * 1984-07-13 1987-08-18 Robert P. Chang Method for continuous countercurrent organosolv saccharification of wood and other lignocellulosic materials
US4615742A (en) * 1985-01-10 1986-10-07 The United States Of America As Represented By The Department Of Energy Progressing batch hydrolysis process
DE3729428A1 (de) * 1987-09-03 1989-03-16 Werner & Pfleiderer Verfahren und vorrichtung zur hydrolytischen spaltung von cellulose
NO300094B1 (no) * 1994-09-28 1997-04-07 Cambi As Fremgangsmate og anordning ved hydrolyse av organisk materiale under reduserende betingelser
CZ281504B6 (cs) * 1995-02-08 1996-10-16 Zdeněk Kratochvíl Způsob zpracování lignocelulózových materiálů kontinuální tlakovou hydrolýzou a zařízení
JP2001170601A (ja) 1999-12-17 2001-06-26 Noritsu Koki Co Ltd バイオマス系廃棄物処理方法
JP3802325B2 (ja) 2000-08-23 2006-07-26 信行 林 植物系バイオマスの加圧熱水分解方法とそのシステム
US20030234212A1 (en) * 2002-06-21 2003-12-25 Sanden Corporation Mineral water making apparatus
JP4982036B2 (ja) 2004-04-16 2012-07-25 志朗 坂 バイオマスの分解・液化方法

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5470444A (en) * 1977-08-17 1979-06-06 Puroiekuchiirungu Chem Fuerufu Treatment of vegetable material
JPS6110009A (ja) * 1984-06-26 1986-01-17 Kimura Kakoki Kk 機械圧縮式蒸発方法の改良
JPS6211501A (ja) * 1985-07-06 1987-01-20 Kimura Kakoki Kk 蒸発装置等の熱回収装置
JP2000186102A (ja) * 1998-12-22 2000-07-04 Agency Of Ind Science & Technol 非水溶性多糖類の製造方法
JP2002233400A (ja) * 2001-02-09 2002-08-20 Mokushitsu Biomass Energie Gijutsu Kenkyu Kumiai 木質バイオマスを原料にした分解物質の製造方法および装置
JP2003212888A (ja) * 2002-01-18 2003-07-30 Asahi Kasei Corp グルコース及び／又は水溶性セロオリゴ糖の製造方法
JP2006223152A (ja) * 2005-02-16 2006-08-31 Hitachi Zosen Corp セルロース溶剤による溶解と加水分解の組合せによるバイオマス処理方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN101346476A (zh) 2009-01-14
EP2520673A1 (en) 2012-11-07
EP2520671A1 (en) 2012-11-07
AU2007274388A1 (en) 2008-05-15
ES2566494T3 (es) 2016-04-13
US20120260912A1 (en) 2012-10-18
EP2075347A1 (en) 2009-07-01
ES2568002T3 (es) 2016-04-27
CN101346476B (zh) 2012-06-06
EP2075347A4 (en) 2011-06-22
ES2566672T3 (es) 2016-04-14
WO2008050740A1 (fr) 2008-05-02
EP2520672B1 (en) 2015-07-15
EP2520673B1 (en) 2016-03-16
EP2520671B1 (en) 2016-03-23
AU2007274388B2 (en) 2009-10-01
BRPI0706024A2 (pt) 2011-03-15
AU2007274388B8 (en) 2010-01-28
JPWO2008050740A1 (ja) 2010-02-25
BRPI0706024B1 (pt) 2020-06-16
US20120255543A1 (en) 2012-10-11
US20100175690A1 (en) 2010-07-15
US8562747B2 (en) 2013-10-22
ES2545754T3 (es) 2015-09-15
EP2075347B1 (en) 2016-03-16
EP2520672A1 (en) 2012-11-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP4990271B2 (ja) セルロース系バイオマスの糖化分解方法及び糖化分解装置
CN101268121B (zh) 将纤维素材料转化成乙醇的方法和设备
JP4427583B2 (ja) バイオマスの水熱分解装置及び方法、バイオマス原料を用いた有機原料の製造システム
JP4436429B1 (ja) バイオマス原料を用いた有機原料の製造システム及び方法
JP4427584B2 (ja) バイオマスの水熱分解装置及び方法、バイオマス原料を用いた有機原料の製造システム
AU2005289333B2 (en) Continuous flowing pre-treatment system with steam recovery
JP5265013B2 (ja) リグノセルロース系バイオマスからエタノールを製造する方法
JP5314917B2 (ja) セルロース系バイオマスの糖化分解方法及び糖化分解装置
JP5103260B2 (ja) セルロース系バイオマスの糖化分解方法及び糖化分解装置
JP2010253348A (ja) バイオマスの加水分解方法、および、エタノールの製造方法
WO2017138462A1 (ja) セルロース系バイオマスを原料とする酵素法による糖化液製造方法
JP5517565B2 (ja) バイオマス原料を用いた有機原料の製造システム
JP2010082620A5 (ja)
JP2018099082A (ja) セルロース系バイオマスを原料とする糖化液製造方法
JP2010029862A (ja) バイオマスの水熱分解装置及び方法、バイオマス原料を用いた有機原料の製造システム
JP2005206468A (ja) バイオマスを原料とする糖類および固形燃料の製造方法
WO2019117080A1 (ja) セルロース系バイオマスを原料とする酵素法による糖化液製造方法
JP2019106954A (ja) セルロース系バイオマスを原料とする酵素法によるバイオエタノール製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
A711 Notification of change in applicant

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A712

Effective date: 20110316

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20111108

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20111118

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20120403

A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20120501

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 4990271

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20150511

Year of fee payment: 3

LAPS Cancellation because of no payment of annual fees