JP4852035B2 - 窒素酸化物蓄積材料から製造された窒素酸化物蓄積触媒 - Google Patents

Description

本発明は、窒素酸化物のための蓄積材料から製造された希薄混合気燃焼エンジンの排気ガス中の窒素酸化物の濃度を減少させるための窒素酸化物蓄積触媒に関する。

種々の組成の窒素酸化物蓄積触媒は、特許刊行物、例えば本出願人の最初の欧州特許出願公開第１３１７９５３号明細書Ａ１（米国特許第６８５８１９３号明細書Ｂ２に対応する）の記載から公知である。

欧州特許出願公開第１３１７９５３号明細書Ａ１に記載の窒素酸化物蓄積触媒は、支持材料上の酸化活性成分、例えば白金およびマグネシウム、カルシウム、ストロンチウム、バリウム、アルカリ金属、希土類およびこれらの混合物から構成される群から選択された元素の酸化物、炭酸塩または水酸化物をベースとする窒素酸化物蓄積成分を有する。欧州特許出願公開第１３１７９５３号明細書Ａ１の記載によれば、セリウム−ジルコニウム混合酸化物は、窒素酸化物蓄積成分のための支持材料として使用されている。温度窓の幅、蓄積効率および老化安定性に関連する窒素酸化物蓄積触媒の優れた性質は、主にＭｇ−Ａｌ混合酸化物の全質量に対する、１〜４０質量％の酸化マグネシウム含量を有する均質なマグネシウム−アルミニウム混合酸化物からなる支持材料をベースとし、この場合この支持材料は、白金のために使用される。更に、蓄積触媒の好ましい変形は、欧州特許出願公開第１３１７９５３号明細書Ａ１の記載によれば、白金触媒の作用を有するＭｇ−Ａｌ混合酸化物が含浸によって酸化セリウムまたは酸化プラセオジミウムで付加的にドープされることにより得られる。

本出願人のドイツ連邦共和国特許出願公開第１９８１３６５５号明細書Ａ１（米国特許第６３３８８３１号明細書Ｂ１に対応する）には、マグネシウム−アルミニウム混合酸化物（ＭｇＯ・Ａｌ₂Ｏ₃）を有する、酸化硫黄のための蓄積材料が開示されており、この場合この蓄積材料は、１．１：１を上廻る酸化マグネシウム対酸化アルミニウムのモル比を有し、化学量論的に過剰量で存在する酸化マグネシウムは、蓄積材料中に微細に分配された形で均一に分布されている。

汚染物質を変換することの増大した要求および触媒の耐久性ならびに同じ触媒性能を維持しながら貴金属含量の減少についての経済的に動機付けされた望みにより、触媒を継続的にさらに開発することが必要とされている。それ故に、本発明の目的は、欧州特許出願公開第１３１７９５３号明細書Ａ１の記載に基づいて、改善された窒素酸化物蓄積材料およびこの材料を用いて製造される窒素酸化物蓄積触媒を提供し、さらに改善された汚染物質の変換率および／または貴金属の減少された使用を示すことであった。本発明の工業的背景および従来技術に関連して、引用された特許出願が参照されてよい。

本発明の詳細な説明に入る前に、本発明にとって重要である幾つかの用語は、次に定義される：
本発明の目的のためには、混合酸化物は、原子レベルで混合物を形成する少なくとも２つの成分から構成されている酸化物の固体の粉末材料である。この用語は、酸化物の粉末材料の物理的混合物を含む。本発明により触媒の重要な１つの成分は、酸化マグネシウムと酸化アルミニウムとの均一な混合酸化物である。この混合酸化物は、本発明の目的のためにＭｇ−Ａｌ混合酸化物と呼称される。このＭｇ−Ａｌ混合酸化物の組成は、測定精度内で一定であり、即ち粉末粒子の断面に亘って均一である。

以下、窒素酸化物蓄積材料と窒素酸化物蓄積成分とは、区別される。窒素酸化物蓄積成分は、例えばマグネシウム、カルシウム、ストロンチウム、バリウム、アルカリ金属、希土類またはこれらの混合物の酸化物、炭酸塩または水酸化物であり、これらの窒素酸化物蓄積成分は、基本的な性質のために、排気ガスの酸性窒素酸化物と反応することができ、硝酸塩を形成することができ、こうして硝酸塩を蓄積することができる。窒素酸化物蓄積材料は、極めて微細に分配された形で適当な支持材料上に付着された蓄積成分を有し、排気ガスとの大きな相互作用領域を形成する。

更に、触媒の重要な成分は、酸素蓄積材料、例えば酸化セリウムをベースとする材料である。酸化セリウムは、酸化状態を＋３から＋４へ変化する能力および逆の場合も同様に変化する能力のために、酸化セリウムは、希薄混合気燃焼による排気ガス（過剰量の酸素）中の酸素を蓄積することができ、過濃混合気燃焼による排気ガス（不足量の酸素）中で再び酸素を放出することができる。

今や、欧州特許出願公開第１３１７９５３号明細書Ａ１の窒素酸化物蓄積触媒の性能は、酸化セリウムおよび／または酸化プラセオジミウムでドープされた均一なＭｇ−Ａｌ混合酸化物が支持材料として酸化活性成分の白金に対して使用されるだけでなく、窒素酸化物蓄積成分に対しても使用される場合にさらに改善されることができる。

それ故に、本発明は、改善された窒素酸化物蓄積材料およびこの蓄積材料を用いて製造された窒素酸化物蓄積触媒を提供する。
すなわち、本発明の第１の態様は、支持材料としての希土類酸化物でドープされ、マグネシウム−アルミニウム混合酸化物の全質量に対して酸化マグネシウム１〜３０質量％を含有するマグネシウム−アルミニウム混合酸化物上に析出された、マグネシウム、カルシウム、ストロンチウム、バリウム、およびアルカリ金属から構成される群から選択された元素の酸化物、炭酸塩または水酸化物を窒素酸化物蓄積成分として含有する窒素酸化物蓄積材料と、支持材料としての希土類酸化物でドープされたマグネシウム−アルミニウム混合酸化物上に析出された、酸化活性成分としての白金とを含有する、窒素酸化物蓄積触媒に関する。
本発明の第２の態様は、窒素酸化物蓄積成分と白金とが同じ支持材料上に析出されており、窒素酸化物蓄積触媒が付加的に酸化セリウムをベースとする酸素蓄積材料を含有する前記窒素酸化物蓄積触媒に関する。
本発明の第３の態様は、酸化活性成分がパラジウムで含浸されている前記窒素酸化物蓄積触媒に関する。
本発明の第４の態様は、付加的に酸化アルミニウム上のロジウムを含有する前記窒素酸化物蓄積触媒に関する。
本発明の第５の態様は、付加的に酸化アルミニウム上のロジウムを含有する、前記窒素酸化物蓄積触媒に関する。
本発明の第６の態様は、希土類酸化物でドープされ、白金が析出されたマグネシウム−アルミニウム混合酸化物が、当該マグネシウム−アルミニウム混合酸化物の全質量に対して１〜３０質量％の酸化マグネシウムと、当該マグネシウム−アルミニウム混合酸化物の全質量に対して５〜１５質量％の希土類酸化物を含有する、前記窒素酸化物蓄積触媒に関する。
本発明の第７の態様は、酸化物として計算して、窒素酸化物蓄積触媒の全質量に対して３〜２５質量％の窒素酸化物蓄積成分を含有する、前記窒素酸化物蓄積触媒に関する。
本発明の第８の態様は、酸化物として計算して、窒素酸化物蓄積触媒の全質量に対して５〜１０質量％の窒素酸化物蓄積成分を含有する、前記窒素酸化物蓄積触媒に関する。
本発明の第９の態様は、セラミックまたは金属から形成された不活性のハニカムに塗膜の形で存在する、前記窒素酸化物蓄積触媒に関する。

本発明によれば、窒素酸化物蓄積材料は、希土類酸化物でドープされた、支持材料としての均一なマグネシウム−アルミニウム混合酸化物（Ｍｇ−Ａｌ混合酸化物）上に少なくとも１つの窒素酸化物蓄積成分を有し、この場合マグネシウム−アルミニウム混合酸化物は、マグネシウム−アルミニウム混合酸化物の全質量に対して酸化マグネシウム１〜３０質量％を含有する。

均一なＭｇ−Ａｌ混合酸化物は、有利にＭｇ−Ａｌ混合酸化物の全質量に対して酸化マグネシウム５〜２８質量％未満、殊に１０〜２５質量％を含有する。それ故に、蓄積材料の酸化マグネシウムは、全く均一のマグネシウム−アルミニウム混合酸化物として存在し、一方で、遊離酸化アルミニウムは、過剰量で存在する。

本発明によれば、蓄積材料に適した希土類酸化物は、セリウム、プラセオジミウム、ネオジミウム、ランタン、サマリウムおよびこれらの混合物から構成されている群から選択された希土類金属の酸化物、殊に酸化セリウムおよび／または酸化プラセオジミウムおよび殊に酸化セリウムを含む。蓄積材料中の希土類酸化物の濃度は、好ましくは支持材料の全質量に対して５〜１５質量％である。

窒素酸化物蓄積成分として、マグネシウム、カルシウム、ストロンチウム、バリウム、アルカリ金属およびこれらの混合物から構成されている群から選択された元素の酸化物、炭酸塩または水酸化物は、好ましい。

本発明によれば、窒素酸化物蓄積触媒は、酸化活性成分としての白金および記載された蓄積材料を含み、この場合には、同様に希土類酸化物でドープされた均一なＭｇ−Ａｌ混合酸化物は、白金のための支持材料として役立つ。

本発明によれば、白金は、窒素酸化物蓄積材料それ自体に塗布され、触媒は、付加的に酸化セリウムをベースとする酸素蓄積材料を含有する場合に得られる。

Ｍｇ−Ａｌ混合酸化物中に存在する酸化マグネシウムは、それ自体、基本的な性質のために、窒素酸化物のための蓄積成分として適している。しかし、均一なＭｇ−Ａｌ混合酸化物による窒素酸化物の貯蔵に関する本発明者の研究は、不満足な貯蔵作用を示した。Ｍｇ−Ａｌ酸化物が他の貯蔵成分、殊に酸化バリウムおよび／または酸化ストロンチウムをベースとする成分のための支持材料として使用された場合にのみ、なお定義することができるＮＯ_xの蓄積効率の著しい改善が意外なことに観察された。

酸化マグネシウムおよび酸化アルミニウムは、適当な支持材料を得るために均一な混合酸化物形成させるのに重要であることが見出された。酸化マグネシウムおよびγ−酸化アルミニウムから形成された混合酸化物において、マグネシウムイオンは、アルミニウムイオンの格子側の部分を占める。この混合酸化物は、良好な熱安定性を有する。しかし、熱安定性は、酸化マグネシウムが混合酸化物の全粒子に亘って極めて均一に分布されていることを保証することに注意する場合にのみ最適である。酸化マグネシウムだけを酸化アルミニウム粒子表面内に導入することは、望ましい熱安定性を生じない。

このような材料は、有利にゾルゲル法によって製造される。このような方法は、例えば米国特許第６２１７８３７号明細書Ｂ１中に記載されている。アルコキシド混合物を用いて、その後に水で加水分解する、ドイツ連邦共和国特許出願公開第１９５０３５２２号明細書Ａ１に記載の方法は、同様に適している。

酸化マグネシウムの適当な前駆体化合物での酸化アルミニウムの後形成による含浸および前駆体化合物を酸化マグネシウムへ変換するためのか焼は、常用のか焼温度で均一なＭｇ−Ａｌ混合酸化物を導かない。均一なＭｇ−Ａｌ混合酸化物をか焼温度の上昇によって強制的に形成させることを試みた場合には、触媒の適用に殆んど適していない僅かな表面積の混合酸化物が得られる。

他面、均一なＭｇ−Ａｌ混合酸化物は、４０ｍ²／ｇを上廻る、殊に１００〜２００ｍ²／ｇの比表面積を有する。１３０〜１７０ｍ²／ｇの比表面積を有するＭｇ−Ａｌ混合酸化物が特に有利に記載される。

本発明によれば、窒素酸化物蓄積成分および酸化活性成分のための支持材料は、均一なＭｇ−Ａｌ混合酸化物を希土類酸化物でドーピングすることによって得られる。本発明の目的のためには、"ドーピング"は、Ｍｇ−Ａｌ混合酸化物の比表面積を他の酸化物で均一に塗布することを意味する。これは、例えばＭｇ−Ａｌ混合酸化物を望ましい希土類酸化物の前駆体化合物で含浸し、乾燥し、含浸された材料をか焼することによって達成されうる。か焼は、好ましくは、１〜５時間で４００〜６００℃の温度で実施される。良好な結果は、５００℃の温度および２時間を用いて得られた。

Ｍｇ−Ａｌ混合酸化物をドーピングするための希土類酸化物の適当な前駆体化合物は、例えば希土類金属の硝酸塩および酢酸塩である。

窒素酸化物蓄積材料を製造するために、蓄積成分は、支持材料に塗布される。これは、再度支持材料を蓄積成分の前駆体化合物で含浸することによって有利に行なわれる。含浸された支持材料を乾燥し、か焼することにより、完成された蓄積材料が生じる。乾燥およびか焼の条件は、希土類酸化物でのＭｇ−Ａｌ混合酸化物のドーピングの条件と同一であることができる。

蓄積触媒を形成させるために、蓄積材料は、酸化活性成分、殊に白金と組み合わされ、この場合希土類酸化物でドープされたＭｇ−Ａｌ混合酸化物は、同様に白金のための支持材料として使用される。蓄積成分および酸化活性成分の双方のために本発明により支持材料を使用することは、第１の刊行物の欧州特許出願公開第１３１７９５３号明細書Ａ１に記載の触媒と比較して老化後に窒素酸化物蓄積触媒の触媒活性の著しい改善を生じ、この場合白金だけは、酸化セリウムでドープされたＭｇ−Ａｌ混合酸化物上に支持されていた。

希土類酸化物でドープされかつ白金のための支持材料として役立つ均一なマグネシウム−アルミニウム混合酸化物は、マグネシウム−アルミニウム混合酸化物の全質量に対して酸化マグネシウム１〜３０質量％、特に有利に５〜２８質量％未満、殊に１０〜２５質量％を含有する。ドーパントとして存在する希土類酸化物の量は、好ましくは支持材料の全質量に対して５〜１５質量％である。

蓄積触媒の２つの主要な実施態様は、区別することができる。第１の実施態様において、白金および蓄積成分は、支持材料上の異なる部分に、即ち希土類酸化物でドープされたＭｇ−Ａｌ混合酸化物の異なる部分で析出される。第２の実施態様において、白金は、蓄積成分と一緒に支持材料に適用される。この第２の場合に、酸化セリウムをベースとする付加的な酸素蓄積成分、殊にセリウム−ジルコニウム混合酸化物（Ce-Zr混合酸化物）を蓄積触媒に添加することは必要であることが見出された。

蓄積触媒の再生挙動を改善するために、パラジウムは、付加的に白金から形成されている酸化活性成分に適用されてよい。蓄積触媒の再生中に脱着される窒素酸化物の極めて完全な変換を達成させるために、ロジウムが付着された他の支持材料を触媒に添加することは、有利である。ロジウムに適した支持材料は、活性の、場合によっては安定化された酸化アルミニウムである。前記目的のために、酸化ランタン１〜１０質量％で安定化された酸化アルミニウムを使用することは、好ましい。

本発明に触媒は、特に希薄混合気燃焼エンジン、即ち希薄混合気の条件下で操作されるガソリンエンジンおよびディーゼルエンジンからの排気ガスを清浄化するのみ適している。

本発明は、次の実施例および図によって詳説される。

ＮＯ_x蓄積効率の測定
次の実施例および比較例において、完全触媒は、製造され、窒素酸化物に対する前記完全触媒の蓄積効率は、排気ガスの温度の関数として測定される。触媒の蓄積効率は、触媒の性能を評価するために最も重要なパラメーターである。希薄混合気燃焼エンジンの排気ガスからの窒素酸化物の除去に関連する効率が記載される。

触媒のＮＯ_x蓄積効率は、モデルのガスユニット上で測定された。この目的のために、蓄積触媒は、過濃混合気燃焼／希薄混合気燃焼サイクルに施こされ、即ち希薄混合気燃焼による排気ガスおよび過濃混合気燃焼による排気ガスは、選択的に定義された温度で触媒に通過された。希薄混合気燃焼による排気ガスの組成は、同時に一酸化炭素および水素の導入を中断しながら酸素を導入することによって得られた。過濃混合気燃焼による排気ガスの組成は、反対の方法によって形成された。

希薄混合気燃焼段階中、窒素酸化物は、それぞれの触媒によって蓄積された。過濃混合気燃焼段階中、窒素酸化物は、再び脱着され、モデルの排気ガスの還元成分の一酸化炭素、水素および炭化水素と触媒上で反応され、窒素、二酸化炭素および水を形成させた。

図１は、理想的な方法での前記事情を示す。測定中、排気ガスは、窒素酸化物（ＮＯ）の５００vppm（ppm by volume）の一定の濃度を有する。それ故に、蓄積触媒（ＮＯ_x in）に侵入する窒素酸化物の濃度は、図１中に点線によって示されている。蓄積触媒（ＮＯ_x out）の下流の窒素酸化物の濃度は、初期には零である。それというのも、理想的な場合には、新しい蓄積触媒は、排気ガス中に存在する全ての窒素酸化物と結合するからである。時間が経過した場合には、蓄積触媒は、窒素酸化物での負荷状態となり、この蓄積触媒の蓄積能力は、減少する。１つの結果として、窒素酸化物の減少量は、蓄積触媒と関連し、したがって窒素酸化物の濃度が上昇するにつれて、触媒の下流の流れが測定可能となり、蓄積触媒が完全に窒素酸化物で飽和状態となった後に、この増加した窒素酸化物濃度は、入口の濃度に近似することになる。それ故に、蓄積触媒の再生は、特殊な時間後に開始されなければならない（図１中、約８０秒後）。これは、排気ガスを約１０秒間過濃にすることによって達成される。この結果、蓄積された窒素酸化物は、脱着され、理想的な場合には、蓄積触媒上で完全に変換され、したがって窒素酸化物は、再生時間中、蓄積触媒の下流で測定することができない。更に、試験装置は、希薄混合気燃焼による排気ガス上でスイッチバックされ、窒素酸化物の蓄積は、新たに開始される。蓄積触媒の瞬間蓄積効率は、次の比として定義されている。

図１から確認することができるように、この効率は、時間に依存する。それ故に、蓄積触媒を評価するために、それぞれの蓄積段階に亘って積算されかつ８つの連続的な蓄積サイクルに亘って平均化された蓄積効率Ｓは、次のように測定された：

従って、蓄積効率Ｓは、材料の定数ではなく、選択された過濃混合気燃焼サイクル／希薄混合気燃焼サイクルのパラメーターに依存する。製造された蓄積触媒を評価するために、次の条件が選ばれた：

次の実施例中で研究された触媒配合物は、種々の成分から構成されている。前記成分は、水性の塗料懸濁液を製造するために処理され、この懸濁液を用いて、６２ｃｍのセル密度（単位断面積当たりのハニカム中の流動チャンネルの数）を有する菫青石ハニカムは、浸漬によって塗布された。塗布されたハニカムは、乾燥され、その後に５００℃で２時間、空気中でか焼された。

塗布されたハニカムの窒素酸化物の蓄積効率は、新しい状態でモデルのガスユニット中での老化後に上記の記載と同様に測定された。老化の目的のために、触媒は、８５０℃の温度で２４時間、空気中で貯蔵された。測定前に、触媒は、最初にモデルの排気ガス条件下で６００℃に加熱された。更に、排気ガスの温度は、８０℃の複数回の動作で１５０℃へ減少された。

ＮＯ_x蓄積効率は、それぞれの温度段階で測定された。

図２〜５中には、種々の蓄積触媒についてこうして測定された蓄積効率が排気ガス温度の関数としてプロットされている。第３表は、研究された塗膜の組成を示す。第１欄は、触媒が構成されている塗料成分を示す。塗料成分は、それぞれの支持材料およびこの支持材料上に付着された触媒活性の成分を有する。触媒本体の体積に基づく支持材料および触媒活性成分の濃度は、第２〜６欄中に記載されている。

第１欄の項目は、次の意味を有する：
１．Ｍｇ−Ａｌ酸化物：酸化物成分の質量比Ａｌ₂Ｏ₃：ＭｇＯ＝８０：２０を有する均一なマグネシウム−アルミニウム混合酸化物。

２．ＣｅＯ₂／Ｍｇ−Ａｌ酸化物：ＣｅＯ₂でドープされたマグネシウム−アルミニウム混合酸化物。

３．Ｐｔ／ＣｅＯ₂／Ｍｇ−Ａｌ酸化物：２．上に支持された白金。

４．Ｐｄ［Ｐｔ／ＣｅＯ₂／Ｍｇ−Ａｌ酸化物］：３．上に付着されたパラジウム。

５．Ｃｅ−Ｚｒ酸化物：セリウム−ジルコニウム混合酸化物（９０／１０）。

６．Ｒｈ／Ａｌ酸化物：酸化アルミニウム上に支持されたロジウム。

幾つかの実施例において、触媒活性の成分は、２つの支持体酸化物への含浸によって同時に適用された。これらの場合において、２つの材料上での触媒活性成分（例えば、酸化白金または酸化バリウム）の全ての濃度だけは、第３表中に示されている。混合酸化物粉末Ｍｇ−Ａｌ酸化物の製造は、欧州特許出願公開第１３１７９５３号明細書Ａ１中に詳細に記載されていた。

実施例１：（触媒Ｃ１）
請求項６記載の蓄積触媒を製造した。この目的のために、Ｍｇ−Ａｌ混合酸化物を最初に硝酸セリウムでの含浸によって酸化セリウムでドープし、その後にか焼した。ドープされた支持材料中で、酸化物成分は、次の質量比で存在した：
Ａｌ₂Ｏ₃：ＭｇＯ：ＣｅＯ₂＝７２：１８：１０。

完成された材料は、１０５ｍ²／ｇのＢＥＴ表面積を有していた。この材料１０２．８ｇをエタノールアミン中に溶解したヘキサヒドロ白金酸（Ｈ₂Ｐｔ（ＯＨ）₆）の水溶液で含浸し、乾燥させ、５００℃で空気中でか焼し、したがってこの材料は、白金３．１８ｇを含有していた。

蓄積材料を製造するために、同じ材料１２６．３ｇを酢酸バリウムで含浸し、その後にか焼した（５００℃、２時間）。完成された蓄積材料は、酸化物として計算したバリウム２５．３ｇを含有した。

２つの粉末材料を水中に懸濁させた。懸濁液を３〜５μｍ（ｄ₅₀）の粒径に微粉砕し、浸漬処理により１ｃｍ³当たり６２個のセルを有する市販の菫青石ハニカムに塗布した。こうして塗布されたハニカムを乾燥炉中で１２０℃で乾燥させた。その後に、塗布されたハニカムを５００℃で２時間か焼した。

実施例２：（触媒Ｃ２）
請求項７記載の触媒Ｃ２を製造するために、酸化セリウムでドープされたＭｇ−Ａｌ酸化物を最初に酢酸バリウムで含浸し、乾燥させ、か焼し、その後に、白金を実施例１の記載と同様に前記酸化物に適用した。付加的に、セリウム−ジルコニウム混合酸化物を触媒に添加した。

比較例１：（比較触媒ＣＣ１）
比較触媒として、１つの触媒を欧州特許出願公開第１３１７９５３号明細書Ａ１の記載と同様に製造した。蓄積成分の酸化バリウムが酸化セリウムでドープされたＭｇ−Ａｌ酸化物上に付着されずにセリウム−ジルコニウム混合酸化物上に付着されたことは、本発明による２つの触媒Ｃ１およびＣ２とは区別される。

図２および図３は、新しい状態での触媒Ｃ１、Ｃ２およびＣＣ１（図２）ならびに老化後の触媒Ｃ１、Ｃ２およびＣＣ１（図３）についての触媒の上流での排気ガス温度の関数としての蓄積効率の測定値を示す。

触媒Ｃ２は、最も広い作業範囲を有する。Ｃ１は、高い排気ガス温度で比較触媒よりも若干良好である。しかし、低い排気ガス温度で、この触媒は、比較触媒と比較して欠点を有する。老化後、触媒Ｃ２は、全作業範囲に亘って比較触媒よりもなお良好である。老化後の触媒Ｃ１は、高い温度で比較触媒よりも著しく高い効率を示し、触媒Ｃ２よりもいっそう高い効率を示す。

この結果は、蓄積触媒の触媒活性および老化安定性に対する本発明による窒素酸化物蓄積材料のプラスの効果を証明する。

実施例３；比較例２および３（触媒Ｃ３、ＣＣ２およびＣＣ３）
この一連の実験は、Ｃ１およびＣ２について測定された触媒挙動の改善が酸化セリウムでのＭｇ−Ａｌ酸化物のドーピングと密接に関連していることを示す。

触媒Ｃ３を触媒Ｃ１と同様の方法で製造した。この触媒Ｃ３の再生挙動を改善するために、白金が適用された酸化活性塗料成分を付加的にパラジウムで含浸し、付加的にロジウムでドープされた酸化アルミニウムを添加して触媒組成物に変えた。

ロジウムでドープされた酸化アルミニウムを製造するために、ランタン３質量％で安定化された酸化アルミニウム（ＢＥＴ表面積：２０２ｍ²／ｇ）を硝酸ロジウム溶液で含浸し、乾燥させ、空気中で５００℃でか焼した。

比較触媒を得るために、触媒Ｃ１の場合に酸化バリウムに使用される支持材料を、比較触媒ＣＣ２の場合には、均一なＭｇ−Ａｌ混合酸化物とセリウム−ジルコニウム混合酸化物との物理的混合物によって代替し、比較触媒ＣＣ３の場合には、Ｍｇ−Ａｌ混合酸化物と酸化セリウムとの物理的混合物によって代替した。比較触媒ＣＣ３は、触媒Ｃ３と同様の元素組成を有していた。２つの触媒間の差異は、単に酸化物材料の相対的配置にあった（Ｃ１の場合の酸化セリウムでのＭｇ−Ａｌ混合酸化物のドーピングおよびＣＣ３の場合のＭｇ−Ａｌ混合酸化物と酸化セリウムとの物理的混合）。

前記触媒の蓄積効率についての測定結果（図４参照）は、触媒Ｃ３（酸化バリウムのための支持材料としての酸化セリウムでドープされたＭｇ−Ａｌ混合酸化物）が酸化バリウムのための支持材料としての物理的混合物を使用する比較触媒ＣＣ２およびＣＣ３よりも著しく良好な触媒特性を示す。

実施例３〜５および比較例４（触媒Ｃ３〜Ｃ５およびＣＣ４）
比較触媒ＣＣ４は、配合に関連して欧州特許出願公開第１３１７９５３号明細書Ａ１の触媒Ｃ７ａに対応する。この触媒を、原理的な組成に関連して請求項４および５に記載の２つの実施態様に対応する触媒Ｃ３およびＣ４（組成については、第３表参照）と比較した。付加的に、Ｃ３に対応するが、しかし、低い温度での窒素酸化物蓄積能力が付加的な量のＣｅ−Ｚｒ酸化物により増大される触媒（Ｃ５）を製造した。

老化後の前記触媒の蓄積効率の測定結果は、図５中に示されている。老化後の比較触媒は、全作業範囲に亘って本発明による触媒よりも著しく少ない効率を示す。

ＮＯ_x蓄積効率の測定結果を示す線図。 新鮮な状態での種々の触媒配合物のためのＮＯ_x蓄積効率を示す線図。 炉での老化後の種々の触媒配合物のためのＮＯ_x蓄積効率を示す線図。 種々の支持材料上での酸化バリウムのためのＮＯ_x蓄積効率を示す線図。 炉での老化後の種々の触媒配合物のためのＮＯ_x蓄積効率を示す線図。

Claims (9)

1. 支持材料としての希土類酸化物でドープされ、マグネシウム−アルミニウム混合酸化物の全質量に対して酸化マグネシウム１〜３０質量％を含有するマグネシウム−アルミニウム混合酸化物上に析出された、マグネシウム、カルシウム、ストロンチウム、バリウム、およびアルカリ金属から構成される群から選択された元素の酸化物、炭酸塩または水酸化物を窒素酸化物蓄積成分として含有する窒素酸化物蓄積材料と、
   支持材料としての希土類酸化物でドープされたマグネシウム−アルミニウム混合酸化物上に析出された、酸化活性成分としての白金とを含有する、窒素酸化物蓄積触媒。
2. 窒素酸化物蓄積成分と白金とが同じ支持材料上に析出されており、窒素酸化物蓄積触媒が付加的に酸化セリウムをベースとする酸素蓄積材料を含有する、請求項１記載の窒素酸化物蓄積触媒。
3. 酸化活性成分がパラジウムで含浸されている、請求項１または２記載の窒素酸化物蓄積触媒。
4. 付加的に酸化アルミニウム上のロジウムを含有する、請求項１または２記載の窒素酸化物蓄積触媒。
5. 付加的に酸化アルミニウム上のロジウムを含有する、請求項３記載の窒素酸化物蓄積触媒。
6. 希土類酸化物でドープされ、白金が析出されたマグネシウム−アルミニウム混合酸化物が、当該マグネシウム−アルミニウム混合酸化物の全質量に対して１〜３０質量％の酸化マグネシウムと、
   当該希土類酸化物でドープされたマグネシウム−アルミニウム混合酸化物の全質量に対して５〜１５質量％の希土類酸化物を含有する、請求項１記載の窒素酸化物蓄積触媒。
7. 酸化物として計算して、窒素酸化物蓄積触媒の全質量に対して３〜２５質量％の窒素酸化物蓄積成分を含有する、請求項１記載の窒素酸化物蓄積触媒。
8. 酸化物として計算して、窒素酸化物蓄積触媒の全質量に対して５〜１０質量％の窒素酸化物蓄積成分を含有する、請求項７記載の窒素酸化物蓄積触媒。
9. セラミックまたは金属から形成された不活性のハニカムに塗膜の形で存在する、請求項１または２記載の窒素酸化物蓄積触媒。

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