JP4697427B2 - 空気調和機 - Google Patents

Description

この発明は空気調和機に関するものであり、特に貫流送風機を有する室内機に関するものである。

従来の空気調和機は、熱交換器に並設した複数のフィンの、クロスフローファンに近接した端縁部のうち、前記熱交換器の冷媒管のクロスフローファン側にくる端縁部に、同部位を冷媒管と平行に屈曲させて形成した屈曲部を、フィンの長さ方向に交互にずらして冷媒管の長さ方向に千鳥足状に配設している。（例えば、特許文献１参照。）。
また、クロスフローフアンのリアガイダの吸い込み側の端部に、リアガイダ部材の厚み方向に徐変する厚みを有し、断面形状が円弧状若しくは曲面上の曲線部を有する突起形状を形成して、リアガイダの端部における流体の流れの渦領域を最小限に押さえる空気調和機もある（例えば、特許文献２参照。）。
また、風向板が、送風機羽根車の外郭にほぼ沿って背面ドレンパンの前面上部から上方に延出し、背面側熱交換器上部からのドレン水を前記背面ドレンパンへ流す空気調和機もある（例えば、特許文献３参照。）。

特開平５−２０３１７３号公報（第３頁、図１） 特開２０００−２９１５９４号公報（第３頁、図１） 特開２００３−１８５１７１号公報（第３頁、図１）

特許文献１では、熱交換器のクロスフローファンに最も接近する部分において、熱交換器のパイプ後流をクロスフローファンの翼が通過することに起因するＮＺ音を低減するものである。ファンの背面に配置する背面側熱交換器とリアガイダを有する構成で発生するＮＺ音、即ちリアガイダ上端近傍の渦を音源とするＮＺ音を低減することはできなかった。リアガイダ上端近傍の渦を音源とするＮＺ音は、パイプ後流をクロスフローファンの翼が通過する際のようにリアガイダ上端近傍のパイプ後流の風速の差には起因せず、背面側熱交換器とファンの間に設けられたリアガイダのファン側の近傍にできる渦に起因する。このため、特許文献１とは解決しようとする課題が異なるものであり、さらに、リアガイダが送風機と熱交換器との間に存在することで、特許文献１による構成をそのまま用いてもリアガイダ上端近傍の渦を音源とするＮＺ音を低減することはできないという問題点があった。

また、特許文献２では、リアガイダ上端付近の渦を音源とするＮＺ音を低減することができるが、この様な形状のリアガイダでは実現が困難であるという問題点があった。例えば、成形時には、リアガイダに接続する空気調和機の背面の筐体と一体に成形するのが製造工程から見た場合に効率がよいのであるが、一体成形するためには、リアガイダと筐体との接続部の奥から開放部に向かって成形型が抜けるように広がっていなければならず、リアガイダの形状に制限を有する。また、熱交換器から垂れる露をリアガイダ部で受けるというドレンパン機能との両立、組立時に熱交換器を挿入する際の作業性との両立など、他の制約条件を満たすことができない場合があるという問題点があった。

また、特許文献３による空気調和機では、リアガイダが複雑な形状であるため成形上の制約条件から設計自由度が制限されるという問題点があった。また、リアガイダが別部品なため部品点数が増加し製造工程も多くなり、高価になるという問題点があった。

この発明は、上記のような問題点を解決するためになされたもので、リアガイダの形状などの設計自由度に影響することなく、かつリアガイダ上端付近の渦を音源とするＮＺ音を低減できる空気調和機を得ることを目的とするものである。

この発明に係る空気調和機は、空気調和機筐体内に格納される送風機と、前記送風機の吸入側に前記送風機を囲むように設けられ、吸込口から流入する気流に沿うように複数のフィンの面が並設して配置され、前記気流と熱交換する熱交換器と、前記空気調和機筐体内の背面側に配置される前記熱交換器の端部に対向すると共に前記送風機に対向して設けられ、前記熱交換した気体が前記送風機の吹出側に導かれるように風路の一部を形成するリアガイダと、前記熱交換器の前記リアガイダとの対向部に設けられ、前記フィンの積層間隔が塞がれる程度に、前記フィンの端部の一部を押し曲げまたは押し下げて構成したフィン倒し、または前記フィンの一部を切り起こして構成した切り起こしである抵抗体とを備え、 前記抵抗体は、前記吸込口から前記熱交換器を通り前記リアガイダの前記熱交換器との対向側に流れる気流が前記リアガイダの上端部を回り込んで前記送風機の翼と干渉して発生する音を低減することを特徴とするものである。

この発明によれば、リアガイダの形状によらず、リアガイダ上端付近を通過する気流の流量を低減してＮＺ音を低減できる空気調和機が得られる効果がある。

実施の形態１．
図１はこの発明の実施の形態１に係る空気調和機の室内機を示す断面構成図であり、室内機の側面に平行な面での断面構成を示している。空気調和機の室内機を構成する空気調和機筐体１が室内の壁面にその背面で固定され、室内に対向して正面上段側に前面パネル２と天面グリル３で覆われた空気の吸込口４を有する。また、正面下段側には空気の吹出口６となる開口を有し、室内機１の長手方向に伸びる軸を中心に回動可能な風向可変ベーン５が吹出口６に設けられ、吹出口６の開口の方向と大きさが可変に構成されている。室内機１内には吸込口４から吹出口６に至る風路が形成される。この風路の途中には、通過する室内空気の異物を除去するプレフィルタ７と、配管内を流れる冷媒と通過する室内空気とを熱交換する熱交換器８と、貫流送風機９が配置されている。貫流送風機９の上流側は熱交換器８で囲まれ、下流側は貫流送風機９の構成部材であるノズル部１２とボックス部１３で区画されて吹出風路を形成する。

貫流送風機９は羽根車１０が、室内機１の長手方向に伸びる回転軸、即ち図１の紙面に垂直な回転軸を中心に回転することで、室内空気を吸込口４より吸い込んで吹出口６へ送風する。吸込口４のうちで、空気調和機の後方側の吸込口４から流入する空気と熱交換するように、貫流送風機９の背面には熱交換器８の一部である背面側熱交換器８ａを配置している。また、羽根車１０と背面側熱交換器８ａとの間にはリアガイダ１１が羽根車１０の外周に沿うように設けられている。

図１に示す室内機１に格納された熱交換器８は、通常、空気調和機の室外機に格納された圧縮機、室外熱交換器、減圧手段と共に冷凍サイクルを構成しており、接続配管内に冷媒を循環させている。そして、圧縮機で圧縮された高温高圧の冷媒ガスを凝縮器で凝縮し、気液二相状態または気相状態となった冷媒を減圧手段で減圧する。その後、低温低圧の液冷媒を蒸発器で蒸発し、高温になった冷媒ガスを再び圧縮機に吸入する。この冷凍サイクルで、室内機に格納された熱交換器を凝縮器として動作させると室内の暖房を行うことができ、蒸発器として動作させると室内の冷房を行うことができる。

次に空気調和機の動作について説明する。図１のように構成された空気調和機においては、まず、電源が投入され、熱交換器８に冷媒が流れ、送風機９の羽根車１０が回転すると、吸込口４から吸い込まれた室内空気はプレフィルタ７を介して塵埃を除去したのち、熱交換器８に流れ、この熱交換器８の配管内を流れる冷媒と熱交換される。その後、吹出口６から室内へ吹き出され、再び吸込口４から吸い込まれる。この一連の動作が繰り返され、その結果、室内空気は塵埃を除去され、また熱交換器８の冷媒と熱交換することで冷やされたり温められたりすることとなり、室内空気の空気質は変化する。

ここで、リアガイダ１１の形状に関わる制約は以下のとおりである。
背面側熱交換器８ａから出てくる気流を送風機９の翼に導く。この時、気流が翼にスムーズに導かれるようにリアガイダ１１の長さ及び角度が設計されている。
背面側熱交換器８ａで生じた結露をリアガイダ１１の背面側熱交換器８ａとの対向面で受けて集め、室外に連結する配管に流す。このため、リアガイダ１１はフィン１４に生じた露が送風機９に落ちないように、十分な長さを確保する必要がある。
成形時には、リアガイダ１１に接続する空気調和機の背面の筐体と一体に成形している。これは別部品を接続する構成にすると運転時の振動によって接続部分が不安定になったりするからである。このため、リアガイダ１１と筐体との接続部の奥から開放部に向かって成形型が抜けるように広がっている必要がある。
組み立て時に、リアガイダ１１と、これに接続する空気調和機の背面の筐体との間の空間に、背面側熱交換器８ａを多少回転させながら斜め上方から挿入する。この際に、障害物とならないようにリアガイダ１１の角度及び長さが設計されている。

図１に示す空気調和機は、上記の制約条件を満たすようにリアガイダ１１及び背面側熱交換器８ａ付近を構成したものの一例である。
図２は背面側熱交換器８ａの一部を示す斜視図である。熱交換器８は複数のフィン１４とパイプ１５で構成されており、複数のフィン１４が並設され、フィン面に垂直な方向、即ちフィン４の積層方向に各フィン１４を複数段及び複数列でパイプ１５が貫通している。フィン１４の長手方向を段方向、段方向に交わる方向を列方向と称する。図２に示す背面側熱交換器８ａは、例えば上流側の列のパイプと中央の列のパイプと下流側の列のパイプの３列のパイプ１５を有する。背面側熱交換器８ａを構成する１つのフィン１４において、フィン１４の長手方向の一端部で、リアガイダ１１と対向する対向部に、２つのフィン倒し１６を備えている。ここで、背面側熱交換器８ａのリアガイダ１１との対向部とは、並設するフィン１４の長手方向に伸びる下流側端面でリアガイダ１１と対向する部分、及びこのフィンの下流側端面からパイプ１５の一列程度上流側の位置も含むとする。また、並設する複数のフィン１４のすべてに対し、例えば同様の位置で２箇所にフィン倒し１６を設ける。

フィン倒し１６は、フィン１４の下流側端面をフィン面に対して上方に押し上げてまたは下方に押し下げて構成され、そのフィン面からフィン倒し１６が並設するフィン間に突出した状態になっている。この実施の形態では、フィン１４の下流側端面から２箇所の切り込みを入れ、切り込み間のフィンを押し上げまたは押し下げてフィン倒し１６を構成している。このため、フィン倒し１６はフィン面から垂直に四角形状に突出する。ここで、並設するフィンの積層間隔よりも長い切り込みをいれてフィン倒し１６を形成すれば、フィン倒し１６によってフィン１４間は積層方向（即ち、送風機９の回転軸方向）に完全に塞がれる。

さらに、フィン倒し１６は、背面側熱交換器８ａを気流の下流側からその端面に略垂直方向に上流側を見たとき、最も下流側の列（以下、最下流列と記す）のパイプ１５と重ならない領域に設けている。図２の斜線部Ｋは、気流の下流側からフィンの長手方向に対して略垂直に背面側熱交換器８ａを見て、最も下流側列のパイプ１５と重なるフィンの部分を示しており、この実施の形態ではフィン倒し１６を例えば斜線部Ｋを除くパイプ間に設ける。
ここで、パイプ間とは、フィン長手方向の段方向に隣り合う２つのパイプの中心から中心までを示す。また斜線部Ｋをパイプ１５に重なる位置と称し、斜線部Ｋ以外の位置をパイプ１５に重ならない位置と称する。
さらに、例えば２つのフィン倒し１６がリアガイダ１１と対向する対向部のパイプ間に対応する部分に、背面側熱交換器８ａのリアガイダ１１と対向する側の一端部から吹込口４に向かって順に設けられている。図１の実施例では背面側熱交換器８ａは鉛直方向から傾斜させて配設されているので、フィン倒し１６は背面側熱交換器８ａの下端部から上方に向かって、２つのパイプ間に対応する部分に順に設けられている。このとき、リアガイダ１１の上端位置と同じ高さの位置Ａに対応するパイプ間を少なくとも含むようにフィン倒し１６が設けられている。Ａは厳密に言えば、リアガイダ先端部１１ａからフィン１４の長手方向に対して略垂直に下ろした垂線である。
また、フィン倒し１６の幅Ｌ、段方向パイプ間距離ＤＰ、パイプ１５の直径Ｄに対して、Ｌ／（ＤＰ−Ｄ）が例えば０．５以上となるようにフィン倒し１６を構成する。この段方向パイプ間距離ＤＰは、図に示すように、フィン長手方向の段方向に隣り合う２つのパイプの中心から中心までの距離とする。

以下に、リアガイダ１１近傍の空気流について説明する。背面側熱交換器８ａのフィン面には矢印で示すように、吸込口４から流入した室内空気が気流Ｐとなって上流側から下流側へ流れる。パイプ１５にぶつかった空気は２分されてパイプ１５の外周に沿って流れ、パイプ１５の後方の領域Ｋでは速度が遅くなる。フィン１４面を局所的に見ると気流の方向はパイプ１５のために方向を変えつつ流れるのであるが、全体的には図に示すように、背面側熱交換器８ａのフィン１４面に沿ってフィン１４の長手方向に対して略垂直に流れる。

図３はリアガイダ１１付近を拡大して気流を説明する説明図である。送風運転時に、背面側熱交換器８ａの一端部を通過する気流は、リアガイダ１１や空気調和機筐体１に流路を妨げられて、リアガイダ１１の背面側からリアガイダ先端部１１ａに流れる。このとき、リアガイダ先端部１１ａを回り込んで流れる風の流れと羽根車の翼との干渉によって発生するＮＺ音（周波数がファンの回転数Ｎ×ブレード枚数Ｚの定数倍となる狭帯域音）が聴感的に耳障りで不快であるため問題になる。
図３（ａ）はフィン倒し１６を設けていない構成での空気の流れを示す説明図である。吸込口４から背面側熱交換器８ａのリアガイダ１１の近くに位置する一端部を通った気流は、図に示すように、リアガイダ１１と背面側熱交換器８ａとの間を流れる。そして、リアガイダ１１の背面側熱交換器８ａとの対向側から、リアガイダ先端部１１ａを回り込み、羽根車１０に対して大きく入り込むような方向に流れ込む。リアガイダ１１の上端部付近の流れＰは、リアガイダ上端部１１ａから羽根車側に流入する際に剥離し、渦領域Ｓを形成しつつ、羽根車１０の影響を受けることにより再びリアガイダ１１側に近づく。その後、リアガイダ１１に沿って流れて吹出口６に流れる。
このようにリアガイダ１１の背面側熱交換器８ａとの対向側からリアガイダ先端部１１ａを回り込んで流れる気流のため、リアガイダ１１上端部付近の渦領域ＳにＮＺ音の原因となる大きな渦が生じていると考えられる。

図３（ｂ）はこの実施の形態によるフィン倒し１６があるときの空気の流れを示す説明図である。背面側熱交換器８ａのリアガイダ１１との対向部に設けられたフィン倒し１６は、この部分に流れる気流Ｐを妨げるように作用する。即ち、フィン倒し１６によって、吸込口４から背面側熱交換器８ａの下方側の一端部を通って領域Ｑに流れる気流の流量は図３（ａ）の構成よりも減少する。このため、リアガイダ１１の背面側から先端部１１ａに回って流れる気流の流量も図３（ａ）の構成よりも減少する。リアガイダ１１上端部付近の気流の流量は少なくなり、図３（ａ）と比べると羽根車１０にそれほど深く入り込まずにリアガイダ１１の面に沿うように流れ、渦領域Ｓの渦は小さくなる。従って、リアガイダ１１上端部付近にできる渦が発生源となっているＮＺ音を低減でき、低騒音化を図ることができる。

図４は、最下流列のパイプ１５と重ならない部分のフィン倒し１６の幅Ｌ、即ちここではフィン倒し１６の幅Ｌ、熱交換器８ａの段方向パイプ間距離ＤＰ、パイプ直径Ｄとし、横軸にＬ／（ＤＰ−Ｄ）、縦軸にＮＺ音レベル（ｄＢ）を示すグラフである。ここでＮＺ音レベルは、ＪＩＳ測定点、即ち空気調和機の室内ユニットの前面中心より前方に１ｍ程度、下方に０．８ｍ程度の位置で測定し、周波数分析をしたときのピーク値（ｄＢ）を示す。図４によれば、Ｌ／（ＤＰ−Ｄ）≧０．５とするとＮＺ音レベルは急激に改善されている。
フィン倒し１６は背面側熱交換器８ａの下方で空気流Ｐを妨げるように作用し、特にＬ／（ＤＰ−Ｄ）≧０．５にすることで、領域Ｑのリアガイダ１１の背面側から先端部１１ａに回って流れる空気の流量を効果的に減少させ、ＮＺ音を低減させる。

なお、図２に示した構成では、背面側熱交換器８ａを下流側から略垂直に上流側に見て最下流列のパイプ１５と重ならない位置にフィン倒し１６を設けているが、これに限るものではない。少なくとも最下流列のパイプ１５と重ならない位置にフィン倒し１６が存在すれば、最下流列のパイプ１５と重なる部分にさらにフィン倒し１６が存在してもよい。即ち領域Ｋにも抵抗体が設けられていてもよい。
ただし、その場合には図４に示す関係のフィン倒しの幅Ｌは、１つのパイプ間に対して最下流列のパイプ１５に重ならない領域（ＤＰ−Ｄ）におけるフィン倒し１６のフィン長手方向の長さとする。少なくとも最下流列のパイプ１５と重ならない位置にＬ／（ＤＰ−Ｄ）≧０．５のフィン倒し１６が存在すれば、最下流列のパイプ１５と重なる部分にさらにフィン倒し１６が存在しても、流量を減らす効果は同程度、または同程度以上となるため、ＮＺ音を低減する効果が得られる。

また、図２に示した構成では、フィン倒し１６によって並設するフィン１４の積層間隔が塞がれる程度にフィン１４を押し上げまたは押し下げるように構成したが、これに限るものではない。並設するフィン１４の積層間隔が完全に塞がれなくても、吸込口４から背面側熱交換器８ａを通りリアガイダ１１の背面側熱交換器８ａとの対向側、即ち領域Ｑに流れる気流を妨げるようにフィン倒し１６を設けることで、フィン倒し１６を設けない場合に比べてＮＺ音を低減できる。
また、ここではフィン倒し１６を２箇所としたが、１箇所以上設ければ、ＮＺ音低減の効果は得られる。フィン倒し１６を複数個設ける際は、熱交換器８ａのパイプ間に対応する位置で、下方の一端側から吸込口４側に向かって順番にフィン倒し１６を設けるのが望ましい。熱交換器８ａの下方のパイプ間から順に上方に向かってパイプ間毎にフィン倒し１６を設けることで、リアガイダ１１付近の気流の流量を効果的に低減できる。

また、図２では並設する複数のフィン１４に対し、背面側熱交換器８ａの下端から同じ位置にフィン倒し１６を設けたが、これに限るものではない。例えば、フィン１４のそれぞれにおいて、フィン長手方向にずらした位置にフィン倒し１６を設けてもよい。
また、図２に示した構成では、背面側熱交換器８ａのリアガイダ１１との対向部にフィン倒し１６を設けるとしたが、これに限るものではない。吸込口４から背面側熱交換器８ａを通り、リアガイダ１１の背面側熱交換器８ａとの対向側に流れる気流を妨げるようにフィン倒し１６を設ければよい。例えば背面側熱交換器８ａの一端部で上流側のフィン１４の部分や、背面側熱交換器８ａの下端面のフィン１４の部分も、吸込口４から背面側熱交換器８ａを通り、リアガイダ１１の背面側熱交換器８ａとの対向側に流れる気流の通り道であるので、この部分に流れに対して抵抗手段となるフィン倒しを設けてもよい。

また、他の構成例として、例えばリアガイダ１１の背面の領域Ｑには空気が全く流れないように抵抗体を設けてもよい。例えば背面側熱交換器８ａを短くして上方側だけ残し、その背面熱交換器８ａの下方に接続してリアガイダ１１との対向部に抵抗板を設け、領域Ｑへの流路を塞ぎかつ露をリアガイダ１１の背面に導くようにしてもよい。リアガイダ１１の背面に空気を全く流れないようにした場合、渦領域Ｓの渦の減少効果は大きなものが得られる。図４に示すグラフにおいて、Ｌ／（ＤＰ−Ｄ）が１．０よりも大きくしたのと同等の構成になるので、ＮＺ音レベルの低減効果は大きなものとなる。ただし、図１の構成のようにリアガイダ１１の背面に少量の空気を流して背面側熱交換器８ａで熱交換するように構成すれば、ＮＺ音レベルは多少上がるが、熱交換性能を向上でき、ファン入力を低減できるという有利な点がある。

このように、空気調和機筐体内に格納される送風機と、前記送風機の吸入側に前記送風機を囲むように設けられ吸込口から流入する気体と熱交換する熱交換器と、前記空気調和機筐体内の背面側に配置される前記熱交換器の端部に対向すると共に前記送風機に対向して設けられ、前記熱交換した気体が前記送風機の吹出側に導かれるように風路の一部を形成するリアガイダと、前記吸込口から前記熱交換器を通り前記リアガイダの前記熱交換器との対向側に流れる気流を妨げる抵抗手段と、を備えたことにより、抵抗手段１６を設けない構成に比べ、領域Ｑのリアガイダ１１の背面側から先端部１１ａに回って流れる空気の流量を減少できる。これにより、リアガイダの形状などの設計自由度に影響することなく、リアガイダ１１の送風機９側に発生する渦領域Ｓの渦を小さくして、この渦に起因するＮＺ音を低減でき、使用者が快適に使用できる空気調和機が得られる効果がある。

また、抵抗手段として、熱交換器８ａのリアガイダ１１との対向部に設けた抵抗体１６としたことにより、リアガイダ１１がどのような形状であっても、リアガイダ１１の背面側から先端部１１ａに回って流れる空気の流量を減少できる。このため、リアガイダ成形上の制約条件を満足でき、熱交換器から垂れる露をリアガイダ部で受ける機能を満たし、組立時に熱交換器を挿入する際の作業性も保持できる構成で、確実に、効果的にＮＺ音を低減することができる。

また、熱交換器８ａを、並設する複数のフィン１４の面が気流に沿うように配置し、抵抗手段を、前記フィンの端部の一部を曲げて前記気流を妨げるように構成したフィン倒し１６としたことにより、簡単な構成で、効果的にＮＺ音を低減することができる。

また、熱交換器８ａを、並設する複数のフィン１４とフィン１４の面を略垂直に複数段及び複数列で貫通するパイプ１５を有する構成とし、フィン１４の面を気流に沿うように配置し、熱交換器８ａを気流の下流側からその端面に略垂直方向に上流側を見たときに、熱交換器８ａを構成するパイプ１５の最下流列に重ならない領域を少なくとも含むように抵抗体１６を設けたことにより、熱交換性能を保持し、効果的にＮＺ音を低減でき、使用者が快適に使用できる空気調和機が得られる。

また、最下流列を構成するパイプ１５のうちの１つのパイプ間において、熱交換器８ａを気流の下流側からその端面に略垂直方向に上流側を見たときに、１つのパイプ間に対して最下流列のパイプ１５に重ならない領域における抵抗体１６のフィン長手方向の長さＬが、パイプ間距離ＤＰ及びパイプの直径Ｄとして、Ｌ／（ＤＰ−Ｄ）≧０．５となるように抵抗体１６を構成したことにより、確実に低騒音化を図ることができ、使用者が快適に使用できる空気調和機が得られる。

また、フィン１４の長手方向に対し、熱交換器８ａの一端部から吸込口４側に向かって、リアガイダ１１との対向部でかつ気流の最下流列のパイプ間に対応する位置に順に抵抗体１６を設けたことにより、効果的に確実に低騒音化を図ることができる。

ここで、背面側熱交換器８ａの一端部から吸込口４側へ向かって、即ち背面側熱交換器８ａの下端から上方に向かって、リアガイダ１１との対向部でかつ気流の最下流列のパイプ間に対応する位置に順に複数箇所に抵抗体としてフィン倒し１６を設けた構成とする。図５は、パイプ間の位置の複数箇所にフィン倒し１６を設けたときの、一番上のフィン倒し１６の上端位置とＮＺ音レベルの関係を示すグラフであり、横軸にフィンふさぎ領域の上端位置（ｍｍ）、縦軸にＮＺ音レベル（ｄＢ）を示す。このフィンふさぎ領域とは、フィン１４間を流れる気流に対し、フィン倒し１６を設けることで並設するフィンのフィン間の流路がふさがれる領域で、フィン１４の長手方向で吸込口４に近い位置を示す。図５中の縦に引いた点線は、リアガイダ先端部１１ａから背面側熱交換器８ａのフィン長手方向に略垂直に引いた垂線Ａと背面側熱交換器８ａの下流側端面との交点（図１に示す）を示している。また、ＮＺ音の計測位置は図４での計測位置と同様である。

即ち、図５はフィンふさぎ領域の上端位置をリアガイダ先端部１１ａに対して変化させたときのＮＺ音レベルを計測した結果である。
この計測結果が示しているのは、フィン倒し１６を背面側熱交換器８ａの下方からパイプ間に対応する位置に順次設けていった場合、垂線Ａの位置にフィンふさぎ領域の上端位置が達するまでは、徐々にＮＺ音レベルが低減していく。さらに、垂線Ａと背面側熱交換器８ａとの交点の位置までフィンふさぎ領域が達した後は、それ以上に吸込口４側にフィン倒し１６を設けても、ＮＺ音レベルはそれほど低減しないことがわかる。

このことから、リアガイダ先端部１１ａ付近では垂線Ａの位置に応じて以下のようにフィン倒し１６を設けると、ＮＺ音レベルを効果的に低減できる。
図６はリアガイダ先端部１１ａ付近における背面側熱交換器８ａのリアガイダ対向部にフィン倒し１６を設けた具体例を示す説明図である。垂線Ａは、リアガイダ先端部１１ａから背面側熱交換器８ａに対し、フィンの長手方向に略垂直に下ろした線である。図６（ａ）では垂線Ａが気流の最下流列のパイプ１５ａの中心とパイプ１５ｂの中心の間を通っている。このような場合には、パイプ間１５ａ−１５ｂにフィン倒し１６を設ける。この時、パイプ間１５ａ−１５ｂよりも下方のリアガイダ１１との対向部に位置するパイプ間のそれぞれにもフィン倒し１６を設ける。また、フィン倒し１６を設ける際には、前記のように、背面側熱交換器８ａを気流の下流側からその端面に略垂直方向に上流側を見たときに、少なくとも最下流列のパイプ１５に重ならない領域にフィン倒し１６を設ければよい。リアガイダ先端部１１ａ付近ではフィン倒し１６、パイプ１５ａ、１５ｂが気流に対して抵抗体となる。このため、気流Ｐのように流れ、リアガイダ先端部１１ａの背面側熱交換器８ａとの対向側を通って先端部１１ａに回り込む流れを妨げるので、ＮＺ音レベルを低減できる。

また、図６（ｂ）では垂線Ａが気流の最下流列のパイプ１５ａの中心とパイプ１５ｃの中心の間を通っている。このような場合には、パイプ間１５ａ−１５ｃにフィン倒し１６を設け、以下は図６（ａ）の場合と同様である。この時、フィンふさぎ領域は図５では垂線Ａとの交点よりも下方となるが、気流の最下流列のパイプ１５ａが抵抗体となるので、ＮＺ音レベルは図６（ａ）と同様に低減できる。
なお、垂線Ａがパイプ１５ａの中心を通る場合には、図６（ａ）、（ｂ）のどちらの構成でもよい。
また、図５に示すように、フィン１４の長手方向で、さらに吸込口４側に位置するパイプ間にフィン倒し１６を設けても、ＮＺ音レベル低減効果には変わりはない。これとは逆に、気流の流量低減によって熱交換性能の低減や、送風機入力上昇につながるので、これより吸込口４側の上方のパイプ間にはフィン倒し１６を設けないほうがよい。

このように、リアガイダの先端部１１ａからフィン１４の長手方向に対して略垂直に下ろした垂線Ａが通る位置の気流の最下流列のパイプ間を含み、フィン１４の長手方向でリアガイダ１１との対向部に位置する最下流列のパイプ間であって、熱交換器８ａを前記気流の下流側からその端面に略垂直方向に上流側を見たときに、少なくとも最下流列のパイプ１５に重ならない領域に抵抗体１６を設けることにより、ＮＺ音レベルを効果的に低減できる。

また、上記では図１に示すような構成の空気調和機に適用したが、背面側熱交換器８ａを出た気流は、熱交換器８ａと垂直の方向に吹き出るため、リアガイダ１１の長さや熱交換器８ａの段方向パイプ間距離ＤＰが図１と異なる場合でも、前述のように抵抗体１６を設けることで、ＮＺ音を低減できる効果がある。即ち、前述のリアガイダ１１の形状は図１に限るものではない。リアガイダ１１の形状はどのような制約条件も満足でき、かつ騒音低減の効果を奏するので、使用者が快適に使用できる空気調和機を得ることができる。

図７は、この実施の形態による空気調和機の他の構成に係り、背面側熱交換器８ａの一部を示す斜視図である。図において、図２と同一符号は同一、または相当部分を示す。
この構成例では、吸込口４から背面側熱交換器８ａを通りリアガイダ１１の背面側熱交換器８ａとの対向側に流れる気流を妨げる抵抗手段として、背面側熱交換器８ａのリアガイダ１１との対向部に抵抗板１７を有する。並設する複数のフィン１４において、フィン１４の下流側端面に複数のフィン１４に亘って板状に抵抗板１７を設けた。抵抗板１７は例えばステンレス板であり、背面側熱交換器８ａとリアガイダ１１の背面側熱交換器８ａの下流側端面に、例えば回転軸方向、即ちフィン１４の積層方向に伸びるようにステンレス板１７を固着している。ステンレス板１７は、背面側熱交換器８ａを気流の下流側からその端面に略垂直方向に上流側を見たときに最下流列のパイプ１５と重ならない位置に固着され、さらに背面側熱交換器８ａの下側から順に存在するパイプ間に、例えば２箇所に設けられている。
また、ステンレス板１７の幅Ｌ、段方向パイプ間距離ＤＰ、パイプ１５の直径Ｄとしたとき、Ｌ／（ＤＰ−Ｄ）が例えば０．５以上となるようにステンレス板１７を構成する。

空気調和機の動作については、図１の構成と同様であるので省略する。ここで、ステンレス板１７は、背面側熱交換器８ａの上流側から下流側へと流れる気流Ｐに対して抵抗となり、吸込口４からリアガイダ１１の背面側熱交換器８ａとの対向側に流れる気流を妨げるように作用する。即ち、リアガイダ１１の背面側からリアガイダ先端部１１ａに回り込む気流の流量は少なくなり、流速が遅くなる。そのため、渦領域Ｓの渦は小さくなる。ＮＺ音の発生源である渦領域の渦Ｓを小さくすることで、低騒音化を図ることができる。

また、ステンレス板１７のパイプ１５と重ならない部分の幅Ｌ、ここではステンレス板１７のフィン長手方向の幅Ｌ、熱交換器８ａの段方向パイプ間距離ＤＰ、パイプ直径Ｄに対し、Ｌ／（ＤＰ−Ｄ）とＮＺ音レベルは図４に示す関係がある。即ち、Ｌ／（ＤＰ−Ｄ）≧０．５とするとＮＺ音レベルは急激に改善される。

なお、図７に示した構成では、背面側熱交換器８ａを下流側から略垂直に上流側に見て最下流列のパイプ１５と重ならない位置にステンレス板１７を設けているが、これに限るものではない。少なくとも最下流列のパイプ１５と重ならない位置にステンレス板１７が存在すれば、最下流列のパイプ１５と重なる部分にさらにステンレス板１７が存在してもよい。即ち領域Ｋにも抵抗体が設けられていてもよい。
ただし、その場合には図４に示す関係のフィン倒しの幅Ｌは、１つのパイプ間に対して最下流列のパイプ１５に重ならない領域（ＤＰ−Ｄ）におけるステンレス板１７のフィン長手方向の長さとする。少なくとも最下流のパイプ１５と重ならない位置にＬ／（ＤＰ−Ｄ）≧０．５のステンレス板１７が存在すれば、最下流のパイプ１５と重なる部分にさらにステンレス板１７が存在しても、流量を減らす効果は同程度、または同程度以上となるため、ＮＺ音を低減する効果が得られる。

また、ここではステンレス板１７を２箇所としたが、１箇所以上設ければ、ＮＺ音低減の効果は得られる。ステンレス板１７を複数個設ける際は、リアガイダ先端部１１ａ付近の流量を落とすために、背面側熱交換器８ａのパイプ間に対応する位置で、下方の一端側から上方の吸込口４側に向かって順番にステンレス板１７を設けるのが望ましい。熱交換器８ａの下方のパイプ間から順に上方に向かってパイプ間毎にステンレス板１７を設けることで、リアガイダ１１付近の気流の流量を効果的に低減できる。

また、フィンふさぎ領域の上端位置（ｍｍ）とＮＺ音レベル（ｄＢ）の関係は図５と同様の関係がある。即ち、ステンレス板１７を背面側熱交換器８ａの下方からパイプ間に対応する位置に順次設けていった場合、垂線Ａの位置にフィンふさぎ領域の上端位置が達するまでは、徐々にＮＺ音レベルが低減していく。さらに、垂線Ａと背面側熱交換器８ａとの交点の位置までフィンふさぎ領域が達した後は、それ以上に吸込口４側にステンレス板１７を設けても、ＮＺ音レベルはそれ以上に改善されない。

このことから、リアガイダ先端部１１ａ付近では垂線Ａの位置に応じてステンレス板１７を設けると、ＮＺ音レベルを効果的に低減できる。具体的にはフィン倒し１６の場合と同様、リアガイダの先端部１１ａからフィン１４の長手方向に対して略垂直に下ろした垂線Ａが通る位置の気流の最下流列のパイプ間を含み、フィン１４の長手方向でリアガイダ１１との対向部に位置する最下流列のパイプ間であって、熱交換器８ａを前記気流の下流側からその端面に略垂直方向に上流側を見たときに、少なくとも最下流列のパイプ１５に重ならない領域にステンレス板１７を設けることにより、ＮＺ音レベルを効果的に低減できる。図７に示す垂線Ａの位置はその一例を示しており、熱交換器８ａの下方のパイプ間から順に吸込口４側に向かって垂線Ａが通っている位置のパイプ間にまでステンレス板１７を設けており、ＮＺ音レベルを大きく低減できる。

また、背面側熱交換器８ａを出た気流は、熱交換器８ａと垂直の方向に吹き出るため、リアガイダ１１の長さや熱交換器８ａの段方向パイプ間距離ＤＰが図１と異なる場合でも、前述のようにステンレス板１７を設けることで、ＮＺ音を低減できる効果がある。即ち、前述のリアガイダ１１の形状におけるどのような制約条件も満足でき、かつ騒音低減の効果を奏するので、使用者が快適に使用できる空気調和機を得ることができる。

また、このステンレス板１７を固着する方法は、例えば接着剤でフィン下流側端面に接着してもよいし、フィン１４に凹部を設けてはめ込むようにしてもよい。またフィン積層方向の両端部または数箇所で何らかの固定部材を設けて固定してもよい。また、パイプ１５に固定部材を設けてパイプ１５に固定してもよい。さらにはリアガイダ１１に固定部材を設け、熱交換器８ａの下流側端面に押し付けるような固定方法など、どの様な方法を用いてもよい。

また、ここでは抵抗板１７をステンレス板としたが、板状のものであり、熱や水分に対して耐性の強い素材であれば他のものでも同様の効果を得られる。また、例えばアルミテープなど、テープ状のものでも同様の効果を得られる。

また、図７のように、フィン１４の積層方向に一枚の抵抗板でなくてもよく、複数の抵抗板で構成してもよい。また、並設されているフィン１４の端から端まで全面に設けずに、送風機９の回転軸方向の一部分、または複数部分に設けてもよい。
また、図７では並設する複数のフィン１４に対し、背面側熱交換器８ａの下端から同じ位置になるように抵抗板１７を設けたが、これに限るものではない。例えば、フィン１４のそれぞれにおいて、フィン長手方向にずらした位置に斜めになるように抵抗板１７を設けてもよい。
さらには、抵抗板１７を熱交換器８ａの下流側端面でなく、熱交換器端部の他の部分に固定してもよい。例えば、熱交換器８ａの上流側端面や吸込口側と反対の下端面に固定する構成でも、吸込口４から熱交換器８ａを通りリアガイダ１１の熱交換器との対向側に流れる気流を妨げることができる。この構成でも、抵抗板１７を設けない構成に比べ、リアガイダ１１の背面側から先端部１１ａに回って流れる空気の流量を減少でき、ＮＺ音レベルを低減できる。

以上のように、熱交換器８ａを、並設する複数のフィン１４の面が気流に沿うように配置し、熱交換器８ａの下流側端面で複数のフィン１４に亘って抵抗手段として板状の抵抗板１７を設け、気流を妨げるように構成したことにより、流速が遅くなるため、渦領域Ｓの渦は小さくなって低騒音化できる。さらに、前述のリアガイダ１１の形状におけるどのような制約条件も満足でき、かつ騒音低減の効果を奏するので、使用者が快適に使用できる空気調和機を得ることができる。

図８は、この実施の形態による空気調和機の他の構成例に係り、背面側熱交換器８ａの一部を示す斜視図である。図において、図２と同一符号は同一、または相当部分を示す。
この構成例では、吸込口４から背面側熱交換器８ａを通りリアガイダ１１の背面側熱交換器８ａとの対向側に流れる気流を妨げる抵抗手段として、背面側熱交換器８ａのリアガイダ１１との対向部に切り起こし１８を有する。この部分のフィン１４面を切り起こしてなる切り起こし１８を設け、背面側熱交換器８ａとリアガイダ１１の間の気流の流量を低減させる抵抗体としている。気流Ｐは上流側から下流側へと流れるが、この切り起こし１８は、フィン１４の下流側端面よりも上流側のフィン面で、下流側端面に近い部位に設けられている。さらに、切り起こし１８は、背面側熱交換器８ａを気流の下流側から端面に略垂直に上流側を見たときに、最下流列のパイプ１５と重ならない位置に設けられている。また、最下流列のパイプ間で、フィンの長手方向の下方の一端から吸込口４側に向かって順に例えば２箇所に設けられている。

切り起こし１８はフィン１４を長手方向に切り欠き、切り欠いた部分を折り曲げ、気流に対して抵抗となるようにフィン面から立ち上げて形成する。フィン１４をコの字状に切り欠いて切り起こし１８を構成すれば、図９（ａ）に断面構成を示すように、ほぼ垂直で長方形に突出する切り起こし１８が形成され、気流に対する抵抗体として効果的である。ここで、並設するフィンの積層間隔と同程度の切り込みを気流の流れ方向にいれて切り起こし１８を形成すれば、切り起こし１８によってフィン１４間は積層方向（即ち、送風機９の回転軸方向）にほぼ完全に塞がれる。
ここで、フィンの長手方向での切り起こし１８の幅Ｌと、段方向パイプ間のパイプと重ならない部分の距離（ＤＰ−Ｄ）の比Ｌ／（ＤＰ−Ｄ）が例えば０．５以上となるように切り起こし１８を構成する。

空気調和機の動作については、図１と同様であるので省略する。ここで、切り起こし１８は、背面側熱交換器８ａの上流側から下流側へと流れる気流Ｐに対して抵抗となり、吸込口４からリアガイダ１１の背面側熱交換器８ａとの対向側に流れる気流を妨げるように作用する。即ち、リアガイダ１１の背面側からリアガイダ先端部１１ａに回り込む空気の流量は少なくなり、流速が遅くなる。そのため、渦領域Ｓの渦は小さくなる。ＮＺ音の発生源である渦領域の渦Ｓを小さくすることで、低騒音化を図ることができる。

なお、図８に示した構成では、切り起こし１８によって並設するフィン１４の積層間隔が塞がれる程度にフィン１４を切り起こして構成したが、これに限るものではない。並設するフィン１４の積層間隔が完全に塞がれなくても、吸込口４から背面側熱交換器８ａを通りリアガイダ１１の背面側熱交換器８ａとの対向側、即ち領域Ｑに流れる気流を妨げるように切り起こし１８を設けることで、切り起こし１８を設けない場合に比べてＮＺ音を低減できる。

また、切り起こし１８のパイプ１５と重ならない部分の幅Ｌ、ここでは切り起こし１８のフィン長手方向の幅Ｌ、熱交換器８ａの段方向パイプ間距離ＤＰ、パイプ直径Ｄに対し、Ｌ／（ＤＰ−Ｄ）とＮＺ音レベルは図４に示す関係がある。即ち、Ｌ／（ＤＰ−Ｄ）≧０．５とするとＮＺ音レベルが急激に改善される。

また、図８に示した構成では、背面側熱交換器８ａを下流側から略垂直に上流側に見て最下流列のパイプ１５と重ならない位置に切り起こし１８を設けているが、これに限るものではない。少なくとも最下流列のパイプ１５と重ならない位置に切り起こし１８が存在すれば、最下流列のパイプ１５と重なる部分にさらにス切り起こし１８が存在してもよい。即ち領域Ｋにも抵抗体が設けられていてもよい。
ただし、その場合には図４に示す関係の切り起こしの幅Ｌは、１つのパイプ間に対して最下流列のパイプ１５に重ならない領域（ＤＰ−Ｄ）における切り起こし１８のフィン長手方向の長さとする。

また、フィンふさぎ領域の上端位置（ｍｍ）とＮＺ音レベル（ｄＢ）の関係は図５と同様の関係がある。即ち、切り起こし１８を背面側熱交換器８ａの下方からパイプ間に対応する位置に順次設けていった場合、垂線Ａの位置にフィンふさぎ領域の上端位置が達するまでは、徐々にＮＺ音レベルが低減していく。さらに、垂線Ａと背面側熱交換器８ａとの交点の位置までフィンふさぎ領域が達した後は、それ以上に吸込口４側に切り起こし１８を設けても、ＮＺ音レベルはそれ以上に改善されない。

このことから、リアガイダ先端部１１ａ付近では垂線Ａの位置に応じて切り起こし１８を設けると、ＮＺ音レベルを効果的に低減できる。具体的にはフィン倒し１６の場合と同様、リアガイダの先端部１１ａからフィン１４の長手方向に対して略垂直に下ろした垂線Ａが通る位置の気流の最下流列のパイプ間を含み、フィン１４の長手方向でリアガイダ１１との対向部に位置する最下流列のパイプ間であって、熱交換器８ａを前記気流の下流側からその端面に略垂直方向に上流側を見たときに、少なくとも最下流列のパイプ１５に重ならない領域に抵抗体として切り起こし１８を設けることにより、ＮＺ音レベルを効果的に低減できる。図８に示す垂線Ａの位置はその一例を示しており、熱交換器８ａの下方のパイプ間から順に吸込口４側に向かって垂線Ａが通っている位置のパイプ間にまで切り起こし１８を設ければ、ＮＺ音レベルを大きく低減できる。

また、背面側熱交換器８ａを出た気流は、熱交換器８ａと垂直の方向に吹き出るため、リアガイダ１１の長さや熱交換器８ａの段方向パイプ間距離ＤＰが図１と異なる場合でも、前述のように切り起こし１８を設けることで、ＮＺ音を低減できる効果がある。即ち、前述のリアガイダ１１の形状におけるどのような制約条件も満足でき、かつ騒音低減の効果を奏するので、使用者が快適に使用できる空気調和機を得ることができる。

なお、ここでは切り起こし１８を２箇所としたが、１箇所以上設ければ、ＮＺ音低減の効果は得られる。切り起こし１８を複数個設ける際は、リアガイダ先端部１１ａ付近の流量を落とすために、背面側熱交換器８ａのパイプ間に相当する部分で下から順番に切り起こし１８を設けるのが望ましい。

また、切り起こし１８は、図９（ａ）のような形状に限るものではなく、フィン１４の長手方向に切り欠いて、切り欠いた上流側を立ち上げて図９（ｂ）のように構成してもよいし、切り欠いた下流側を押圧して立ち上げて図９（ｃ）のように構成してもよい。また、切り起こす形状は、四角形としたが、三角形や半円形など、どのような形状でもよい。切り起こし１８が気流に対して抵抗となるように構成すればよい。

また、図８では並設する複数のフィン１４に対し、背面側熱交換器８ａの下端から同じ位置に切り起こし１８を設けたが、これに限るものではない。例えば、フィン１４のそれぞれにおいて、フィン長手方向にずらした位置に切り起こし１８を設けてもよい。

また、図８に示した構成では、背面側熱交換器８ａのリアガイダ１１との対向部に切り起こし１８を設けるとしたが、これに限るものではない。吸込口４から背面側熱交換器８ａを通り、リアガイダ１１の背面側熱交換器８ａとの対向側に流れる気流を妨げるように切り起こし１８を設ければよい。例えば背面側熱交換器８ａの端部で上流側のフィン１４の部分や、背面側熱交換器８ａの下端面のフィン１４の部分も、吸込口４から背面側熱交換器８ａを通り、リアガイダ１１の背面側熱交換器８ａとの対向側に流れる気流の通り道であるので、この部分に流れに対して抵抗手段となるフィン倒しを設けてもよい。

以上のように、熱交換器８ａの並設する複数のフィン１４の面が気流に沿うように配置し、抵抗手段を、フィン１４の一部を切り起こして気流を妨げるように構成した切り起こし１８としたことにより、リアガイダの形状などの設計自由度に影響することなく、簡単な構成で、効果的にＮＺ音を低減することができる。

また、図２、図７、図８において、フィン１４の長手方向でリアガイダ１１との対向部に位置する最下流列のパイプ間のすべてにおいて抵抗体１６、１７、１８を設けたが、これに限るものではない。フィン１４の長手方向でリアガイダ１１との対向部に位置する最下流列のパイプ間の一部に抵抗体を設けてもよい。例えば図２において、抵抗体１６をフィン１４の長手方向の下側のみまたは上側のみに設ける構成でも、ある程度の効果を奏する。

実施の形態２．
図１０は、この発明の実施の形態２による空気調和機に係り、背面側熱交換器８ａの一部を示す斜視図である。図において、図２と同一符号は同一、または相当部分を示す。背面側熱交換器８ａの下流側端面には、吸込口４から背面側熱交換器８ａを通りリアガイダ１１の背面側熱交換器８ａとの対向部に流れる気流を妨げる抵抗手段として抵抗板１９を有する。ここでは、背面側熱交換器８ａのリアガイダ１１との対向部である下流側端面に、例えば板状で多孔を有する金網１９を固着し、背面側熱交換器８ａとリアガイダ１１の間の気流の流量を低減させる抵抗体としている。気流Ｐは上流側から下流側へと流れるが、この金網１９は、並設されている複数のフィン１４に亘って、背面側熱交換器８ａのリアガイダ１１の対向部付近に設ける。

空気調和機の動作については、実施の形態１と同様であるので省略する。ここで、背面側熱交換器８ａのリアガイダ１１に対向する付近に金網１９を設けており、金網１９を設けた部分を流れる流量は低減する。これにつれて、リアガイダ１１の背面側からリアガイダ先端部１１ａに回り込む空気の流量は少なくなり、流速が遅くなる。そのため、渦領域Ｓの渦は小さくなる。ＮＺ音の発生源である渦領域の渦Ｓを小さくすることで、低騒音化を図ることができる。

この実施の形態では板状の多孔を有する抵抗体を熱交換器８ａの端部に設けることで、気流に対する抵抗となると共に気流をある程度通過させるという機能を発揮する。ある程度気流を通過させることで熱交換性能を保持し、ファン入力の上昇を防ぐことができる。実施の形態１におけるステンレス板は最下流列のパイプ間の１箇所または複数箇所に設けた構成であったが、金網１９のように多孔を有する抵抗板を用いると、１枚設けることで騒音を低減できる。また、位置あわせも綿密に行う必要がなく容易に取り付けることができる。

なお、実施の形態１と同様、リアガイダ１１の長さや背面側熱交換器８ａの段方向パイプ間距離ＤＰがこの実施の形態と異なる場合でも、フィンふさぎ領域の上端位置（ｍｍ）とＮＺ音レベル（ｄＢ）の関係は図５と同様である。即ち、背面側熱交換器８ａのリアガイダ１１に対向する部分で、リアガイダ先端部１１ａから背面側熱交換器８ａに引いた垂線Ａと背面側熱交換器８ａとの交点の高さまで金網１９を設けると、ＮＺ音レベルを大きく低減できるので望ましい。

また、ここでは抵抗体を金網としたが、気流を通過させると同時にある程度抵抗となる多孔を有するものならどのようなものでもよい。例えばメッシュ状のものでもよい。ただし、使用環境から熱や水分に対して耐性の強い素材であれば、他のものでも同様の効果を得られる。
また、この金網１９を固着する方法は、実施の形態１における抵抗板と同様の方法が考えられる。例えば接着してもよいし、凹凸によってはめ込んだり、固定部材で固定してもよい。金網１９の場合には多孔の部分で引っ掛けるような固定部材を使ってもよい。

また、図１０のように、フィン１４の積層方向に一枚の抵抗板でなくてもよく、複数の抵抗板で構成してもよい。また、並設されているフィン１４の端から端まで全面に設けずに、送風機９の回転軸方向の一部分、または複数部分に設けてもよい。
さらには、金網１９を熱交換器８ａの下流側端面でなく、熱交換器端部の他の部分に固定してもよい。例えば、熱交換器８ａの上流側端面や吸込口側と反対の下端面に固定する構成でも、吸込口４から熱交換器８ａを通りリアガイダ１１の熱交換器との対向側に流れる気流を妨げることができる。このため、金網１９を設けない構成に比べ、リアガイダ１１の背面側から先端部１１ａに回って流れる空気の流量を減少でき、ＮＺ音レベルを低減できる。

以上のように、熱交換器８ａは、並設する複数のフィン１４の面が気流に沿うように配置され、抵抗手段は、熱交換器８ａの下流側端面で複数のフィン１４に亘って板状の抵抗板１９を設け、気流を妨げるように構成したことにより、流速が遅くなるため、渦領域Ｓの渦は小さくなって低騒音化できる。また、リアガイダ１１の形状におけるどのような制約条件も満足でき、かつ騒音低減の効果を奏するので、使用者が快適に使用できる空気調和機を得ることができる。

また、実施の形態１、２で述べた抵抗手段を１つに限らず、１つの空気調和機で複数種類を設けてもよい。例えば切り起こしとフィン倒しを混在させてもよい。

上記のように、この発明による空気調和機は、空気調和機の室内機に内蔵され、室内空気と熱交換する熱交換器と、この熱交換器からの室内空気を導く吸込口および吹出口を有する風路と、この風路内に配置され、前記吸込口からの前記室内空気を前記吹出口に送風する貫流送風機と、を具備した空気調和機の送風装置において、リアガイダ上端付近を通過する気流の流量を減らす手段を設けて構成したので、ＮＺ音を低減し、かつリアガイダ成形上の制約条件との両立、熱交換器から垂れる露をリアガイダ部で受ける機能との両立、組立時に熱交換器を挿入する際の作業性との両立など、他の制約条件との両立を可能にでき、使用者が快適に利用できる空気調和機を廉価に提供できるという効果を有する。

この発明の実施の形態１による空気調和機を示す断面構成図である。 この発明の実施の形態１に係る背面側熱交換器の一部を示す斜視図である。 この発明の実施の形態１に係り、リアガイダ付近の気流を説明する説明図である。 この発明の実施の形態１に係る空気調和機に係り、フィン倒し部の幅Ｌ、熱交換器の段方向パイプ間距離ＤＰ、パイプ直径Ｌとしたとき、Ｌ／（ＤＰ−Ｄ）とＮＺ音レベル（ｄＢ）の関係を示すグラフである。 この発明の実施の形態１に係る空気調和機において、熱交換器下端からフィン倒しを設けたときの、フィンふさぎ領域の上端位置（ｍｍ）とＮＺ音レベル（ｄＢ）の関係を示すグラフである。 この発明の実施の形態１に係り、リアガイダ付近の気流を説明する説明図である。 この発明の実施の形態１に係る熱交換器の一部を示す斜視図である。 この発明の実施の形態１に係る熱交換器の一部を示す斜視図である。 この発明の実施の形態１に係る熱交換器のフィンを示す断面構成図である。 この発明の実施の形態２に係る熱交換器の一部を示す斜視図である。

符号の説明

１ 空気調和機筐体
４ 吸込口
６ 吹出口
８ 熱交換器
８ａ 背面側熱交換器
９ 送風機
１０ 羽根車
１１ リアガイダ
１１ａ リアガイダ先端部
１４ フィン
１５ パイプ
１６ 抵抗体
１７ 抵抗板
１８ 抵抗体
１９ 抵抗板
Ａ 垂線

Claims (6)

1. 空気調和機筐体内に格納される送風機と、前記送風機の吸入側に前記送風機を囲むように設けられ、吸込口から流入する気流に沿うように複数のフィンの面が並設して配置され、前記気流と熱交換する熱交換器と、前記空気調和機筐体内の背面側に配置される前記熱交換器の端部に対向すると共に前記送風機に対向して設けられ、前記熱交換した気体が前記送風機の吹出側に導かれるように風路の一部を形成するリアガイダと、前記熱交換器の前記リアガイダとの対向部に設けられ、前記フィンの積層間隔が塞がれる程度に、前記フィンの端部の一部を押し曲げまたは押し下げて構成したフィン倒し、または前記フィンの一部を切り起こして構成した切り起こしである抵抗体とを備え、
   前記抵抗体は、前記吸込口から前記熱交換器を通り前記リアガイダの前記熱交換器との対向側に流れる気流が前記リアガイダの上端部を回り込んで前記送風機の翼と干渉して発生する音を低減することを特徴とする空気調和機。
2. 空気調和機筐体内に格納される送風機と、前記送風機の吸入側に前記送風機を囲むように設けられ、吸込口から流入する気流に沿うように複数のフィンの面が並設して配置され、前記気流と熱交換する熱交換器と、前記空気調和機筐体内の背面側に配置される前記熱交換器の端部に対向すると共に前記送風機に対向して設けられ、前記熱交換した気体が前記送風機の吹出側に導かれるように風路の一部を形成するリアガイダと、前記熱交換器の下流側端面で複数の前記フィンに亘って設けた抵抗板である抵抗体とを備え、
   前記抵抗体は、前記吸込口から前記熱交換器を通り前記リアガイダの前記熱交換器との対向側に流れる気流が前記リアガイダの上端部を回り込んで前記送風機の翼と干渉して発生する音を低減することを特徴とする空気調和機。
3. 前記熱交換器は、並設する複数のフィンと前記フィンの面を略垂直に複数段及び複数列で貫通するパイプを有し、前記フィンの面が前記気流に沿うように配置され、前記抵抗体は、前記熱交換器を前記気流の下流側からその端面に略垂直方向に上流側を見たときに、前記熱交換器を構成する前記パイプの最下流列に重ならない領域を少なくとも含むように設けられたことを特徴とする請求項１または請求項２に記載の空気調和機。
4. 最下流列を構成する前記パイプのうちの１つのパイプ間において、前記熱交換器を前記気流の下流側からその端面に略垂直方向に上流側を見たときに、前記１つのパイプ間に対して前記最下流列のパイプに重ならない領域における前記抵抗体のフィン長手方向の長さＬが、前記パイプ間距離ＤＰ及び前記パイプの直径Ｄとして、Ｌ／（ＤＰ−Ｄ）≧０．５となるように前記抵抗体を構成したことを特徴とする請求項３記載の空気調和機。
5. 前記リアガイダの先端部から前記フィンの長手方向に対して略垂直に下ろした垂線が通る前記最下流列のパイプ間を含み、前記フィンの長手方向で前記リアガイダとの対向部に位置する前記最下流列のパイプ間であって、前記熱交換器を前記気流の下流側からその端面に略垂直方向に上流側を見たときに、少なくとも前記最下流列のパイプに重ならない領域に前記抵抗体を設けることを特徴とする請求項１乃至請求項４のいずれか１項に記載の空気調和機。
6. 前記フィンの長手方向に対し、前記熱交換器の一端部から前記吸込口側に向かって、前記リアガイダとの対向部でかつ前記気流の最下流列のパイプ間に対応する位置に順に前記抵抗体を設けたことを特徴とする請求項１乃至請求項５のいずれか１項に記載の空気調和機。

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