JP4606046B2 - 光走査装置及び画像形成装置 - Google Patents

Description

本発明は、レーザプリンタ、デジタル複写機等の画像形成装置、及び、画像形成装置に利用可能な光走査装置に関する。

従来、光走査装置は、レーザプリンタ、デジタル複写機等の画像形成装置において、例えば画像データに基づく潜像を感光体に形成させる画像形成部にレーザビームを供給する光学系として広く応用されている。

このような光走査装置は、光源としての半導体レーザ素子（レーザダイオード）、このレーザダイオードから出射されたレーザビームの断面形状を所定の大きさに絞り込むなどする偏向前（光源側）光学系、この絞り込まれたレーザビームを回転多面鏡（ポリゴンミラー）により感光体（感光体ドラム）の回転軸方向、すなわち主走査方向に偏向する走査光学系、この偏向されたレーザビームを感光体の像面の主走査方向に沿ったどの位置にもほぼ同様に結像させる偏向後（像面側）光学系等により構成される。なお、像面の主走査方向と直交する方向を副走査方向とする。

このような光走査装置にあっては、感光体の像面上に達する光量のバラツキを小さく抑えることが望ましく、従来においても、光量のバラツキを小さく抑える種々の方法が提案されている。

光量のバラツキを小さく抑える方法の１種類として、レーザビームの偏光方向を利用する方法があり、その具体的方法として、偏光方向をＰ偏光とＳ偏光の間にするか若しくは円偏光とする方法がある（特許文献１〜特許文献３参照）。

例えば、特許文献１に記載されている方法は、以下の通りである。すなわち、レーザダイオードからの発散光の偏光方向と、回転多面鏡（ポリゴンミラー）の反射面に対して垂直な方向とのなす角度θを、１０度≦θ≦８０度としている。
特開２００１−９１８７３号公報 特開平６−１４８５４７号公報 特開２００１−１００１２９号公報

しかしながら、偏光方向をＰ偏光とＳ偏光の間にするか若しくは円偏光とする方法においては、レーザビームの偏光方向が金属でできた回転多面鏡面に当ると、Ｐ波成分、Ｓ波成分で入射角に依存して位相差が生じるため、回転多面鏡が角度を変えるに従って、長軸の方向（角度）が変化していく楕円偏光となる。このため、光量を一定に保つことが難しくなる。また、通常のレンズでは、成形時、加工時の内部歪み等の影響により、偏光方向により、屈折率が異なってしまう複屈折が起こっているが、偏光方向が変わると、集光位置等も変動してしまって、結果として、結像特性が悪くなり、ビームを絞ることができない、又は、フレアが大きくなってしまう等の問題があった。

なお、偏光方向を調整可能としたものも提案されている。しかし、調整機構が必要であり、調整工数がかかる等、コストアップ要因となる。また、一般的に、レーザダイオードの放射角は、方向によって異なり、楕円ビームとなる。このため、レーザダイオードの角度そのものを光軸を中心として回転させると、被走査面上のビーム径そのものに影響を与える。

また、カラー用の画像形成装置のような複数の光源からの光線を利用する場合には、各走査線での光量むらを抑えるだけでなく、各走査線での光量を揃えることが必要であるが、従来方法として、同一特性の半導体レーザを利用する方法などであり、その方法を適用できる装置範囲が限定されていた。

本発明の目的は、像面における主走査方向の光量むらを抑えることができる光走査装置を提供することにある。

また、本発明の目的は、複数の光源からの光線を走査線に利用している画像形成装置において、像面における各走査線の光量むらを抑えると共に、各走査線の光量比を主走査方向の位置によらずに同様にできるようにすることにある。

第１の本発明の光走査装置は、偏向器の反射面の主走査方向の幅よりも主走査方向に幅が広い光線を上記偏向器に入射させ、その一部を上記偏向器の反射面にて反射、偏向させ、透過型光学部材を含む光学手段により被走査面上に偏向された光線を結像させるものである。そして、上記偏向器に入射する光線の偏光方向を略主走査方向にしていることを特徴とする。

偏向器での入射光量に対する出射光量の比は、偏向での振り角が大きいほど小さくなる。一方、偏向後の光線が通過する透過型光学部材においては、偏向方向が主走査方向に一致するＰ偏光成分では、偏向での振り角が大きいほど透過率が高く、偏向方向が主走査方向に直交するＳ偏光成分では、偏向での振り角が大きいほど透過率が低くなる。従って、偏向器での反射による主走査方向の光量むらを、透過型光学部材への入射光の偏光方向をほぼ主走査方向（Ｐ偏光光）とすることで相殺でき、像面での光量むらを抑えることができる。第１の本発明は、このような考え方に従ってなされた。

第２の本発明の画像形成装置は、偏向器を利用して１個の走査線を形成する光走査装置を複数有し、又は、偏向器を複数の走査線用の光線が共通に利用する光走査装置を有し、複数の光源からの光線によって複数の走査線を形成するものである。そして、上記偏向器の反射面の主走査方向の幅よりも主走査方向に幅が広い光線を上記偏向器に入射させると共に、上記各光源からの出射光線が、対応する上記偏向器に入射される際の偏光方向を略主走査方向にしていることを特徴とする。

各光源からの光線による走査線はそれぞれ、偏向器に入射される際の偏光方向を略主走査方向にしているため、第１の本発明について説明した理由により、像面での光量むらが抑えられる。その結果、各光源からの光線による走査線間の光量比も主走査方向の位置を問わずに安定し、複数光源を有する場合であっても、良好な画像を形成することができる。

本発明の光走査装置によれば、像面での光量むらを抑えることができる。また、本発明の画像形成装置によれば、像面での光量むらを抑えることができ、良好な画像を形成することができる。

以下、図面を用いて、本発明の光走査装置の好適な実施形態について説明する。

（第１の実施形態）
まず、本発明の第１の実施形態を説明する。第１の実施形態は、光走査装置に特徴を有するものである。

図１は、画像形成装置に利用される、第１の実施形態の光走査装置１を示す主走査方向に沿った概略平面図であり、図２は、光走査装置１の偏向前（光源側）光学系の主要要素を示す副走査方向に沿った概略断面図であり、図３は、光走査装置１の偏向後（像面側）光学系の主要要素を示す副走査方向に沿った概略断面図である。

図１〜図３において、第１の実施形態の光走査装置１は、光源としての半導体レーザ２から出射されたレーザビームを、所定の位置に配置された像面（例えば、図示しない感光体ドラム）の所定の位置に向かって所定の線速度で偏向する１個の光偏向装置３を有している。なお、以下では、光偏向装置３によりレーザビームが偏向される方向を主走査方向と呼んでいる。

光偏向装置３は、複数（例えば、１２面）の平面反射鏡（面）が正多角形状に配置された多面鏡本体（ポリゴンミラー）３ａと、多面鏡本体３ａを主走査方向に所定の速度で回転させるモータ３ｂ（図３参照）とを有している。

半導体レーザ２は、図１に示すように、主走査方向のほぼ平面上で、しかも、進行方向に直交する方向を偏光方向しているレーザビームＬを出射するように取り付けられている。

半導体レーザ２から出射された発散性のレーザビームＬは、主走査方向の絞り４が張り付けられている有限焦点レンズ５により所定の収束性が与えられた後、さらに、副走査方向の絞り６（図２参照）が張り付けられているガラスシリンダレンズ７により副走査方向のみ所定の収束性が与えられる。その後、レーザビームＬは、折返しミラー８により進行方向が折曲されて光偏向装置３に入射される。光偏向装置３に入射されたレーザビームＬも、図１に示すように、主走査方向のほぼ平面上で、しかも、進行方向に直交する方向を偏光方向としている。

光偏向装置３によって主走査方向に偏向されたレーザビームＬは、所定の光学特性を与える結像レンズ（いわゆるｆθレンズ）９や防塵ガラス１０などを通過し、像面上に結像される。

偏向前光学系及び偏向後光学系の副走査方向の位置をわずかに変えており、偏向後のレーザビームＬが、偏向前光学系の光学要素を通過しないようになされている。

第１の実施形態の場合、半導体レーザ（レーザダイオード）２は、その積層面が主走査方向を向いているものである。有限焦点レンズ５によって、緩やかな集光光とされたレーザビームＬは、多面鏡本体（ポリゴンミラー）３ａの１つの反射面よりも主走査方向に幅が広い光線として多面鏡本体３ａに入射される。すなわち、いわゆるオーバーフィル方式が採用されている。半導体レーザ２から出射されたレーザビームＬは、主走査方向への偏光を持たせるため、放射角は、主走査方向に小さくなっている。このため、副走査方向については、非常に大きなビーム径となってしまう。そのため、有限焦点レンズ５の像側焦点位置に置かれた副走査方向の絞り６によって副走査方向の実効ビーム径を小さくしている。

なお、副走査方向の絞り６に代え、有限焦点レンズ５とシリンダレンズ７との間に、副走査方向に、ビーム幅を圧縮するビームコンプレッサを介在させるようにしても良い。ビームコンプレッサとして、副走査方向に角度を持った入射面と出射面を持つプリズムを利用したものや、光路上流側に、副走査方向のみに正のパワーを持つレンズ、下流側に、副走査方向のみに負のパワーを持つレンズを組み合わせたものなどを利用することができる。

また、副走査方向の絞り６に代え、主走査方向にビーム幅を拡大するビームエキスパンダを設けるようにしても良い。ビームエキスパンダとして、主走査方向に角度を持った入射面と出射面を持つプリズムを利用したものや、光路上流側に、主走査方向のみに負のパワーを持つレンズ、下流側に、主走査方向のみに正のパワーを持つレンズを組み合わせたものなどを利用することができる。

以上のように、第１の実施形態は、いわゆるオーバーフィル方式を採用している光走査装置において、多面鏡本体（例えば１２面のポリゴンミラー）３ａに対し、入射光ＬがＰ偏光光（Ｐ波）として入射されることを特徴としている。

以下、このような特徴を採用した理由を説明する。

図４は、オーバーフィル方式における各種パラメータを、偏向器本体（ポリゴンミラー）３ａと共に示す概略平面図である。なお、図４において、透過型光学素子は、結像レンズ９及び又は防塵ガラス１０などを表している。

図４に示すように、オーバーフィル方式においては、入射光の一部が、入射光の幅２ωよりも小さな幅２Ｗの反射面にて反射される。オーバーフィル方式の偏向器３ａの場合、下記の２つの理由により、偏向角（図中２ψ）が大きくなると、像面でのパワーが小さくなってしまう。

１． 仮に、入射光の強度分布が一定だとしても、入射光の内、反射される割合は、入射光の主光線と反射面の法線方向とが一致している場合が最も大きく、入射光の主光線と反射面の法線方向との間の角度がψの場合には、反射面の主走査方向投影幅としてｃｏｓψとなってしまい、投影幅が小さくなってしまう。

２． 半導体レーザ（レーザダイオード）２を光源とした場合、入射光の強度分布はガウス分布に近いものとなる。このため、主光線からずれた光線を反射する場合、すなわち、ψが大きい場合には、光量が小さくなってしまう。この様子を図５に示している。

入射光の主光線と反射面の法線方向が一致している場合には、図５（Ａ）のハッチング部に含まれる光量が反射され、ψだけ反射面が傾いた場合には、図５（Ｂ）のハッチング部に含まれる光量だけ反射される。これらの図面からも明らかなように、回転により、ψだけ反射面が傾くようになると、光量が落ちてしまう。

今、偏向器（以下、適宜ポリゴンミラーと呼ぶ）の内接円半径をＲ、ポリゴンミラー面数をＮＮ、ポリゴンミラー反射面の幅を２Ｗ、ポリゴンミラーへの最大入射角をψｍａｘ、ポリゴンミラー反射面での入射ビームのｅ^−２半径をωとする。また、ポリゴンミラー反射面への主走査方向の入射角がOのときのポリゴンミラー面上の直線で、ポリゴンミラー回転軸に垂直な直線をｙ軸とし、ポリゴンミラー反射面の中点をｙ軸の原点（ｙ＝０）とする座標系を考える。

ポリゴンミラーの所定の面の２個のエッジ部のｙ座標は、ポリゴンミラーへの最大入射角が最大振り角ψｍａｘのときには（１）式及び（２）式で表され、ポリゴンミラーへの反射面へ垂直に入射する際には、（３）式及び（４）式で表される。

ｙ１ｓ＝Ｒ＊ｓｉｎ（ψｍａｘ）＋W＊ｃｏｓ（ψｍａｘ） …（１）
ｙ１ｅ＝Ｒ＊ｓｉｎ（ψｍａｘ）−W＊ｃｏｓ（ψｍａｘ） …（２）
ｙ０ｓ＝Ｒ＊ｓｉｎ（０）＋W＊ｃｏｓ（０）＝Ｗ …（３）
ｙ０ｅ＝Ｒ＊ｓｉｎ（０）−W＊ｃｏｓ（０）＝−Ｗ …（４）
このときのポリゴンミラー反射面で反射される光量は、入射光がほぼ平行光として近似して、ポリゴンミラーでの反射位置が、入射光の進行方向に沿って変わっても、入射光の幅が変わらないとして、ポリゴンミラーへの最大入射角が最大振り角ψｍａｘのときには（５）式で表され、ポリゴンミラーへの反射面へ垂直に入射する際には、（６）式で表される。

このタイプの光学系では、水平同期を取る期間、及び、レーザパワーを調整する期間以外は、全ての期間、画像形成に使用することができる。このため、所定の面で反射した光線が所定の位置を通ってから、次の面で反射した光線が前記所定の位置を通るまでの間の全期間を画像領域として使用すると近似して、ポリゴンミラーの有効振り角を、ψｍａｘ（＝π／ＮＮ）〜ψｍｉｎ（＝−π／ＮＮ）とする。また、W＝Ｒ×ｔａｎ（π／ＮＮ）の関係がある。これらを、（５）式及び（６）式に適用し、１番振り角の大きいときの光量と、振り角０のときの光量比を計算すると、（７）式が得られる。

なお、（７）式におけるｅｒｆ［ｚ］は、（８）式で与えられるガウス分布の積分値である。

一方、光の偏光方向により、透過率の角度依存性が変わることが知られている。Ｐ偏光とＳ偏光の光が、屈折率ｎの平行平板に、入射角度θｉｎで入射した際の入射面の透過率と出射面の透過率を掛けた、（平行平板からの出射光量／平行平板への入射光量）で表される透過率は、Ｐ偏光の場合には（９）式で表され、Ｓ偏光の場合には（10）式で表される。但し、入射角度θｉｎ＝０のときには、（平行平板からの出射光量／平行平板への入射光量）で表される透過率は、Ｐ偏光、Ｓ偏光の場合ともに、（11）式で表される。

ここで、θｉｎは平行平板への入射角度であり、θｏｕｔは平行平板中からの出射角度であり、これら角度間には、スネルの法則、すなわち、（12）式が成立する。

ｎ×ｓｉｎ（θｏｕｔ）＝ｓｉｎ（θｉｎ） …（12）
後で詳細に説明するが、通常、光走査装置では、半導体レーザの拡がり角の大きい方を主走査方向、小さい方を副走査方向に設定することにより、緩やかな収束光や発散光に変換する有限焦点レンズ（又はコリメータレンズ）を小型化し、さらに、シリンダレンズとポリゴンミラー間距離が大きくなりすぎないようにしている。一方、半導体レーザの場合、その構造上、偏光方向は、拡がり角の小さい方向に９９%以上の割合で偏光している。このため、通常は、ポリゴンミラーの反射面への入射は、Ｓ偏光の状態で行われるが、この場合の透過率を表す（10)式は、θｉｎの絶対値が大きくなると透過率Ｔｓも単調に低下する関数であることを示している。

以上のように、偏向器の面よりも主走査方向に幅が広い光線を入射させる偏向方式（オーバーフィル方式）の場合、（ｉ）ポリゴンミラーで反射された時点で振り角が大きい方が光量が小さくなってしまう上に、（ｉｉ）Ｓ偏光でポリゴンミラーに入射させていると、透過型光学素子を通る度に、振り角が大きい方で透過率が低くなり、その結果、像面での光量むらが大きくなってしまう。

電子写真方式の現像を行う場合には、一般に、光量むらは、１０%（ｐ−ｐ）を超えると、ディザ法や、２値誤差拡散法を使ってハーフトーンを印字した際でも、濃度むらが知覚されてしまう。１画素中で、レーザの発光時間を制御したり、光量を制御したりする、万線方式や、多値誤差拡散方式等でハーフトーン印字をする場合には、この光量むらに対する要求は、さらに厳しくなり、５%（ｐ−ｐ）程度のものが要求される。

図６は、ポリゴンミラー振り角に対するポリゴンミラー反射光量（（７）式参照）の変化の様子を示すグラフである。なお、図６は、（入射ビームｅ^−２の直径／ポリゴンミラー反射面幅（２Ｗ））が２、ポリゴンミラー内接円直径が２４［ｍｍ］、ポリゴンミラー反射面数が１２面の場合のものを示している。

図７は、屈折率が１．５１の平行平板１枚での、入射角度に対する透過率変化の様子を、Ｐ偏光光と、Ｓ偏光光とのときを併記して示すグラフである。図７において、ＴｐがＰ偏光、ＴｓがＳ偏光の状態で平行平板へ入射している場合であるが、図示している範囲では、Ｔｐは、ポリゴンミラー振り角が大きくなるほど透過率が大きくなっていることが判る。

これら図６及び図７から、ポリゴンミラーにＳ偏光のレーザビームを入射すると、その反射によるポリゴンミラー振り角に対する光量むらと、平行平板の透過よるポリゴンミラー振り角に対する光量むらとが合成されて光量むらが増大し、ポリゴンミラーにＰ偏光のレーザビームを入射すると、その反射によるポリゴンミラー振り角に対する光量むらと、平行平板の透過よるポリゴンミラー振り角に対する光量むらとが相殺されて光量むらが減少できることが分かる。

実際には、Ｐ偏光光の透過率は、ブリュースター角θ＝ａｒｃｔａｎ（ｎ）までは、単調増加で、それ以上の角度ではかえって透過率は下がってくる。このため、少なくとも、透過型光学素子に、そのブリュースター角以下の角度で入射する場合には、ポリゴンミラー幅に対する入力ガウシアンビームのビーム径、及び、透過型光学系の枚数をうまく組み合わせることにより、偏向器の面よりも主走査方向に幅が広い光線を入射させても（オーバーフィル方式を採用しても）、光量むらを抑えることができる。

以上が、いわゆるオーバーフィル方式を採用している第１の実施形態の光走査装置において、偏向器本体（ポリゴンミラー）３ａに対し、入射光ＬがＰ偏光光（Ｐ波）として入射している理由である。

上記では、偏向後光学系の透過型光学素子が１枚の平行平板であると仮定して説明したが、以下では、透過型光学素子をｍ枚使用するものとし、各透過型光学素子を平行平板と仮定して、どのような条件のときに、光量むらを、目標値ｔｇｔｔｒ以内に収めることができるかを検討する。なお、ｔｇｔｔｒは、結像面での振り角最大時透過率／振り角O時透過率の目標値を表している。

ポリゴンミラーへ入射角ψで入射した光線は、平行平板へは、図４に示すように、２ψの入射角をもって入射する。ポリゴンミラーへの入射がＰ偏光、Ｓ偏光の場合には、その偏光方向は、光学素子上でも保たれる。他の場合は、必ずしもこれが保持はされないが、大きく変わることはないと近似して検討を進める。ポリゴンミラーへの入射角ψｍａｘ、ポリゴンミラー上での偏光方向（Ｐ偏光光）の主走査方向からの角度αの場合を考え、（12）式を（９）、（10）式に適用することにより、その場合の（平行平板からの出射光量／平行平板への入射光量）で表される透過率は、（15）式で表される。（13）式及び（14）式は、角度αが０、角度αがπ／２の場合での透過率であり、（15）式は、これら透過率の表記を利用して表している。

ここで、ｎ_iは、ポリゴンミラー反射後のi番目の透過型光学素子の屈折率であることを示している。

振り角Oのときの（11）式で表される透過率で、これら（13）式〜（15）式で表される各透過率を割り、その比を求めて纏めると、（16）式〜（18）式が得られる。

ポリゴンミラー振り角０のときと、最大振り角ψｍａｘのときの像面での光量比は、ポリゴンミラーでの反射による光量変化を表す（７）式と、その後の透過型光学素子を透過する毎の光量変化を表す（16）式〜（18）式を、透過型光学素子（光線を透過させる光学素子；レンズや、平行平板ガラス等）の枚数回だけ掛けたものとなる。但し、レンズが樹脂でできていて、防塵用カバー平行平板、ポリゴンミラーカバーの平行平板が硝子であるとき等、屈折率の異なる透過型光学素子を使用する際には、それぞれの屈折率に対応する（16）式〜（18）式で求めた値を掛け合わせる必要がある。ポリゴンミラー反射面の光路下流側にｉ番目に配置される透過型光学素子の屈折率をｎ_ｉとおくと、像面での光量比は（19）式で表される。

この像面での光量比が、０．９から１．１の間であれば、通常の電子写真装置用の光走査装置の許容値である、光量ばらつき１０%（ｐ−ｐ）を、０．９５から１．０５の間であれば、カラー出力装置等で使われる、１画素中で、レーザの発光時間を制御したり、光量を制御したりする方式でハーフトーン印字をする電子写真装置用の光走査装置の許容値である、光量ばらつき５%（ｐ−ｐ）を満たすことができる。

以上では、透過型光学素子を平行平板と近似して透過率を扱ってきたが、より正確な値を求めるためには、透過型光学素子（レンズなど）ヘの入射角をシミュレーションにより求め、それぞれの面での、それぞれの偏光方向に対する透過率、それぞれの面の蒸着膜、反射ミラー等の影響を含めたポリゴンミラー反射より下流側の光路の、振り角０の透過率と、最大振り角ψｍａｘ時の透過率の比を計算するか、又は、ポリゴンミラー反射直後と、像面での光量を実測して、ポリゴンミラーより下流での振り角０の透過率（像面光量／ポリゴンミラー反射直後の光量）と、最大振り角ψｍａｘ時の透過率（像面光量／ポリゴンミラー反射直後の光量）の比を求めておくことが望ましい。

ここで、ポリゴンミラー反射より下流側の光路の、振り角０の透過率と、最大振り角ψｍａｘ時の透過率の比をγとすると、ポリゴンミラー反射による光量ばらつきも考慮にいれた光量ばらつき量は、（20）式で表される。

（20）式の値が、０．９から１．１の間であれば、通常の電子写真装置用の光走査装置の許容値である、光量ばらつき１０%（ｐ−ｐ）を、０．９５から１．０５の間であれば、カラー出力装置等で使われる、１画素中で、レーザの発光時間を制御したり、光量を制御したりする方式でハーフトーン印字をする電子写真装置用の光走査装置の許容値である、光量ばらつき５%（ｐ−ｐ）を満たすことができる。

これらの式により、解を求めるには、繰り返し計算が必要になるため、（７）式を多項式で表す。また、W／ωについて、０の近傍で４次（実際上の誤差を考慮すると４次までで十分である）までテーラー展開をし、（20）式の値、即ち、像面でのポリゴンミラー振り角０時と、振り角が最大振り角ψｍａｘ時の、ポリゴンミラー反射面の影響を含む総合透過率比（像面での光量比と等しい）が、目標値ｔｇｔｔｒとなる解を求めると、（21）式が得られる。

この際のポリゴンミラー反射より下流側の光路の、振り角０時の透過率と、最大振り角ψｍａｘ時の透過率の比γは、シミュレーション、実測、若しくは、（16）式〜（18）式を用いて計算したそれぞれの透過率を、各透過型光学素子の透過率と近似して、それぞれを掛け合わせたものを使用する。また、目標値ｔｇｔｔｒは、通常の電子写真装置用の光走査装置の場合には、光量ばらつきを１０%（ｐ−ｐ）内に抑えるため、０．９から１．１の間の数、カラー出力装置等で使われる、１画素中で、レーザの発光時間を制御したり、光量を制御したりする方式でハーフトーン印字をするカラー電子写真装置用の光走査装置の場合には、光量ばらつきを５%（ｐ−ｐ）内に抑えるため、０．９５から１．０５の間の数とする。理想的なのは、もちろん、ｔｇｔｔｒ＝１のときである。

図８に、（16）式〜（18）式で求めた、ｍ枚の透過型光学素子による周辺光量／中央部光量比を、偏光方向がＰ波となる方向で（従って（16）式が適用される）、透過型光学素子を平行平板と近似し、その全ての屈折率をｎ＝１．４８として、透過型光学素子枚数をｍ、ポリゴンミラー面数がＮＮの組み合わせに対して示す。

上述したように、透過型光学素子にブリュースター角度以上で入射した場合には、角度が増すにつれて、透過率は落ちてきてしまう。ポリゴンミラー１面当たりの角度は、全てを画像領域として使えるとして、２π／ＮＮであり、反射光は、この２倍の角度で偏向されるから、レンジで４π／ＮＮだけ偏向される。光量むらを抑えるためには、透過型光学素子への入射角度を０度を中心として、±４π／ＮＮ／２＝２π／ＮＮと振り分けるのが望ましい。この２π／ＮＮが、透過型光学素子の中で１番大きなブリュースター角よりも小さくない場合には、最大振り角時に像面での光量が落ちてしまうため、（22）式の条件式を満たす必要がある。（22）式を書き直すと、（23）式が得られるので、ポリゴンミラーの面数ＮＮは、（23）式の条件式を満たす必要がある。

図８の場合（屈折率ｎ＝１．４８）のブリュースター角度は、ａｒｃｔａｎ（ｎ）＝ａｒｃｔａｎ（１．４８）＝０．９７７ｒａｄ＝５５．９５となっており、面数としては、２π／ａｒｃｔａｎ（ｎ）＝６．４３であり、７面以上でなければならない。

図９には、図８で示したポリゴンミラー反射より下流側の光路の、振り角０時の透過率と、最大振り角ψｍａｘ時の透過率の比に対し、（21）式で、透過率比目標値ｔｇｔｔｒ＝０．９とした際のポリゴンミラー反射面の長さ（２Ｗ）とポリゴンミラー反射面上ｅ^−２直径（２ω）との比の値を示している。ここで、『−』の入っている欄は、解がないところを示しており、この組み合わせでｔｇｔｔｒ＝０．９は、（21）式が適用できない範囲であることを示している。このような場合には、解が出てくるまで、ｔｇｔｔｒを大きくしていく。図９の『−』の条件の箇所は、ｔｇｔｔｒ＝０．９５では解があり、ここでは、後述する図１５の値を使うこととする。

図１０には、図９に示したポリゴンミラー反射面の長さ（２Ｗ）／ポリゴンミラー反射面上ｅ^−２直径（２ω）に対し、（７）式により求めた、ポリゴンミラー反射による周辺光量／中央部光量（上記ビーム径のものを入れた場合）を示している。

図１１には、図８の値と図１０の値を掛け合わせたもの、即ち、（19）式で表される、ポリゴンミラー反射から像面までの光量むら要因を全部入れた際の、振り角０時の透過率と、最大振り角ψｍａｘ時の透過率の比を示している。なお、図１１において、透過率目標値ｔｇｔｔｒ＝０．９と一致していない組み合わせは、（21）式が、テーラー展開を４次までにした影響である。

目標値ｔｇｔｔｒを１．１とした場合について、図９〜図１１と同様の図を図１２〜図１４に示し、目標値ｔｇｔｔｒを０．９５とした場合について、図９〜図１１と同様の図を図１５〜図１７に示し、目標値ｔｇｔｔｒを１．０５とした場合について、図９〜図１１と同様の図を図１８〜図２０に示し、目標値ｔｇｔｔｒを１とした場合について、図９〜図１１と同様の図を図２１〜図２３に示している。

ここで、図１２、図１８の『−』の入っている欄は、解がないところを示しており、この組み合わせでｔｇｔｔｒ＝１．１、又は、ｔｇｔｔｒ＝１．０５は、達成できない範囲であることを示している（いくら、ポリゴンミラー反射面の長さ（２Ｗ）／ポリゴンミラー反射面上ｅ^−２直径（２ω）の値を小さくしてもこの比にはならない）。このため、『−』の入っている欄の組み合わせについては、ポリゴンミラー反射面の長さ（２Ｗ）／ポリゴンミラー反射面上ｅ^−２直径（２ω）の値の下限はなく、図９、又は、図１５で示された上限があるのみとなる。

ポリゴンミラー反射面の長さ（２Ｗ）／ポリゴンミラー反射面上ｅ^−２直径（２ω）を、通常の電子写真装置用の光走査装置の場合には、光量ばらつきを１０%（ｐ−ｐ）内に抑えるため、図９で示された上限、図１２で示された下限（「−」で示されたときは下限無し）の間の値にし、カラー出力装置等で使われる、１画素中で、レーザの発光時間を制御したり、光量を制御したりする方式でハーフトーン印字をするカラー電子写真装置用の光走査装置の場合には、光量ばらつきを５%（ｐ−ｐ）内に抑えるため、図１５で示された上限と図１８で示された下限（「−」で示されたときは下限無し）の間の値とすれば、光量むらが許容範囲に入る電子写真装置用の光走査装置を提供することができる。理想の状態は、図２１に示したポリゴンミラー反射面の長さ（２Ｗ）／ポリゴンミラー反射面上ｅ^−２直径（２ω）の値のときのものとなる。

図１〜図３に示した第１の実施形態の光走査装置１は、ポリゴンミラー（偏向器）３の面数ＮＮが１２であり、偏向後の透過型光学素子は、ＰＭＭＡでできたｆθレンズ９と、ガラスでできた防塵ガラス１０であり、それぞれの屈折率は、ｎ_１＝１．４８８とｎ_２＝１．５１４である。それぞれを平行平板と近似し、（16）式を用いて、それぞれの透過率を求めると、１．０３と１．０３２とが得られ、これら透過率の積δは、δ＝１．０３×１．０３２＝１．０６３となる。ここでは、（21）式のγ＝δとおいて、反射面の長さ／ポリゴンミラー反射面上ｅ^−２直径を求めている。

ｔｇｔｔｒ＞１．０５のときには、（21）式では解を得られない。即ち、ポリゴンミラー反射面上ｅ^−２直径をいくら大きくしても、振り角最大時に、振り角０時の光量の５％アップしたものは得られないということである。

ｔｇｔｔｒ＝０．９のときには、反射面の長さ／ポリゴンミラー反射面上ｅ^−２直径は０．２９、即ち、ポリゴンミラー反射面上ｅ^−２直径は、ポリゴン反射面幅の３．４８倍以上であれば、光量ばらつきを１０％（ｐ−ｐ）以下とできる。光量むらの許容値が大きいディザ法や、２値誤差拡散法を使ってハーフトーンを印字する画像形成装置用では、ポリゴンミラー反射面上ｅ^−２直径を、ポリゴン反射面幅の３．４８倍以上とすれば良い。

ｔｇｔｔｒ＝０．９５のときには、反射面の長さ／ポリゴンミラー反射面上ｅ^−２直径は０．２１、即ち、ポリゴンミラー反射面上ｅ^−２直径は、ポリゴン反射面幅（反射面の長さ）の４．６８倍以上であれば、光量ばらつきを５%（ｐ−ｐ）以下とできる。１画素中で、レーザの発光時間を制御したり、光量を制御したりする、万線方式や、多値誤差拡散方式等でハーフトーン印字をする場合には、ポリゴンミラー反射面上ｅ^−２直径をポリゴン反射面幅の４．６８倍以上とすれば良い。

ｔｇｔｔｒ＝１のときには、反射面の長さ／ポリゴンミラー反射面上ｅ^−２直径は０．１２、即ち、ポリゴンミラー反射面上ｅ^−２直径は、ポリゴン反射面幅の８．２１倍前後であれば、光量ばらつきをほぼOにできる。

図１〜図３で示す光走査装置１の構成に対し、ポリゴンミラー（偏向器）３とｆθレンズ９との間に、ポリゴンミラー３の汚れ対策、防音対策としてのカバーガラス１１を加えた状態を、図２４〜図２６に示している。

図２４〜図２６に示した光走査装置１Ａは、ポリゴンミラー（偏向器）３の面数ＮＮが１２であり、偏向後の透過型光学素子は、ガラスでできたカバーガラス１１、ＰＭＭＡでできたｆθレンズ９、ガラスでできた防塵ガラス１０であり、それぞれの屈折率は、ｎ_１＝１．５１４、ｎ_２＝１．４８８、ｎ_３＝１．５１４である。それぞれを平行平板と近似し、（16）式を用いて、それぞれの透過率を求めると、１．０３２と１．０３と１．０３２とが得られ、これら透過率の積δは、δ＝１．０３２×１．０３×１．０３２＝１．０９７となる。ここでも、（21）式のγ＝δとおいて、反射面の長さ／ポリゴンミラー反射面上ｅ^−２直径を求めている。

ｔｇｔｔｒ＞１．１のときには、（21）式では解を得られない。即ち、ポリゴンミラー反射面上ｅ^−２直径をいくら大きくしても、振り角最大時に、振り角０時の光量の１０％アップしたものは得られないということである。

ｔｇｔｔｒ＝０．９のときには、反射面の長さ／ポリゴンミラー反射面上ｅ ^−２ 直径はO．３３、即ち、ポリゴンミラー反射面上ｅ ^−２ 直径は、ポリゴン反射面幅の３．０４倍以上であれば、光量ばらつきを１０％（ｐ−ｐ）以下とできる。光量むらの許容値が大きいディザ法や、２値誤差拡散法を使ってハーフトーンを印字する画像形成装置用では、ポリゴンミラー反射面上ｅ^−２直径を、ポリゴン反射面幅の３．０４倍以上とすれば良い。

ｔｇｔｔｒ＝０．９５のときには、反射面の長さ／ポリゴンミラー反射面上ｅ^−２直径は０．２６、即ち、ポリゴンミラー反射面上ｅ^−２直径は、ポリゴン反射面幅の３．８８倍以上であれば、ポリゴンミラー振り角０度に対する振り角最大値の光量比を９５％以上とできる。また、ｔｇｔｔｒ＝１．０５のときには、反射面の長さ／ポリゴンミラー反射面上ｅ^−２直径は０．０７、即ち、ポリゴンミラー反射面上ｅ ^−２ 直径は、ポリゴン反射面幅の１３．９３倍以下であれば、ポリゴンミラー振り角０度に対する振り角最大値の光量比を、１０５%以下とできる。即ち、ポリゴンミラー反射面上ｅ^−２直径／反射面の長さを、３．８８倍以上、１３．９３倍以下とすれば、光量ばらつきを５%（ｐ−ｐ）以下とできる。

１画素中で、レーザの発光時間を制御したり、光量を制御したりする、万線方式や、多値誤差拡散方式等でハーフトーン印字をする場合には、ポリゴンミラー反射面上ｅ^−２直径を、ポリゴン反射面幅の３．８８倍以上、１３．９３倍以下とすれば良い。

ｔｇｔｔｒ＝１のときには、反射面の長さ／ポリゴンミラー反射面上ｅ^−２直径は０．１８、即ち、ポリゴンミラー反射面上ｅ^−２直径は、ポリゴン反射面幅の５．４７倍前後であれば、光量ばらつきをほぼOにできる。

上述したように、第１の実施形態の場合、像面での光量ばらつきを抑えるために、偏向器（ポリゴンミラー）３への入射光の偏光方向をその反射面の主走査方向に合わせている。即ち、入射光はＰ偏光光となっている。このような入射光条件を満足するように、半導体レーザ（レーザダイオード）２を実現しなければならない。

半導体レーザは、積層面と平行方向に９９％以上の偏光比で偏光しており、また、偏光方向の放射角の方が、これに垂直な方向の放射角に比べて小さいのが一般的である。このような半導体レーザを用いて、その偏光方向を偏向器反射面の主走査方向と合わせる、即ち、Ｐ偏光される方向にすることにより、偏向器、及び、偏向器と像面の間の透過型光学素子に対して、Ｐ偏光で入射させることができる。

シングルビームの場合において、従来は、放射角が大きい、半導体レーザの積層面に垂直方向を主走査方向としてきたが、第１の実施形態では、これを、半導体レーザの積層面に平行な方向を主走査方向としている。このときには、有限焦点レンズ５（又はコリメータレンズ）上で主走査方向に比べて副走査方向ビーム径が大きくなってしまい、このままシリンダレンズ７にて結像させるためには、偏向器３とシリンダレンズ７の距離を大きく取る必要が出てきてしまう。

これに対応するためには、絞り（アパーチャ）６により、副走査方向の実質ビーム径を削るという方策がある。光量を無駄にしたくない場合には、絞り６によりビームを絞る代りに、副走査方向で頂角を持つプリズムや、２枚の副走査方向に正、負のパワーを持つシリンダレンズの組み合わせで構成されたビームコンプレッサーにより副走査方向のビーム幅を縮めるか、主走査方向で頂角を持つプリズムや、２枚の主走査方向に負、正のパワーを持つシリンダレンズの組み合わせで構成されたビームエキスパンダーにより主走査方向のビーム幅を拡大すれば、コストは上がるものの、光学効率を下げないでもすむ。

上述した本発明の第１の実施形態（その変形例を含む）の光走査装置によれば、偏向器への入射光の偏光方向をＰ偏光としているので、像面での光量ばらつきを抑えることができる。

入射光の偏光方向が他の場合であれば、金属でできた偏向器反射面に当ると、Ｐ波成分、Ｓ波成分で入射角に依存して位相差が生じるため、偏向器反射面が角度を変えるに従って、長軸の方向（角度）が変化していく楕円偏光となって、光量を一定に保つことが難しくなるが、第１の実施形態の光走査装置では、入射光がＰ波成分しか含まないので、このような不都合は生じない。また、通常のレンズでは、成形時、加工時の内部歪み等の影響により、偏光方向により屈折率が異なってしまう複屈折が起こっているが、偏光方向が変わると、集光位置等も変動してしまって、結果として、結像特性が悪くなり、ビームを絞る事ができない、又は、フレアが大きくなってしまう等の問題があるが、第１の実施形態の光走査装置では、偏光方向が一定であるので、このような不都合は生じない。

（第２の実施形態）
次に、本発明の第２の実施形態を説明する。第２の実施形態は、光走査装置に特徴を有するものである。

この第２の実施形態の光走査装置は、第１の実施形態に比較すると、半導体レーザ２の構成が異なっており、半導体レーザ２以外の構成は第１の実施形態と同様である（図２４〜図２６参照）。即ち、第２の実施形態は、偏向器（ポリゴンミラー）３へＰ偏光光を入射させるために、半導体レーザ２の構成に特徴を有している。

２個の発光点を持つレーザアレイを有する半導体レーザにおいて、２個の発光点を、図２７に示すように、副走査方向に並べるように配置すると、偏向器反射面上での偏光方向がＳ偏光となってしまう。そのため、例えば、図２８に示すように、半導体レーザアレイの発光点の副走査方向ピッチに対し、発光点間隔を十分に大きくして、主走査方向へ傾けると、Ｐ偏光成分を十分大きくすることができる。

なお、発光点間隔を大きくすることにより、アレイの発光部分相互の熱干渉が起こりにくくなる等のメリットも生まれてくる。

図２９は、図２８の配置方法の具体例を示している。副走査方向の半導体レーザ部に対する像面の横倍率は２．１１としている。像面で６００ｄｐｉのピッチ４２．５μmにするため、副走査方向のビーム間ピッチは２０μｍとしている。半導体レーザ２は、発光点間隔８５μｍで、副走査方向の間隔を２０μｍにするため、発光点同士を結んだ際の、主走査方向に対する偏光方向の傾き角αは１３．６度である。これは、Ｓ偏光成分の強度が５．５％、Ｐ偏光成分の強度が９４．５％であることを意味する。

以下では、第１の実施形態の変形例で説明した図２４〜図２６に示す光走査装置１Ａに対して検討を行う。

以上のようなパラメータ値に対し、上述した（16）式〜（18）式を適用することにより、（24）式を付与した以下の各値が得られる。

ｔｇｔｔｒ＞１．０５のときには、（21）式では解を得られない。即ち、ポリゴンミラー反射面上ｅ^−２直径をいくら大きくしても、振り角最大時に、振り角０時の光量の５％アップしたものは得られないということである。

ｔｇｔｔｒ＝０．９のときには、反射面の長さ／ポリゴンミラー反射面上ｅ^−２直径は０．３２、即ち、ポリゴンミラー反射面上ｅ^−２直径は、ポリゴン反射面幅の３．１７倍以上であれば、光量ばらつきを１０％（ｐ−ｐ）以下とできる。光量むらの許容値が大きいディザ法や、２値誤差拡散法を使ってハーフトーンを印字する画像形成装置用では、ポリゴンミラー反射面上ｅ^−２直径を、ポリゴン反射面幅の３．１７倍以上とすれば良い。

ｔｇｔｔｒ＝０．９５のときには、反射面の長さ／ポリゴンミラー反射面上ｅ^−２直径は０．２４、即ち、ポリゴンミラー反射面上ｅ^−２直径は、ポリゴン反射面幅の４．１０倍以上であれば、ポリゴンミラー振り角０度に対する振り角最大値の光量比を９５％以上とできる。即ち、ポリゴンミラー反射面上ｅ^−２直径は、ポリゴン反射面幅の４．１０倍以上であれば、光量ばらつきを５％（ｐ−ｐ）以下とできる。

１画素中で、レーザの発光時間を制御したり、光量を制御したりする、万線方式や、多値誤差拡散方式等でハーフトーン印字をする場合には、ポリゴンミラー反射面上ｅ^−２直径を、ポリゴン反射面幅の４．１０倍以上とすれば良い。

ｔｇｔｔｒ＝１のときには、反射面の長さ／ポリゴンミラー反射面上ｅ^−２直径は０．１６、即ち、ポリゴンミラー反射面上ｅ^−２直径は、ポリゴン反射面幅の６．０６倍前後であれば、光量ばらつきをほぼOにできる。

例えば、偏向器（ポリゴンミラー）３はアルミニウムでできているため、このような金属に完全なＰ偏光以外、若しくは、Ｓ偏光以外の光を入れると、Ｐ偏光、Ｓ偏光の各成分に位相差が生じ、幾分楕円偏光となってしまう。このケースでは、楕円偏光化の程度は小さいため、効果としては、Ｐ偏光、Ｓ偏光成分が上記のときの比であるとして計算しても大きな差はでない。ただ、Ｐ偏光成分のみを透過するために、半導体レーザと、偏向器の反射面の光路の間に、主走査方向の偏光方向成分（Ｐ偏光成分）のみを通す偏光板を置くと、さらに効果的である。

図３０は、シリンダレンズ７の平面部に偏光板１２を貼り付けた場合を示している。

このシリンダレンズ７は、絞り６を兼ねている円筒状の部材に取り付けられており、Ｖ溝状となったハウジング部１３で支持されているため、円筒状部材の回転対称軸を中心として回動可能となっている。像面でのビーム径が最小になるように、この円筒状部材６を回転すると、シリンダレンズ７の回転中心が、主走査方向へ一致される位置関係となり、シリンダレンズ７に一体に形成された偏光板１２の角度も正確に出すことができる。

なお、光線の方向が一番安定しているのが、半導体レーザ２からの光をほぼ平行にしたところであり、ここに、平面をもってきて、しかも部品点数を増やさないためには、シリンダレンズ７の平面を上流側にもってきて、この面に偏光板１２を形成するのが好ましく、図３０はそのようにしている。

（第３の実施形態）
次に、本発明の第３の実施形態を説明する。第３の実施形態は、画像形成装置に特徴を有するものである。

図３１は、光走査装置が搭載されるカラー用の画像形成装置の構成を示す概略縦断面図である。

カラー用の画像形成装置２０は、イエロー、マゼンタ、シアン、黒用の各光走査装置２１Ｙ、２１Ｍ、２１Ｃ、２１Ｂ及び画像形成部３０を有する。イエロー、マゼンタ、シアン、黒用の各光走査装置２１Ｙ、２１Ｍ、２１Ｃ、２１Ｂはそれぞれ、レーザビームＬＹ、ＬＭ、ＬＣ、ＬＢを対応する画像形成部３０の感光体ドラム２２Ｙ、２２Ｍ、２２Ｃ、２２Ｂに照射して、イエロー、マゼンタ、シアン、黒成分の潜像を書き込み、これをイエロー、マゼンタ、シアン、黒のトナーを現像する現像器２３Ｙ、２３Ｍ、２３Ｃ、２３Ｂでトナーの像を形成する。用紙トレイ２４から繰り出され、搬送ベルト２５で搬送されている１つの紙上に、それぞれの感光体ドラム２２Ｙ、２２Ｍ、２２Ｃ、２２Ｂ上のトナー像を順次、転写していき、定着器２６によって、熱と圧力を使って定着し、外部に排出する。なお、感光体ドラム２２Ｙ、２２Ｍ、２２Ｃ、２２Ｂには、クリーナー部や帯電器などが配置されているが、それらの説明は省略する。

イエロー、マゼンタ、シアン、黒用の各光走査装置２１Ｙ、２１Ｍ、２１Ｃ、２１Ｂはそれぞれ独立した構成のもので（光学素子を共通していないもので）、図３１に示すように並設されており、それらの主走査方向（走査線）は平行なものとなっている。

第３の実施形態の場合、イエロー、マゼンタ、シアン用の各光走査装置２１Ｙ、２１Ｍ、２１Ｃは、第１の実施形態の構成を有する光走査装置が適用されている。即ち、半導体レーザ２（２Ｙ、２Ｍ、２Ｃ）の向きの選定により、偏向器３への入射光をＰ偏光光とする光走査装置が適用されている。

一方、黒用の光走査装置２１Ｂは、第２の実施形態の構成を有する光走査装置が適用されている。第２の実施形態で説明した中の、シリンダレンズ７に至る光路上に偏光板（図３０参照）が設けられているものが適用されている。黒用の光走査装置２１Ｂにおける半導体レーザ２（２Ｂ）は、第２の実施形態で説明したように、副走査方向に所定のピッチだけ離間している２個の発光点を有するものである。また、図３０に示したように、偏光板１２をシリンダレンズ７の平面に張り合わせて、シリンダレンズ７に至る光路上に偏光板を設けるようにしても良い。

この第３の実施形態の画像形成装置においては、各色成分で、偏光方向がほぼ等しいため、それぞれの主走査方向の位置で、各色の潜像を作成するビームの強度比はほぼ一定となり、色相の変化の少ないカラー画像が得られると共に、墨入れは高解像度とし、全体として高解像度に見える画像とすることができる。

即ち、それぞれ複数の走査線によって、複数色の画像を作り、それらを重ね合わせるような場合には、それぞれの画像を形成するビーム相互の強度割合が一定でなければ色相が変わってきてしまう。このため、複数のビームを走査する際には同じ偏光方向とすることが望ましい。複数のビームの偏光方向を偏向器反射面上で全てＰ偏光とすることにより、光量むらを低減するばかりではなく、各色の相対バランスも保てるため、色相が変化することを防ぐことができる。

また、一般に、カラー画像では、イエロー、マゼンタ、シアンと墨入れ用の黒から画像を作っている。この際に、イエロー、マゼンタ、シアンの解像度は、黒の解像度よりも落としても画質はあまり変わらないことが知られている。このため、黒用の画像を作成するビームの本数を増やし、この解像度のみを上げることは、全ての色用のビーム本数を同様に増やすものに比べ、コストを下げつつ高解像度の画像と、カラー画像を提供することに役立つ。なお、同じ解像度として、カラー画像出力速度に対し、モノクロ画像の印字速度を２倍、４倍とすることも可能となる。

なお、黒用の光走査装置２１Ｂだけでなく、他の色成分の光走査装置２１Ｙ、２１Ｍ、２１Ｃも、第２の実施形態の光走査装置を適用するようにしても良い。

（第４の実施形態）
次に、本発明の第４の実施形態を説明する。第４の実施形態は、カラー用画像形成装置における黒用の光走査装置２１Ｂが、第３の実施形態のものと異なっている。

図３２〜図３４はそれぞれ、図１〜図３に対応する図面であって、第４の実施形態における黒用の光走査装置２１Ｂの構成を示している。

第４の実施形態における黒用の光走査装置２１Ｂは、第２の実施形態で説明した偏光板１２に代え、１／２波長板１４（１４Ｂ）を、半導体レーザ２（２Ｂ）から偏向器３（３Ｂ）へ至る光路上に設けたものである。図３２〜図３４は、１／２波長板１４が、ガラスシリンダレンズ７の入射面（平面）側に接合されている例である。１／２波長板１４は、直線偏光光の偏光方向を旋回させる手段として用いられている。

１／２波長板１４は、高速軸が主走査方向と、入射してくる偏光方向のちょうど真中の角度（１３．６度／２＝６．８度）になるように配置されることにより、１／２波長板１４を出た後の偏光光は、その偏光方向が主走査方向に一致する。これにより、偏向器３に対し、入射光を正確にＰ偏光とすることができ、光量むらの発生を抑えられると共に、各色用のユニットの主走査方向位置が同じ際の光量比を一定にし、ひいては色相を一定にすることに貢献している。

図３５は、ガラスシリンダレンズ７の近傍の詳細を示す概略斜視図である。１／２波長板１４であり、シリンダレンズ７の平面部に貼り付け、又は、蒸着されている。蒸着により、１／２波長板１４を形成させる場合においては、蒸着材料は複屈折性物質である。シリンダレンズ７は、絞り６を兼ねている円筒状の部材に取り付けられており、Ｖ溝状となったハウジング部１３で支持されているため、円筒状部材６の回転対称軸を中心として回動可能となっている。像面でのビーム径が最小になるよう、この円筒状部材６を回転すると、シリンダレンズ７の回転中心が、主走査方向へ一致される位置関係となる。

１／２波長板１４は、波長板の中を光線が進む光路長に比例した位相差を与えるものである。このため、光線と波長の法線のなす角が場所によって違ってくると、場所によって位相差が異なってきてしまい、直線偏光が得られなくなってきてしまう。光線の方向が一番安定しているのが、半導体レーザ２からの光をほぼ平行にしたところであり、ここに、平面をもってきて、しかも部品点数を増やさないためには、シリンダレンズ７の平面を上流側にもってきて、この面に１／２波長板１４を形成することが好ましい。

上述のように、シリンダレンズ７面に、複屈折性物質によって１／２波長板１４を一体に形成し、その１／２波長板１４が形成されたシリンダレンズ７を、光線の通過する光軸を回転の中心として回転可能としている。これにより、１／２波長板１４の角度を、高精度部品を追加したり、調整を追加することなく、正確に出すことで、ポリゴンミラー入射ビームの偏光方向を正確に設定することが可能となる。

ところで、偏光方向を正確に制御するためには、複屈折性物質の速軸の方向を正確に出しておく必要がある。例えば、ガラス板に複屈折性物質を貼り付ける、若しくは、蒸着したようなものだと、ガラス板の自体の平行度の精度を高いものにした上で、さらに、ガラス板を位置決めするハウジング部材の精度も上げる必要があった。そうでない場合には、走査光学系の結像面の複数箇所にて、光量を測定し、その結果に基づいて、複屈折性物質がついたガラス板を回転調整する必要があった。

一方、シリンダレンズ７の加工は、円筒状の治具に、正確に溝を形成し、そこに、正確に寸法を出したガラス板をはめ込んで、この治具を回転しながら、研削、研磨加工を行う。さらに、ハウジング上に配置する際には、シリンダレンズの円筒面の中心軸が傾くと、ビームプロファイルが崩れてしまうため、高精度な走査光学系においては、これを、ビームプロファイルを見ながら、光軸を中心として調整するようになっている。シリンダレンズと、複屈折性物質を一体に形成しておけば、他に、正確に寸法を出したガラス板等を必要としない。さらに、シリンダレンズを保持するハウジングの寸法は、これが、正確に出ていなくとも、ビームプロファイル調整の際に、シリンダレンズの光軸まわりの角度が正確に合わされるため、複屈折物質の速軸方向も正確に出た状態とすることができる。

すなわち、図３５のように、１／２波長板１４を設けることが好ましい。

次に、１／２波長板１４を、速軸が、主走査方向と、入射してくる偏光方向のちょうど真中の角度（１３．６度／２＝６．８度）になるように設置した理由を説明する。

１／２波長板１４は、直線偏光の向きを変化させる機能を有する。１／２波長板１４は、速軸と遅軸の間にπの位相差を発生するものである。速軸に対して角度α／２で入射ビームが偏光していると、出ていくビームはαだけ速軸の回りを回転する。すなわち、αだけ、偏光方向を回転させる機能を有する。

この第４の実施形態の黒用の光走査装置２１Ｂは、第２の実施形態の光走査装置１Ａの適用を変形したものであり、半導体レーザ２からの出射光の偏光方向は、主走査方向に対して１３．６度だけ傾いている。従って、１／２波長板１４を、速軸が、主走査方向と、入射してくる偏光方向のちょうど真中の角度（１３．６度／２＝６．８度）になるように設置することにより、１／２波長板１４からの出射光の偏光方向を主走査方向に一致させることができる。

この第４の実施形態においても、第３の実施形態と同様に、各色成分について、偏向器への入射光の偏光方向が揃っているので（Ｐ偏光）、同様な効果を得ることができる。

第３の実施形態及び第４の実施形態に共通する技術思想を説明する。

第３の実施形態及び第４の実施形態は、複数の光源を持ち、少なくとも１つの光源の発光点数が他とは異なる半導体レーザを含み、偏向器の反射面上での全ての光線の偏光方向の、主走査方向に対する角度の絶対値が同一となるようにした画像形成装置である。

従来は、同じ半導体レーザを、同じ方向（多くの場合主走査方向）が広がり角が大きくなる方向に配置して使用していたため、同じ方向に並べて使用していたため、光量むらは発生しにくかったが、ビーム本数が異なる場合の対応は考えられていなかった。

なお、第１の実施形態で上述した各種の式から明らかなように、偏向器反射面への入射光の偏光方向の角度の絶対値が同じであれば、像面での偏向角に対する光量ばらつきは同様になる。

また、黒用の光走査装置２１Ｂだけ、波長板（又は偏光板）を入れたものを適用するようにしたのは、以下の考え方による。

高価な波長板の数を最低にするには、１つだけ、他と異なるものと組み合わせるのが良い。

１つの発光点を持つレーザの場合には、何を重視するかにより、（ｉ）偏向前光学系小型化重視の場合には、偏光方向を副走査方向にするような構成を採用し、（ｉｉ）入射光の一部を反射面で反射する場合で光量ばらつきを最小にする場合には、偏光方向を主走査方向近辺にするような構成が望ましい。

一方、半導体レーザアレイの偏光方向は、レーザアレイの発光点間隔と、副走査方向の配置時のピッチ（これは、偏向前、偏向後光学系の副走査方向横倍率と、像面での副走査方向の設定ビームピッチにより決まる）により決まる。このため、レーザアレイの偏光方向は自由に設定可能とし、波長板により１つの発光点を持つレーザから出る偏光方向に合わせるようにする。

以上のようにするのが、偏向前光学系を最も小型化できる。波長板の数を最低にするには、１つだけ、他と異なるものと組み合わせるのが良い。

なお、イエロー、マゼンタ、シアン用の光走査装置２１Ｙ、２１Ｍ、２１Ｃに、偏光板や波長板を適用しても良いことは勿論である（後述する第５の実施形態参照）。

また、波長板として、１／４波長板を適用して偏光方向を操作することも考えられる。

しかしながら、１／４波長板ではなく、１／２波長板を使うことで、円偏光のときに問題となる、レンズ内の複屈折による結像特性の劣化を抑えることができる。円偏光の場合、高速で偏光方向が変わっており、複屈折があると、時間により、焦点位置が変わってしまう。１ドットを形成する間にこれが起こると、感光体上で蓄積されるエネルギーの分布がひろがってしまう。

（第５の実施形態）
次に、本発明の第５の実施形態を説明する。第５の実施形態も、上述した図３１に示すようなカラー用の画像形成装置に関するものである。

第５の実施形態においては、黒用の光走査装置２１Ｂだけでなく、イエロー、マゼンタ、シアン用の各光走査装置２１Ｙ、２１Ｍ、２１Ｃも、概ね図３５に示すような１／２波長板１４を備える構成を有する。

また、第５の実施形態においては、黒用の光走査装置２１Ｂの半導体レーザ２（２Ｂ）は、図３６（Ａ）に示すような構成（レーザ姿勢）のものであり、一方、イエロー、マゼンタ、シアン用の各光走査装置２１Ｙ、２１Ｍ、２１Ｃの半導体レーザ２（２Ｙ、２Ｍ、２Ｃ）は、図３６（Ｂ）に示すような構成（レーザ配置）のものである。

黒用の光走査装置２１Ｂの半導体レーザ２Ｂにおいては、２個の発光点間隔が例えば、２０μmであり、出射光の偏光方向は副走査方向である。イエロー、マゼンタ、シアン用の各光走査装置２１Ｙ、２１Ｍ、２１Ｃの半導体レーザ２Ｙ、２Ｍ、２Ｃの出射光の偏光方向も同じ副走査方向としている。なお、黒用の半導体レーザ２Ｂの発光点数と、イエロー、マゼンタ、シアン用の半導体レーザ２Ｙ、２Ｍ、２Ｃの発光点数との関係は、最大の発光点数のレーザアレイに対し、その他のレーザアレイの発光点数が、その約数となっているという関係がある。イエロー、マゼンタ、シアン用の半導体レーザ２Ｙ、２Ｍ、２Ｃの発光点数を黒用と同じにしても良い。

上述のように、この第５の実施形態では、黒用の光走査装置２１Ｂだけでなく、イエロー、マゼンタ、シアン用の各光走査装置２１Ｙ、２１Ｍ、２１Ｃも、シリンダレンズ７（７Ｙ、７Ｍ、７Ｃ、７Ｂ）の入射面側に、１／２波長板１４（１４Ｙ、１４Ｍ、１４Ｃ、１４Ｂ）を接合している（図３５参照）。

１／２波長板１４（１４Ｙ、１４Ｍ、１４Ｃ、１４Ｂ）は、速軸が主走査方向と、入射してくる偏光方向のちょうど真中の角度（９０度／２＝４５度）になるように配置されており、従って、１／２波長板１４（１４Ｙ、１４Ｍ、１４Ｃ、１４Ｂ）を出た後は、偏光方向が主走査方向に一致する。これにより、偏向器３（３Ｙ、３Ｍ、３Ｃ、３Ｂ）に対して全てのビームがＰ偏光となり、偏向前光学系の小型化、光量ばらつきの低減、各ユニットの同じ主走査方向位置での光量比の均一化を達成することができる。

以上の構成を採用した理由を説明する。

半導体レーザ２の偏光方向は、放射角が小さい方と同じ向きである。半導体レーザ２からの出射光の内、主走査方向に片側Θｍａｉｎの放射角内のものを使用するとすると、焦点距離ｆのコリメータレンズ、若しくは、有限焦点レンズ５を通した後の主走査方向のビームの幅ωｍａｉｎは、（25）式で表される。この（25）式は、同じωを得るためには、Θが大きい方がfが小さくでき、コリメータレンズ、若しくは、有限焦点レンズ５の小型化が可能であることを示している。

ωｍａｉｎ≒f ×ｔａｎ（Θｍａｉｎ） …（25）
さらに、副走査方向のコリメータレンズ若しくは有限焦点レンズ（シリンダレンズ７）を通した後のビームの幅は、（26）式で表される。

ωｓｕｂ≒f ×ｔａｎ（Θｓｕｂ） …（26）
このビームを、所定の収束角Θｓｕｂｐｏｌ（像面での副走査ビーム径は、この収束角と偏向後光学系の副走査方向倍率によって決まるため、偏向後光学系、及び、副走査方向ビーム径が決まるとΘｓｕｂｐｏｌが決まる）にて、偏向器３の反射面上に集光させるための距離、即ち、シリンダレンズ７から偏向器３の反射面までの距離Ｌcyl-polは、（27）式で与えられる。この(27）式は、Θｓｕｂが小さい方がシリンダレンズ−偏向器間距離を小さくできることを示している。

Ｌcyl-pol ≒ωｓｕｂ／ｔａｎ（Θｓｕｂｐｏｌ）
≒f ×ｔａｎ（Θｓｕｂ）／ｔａｎ（Θｓｕｂｐｏｌ） …（27）
以上より、Θｍａｉｎは大きい方、Θｓｕｂは小さい方が小型化に有利であることが判る。このような方向に半導体レーザ２を向けると偏光方向は副走査方向を向いてしまう。半導体レーザ２は、発光角が大きい方を主走査方向に向け（このとき、偏光方向が副走査方向となる）、偏光方向を主走査方向とするために、１／２波長板１４を、入射ビームの偏光方向に対し、速軸が４５度だけ傾く状態で配置すれば、小型化しつつ偏光方向を偏向器反射面で、Ｐ偏光とすることができる。

（第６の実施形態）
次に、本発明の第６の実施形態を説明する。第６の実施形態も、上述した図３１に示すようなカラー用の画像形成装置に関するものである。第６の実施形態は、上述した第３の実施形態の改良である。

上述した第３の実施形態は、黒用の光走査装置２１Ｂの半導体レーザ（半導体レーザアレイ）が２個の発光点を有し、２個の発光点を結ぶ方向が出射光の偏光方向となっており、主走査方向に対して、１３．６度だけ傾いたものであるが、一方、イエロー、マゼンタ、シアン用の各光走査装置２１Ｙ、２１Ｍ、２１Ｃの半導体レーザは、発光点が１個であり、出射光の偏光方向が主走査方向に一致しているものである。

これに対して、この第６の実施形態は、図３７（Ａ）及び図３７（Ｂ）に示すように、黒用の光走査装置２１Ｂの半導体レーザは第３の実施形態のものと同様であるが、イエロー、マゼンタ、シアン用の各光走査装置２１Ｙ、２１Ｍ、２１Ｃの半導体レーザも、１個の発光点からの出射光の偏光方向が主走査方向に対して、１３．６度だけ傾いたものである。すなわち、イエロー、マゼンタ、シアン用の各光走査装置２１Ｙ、２１Ｍ、２１Ｃのシングルビームの半導体レーザは、その偏光方向が、黒用の半導体レーザ（半導体レーザアレイ）の偏光方向と同じになるように、その積層面の方向を設定している。

これにより、コストアップ要因となる、波長板や偏光板を用いることなく、偏光方向が同じとなり、主走査方向の同じ位置同士でのパワー比が同じとなり、色相が場所によりばらつくのを防ぐことができる。

入射光幅が、ポリゴンミラー反射面幅よりも大きい場合で、透過光学系枚数が少なく、Ｓ偏光成分を除いて、透過型光学系での偏向角に対する透過率増大率を大きくしたい場合には、Ｓ偏光成分のみを削除するために、全ての色成分について、半導体レーザと、偏向器の反射面の光路の間に、主走査方向の偏光方向成分のみを通す偏光板を置くと、コストアップはしてしまうが性能的にはさらに効果的である。なお、偏光板に代え、１／２波長板を利用するようにしても良い。

また、黒用の光走査装置２１Ｂの半導体レーザ（半導体レーザアレイ）からの出射光の偏光方向が、主走査方向に対して、１３．６度だけ傾いている場合において、イエロー、マゼンタ、シアン用の各光走査装置２１Ｙ、２１Ｍ、２１Ｃの半導体レーザからの出射光の偏光方向が主走査方向に対して、−１３．６度だけ傾けるようにしても、上記と同様な効果を得ることができる。

（第７の実施形態）
次に、本発明の第７の実施形態を説明する。第７の実施形態も、上述した図３１に示すようなカラー用の画像形成装置に関するものである。第７の実施形態は、上述した第６の実施形態のカラー用の画像形成装置に比較して、高速の画像形成にも対応できるカラー用の画像形成装置に関する。

黒用の光走査装置２１Ｂの半導体レーザ（半導体レーザアレイ）は、図３８（Ａ）に示すように、等間隔に配置されている４個の発光点を有し、４個の発光点を結ぶ方向が出射光の偏光方向となっており、主走査方向に対して、１３．６度だけ傾いたものである。一方、イエロー、マゼンタ、シアン用の各光走査装置２１Ｙ、２１Ｍ、２１Ｃの半導体レーザ（半導体レーザアレイ）は、図３８（Ｂ）に示すように、２個の発光点を有し、２個の発光点を結ぶ方向が出射光の偏光方向となっており、主走査方向に対して、１３．６度（なお、−１３．６度でも良い）だけ傾いたものである。

黒用の半導体レーザアレイの発光点ピッチも、イエロー、マゼンタ、シアン用の半導体レーザアレイの発光点ピッチも等しくなされている。

偏光方向が同じなので、主走査方向の同じ位置同士での各色成分間のパワー比が同じとなり、色相が場所によりばらつくのを防ぐことができる。

この第７の実施形態も、半導体レーザアレイの発光点数が、少なくとも１つの光走査装置では他と異なり、最大の発光点数の半導体レーザアレイに対し、その他の半導体レーザアレイの発光点数が、その約数となっている。

（第８の実施形態）
次に、本発明の第８の実施形態を説明する。第８の実施形態も、上述した図３１に示すようなカラー用の画像形成装置に関するものである。第８の実施形態も、上述した第７の実施形態と同様に、高速の画像形成にも対応できるものである。

黒用の光走査装置２１Ｂの半導体レーザ（半導体レーザアレイ）は、図３９（Ａ）に示すように、等間隔（ピッチが５０μｍ）に配置されている４個の発光点を有し、４個の発光点を結ぶ方向が出射光の偏光方向となっており、主走査方向に対して、２３．６度だけ傾いたものである。一方、イエロー、マゼンタ、シアン用の各光走査装置２１Ｙ、２１Ｍ、２１Ｃの半導体レーザ（半導体レーザアレイ）は、図３９（Ｂ）に示すように、ピッチが８５μｍである２個の発光点を有し、２個の発光点を結ぶ方向が出射光の偏光方向となっており、主走査方向に対して、１３．６度（なお、−１３．６度でも良い）だけ傾いたものである。

黒用の光走査装置２１Ｂにおいては、上述した図３５に示すようなシリンダレンズ７に１／２波長板１４が接合されている。なお、イエロー、マゼンタ、シアン用の各光走査装置２１Ｙ、２１Ｍ、２１Ｃは、１／２波長板を備えていない。

ここで、黒用の光走査装置２１Ｂにおける１／２波長板１４（１４Ｂ）は、速軸がイエロー、マゼンタ、シアン用の偏光方向と、入射してくる偏光方向のちょうど真中の角度（（２３．６度＋１３．６度）／２＝１８．６度）になるように配置されている。これにより、黒用のビームも、偏向器３（３Ｂ）に入射する時点では、イエロー、マゼンタ、シアンと同じ方向に偏向方向を向けることができる。このため、１／２波長板１４を出た後は、全ての色成分について偏光方向が全て一致している。これにより、各色成分について、主走査方向の同じ位置同士でのパワー比が同じとなり、色相が場所によりばらつくのを防ぐ。

上述のように、黒用の光走査装置２１Ｂにおける１／２波長板１４は、シリンダレンズ７の平面側に一体的に形成されていることが、部品点数削減、波長板の角度を正確に出せるという意味で望ましい。なお、シリンダレンズ７及び偏向器３間であれば、他の位置であっても良い。

なお、黒用の光走査装置２１Ｂにおける１／２波長板１４（１４Ｂ）の角度は、上記の例に限定されず、以下のようにしても良い。即ち、１／２波長板１４（１４Ｂ）は、速軸がイエロー、マゼンタ、シアン用の偏光方向を主走査方向に対して対称移動したものと、入射してくる偏光方向のちょうど真中の角度（（２３．６度−１３．６度）／２＝５度）になるように配置されていてもよい。この場合、黒用ビームの偏光方向は、他の色のものは、主走査方向に対し角度の絶対値は同じで主走査方向に対し、対称な傾きとなる。

このように、偏向器反射面への入射光の偏光方向が黒用のみ異なっていても、Ｓ偏光成分とＰ偏光成分との比は同じとなるため、途中に、大きくＳ偏光成分と、Ｐ偏光成分の位相をずらす素子を置かなければ、この方法によっても、像面で同じような光量分布を得ることができる。

なお、副走査方向の倍率が同じ場合でも、半導体レーザの発光点数が異なるようなときには、半導体レーザの発光点ピッチが異なるものを使用することがある。この際には、この実施形態のように、発光点を結ぶ線と、主走査方向のなす角が異なってきてしまう。このようなときには、少ない発光点数を持つ半導体レーザから出る光路の配置されたシリンダレンズに、波長板を形成し、波長板の長軸の方向を、他の半導体レーザからの光線と、偏向器反射面で同じ方向に偏光角を持つように設定することにより、光量むらを抑えることができる。

（他の実施形態）
上述した第３〜第８の実施形態においては、色成分毎に別個独立な光走査装置を有するカラー用の画像形成装置に本発明を適用した場合を示したが、光走査装置の一部構成を複数の色成分で共通に利用する形式のカラー用の画像形成装置にも、本発明を適用することができる。

例えば、偏向器を１つのみでレーザビームを２方向から入射させ、かつ、ポリゴンミラー面を２面使用し、偏向後光学系はそれぞれの光線に対するものを使用する光走査装置を適用した画像形成装置や、偏向器を１つのみ使用し、偏向後光学素子の一部、もしくは、全部を共用するような光走査装置を適用した画像形成装置についても、本発明の技術思想を適用でき、上記各実施形態と同様な効果を得ることができる。

即ち、偏向器の反射面の主走査方向の幅よりも、主走査方向に幅が小さい光線を入射させ、偏向器の反射面にて反射、偏向させ、透過型光学部材を含む光学手段により被走査面上にビームを結像させる光走査装置（いわゆるアンダーフィル方式の光走査装置）であっても、主走査方向の位置による光量比を均一に保つという意味では、上述した実施形態の、偏向器への入射光を概ねＰ偏光光（主走査方向に対する角度の絶対値を同じ場合などを含む）にすることにより得られる効果は同等である。但し、ポリゴンミラー反射面への入射光の偏光方向を主走査方向にしてしまうと、ポリゴンミラー振り角が大きい方で、像面パワーが大きくなってしまう。この場合、Ｐ偏光光とするよりも、この軸を４０度近辺に揃えると、ポリゴンミラーを含め、金属ミラーでの反射で、Ｐ偏光成分とＳ偏光成分の位相差の発生が所定の条件（ポリゴンミラー偏向角が大きくないときや、途中での金属面による反射により発生する位相差が±１８０度に近いとき等）となるときには光量むらが抑えられる。

また、その他の実施形態のような光走査装置においては、偏向器を共有しているため、副走査方向の走査線移動量は同じである。このため、第７、第８の実施形態に示したような、発光点数が異なるレーザアレイ同士を組み合わせた方式では、最小の発光点数と同じ数の発光点数だけを使い、後はデータを書き込まないようにする必要がある（なお、イエロー、マゼンタ、シアン用ビームの発光点が１で、黒が半導体レーザアレイの場合にはこのような問題は起こらない）。この場合には、カラーの高解像度化は期待できないが、モノクロモード（黒モード）のときのみ、高速印字できるというメリットがある。

これを回避するためには、第７、第８の実施形態において、イエロー、マゼンタ、シアン用の偏向前光学系の副走査方向横倍率を２倍とする方法がある。このためには、偏向器の上流のシリンダレンズ焦点距離と、ポリゴンミラー反射点からシリンダレンズ像側主点間距離を２倍とすれば良い。この方法のメリットは、同じ発光点間隔のレーザアレイを使用できるところである。

さらに、記述したいくつかの実施形態で述べた中で、同じ偏光方向のみを透過する偏光板１２、若しくは、同じ速軸方向の１／２波長板１４を使用する場合には、全てのビームが通過する素子、例えば、副走査方向にパワーを持ったシリンダレンズとポリゴンミラーの間に置かれたポリゴンミラーカバーガラス等に、偏光板、若しくは、１／２波長板を貼り付け若しくは蒸着することにより、部品点数を削減することも可能となる。

図４０は、ポリゴンミラーカバーガラス１５に、偏光板１２、若しくは、１／２波長板１４を接合した状態を示している。複数光源２Ｙ、２Ｍ、２Ｃ、２Ｂからの光をそれぞれ異なる位置、角度を持ちながら、１つのポリゴンミラー３へ入射させるものであるが、このポリゴンミラー入射前に、ポリゴンミラーカバーガラス１５があり、このカバーガラス１５に偏光板１２若しくは１／２波長板１４を接合する。これにより、精度は、シリンダレンズ７に偏光板１２若しくは１／２波長板１４を取り付ける場合よりも落ちてしまうものの、コスト的には、有利になり、半導体レーザがアレイでも、１つの発光点をもつものでも、偏光方向さえ揃えておけば、共通の偏光板１２若しくは１／２波長板１４にて、ポリゴンミラー入射光の偏光方向を任意に設定可能となる。

また、偏光板ではなく、１／４波長板を光路中に挿入すれば、主走査方向の場所によるむら、結像特性劣化というデメリットは発生するが、これが、許容範囲内であれば、入射光の偏光方向にかかわらず、出射光が円偏光となり、異なるビーム同士の、同じ場所での光量比は均一に保つことができる。

さらに、半導体レーザの角度がそれぞればらついているときには、波長板１４の代わりに、偏光板１２をポリゴンミラー入射前のポリゴンミラーカバーガラス１５に貼り付けておくことが好ましい。

以下では、各色成分毎に独立の光走査装置を有する場合であっても（図３１参照）、偏向器を、色成分が異なる複数ビームで共用するタイプの光走査装置を有する場合であっても、偏向器の回転速度が同一であり、しかも、各色成分ごとの光源の中に、発光点数が異なる半導体レーザアレイを含むときに、同一の光学部品（例えば偏向前光学系のシリンダレンズ）を用いながら、高解像度化が可能で、しかも、光量むらを抑えることができる方法を述べる。この方法とは、最大の発光点数の半導体レーザアレイに対し、その他のレーザアレイ発光点数が約数となっており、かつ、最大の発光点数以外の発光点数を有する半導体レーザアレイの発光点間ピッチは、最大発光点数の半導体レーザアレイの発光点間ピッチの、（最大発光点数／当該半導体レーザアレイの発光点数）倍となっていれば良い。

このときには、図４１（Ａ）及び図４１（Ｂ）に示すように、各色成分の光源からの出射光の偏光方向は同じとなり、また、１つのポリゴンミラー面で走査された光線と、次の面で走査された光線の副走査方向距離が同じ場合でも、それぞれの光線での副走査方向ピッチはそれぞれの光線毎に均一にできる。

図４１（Ａ）及び図４１（Ｂ）の例では、黒用の半導体レーザアレイの発光点間ピッチ２０μｍの２（＝黒用の発光点数４／その他の発光点数２）倍に、イエロー、マゼンタ、シアン用の半導体レーザアレイの発光点間ピッチ４０μｍが選定されている。

また、カラー用の光走査装置では、通常、色ずれ等を発生させないために、偏向後光学系は、設計的に同一のレンズを使用するか若しくは同一のレンズを共用して使用するため、偏向後光学系での副走査方向横倍率は同一である。ここでは、これをβpostとする。異なる発光点数Ｎarray1、Ｎarray2、発光点間隔ＬARRY1、ＬARRY2（図４１（Ａ）及び図４１（Ｂ）参照）を持つ第１の半導体レーザアレイと第２の半導体レーザアレイからの光を偏向器に導く偏向前光学系の副走査方向横倍率をβpre1、βpre2とし、主走査方向に対する、発光点を結んだ線の角度の絶対値をθarray（偏光方向を同じとするため同じ絶対値とする）とすると、像面でのビーム間隔（副走査方向のピッチ）はそれぞれ、（28）式及び（29）式で表される。

βpost×βpre1×ＬARRY1×ｓｉｎ（θarray） …（28）
βpost×βpre2×ＬARRY2×ｓｉｎ（θarray） …（29）
偏向器の回転数を同じとすると、第１の半導体レーザアレイによって発光点数（Ｎarray1）本の走査線を作る間に、第２の半導体レーザアレイによって発光点数（Ｎarray2）本の走査線を作ることになり、副走査方向のピッチの比（（29）式に対する（28）式の比）が、Ｎarray2／Ｎarray1であれば、全ての発光点を有効に使用しながら、同じ副走査方向の速度で潜像を作成することができる。一つの偏向器で複数の走査線を形成する際には、この条件が必要であることは言うまでもないが、それぞれの偏向器の回転の位相を合わせることにより（１個の偏向器の場合には当然に位相は合っている）、また、その回転数を正確に合わせることにより（１個の偏向器の場合には当然に位相は合っている）、その主走査方向の位置ずれを抑える際にも、この条件は非常に有利である。この条件を書き直すと、（30）式が得られ、（30）式を整理して簡単にすると、（31）式が得られる。

Ｎarray1×βpost×βpre1×ＬARRY1×ｓｉｎ（θarray）
＝Ｎarray2×βpost×βpre2×ＬARRY2×ｓｉｎ（θarray） …（30）
Ｎarray1×βpre1×ＬARRY1＝Ｎarray2×βpre2×ＬARRY2 …（31）
すなわち、この（31）式に示す条件を満たしていれば、それぞれの光源を有効に使いつつ、それぞれの色の解像度を最高にすることができる。

画像形成装置に利用される、第１の実施形態の光走査装置を示す主走査方向に沿った概略平面図である。 第１の実施形態の光走査装置の偏向前（光源側）光学系の主要要素を示す副走査方向に沿った概略断面図である。 第１の光走査装置の偏向後（像面側）光学系の主要要素を示す副走査方向に沿った概略断面図である。 オーバーフィル方式における各種パラメータを、偏向器と共に示す概略平面図である。 オーバーフィル方式における反射面の傾きと反射光量との関係の説明図である。 ポリゴンミラー振り角に対するポリゴンミラー反射光量の変化の様子を示すグラフである。 平行平板１枚での入射角度に対する透過率変化の様子を、Ｐ偏光光と、Ｓ偏光光とのときを併記して示すグラフである。 （16）式〜（18）式で求めた透過型光学素子による周辺光量／中央部光量比を、偏光方向がＰ波となる方向で、透過型光学素子を平行平板と近似し、その全ての屈折率をｎ＝１．４８として、透過型光学素子枚数をｍ、ポリゴンミラー面数がＮＮの組み合わせに対して示す説明図である。 図８で示した振り角０時の透過率と最大振り角ψｍａｘ時の透過率の比に対し、（21）式で求めた、透過率比目標値ｔｇｔｔｒ＝０．９とした際のポリゴンミラー反射面の長さ（２Ｗ）とポリゴンミラー反射面上ｅ^−２直径（２ω）との比の値を示す説明図である。 図９に示したポリゴンミラー反射面の長さ（２Ｗ）／ポリゴンミラー反射面上ｅ^−２直径（２ω）に対し、（７）式により求めた、ポリゴンミラー反射による周辺光量／中央部光量（上記ビーム径のものを入射した場合）を示す説明図である。 図８の値と図１０の値を掛け合わせたもの、即ち、（19）式で表される、ポリゴンミラー反射から像面までの光量むら要因を全部入れた際の、振り角０時の透過率と、最大振り角ψｍａｘ時の透過率の比を示す説明図である。 図８で示した振り角０時の透過率と最大振り角ψｍａｘ時の透過率の比に対し、（21）式で求めた、透過率比目標値ｔｇｔｔｒ＝１．１とした際のポリゴンミラー反射面の長さ（２Ｗ）とポリゴンミラー反射面上ｅ^−２直径（２ω）との比の値を示す説明図である。 図１２に示したポリゴンミラー反射面の長さ（２Ｗ）／ポリゴンミラー反射面上ｅ ^−２ 直径（２ω）に対し、（７）式により求めた、ポリゴンミラー反射による周辺光量／中央部光量（上記ビーム径のものを入射した場合）を示す説明図である。 図８の値と図１３の値を掛け合わせたもの、即ち、（19）式で表される、ポリゴンミラー反射から像面までの光量むら要因を全部入れた際の、振り角０時の透過率と、最大振り角ψｍａｘ時の透過率の比を示す説明図である。 図８で示した振り角０時の透過率と最大振り角ψｍａｘ時の透過率の比に対し、（21）式で求めた、透過率比目標値ｔｇｔｔｒ＝０．９５とした際のポリゴンミラー反射面の長さ（２Ｗ）とポリゴンミラー反射面上ｅ^−２直径（２ω）との比の値を示す説明図である。 図１５に示したポリゴンミラー反射面の長さ（２Ｗ）／ポリゴンミラー反射面上ｅ ^−２ 直径（２ω）に対し、（７）式により求めた、ポリゴンミラー反射による周辺光量／中央部光量（上記ビーム径のものを入射した場合）を示す説明図である。 図８の値と図１６の値を掛け合わせたもの、即ち、（19）式で表される、ポリゴンミラー反射から像面までの光量むら要因を全部入れた際の、振り角０時の透過率と、最大振り角ψｍａｘ時の透過率の比を示す説明図である。 図８で示した振り角０時の透過率と最大振り角ψｍａｘ時の透過率の比に対し、（21）式で求めた、透過率比目標値ｔｇｔｔｒ＝１．０５とした際のポリゴンミラー反射面の長さ（２Ｗ）とポリゴンミラー反射面上ｅ^−２直径（２ω）との比の値を示す説明図である。 図１８に示したポリゴンミラー反射面の長さ（２Ｗ）／ポリゴンミラー反射面上ｅ^−２直径（２ω）に対し、（７）式により求めた、ポリゴンミラー反射による周辺光量／中央部光量（上記ビーム径のものを入射した場合）を示す説明図である。 図８の値と図１９の値を掛け合わせたもの、即ち、（19）式で表される、ポリゴンミラー反射から像面までの光量むら要因を全部入れた際の、振り角０時の透過率と、最大振り角ψｍａｘ時の透過率の比を示す説明図である。 図８で示した振り角０時の透過率と最大振り角ψｍａｘ時の透過率の比に対し、（21）式で求めた、透過率比目標値ｔｇｔｔｒ＝１とした際のポリゴンミラー反射面の長さ（２Ｗ）とポリゴンミラー反射面上ｅ^−２直径（２ω）との比の値を示す説明図である。 図２１に示したポリゴンミラー反射面の長さ（２Ｗ）／ポリゴンミラー反射面上ｅ^−２直径（２ω）に対し、（７）式により求めた、ポリゴンミラー反射による周辺光量／中央部光量（上記ビーム径のものを入射した場合）を示す説明図である。 図８の値と図２２の値を掛け合わせたもの、即ち、（19）式で表される、ポリゴンミラー反射から像面までの光量むら要因を全部入れた際の、振り角０時の透過率と、最大振り角ψｍａｘ時の透過率の比を示す説明図である。 第１の実施形態の光走査装置に対し、ポリゴンミラーのカバーガラスを追加した場合の主走査方向に沿った概略平面図である。 第１の実施形態の光走査装置に対し、ポリゴンミラーのカバーガラスを追加した場合の偏向前（光源側）光学系の主要要素を示す副走査方向に沿った概略断面図である。 第１の実施形態の光走査装置に対し、ポリゴンミラーのカバーガラスを追加した場合の偏向後（像面側）光学系の主要要素を示す副走査方向に沿った概略断面図である。 半導体レーザアレイを用いて２個の発光点を副走査方向に並設している従来の場合を示す説明図である。 半導体レーザアレイの第２の実施形態での配置方法の説明図である。 図２８の配置方法の具体例を示す説明図である。 第２の実施形態に関し、シリンダレンズに偏光板を張り付けた状態を示す概略斜視図である。 第３の実施形態に係るカラー用画像形成装置の構成を示す概略縦断面図である。 第４の実施形態の黒用の光走査装置の主走査方向に沿った概略平面図である。 第４の実施形態の黒用の光走査装置の偏向前（光源側）光学系の主要要素を示す副走査方向に沿った概略断面図である。 第４の実施形態の黒用の光走査装置の偏向後（像面側）光学系の主要要素を示す副走査方向に沿った概略断面図である。 第４の実施形態に関し、シリンダレンズに１／２波長板を設けた状態を示す概略斜視図である。 第５の実施形態の半導体レーザの説明図である。 第６の実施形態の半導体レーザの説明図である。 第７の実施形態の半導体レーザの説明図である。 第８の実施形態の半導体レーザの説明図である。 複数光源からの光線を偏向器の同一反射面に入射させる光走査装置での波長板や偏光板などの配置位置を説明する概略平面図である。 他の実施形態の半導体レーザの説明図である。

符号の説明

１…光走査装置、２…半導体レーザ、３…光偏向装置、４…主走査方向の絞り、５…有限焦点レンズ、６…副走査方向の絞り、７…ガラスシリンダレンズ、８…折返しミラー、９…結像レンズ、１０…防塵ガラス、２０…カラー用の画像形成装置、２１Ｙ、２１Ｍ、２１Ｃ、２１Ｂ…イエロー、マゼンタ、シアン、黒用の光走査装置。

Claims (8)

1. 偏向器の反射面の主走査方向の幅よりも主走査方向に幅が広い光線を上記偏向器に入射させ、その一部を上記偏向器の反射面にて反射、偏向させ、透過型光学部材を含む光学手段により被走査面上に偏向された光線を結像させる光走査装置において、
   上記偏向器に入射する光線の偏光方向を略主走査方向にしていることを特徴とする光走査装置。
2. 請求項１に記載の光走査装置において、
   光源からの出射光線の偏光方向を略主走査方向とし、上記偏向器に入射する光線の偏光方向を略主走査方向にしていることを特徴とする光走査装置。
3. 請求項１に記載の光走査装置において、
   光源からの出射光線を平行光若しくは平行光に近い光束へ変換する光学素子と、
   上記光学素子からの出射光を副走査方向に上記偏向器近傍で集光させる入射側が平面のシリンダレンズと、
   上記シリンダレンズの平面に設けられた、波長板、又は、波長板の機能を果たす複屈折性物質と
   を有することを特徴とする光走査装置。
4. 請求項１に記載の光走査装置において、
   光源と上記偏向器との間の光路中に偏光板を有することを特徴とする光走査装置。
5. 請求項１に記載の光走査装置において、
   上記偏向器への光線を出射する光源として、複数の光源を備え、上記偏向器に入射する各光線の偏光方向を略主走査方向にしていることを特徴とする光走査装置。
6. 請求項１に記載の光走査装置において、
   上記偏向器がポリゴンミラーであり、１又は複数ある上記透過型光学部材の屈折率の最大値をｍａｘ（ｎ _ｉ ）としたとき、ポリゴンミラーの面数が、２π／ａｒｃｔａｎ（ｍａｘ（ｎ _ｉ ））よりも大きいことを特徴とする光走査装置。
7. 偏向器を利用して１個の走査線を形成する光走査装置を複数有し、又は、偏向器を複数の走査線用の光線が共通に利用する光走査装置を有し、複数の光源からの光線によって複数の走査線を形成する画像形成装置において、
   上記偏向器の反射面の主走査方向の幅よりも主走査方向に幅が広い光線を上記偏向器に入射させると共に、
   上記各光源からの出射光線が、対応する上記偏向器に入射される際の偏光方向を略主走査方向にしていることを特徴とする画像形成装置。
8. 請求項７に記載の画像形成装置において、
   上記偏向器がポリゴンミラーであり、１又は複数ある上記透過型光学部材の屈折率の最大値をｍａｘ（ｎ _ｉ ）としたとき、ポリゴンミラーの面数が、２π／ａｒｃｔａｎ（ｍａｘ（ｎ _ｉ ））よりも大きいことを特徴とする画像形成装置。

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