JP4587029B2

JP4587029B2 - ズームレンズ

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Publication number: JP4587029B2
Application number: JP2004202345A
Authority: JP
Inventors: 基之大竹
Original assignee: Sony Corp
Current assignee: Sony Corp
Priority date: 2003-10-29
Filing date: 2004-07-08
Publication date: 2010-11-24
Anticipated expiration: 2024-07-08
Also published as: JP2005157279A

Description

本発明は新規なズームレンズに関し、特に、ビデオカメラやデジタルスチルカメラ等の撮像素子により受光するカメラに好適なズームレンズに関する。

従来より、カメラにおける記録手段として、ＣＣＤ（Charge Coupled Device）やＣＭＯＳ(Complementary Metal-Oxide Semiconductor)等の光電変換素子を用いた撮像素子によって、撮像素子面上に形成された被写体像の各撮像素子毎の光量を電気的出力に変換して、記録する方法が知られている。

近年の微細加工技術の進歩に伴い、中央演算処理装置（ＣＰＵ）の高速化や記憶媒体の高集積化が図られ、それまでは取り扱えなかったような大容量の画像データを高速処理することができるようになってきた。また、受光素子においても高集積化や小型化が図られ、高集積化により、より高い空間周波数の記録が可能となり、小型化により、カメラ全体の小型化が図れるようになった。

但し、上述の高集積化や小型化により、個々の光電変換素子の受光面積が狭まり、電気出力が低下するのに伴ってノイズの影響が大きくなるという問題があった。これを防ぐために、光学系の大口径比化により受光素子上に到達する光量を増大させたり、また、各素子の直前に微小なレンズ素子（所謂、マイクロレンズアレイ）を配置したりしていた。上記マイクロレンズアレイは、隣り合う素子同士の間に至る光束を素子上へ導く代わりに、レンズ系の射出瞳位置に制約を与えていた。すなわち、レンズ系の射出瞳位置が受光素子に近づく、すなわち、受光素子に到達する主光線が光軸となす角度が大きくなると画面周辺部へ向かう軸外光束が光軸に対して大きな角度をなし、結果、受光素子上に到達せず、光量不足を招いてしまうからである。

これら光電変換素子を介して被写体像を記録するカメラに適したズームレンズに関する発明が種々提案されてきた。

ビデオカメラ用のズームレンズとしては、物体側より順に、正レンズ群、負レンズ群、正レンズ群、正レンズ群の４つのレンズ群で構成される、所謂、正負正正４群ズームレンズが主流である。特に、変倍に際して、第１レンズ群と第３レンズ群とが光軸方向において固定され、第２レンズ群がバリエータ、第４レンズ群がコンペンゼータとして機能するズームタイプが主流であった。具体的には、例えば、特許文献１に記載されたズームレンズが知られている。

近年の受光素子の高集積化に伴い、レンズ系の小型化や高性能化が図られてきた。特に、こうした小型化や高性能化を図るには、レンズ位置状態の変化（広角端状態から望遠端状態までの）に伴う、諸収差の変動を良好に補正することが肝要である。

これら正負正正４群ズームレンズでは負の屈折力を有するレンズ群が１つしか存在しないため、広角端状態で負の歪曲収差の補正が難しいという問題があった。特に、バリエータが第２レンズ群だけであるため、所定の変倍比を得る必要上第２レンズ群の屈折力を弱めることが難しく、負の歪曲収差の補正を他のレンズ群で行う必要があった。そのため、第３レンズ群を正部分（正の屈折力を有する部分）群と負部分（負の屈折力を有する部分）群とで構成し、広角端状態で発生しやすい負の歪曲収差を良好に補正するようにしていた。同時に、第３レンズ群は第２レンズ群により発散された光束を収斂させるため、強い正の屈折力を有していた。
上記した理由により、第３レンズ群の構成が重要であった。

具体的には、例えば、特許文献２に記載されたズームレンズでは、第３レンズ群が凸レンズ、凸レンズ、凹レンズで構成されていた。また、特許文献３に記載されたズームレンズでは、第３レンズ群を両凸レンズと凸レンズと凹レンズとの接合レンズで構成することで、製造時に第３レンズ群内で発生する相互偏心による性能劣化を抑えるようにしていた。

また、特許文献４に記載されたズームレンズでは、第３レンズ群が凸レンズ、凹レンズで構成され、第４レンズ群が正レンズで構成されていた。

特開昭６２−２０６５１６号公報特開平６−３０８３８８号公報特開平９−２８１３９２号公報特開平５−１０７４７３号公報特開平４−３６１２１４号公報特開平４−４３３１１号公報

しかしながら、従来のズームレンズでは、第３レンズ群のレンズ構成の問題が充分に解決されていなかった。第３レンズ群が強い正の屈折力を有し、且つ、正部分群とその像側に空気間隔を隔てて配置される負部分群とで構成されていたために、製造時に発生する微小なる相互偏心によっても、著しく光学性能が劣化してしまうという問題があった。

例えば、特許文献５に記載されたズームレンズに示されるように、第３レンズ群を両凸レンズと物体側に凸面を向けた負レンズで構成する方法もあるが、第４レンズ群を構成するレンズ枚数が多くなってしまい、変倍時に必要な仕事量（＝重量×移動量）が多くなってしまうという問題点があった。あるいは、特許文献６には、第３レンズ群を両凸レンズ、両凹レンズ、両凸レンズで構成するズームレンズが開示されているが、もっとも物体側に配置される正レンズ（両凸レンズ）の物体側レンズ面が物体側に対して強い凸面を向けており、同時に、第３レンズ群に配置される両凹レンズの像側レンズ面が像側に対して強い凹面を向けていたため、製造時に第３レンズ群内で発生する相互偏心によって著しい性能劣化が起こっていた。

そこで、本発明は上記した問題点に鑑み、製造時にも安定した光学品質を達成することが可能なズームレンズを提供することを課題とするものである。

上記課題を達成するために本発明ズームレンズは、物体側より順に配列された、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４により構成され、広角端状態から望遠端状態までレンズ位置状態が変化する際に、前記第１レンズ群Ｇ１と前記第３レンズ群Ｇ３とが光軸方向において一定位置に固定され、前記第２レンズ群Ｇ２が像側へ移動すると共に、前記第２レンズ群Ｇ２の移動に伴って発生する像面位置の変動を第４レンズ群Ｇ４の移動により補償し、レンズ位置状態が変化する際に、光軸方向に固定である開口絞りが前記第３レンズ群Ｇ３の物体側に配置され、前記第３レンズ群Ｇ３は、物体側より順に配列された、物体側に凸面を向けた正レンズと像側に凹面を向けた負レンズとの接合レンズと正レンズにより構成されるとともに、Ｒ3aを第３レンズ群Ｇ３中の接合レンズのもっとも物体側のレンズ面の曲率半径、Ｒ3bを第３レンズ群Ｇ３中の接合レンズのもっとも像側のレンズ面の曲率半径、ｆｗを広角端状態におけるレンズ系全体での焦点距離、Ｆnowを広角端状態における口径比、Ｄ3aを第３レンズ群Ｇ３中に配置される接合レンズの中心厚として、条件式（１）４＜（Ｒ3a＋Ｒ3b）／ｆｗ・Ｆnow＜７及び条件式（２）１．１＜Ｄ3a／ｆｗを満足するようにしたものである。

従って、本発明ズームレンズにあっては、第３レンズ群Ｇ３内で発生する相互偏心による性能劣化を抑制することができる。

本発明ズームレンズは、物体側より順に配列された、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４により構成され、広角端状態から望遠端状態までレンズ位置状態が変化する際に、前記第１レンズ群Ｇ１と前記第３レンズ群Ｇ３とが光軸方向において一定位置に固定され、前記第２レンズ群Ｇ２が像側へ移動すると共に、前記第２レンズ群Ｇ２の移動に伴って発生する像面位置の変動を第４レンズ群Ｇ４の移動により補償し、レンズ位置状態が変化する際に、光軸方向に固定である開口絞りが前記第３レンズ群Ｇ３の物体側に配置され、前記第３レンズ群Ｇ３は、物体側より順に配列された、物体側に凸面を向けた正レンズと像側に凹面を向けた負レンズとの接合レンズと正レンズにより構成されるとともに、Ｒ3aを第３レンズ群Ｇ３中の接合レンズのもっとも物体側のレンズ面の曲率半径、Ｒ3bを第３レンズ群Ｇ３中の接合レンズのもっとも像側のレンズ面の曲率半径、ｆｗを広角端状態におけるレンズ系全体での焦点距離、Ｆnowを広角端状態における口径比、Ｄ3aを第３レンズ群Ｇ３中に配置される接合レンズの中心厚として、条件式（１）４＜（Ｒ3a＋Ｒ3b）／ｆｗ・Ｆnow＜７及び条件式（２）１．１＜Ｄ3a／ｆｗを満足することを特徴とする。

従来、第３レンズ群において正部分群と負部分群とが別々の要素として存在していて、それぞれ別個にレンズ鏡筒に組み込んでいたのに対し、本発明ズームレンズにあっては、第３レンズ群Ｇ３のもっとも物体側に、物体側に凸面を向けた正レンズと像側に凹面を向けた負レンズとの接合レンズを配置して、正レンズの物体側レンズ面が正部分群の機能を果たし、負レンズの像側レンズ面が負部分群の機能を果たすようにしたので、これら異なる機能を果たす二つの部分を一つの要素としてレンズ鏡筒に組み込むことが可能となり、製造時に発生する可能性がある二つの部分の相互偏心を抑えて、安定した光学的品質を確保することが可能になった。

また、Ｒ3aを第３レンズ群Ｇ３のもっとも物体側のレンズ面の曲率半径、Ｒ3bを第３レンズ群Ｇ３のもっとも像側のレンズ面の曲率半径、ｆｗを広角端状態におけるレンズ系全体での焦点距離、Ｆnowを広角端状態における口径比として、
条件式（１）４＜（Ｒ3a＋Ｒ3b）／ｆｗ・Ｆnow＜７
を満足するので、歪曲収差及びコマ収差を良好に補正することができる。

また、Ｄ3aを第３レンズ群Ｇ３中に配置される接合レンズの中心厚として、
条件式（２）１．１＜Ｄ3a／ｆｗ
を満足するので、負の球面収差を良好に補正することができる。

請求項２に記載した発明にあっては、前記第３レンズ群Ｇ３の最も像側のレンズ面は物体側に対して凸面を向けると共に、Ｒｂを第３レンズ群Ｇ３のもっとも像側のレンズ面の曲率半径、Ｄｂを開口絞りから第３レンズ群Ｇ３のもっとも像側のレンズ面までの軸上間隔として、
条件式（３）１＜｜Ｒｂ｜／Ｄｂ＜１０
を満足するので、画面周辺部でのコマ収差の発生を減少させると共に、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との相互偏心による性能劣化を抑制することができる。

請求項３、４に記載した発明にあっては、ｆ３を第３レンズ群Ｇ３の焦点距離、ｆｔを望遠端状態におけるレンズ系全体での焦点距離として、
条件式（４）０．９＜ｆ３／（ｆｗ・ｆｔ）^１／２＜１．３
を満足するので、更なる小型化が可能になると共に、画面周辺部に発生するコマ収差の補正を良好に為すことが出来る。

以下に、本発明ズームレンズを実施するための最良の形態について添付図面を参照して説明する。

本発明ズームレンズは、従来のズームレンズと同様に、物体側より順に配列された、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４の４つのレンズ群で構成され、焦点距離がもっとも短い広角端状態から焦点距離がもっとも長い望遠端状態まで変倍する際に、第１レンズ群Ｇ１と第３レンズ群Ｇ３とが光軸方向において一定位置に固定され、第２レンズ群Ｇ２が像側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４が第２レンズ群Ｇ２の移動に伴う像面位置の変動を補償するように移動する。

以上の構成の基で、本発明においては、
（Ｉ）第３レンズ群Ｇ３が物体側より順に配列された、接合レンズと正レンズで構成され、接合レンズは物体側に凸面を向けた正レンズと像側に凹面を向けた負レンズで構成される
（ＩＩ）開口絞りが第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置され、レンズ位置状態が変化する際に光軸方向において固定される
ことにより、製造時にも安定した光学品質を達成することができる。

従来から、物体側から順に配列されそれぞれ正負正正の屈折力を有する４つのレンズ群から成る４群ズームレンズでは、負レンズ群が１つしかないため、特に広角端状態では負の歪曲収差が発生しやすく、また、レンズ全長（レンズ系のもっとも物体側のレンズ面から像面までの光軸に沿った長さ）が長くなってしまうという問題があった。これを解決するために、第３レンズ群を正部分群と負部分群とで構成することにより、広角端状態における負の歪曲収差を良好に補正し、且つ、レンズ全長の短縮化を図っていた。しかしながら、第３レンズ群において、正部分群と負部分群とが別々のレンズであったために、製造時に微小でも相互偏心が発生すると、光学性能が著しく劣化してしまうという問題があった。

そこで、本発明においては、第３レンズ群Ｇ３のもっとも物体側に、物体側に凸面を向けた正レンズと像側に凹面を向けた負レンズとの接合レンズを配置して、正レンズの物体側レンズ面が正部分群の機能をなし、負レンズの像側レンズ面が負部分群の機能をなすように構成した。

このように構成することにより、従来は製造時に別々の要素として（正部分群と負部分群）レンズ鏡筒に組込む必要があったのに対して、１つの要素として（接合レンズ）レンズ鏡筒に組み込むことが可能となり、その結果、製造時に発生する相互偏心を抑えて、安定した光学品質を得ることが可能となった。

ところで、ズームレンズにおいては、開口絞りの配置が重要である。

本発明においては、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に開口絞りを配置して、広角端状態から望遠端状態までレンズ位置状態が変化する際に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間の間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間の間隔が減少することにより、第１レンズ群Ｇ１を通過する軸外光束が光軸から離れ、同時に第２レンズ群Ｇ２を通過する軸外光束が光軸に近づくようにすることによって、レンズ位置状態が変化する際に発生する軸外収差の変動を良好に補正している。

更に、レンズ位置状態が変化する際に、第４レンズ群Ｇ４が開口絞りとの間の間隔を変化させるように移動することにより、レンズ位置状態が変化する際に発生する軸外収差の変動を良好に補正している。

第３レンズ群Ｇ３と開口絞りとを近接させて配置して、第３レンズ群Ｇ３を通過する軸外光束が光軸付近を通過するように構成することにより、第３レンズ群Ｇ３は軸上収差を良好に補正している。

本発明においては、更なる高性能化を達成するために以下の条件式（１）を満足することが好ましい。
（１）４＜（Ｒ3a＋Ｒ3b）／ｆｗ・Ｆnow＜７
但し、
Ｒ3a：第３レンズ群Ｇ３中の接合レンズのもっとも物体側のレンズ面の曲率半径
Ｒ3b：第３レンズ群Ｇ３中の接合レンズのもっとも像側のレンズ面の曲率半径
ｆｗ：広角端状態におけるレンズ全系での焦点距離
Ｆnow：広角端状態における口径比
条件式（１）は第３レンズ群Ｇ３中に配置される接合レンズの形状を規定するものである。

条件式（１）の上限値を上回った場合、接合レンズの両側のレンズ面の屈折力が弱くなるために、広角端状態において発生する負の歪曲収差をより良好に補正することが難しくなってしまう。逆に、条件式（１）の下限値を下回った場合、広角端状態において接合レンズの像側レンズ面を通過する軸外光束が光軸に近づいて、画面周縁部において発生するコマ収差をより良好に補正することができない。

なお、条件式（１）では、広角端状態における口径比が大口径であるほど、光束径が広がって、負の球面収差が発生しやすくなるため、広角端状態における口径比Ｆnowを第３レンズ群Ｇ３中に配置される接合レンズの物体側及び像側の２つの面の曲率半径の和（Ｒ3a＋Ｒ3b）に掛け合わせている。

本発明において、負の球面収差をより良く補正し、更なる高性能化を図るには、条件式（１）の下限値を４．５とすることが望ましく、また、広角端状態で発生する負の歪曲収差をより良好に補正し、更なる高性能化を図るには、条件式（１）の上限値を６．７とすることが望ましい。

また、本発明においては、第３レンズ群Ｇ３における負の球面収差の補正に関し、以下の条件式（２）を満足することが好ましい。
（２）１．１＜Ｄ3a／ｆｗ
但し、
Ｄ3a：第３レンズ群Ｇ３中に配置される接合レンズの中心厚
条件式（２）は第３レンズ群Ｇ３中の接合レンズの中心厚の比率を規定する条件式である。

条件式（２）の下限値を下回った場合、接合レンズの物体側レンズ面の屈折力が正側に強まり、光束が強く屈折されるために、負の球面収差が良好に補正できなくなってしまう。

ところで、本発明においては、第３レンズ群Ｇ３のもっとも像側に正レンズを配置して、その正レンズの像側レンズ面が像側に凸面を向けるように構成することによって、製造時に発生する第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との相互偏心による性能劣化を抑えるようにしている。

従来、広角端状態で発生する負の歪曲収差を補正するために、第３レンズ群のもっとも像側のレンズ面が像側に凹面を向けていることが多かった。特に、小型化と高性能化とのバランスを図ろうとすると、凹面の曲率が強まって、軸外光束を強く発散させていた。この凹面の発散作用と第４レンズ群での収斂作用とが相反するため、相互偏心による性能劣化が著しいものとなっていた。

そこで、本発明においては、第３レンズ群Ｇ３のもっとも像側に配置した正レンズの像側レンズ面が像側に凸面を向けるように構成することで、第３レンズ群Ｇ３を射出する軸外光束に与えられる発散作用を弱めて、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との相互偏心による性能劣化を抑えている。

本発明ズームレンズは、また、以下の条件式（３）を満足することが好ましい。
（３）１＜|Ｒｂ|／Ｄｂ＜１０
但し、
Ｒｂ：第３レンズ群Ｇ３のもっとも像側のレンズ面の曲率半径
Ｄｂ：開口絞りから第３レンズ群Ｇ３のもっとも像側のレンズ面までの軸上面間隔
条件式（３）は第３レンズ群Ｇ３のもっとも像側のレンズ面の形状を規定する条件式である。

条件式（３）の下限値を下回った場合、軸外光束がもっとも像側のレンズ面を光軸から離れて通過するため、画面周辺部でコマ収差が多大に発生してしまう。

逆に、条件式（３）の上限値を上回った場合、第３レンズ群Ｇ３を射出する軸外光束が強く発散されるようになるので、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との相互偏心による性能劣化が大きくなってしまう。

本発明ズームレンズは、さらに、以下の条件式（４）を満足することが好ましい。
（４）０．９＜ｆ３／（ｆｗ・ｆｔ）^1/2＜１．３
但し、
ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離
ｆｔ：望遠端状態におけるレンズ系全体での焦点距離
条件式（４）は第３レンズ群Ｇ３の焦点距離を規定する条件式である。

条件式（４）の下限値を下回った場合、変倍時に必要な第４レンズ群Ｇ４の移動量が大きくなって、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間の間隔を広げざるを得なくなり、更なる小型化を図ることができない。

逆に、条件式（４）の上限値を上回った場合、軸外光束が第４レンズ群Ｇ４により強く収斂されるようになってしまい、画面周辺部において発生するコマ収差をより良く補正することができず、更なる高性能化を図ることができない。

本発明においては、以上に記載したように、第３レンズ群Ｇ３の構成を工夫することによって、従来、発生しがちであった、第３レンズ群Ｇ３内におけるレンズ間の偏心による性能劣化を抑えることを可能にしたが、製造時に安定した光学品質を実現するには、第３レンズ群Ｇ３を構成する接合レンズとその像側に配置される正レンズとが有効光束が通過する範囲の外側でレンズ同士が直接接触するように構成することが望ましい。

なお、有効光束とは被写体から発した光束が、開口絞り、フレアー絞り、及び、レンズ外径等によって、制限され、有効画面に至る光束を示している。

また、本発明では、接合レンズを構成する負レンズの像側レンズ面が像側に凹面を向けているため、レンズ周縁部Ｌｍ（図２、図６、図１０、図１４、図１８、図２２、図２６、図３０参照）をカットした形状として、後方から正レンズを押し当てるような状態で、接合レンズと正レンズとをレンズ鏡筒内に収めることが望ましい。このように構成することで、接合レンズを構成する負レンズの像側レンズ面と正レンズの物体側レンズ面とが周縁部Ｌｍで直接接触するので、２つのレンズ間の偏心を抑えることが可能となり、製造時に安定した光学品質を実現することができる。

本発明ズームレンズは、第４レンズ群Ｇ４が１枚の正レンズで構成されることが好ましい。

本発明においては、第３レンズ群Ｇ３を上述したように構成することにより、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との相互偏心による性能劣化を抑えることを可能としている。

これは第４レンズ群Ｇ４の屈折力を弱めることに基づいている。

第４レンズ群Ｇ４の屈折力を弱めることにより、第４レンズ群Ｇ４の性能に与える影響が少なくなるため、第４レンズ群Ｇ４を単レンズで構成しても充分な光学性能を得ることが可能となる。また、第４レンズ群は可動であるために、構成するレンズ枚数を減らすこと（単レンズとすることはもっとも枚数を減らした結果となる）は、第４レンズ群Ｇ４を光軸方向に移動させるための駆動機構の構成の簡易化や軽量化につながるため、好ましい。

また、第４レンズ群Ｇ４は以下の条件式（５）を満足することが望ましい。
（５）０．２＜ｆ４／ｆｔ＜０．５
但し、
ｆ４：第４レンズ群Ｇ４の焦点距離
条件式（５）は第４レンズ群Ｇ４の焦点距離を規定する条件式である。

条件式（５）の上限値を上回った場合、ズーミングに際しての第４レンズ群Ｇ４の移動量が非常に大きくなってしまうため、レンズ全長の短縮化が図れなくなってしまう。

逆に、条件式（５）の下限値を下回った場合、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間の相互偏心による性能劣化が大きくなってしまう。

なお、本発明においては、非球面レンズを用いることにより、より高い光学性能を実現することができる。特に、第３レンズ群Ｇ３のもっとも物体側のレンズ面を非球面レンズとすることによって、中心性能の更なる高性能化が可能となる。また、第２レンズ群Ｇ２に非球面レンズを用いることにより、広角端状態において発生する画角によるコマ収差の変動を良好に補正することが可能となる。第４レンズ群Ｇ４に非球面レンズを用いることにより、望遠端状態における画角によるコマ収差の変動を更に良好に補正することが可能である。

更に、好ましくは複数の非球面を１つの光学系に用いることでより高い光学性能が得られることは言うまでもない。

また、本発明においては、レンズ系を構成するレンズ群のうち、１つのレンズ群、あるいは１つのレンズ群の一部を光軸にほぼ垂直な方向にシフトさせることにより、像をシフトさせることも可能であり、カメラのブレを検出する検出系、上記レンズ群をシフトさせる駆動系、及び検出系の出力に従って駆動系にシフト量を与える制御系を組合せることにより、防振光学系として機能させることが可能である。

特に、本発明においては、第３レンズ群Ｇ３の一部、あるいは全体を光軸にほぼ垂直な方向にシフトさせることにより、少ない収差変動で像をシフトさせることが可能である。第３レンズ群Ｇ３は開口絞りの近傍に配置されることによって、軸外光束が光軸付近を通過するので、シフトさせた際に発生するコマ収差の変動が少ないからである。

なお、本発明においては近距離合焦時にレンズ系を構成するレンズ群のうち、１つのレンズ群を移動させるか、あるいは、１つのレンズ群のうち、一部のレンズ群を移動させることが望ましい。特に、第４レンズ群Ｇ４はレンズ径が小さいので少ない仕事量（＝重量×移動量）で近距離合焦が行えるので、第４レンズ群Ｇ４を移動させるのが好ましい。

また、レンズ系の像側に、モアレ縞が発生するのを防ぐために、ローパスフィルタを配置したり、受光素子の分光感度特性に応じて、赤外カットフィルタを配置することも勿論、可能である。

更に、本発明によるズームレンズは、焦点距離状態が連続的に存在しないバリフォーカルズームレンズにも適用できることはいうまでもない。

以下に、本発明ズームレンズの各実施例について説明する。各実施例において、非球面は以下の（数１）式で表される。
（数１）
ｘ＝ｃｙ^２／（１＋（１−（１＋κ）ｃ^２ｙ^２）^１／２）＋Ｃ_４ｙ^４＋Ｃ_６ｙ^６＋…
なお、ｙは光軸からの高さ、ｘはサグ量、ｃは曲率、κは円錐定数、Ｃ_４、Ｃ_６、…は非球面係数である。

図１は、本発明ズームレンズの各実施例における可変焦点距離レンズ系の各レンズ群の屈折力配分を示している。すなわち、両端（上下）の矢印の向きが互いに反対方向を向いている縦線が正の屈折力を有するレンズ群の位置を示し、両端（上下）の矢印の向きが互いの方を向いている縦線が負の屈折力を有するレンズ群の位置を示している。そして、Ｗで示す横線が広角端状態における各レンズ群の位置を示し、Ｔで示す横線が望遠端状態における各レンズ群の位置を示す。また、横線Ｗと横線Ｔとの間の破線は変倍に際して位置が固定であることを示し、実線は移動位置を示している。

本発明ズームレンズは物体側より順に配列された、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４により構成され、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔は増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔は減少するように、第２レンズ群Ｇ２が像側へ移動する。この時、第１レンズ群と第３レンズ群は固定であって、第４レンズ群Ｇ４が第２レンズ群の移動に伴う像面位置の変動を補正するように移動する。

なお、各実施例においては、もっとも像側に保護ガラスＬＰＦが配置されている。

図２は、本発明の実施例１にかかるズームレンズのレンズ構成を示す図であり、第１レンズ群Ｇ１は物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズと物体側に凸面を向けた正レンズとの接合レンズＬ１１と物体側に凸面を向けた正レンズＬ１２により構成され、第２レンズ群Ｇ２は像側に凹面を向けた負レンズＬ２１及び両凹形状の負レンズと物体側に凸面を向けた正レンズとの接合レンズＬ２２により構成され、第３レンズ群Ｇ３は物体側に凸面を向けた正レンズと像側に凹面を向けた負レンズとの接合レンズＬ３１と物体側に凸面を向けた正レンズＬ３２により構成され、第４レンズ群Ｇ４は物体側に凸面を向けた正レンズＬ４１により構成される。

実施例１では、開口絞りＳが第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置され、レンズ位置状態の変化時に位置が固定されている。

以下の表１に、本発明の実施例１にかかるズームレンズの諸元の値を掲げる。表１中のｆはレンズ全系の焦点距離、ＦNOはＦナンバー、２ωは画角を表し、屈折率はｄ線（λ=587.6nm）に対する値である。なお、表１中で曲率半径０とは平面を示す。また、面番号「ｉ」は物体側からｉ番目の面を、曲率半径は第ｉ面の曲率半径を、面間隔は第ｉ面と第ｉ＋１面との間の軸上の面間隔を、屈折率は第ｉ面を物体側に有する硝材の屈折率を、アッベ数は第ｉ面を物体側に有する硝材のアッベ数を、それぞれ示す。なお、接合面は同一の面番号によって示す。

（表１）
ｆ 1.00 〜 4.09 〜 9.10
ＦNO 1.85 〜 2.12 〜 2.71
２ω 63.78 〜 15.04 〜 6.63°

面番号曲率半径面間隔屈折率アッベ数
1: 11.5708 0.145 1.84666 23.8
2: 3.5732 0.636 1.65160 58.4
3: -70.9054 0.036
4: 3.8962 0.458 1.88300 40.8
5: 18.9049 (D5)
6: 18.9049 0.073 1.88300 40.8
7: 1.4342 0.315
8: -1.5150 0.073 1.83500 43.0
9: 1.9086 0.315 1.92286 20.9
10: -5.7958 (D10)
11: 0.0000 0.364 (開口絞り)
12: 1.6403 1.364 1.80610 40.7
13: -18.1133 0.185 1.84666 23.8
14: 1.3301 0.091
15: 1.7547 0.367 1.48749 70.4
16: -8.9227 (D16)
17: 1.6700 0.467 1.48749 70.4
18: -6.6899 (D18)
19: 0.0000 0.374 1.55671 58.6(保護ガラス)
20: 0.0000 (Bf)

実施例１にかかるズームレンズの第12面及び第17面は非球面であり、これら面の非球面係数は表２に示す通りである。
（表２）
［第12面］
κ＝-1.082736 Ｃ₄＝+0.123738×10⁻¹ Ｃ₆＝+0.175719×10⁻²
Ｃ₈＝+0.361262×10⁻
［第17面］
κ＝+0.220865 Ｃ₄＝-0.410063×10⁻¹ Ｃ₆＝-0.991149×10⁻²
Ｃ₈＝+0.374162×10⁻²

実施例１にかかるズームレンズにあっては、レンズ位置状態が変化する際に第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間の軸上面間隔Ｄ5、第２レンズ群Ｇ２と開口絞りＳとの間の軸上面間隔Ｄ10、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間の軸上面間隔Ｄ16及び第４レンズ群Ｇ４と保護ガラスＬＰＦとの間の軸上面間隔Ｄ18が変化する。これら可変間隔Ｄ5、Ｄ10、Ｄ16、Ｄ18の広角端状態（F.L.＝1.000）、望遠端状態（F.L.＝9.100）、広角端状態と望遠端状態との中間の中間焦点距離状態（F.L.＝4.091）の各状態のおける値を以下の表３に示す。なお、「F.L.」は無限遠合焦状態における焦点距離を示す。

（表３）
F.L. 1.000 4.091 9.100
D5 0.145 2.155 2.941
D10 2.941 0.932 0.145
D16 0.928 0.218 1.100
D18 1.067 1.777 0.895
Bf 0.567 0.567 0.567

表４に実施例１にかかるズームレンズの上記条件式（１）乃至（５）の各値と、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離ｆ３、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離ｆ４を示す。
（表４）
ｆ３＝+3.2633
ｆ４＝+2.7832
（１）（Ｒ3a＋Ｒ3b）／ｆｗ・Ｆnow＝５．４９５
（２）Ｄ3a／ｆｗ＝１．５４９
（３）|Ｒｂ|／Ｄｂ＝３．６１９
（４）ｆ３／（ｆｗ・ｆｔ）^1/2＝１．０８２
（５）ｆ４／ｆｔ＝０．３０６

図３乃至図５は本発明の実施例１にかかるズームレンズの無限遠合焦状態での諸収差図をそれぞれ示し、図３は広角端状態（ｆ＝1.000）、図４は中間焦点距離状態（ｆ＝4.091）、図５は望遠端状態（ｆ＝9.100）における諸収差図を示す。

これら各収差図において、非点収差図中の実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面を示す。コマ収差図は、像高ｙ＝０、０．２６９、０．３７７、０．５３９でのコマ収差を表し、Ａは画角をそれぞれ示す。

各収差図から、実施例１にかかるズームレンズにおいては諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることは明らかである。

図６は、本発明の実施例２にかかるズームレンズのレンズ構成を示す図であり、第１レンズ群Ｇ１は物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズと物体側に凸面を向けた正レンズとの接合レンズＬ１１と物体側に凸面を向けた正レンズＬ１２により構成され、第２レンズ群Ｇ２は像側に凹面を向けた負レンズＬ２１及び両凹形状の負レンズと物体側に凸面を向けた正レンズとの接合レンズＬ２２により構成され、第３レンズ群Ｇ３は物体側に凸面を向けた正レンズと像側に凹面を向けた負レンズとの接合レンズＬ３１と物体側に凸面を向けた正レンズＬ３２により構成され、第４レンズ群Ｇ４は物体側に凸面を向けた正レンズＬ４１により構成される。

実施例２では、開口絞りＳが第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置され、レンズ位置状態の変化時に固定である。

以下の表５に、本発明の実施例２にかかるズームレンズの諸元の値を掲げる。表５中のｆは焦点距離、ＦNOはＦナンバー、２ωは画角を表し、屈折率はｄ線（λ=587.6nm）に対する値である。なお、表５中で曲率半径０とは平面を示す。

（表５）
ｆ 1.00 〜 4.09 〜 9.10
ＦNO 1.85 〜 2.18 〜 2.90
２ω 66.42 〜 15.80 〜 6.67°

面番号曲率半径面間隔屈折率アッベ数
1: 9.8578 0.145 1.92286 20.9
2: 3.9941 0.536 1.75500 52.3
3: 104.0376 0.036
4: 4.0910 0.411 1.88300 40.8
5: 15.0472 (D5)
6: 15.0472 0.073 1.88300 40.8
7: 1.4333 0.315
8: -1.4974 0.073 1.83500 43.0
9: 1.8748 0.304 1.92286 20.9
10: -5.5186 (D10)
11: 0.0000 0.364 (開口絞り)
12: 1.6731 1.273 1.80610 40.7
13: 0.0000 0.158 1.84666 23.8
14: 1.4057 0.091
15: 1.9999 0.340 1.49700 81.5
16: -10.1546 (D16)
17: 1.7656 0.551 1.48749 70.4
18: -5.3089 (D18)
19: 0.0000 0.373 1.55671 58.6(保護ガラス)
20: 0.0000 (Bf)

実施例２にかかるズームレンズの第12面及び第17面は非球面であり、これら面の非球面係数は表６に示す通りである。

（表６）
［第12面］
κ＝-1.082736 Ｃ₄＝+0.123738×10⁻¹ Ｃ₆＝+0.175719×10⁻²
Ｃ₈＝+0.361262×10⁻³
［第17面］
κ＝+0.220865 Ｃ₄＝-0.410063×10⁻¹ Ｃ₆＝-0.991149×10⁻²
Ｃ₈＝+0.374162×10⁻²

実施例２にかかるズームレンズにあっては、レンズ位置状態が変化する際に第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間の軸上面間隔Ｄ5、第２レンズ群Ｇ２と開口絞りＳとの間の軸上面間隔Ｄ10、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間の軸上面間隔Ｄ16及び第４レンズ群Ｇ４と保護ガラスＬＰＦとの間の軸上面間隔Ｄ18が変化する。これら可変間隔Ｄ5、Ｄ10、Ｄ16、Ｄ18の広角端状態（F.L.＝1.000）、望遠端状態（F.L.＝9.100）、広角端状態と望遠端状態との中間の中間焦点距離状態（F.L.＝4.091）の各状態のおける値を以下の表７に示す。なお、「F.L.」は無限遠合焦状態における焦点距離を示す。

（表７）
F.L. 1.000 4.091 9.100
D5 0.145 2.199 3.026
D10 3.026 0.973 0.145
D16 0.984 0.257 1.085
D18 1.126 1.853 1.026
Bf 0.567 0.567 0.567

表８に実施例２にかかるズームレンズの上記条件式（１）乃至（５）の各値と、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離ｆ３、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離ｆ４を示す。

（表８）
ｆ３＝+3.4818
ｆ４＝+2.7798
（１）（Ｒ3a＋Ｒ3b）／ｆｗ・Ｆnow５．７００
（２）Ｄ3a／ｆｗ＝１．４３１
（３）|Ｒｂ|／Ｄｂ＝５．４１０
（４）ｆ３／（ｆｗ・ｆｔ）^1/2＝１．１５４
（５）ｆ４／ｆｔ＝０．３０５

図７乃至図９は本発明の実施例２に係るズームレンズの無限遠合焦状態での諸収差図をそれぞれ示し、図７は広角端状態（ｆ＝1.000）、図８は中間焦点距離状態（ｆ＝4.091）、図９は望遠端状態（ｆ＝9.100）における諸収差図を示す。

各収差図から、実施例２にかかるズームレンズにおいては諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることは明らかである。

図１０は、本発明の実施例３にかかるズームレンズのレンズ構成を示す図であり、第１レンズ群Ｇ１は物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズと物体側に凸面を向けた正レンズとの接合レンズＬ１１と物体側に凸面を向けた正レンズＬ１２により構成され、第２レンズ群Ｇ２は像側に凹面を向けた負レンズＬ２１及び両凹形状の負レンズと物体側に凸面を向けた正レンズとの接合レンズＬ２２により構成され、第３レンズ群Ｇ３は物体側に凸面を向けた正レンズと像側に凹面を向けた負レンズとの接合レンズＬ３１と物体側に凸面を向けた正レンズＬ３２により構成され、第４レンズ群Ｇ４は物体側に凸面を向けた正レンズＬ４１により構成される。

実施例３では、開口絞りＳが第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置され、レンズ位置状態の変化時に固定である。

以下の表９に、実施例３にかかるズームレンズの諸元の値を掲げる。表９中のｆは焦点距離、ＦNOはＦナンバー、２ωは画角を表し、屈折率はｄ線（λ=587.6nm）に対する値である。なお、表９中で曲率半径０とは平面を示す。

（表９）
ｆ 1.00 〜 4.09 〜 9.10
ＦNO 1.85 〜 2.15 〜 2.90
２ω 66.32 〜 15.38 〜 6.65°

面番号曲率半径面間隔屈折率アッベ数
1: 9.8393 0.145 1.92286 20.9
2: 3.9683 0.540 1.75500 52.3
3: 193.0266 0.036
4: 4.0734 0.371 1.88300 40.8
5: 15.2897 (D5)
6: 15.2897 0.073 1.88300 40.8
7: 1.4562 0.313
8: -1.5568 0.073 1.83500 43.0
9: 1.8963 0.300 1.92286 20.9
10: -6.2812 (D10)
11: 0.0000 0.364 (開口絞り)
12: 1.6675 1.273 1.73077 40.5
13: -8.9577 0.422 1.84666 23.8
14: 1.5995 0.091
15: 2.5491 0.333 1.48749 70.4
16: -4.6689 (D16)
17: 1.6582 0.509 1.48749 70.4
18: -6.6035 1.148
19: 0.0000 0.373 1.55671 58.6(保護ガラス)
20: 0.0000 (Bf)

実施例３にかかるズームレンズの第12面及び第17面の各レンズ面は非球面であり、非球面係数は表１０に示す通りである。

（表１０）
［第12面］
κ＝-1.05192 Ｃ₄＝+0.935283×10⁻² Ｃ₆＝-0.773237×10⁻³
Ｃ₈＝+0.174942×10⁻²
［第17面］
κ＝-1.04383 Ｃ₄＝-0.167729×10⁻² Ｃ₆＝+0.498549×10⁻³
Ｃ₈＝+0.121782×10⁻²

実施例３にかかるズームレンズにあっては、レンズ位置状態が変化する際に第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間の軸上面間隔Ｄ5、第２レンズ群Ｇ２と開口絞りＳとの間の軸上面間隔Ｄ10、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間の軸上面間隔Ｄ16及び第４レンズ群Ｇ４と保護ガラスＬＰＦとの間の軸上面間隔Ｄ18が変化する。これら可変間隔Ｄ5、Ｄ10、Ｄ16、Ｄ18の広角端状態（F.L.＝1.000）、望遠端状態（F.L.＝9.100）、広角端状態と望遠端状態との中間の中間焦点距離状態（F.L.＝4.091）の各状態のおける値を以下の表７に示す。なお、「F.L.」は無限遠合焦状態における焦点距離を示す。

（表１１）
F.L. 1.000 4.091 9.100
D5 0.145 2.180 2.968
D10 2.968 0.933 0.145
D16 0.868 0.219 1.114
D18 1.148 1.796 0.901
Bf 0.567 0.567 0.567

表１２に実施例３にかかるズームレンズの上記条件式（１）乃至（５）の各値と、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離ｆ３、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離ｆ４を示す。

（表１２）
ｆ３＝+3.5039
ｆ４＝+2.7656
（１）（Ｒ3a＋Ｒ3b）／ｆｗ・Ｆnow＝６．０４４
（２）Ｄ3a／ｆｗ＝１．６９５
（３）|Ｒｂ|／Ｄｂ＝１．８８１
（４）ｆ３／（ｆｗ・ｆｔ）^1/2＝１．１６２
（５）ｆ４／ｆｔ＝０．３０４

図１１乃至図１３は本発明の実施例３に係るズームレンズの無限遠合焦状態での諸収差図をそれぞれ示し、図１１は広角端状態（ｆ＝1.000）、図１２は中間焦点距離状態（ｆ＝4.091）、図１３は望遠端状態（ｆ＝9.100）における諸収差図を示す。

各収差図から、実施例３においては諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることは明らかである。

図１４は、本発明の実施例４にかかるズームレンズのレンズ構成を示す図であり、第１レンズ群Ｇ１は物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズと物体側に凸面を向けた正レンズとの接合レンズＬ１１と物体側に凸面を向けた正レンズＬ１２により構成され、第２レンズ群Ｇ２は像側に凹面を向けた負レンズＬ２１及び両凹形状の負レンズと物体側に凸面を向けた正レンズとの接合レンズＬ２２により構成され、第３レンズ群Ｇ３は物体側に凸面を向けた正レンズと像側に凹面を向けた負レンズとの接合レンズＬ３１と物体側に凸面を向けた正レンズＬ３２により構成され、第４レンズ群Ｇ４は物体側に凸面を向けた正レンズＬ４１により構成される。

実施例４では、開口絞りＳが第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置され、レンズ位置状態の変化時に固定である。

以下の表１３に、実施例４にかかるズームレンズの諸元の値を掲げる。表１３中のｆは焦点距離、ＦNOはＦナンバー、２ωは画角を表し、屈折率はｄ線（λ=587.6nm）に対する値である。なお、表１３中で曲率半径０とは平面を示す。

（表１３）
ｆ 1.00 〜 4.09 〜 9.10
ＦNO 1.85 〜 2.12 〜 2.71
２ω 65.72 〜 15.01 〜 6.65°

面番号曲率半径面間隔屈折率アッベ数
1: 10.3075 0.145 1.92286 20.9
2: 4.0794 0.545 1.69680 55.5
3: -72.8238 0.036
4: 3.9157 0.376 1.88300 40.8
5: 15.2199 (D5)
6: 15.2199 0.073 1.88300 40.8
7: 1.4668 0.305
8: -1.5816 0.073 1.80420 46.5
9: 1.4531 0.320 1.84666 23.8
10: -7.3405 (D10)
11: 0.0000 0.364 (開口絞り)
12: 1.5139 1.273 1.68893 31.2
13: -6.5615 0.273 1.92286 20.9
14: 1.6000 0.120
15: 2.9631 0.331 1.62041 60.3
16: -4.6916 (D16)
17: 1.7076 0.509 1.48749 70.4
18: -6.6938 (D18)
19: 0.0000 0.373 1.55671 58.6(保護ガラス)
20: 0.0000 (Bf)

実施例４にかかるズームレンズの第12面及び第17面の各レンズ面は非球面であり、非球面係数は表１４に示す通りである。

（表１４）
［第12面］
κ＝-0.13486 Ｃ₄＝-0.180352×10⁻¹ Ｃ₆＝-0.54577×10⁻²
Ｃ₈＝0
［第17面］
κ＝+0.21158 Ｃ₄＝-0.339311×10⁻¹ Ｃ₆＝-0.406139×10⁻²
Ｃ₈＝+0.23976×10⁻²

実施例４にかかるズームレンズにあっては、レンズ位置状態が変化する際に第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間の軸上面間隔Ｄ5、第２レンズ群Ｇ２と開口絞りＳとの間の軸上面間隔Ｄ10、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間の軸上面間隔Ｄ16及び第４レンズ群Ｇ４と保護ガラスＬＰＦとの間の軸上面間隔Ｄ18が変化する。これら可変間隔Ｄ5、Ｄ10、Ｄ16、Ｄ18の広角端状態（F.L.＝1.000）、望遠端状態（F.L.＝9.100）、広角端状態と望遠端状態との中間の中間焦点距離状態（F.L.＝4.091）の各状態のおける値を以下の表１５に示す。なお、「F.L.」は無限遠合焦状態における焦点距離を示す。

（表１５）
F.L. 1.000 4.091 9.100
D5 0.145 2.129 2.900
D10 2.900 0.919 0.145
D16 0.926 0.255 1.171
D18 1.092 1.763 0.848
Bf 0.704 0.704 0.704

表１６に実施例４にかかるズームレンズの上記条件式（１）乃至（５）の各値と、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離ｆ３、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離ｆ４を示す。（表１６）
ｆ３＝+3.5396
ｆ４＝+2.8380
（１）（Ｒ3a＋Ｒ3b）／ｆｗ・Ｆnow＝５．７６１
（２）Ｄ3a／ｆｗ＝１．５４５
（３）|Ｒｂ|／Ｄｂ＝１．９８８
（４）ｆ３／（ｆｗ・ｆｔ）^1/2＝１．１７３
（５）ｆ４／ｆｔ＝０．３１２

図１５乃至図１７は本発明の実施例４にかかるズームレンズの無限遠合焦状態での諸収差図をそれぞれ示し、図１５は広角端状態（ｆ＝1.000）、図１６は中間焦点距離状態（ｆ＝4.091）、図１７は望遠端状態（ｆ＝9.100）における諸収差図を示す。

各収差図から、実施例４においては諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることは明らかである。

図１８は、本発明の実施例５にかかるズームレンズのレンズ構成を示す図であり、第１レンズ群Ｇ１は物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズと物体側に凸面を向けた正レンズとの接合レンズＬ１１及び物体側に凸面を向けた正レンズＬ１２により構成され、第２レンズ群Ｇ２は像側に凹面を向けた負レンズＬ２１及び両凹形状の負レンズと物体側に凸面を向けた正レンズとの接合レンズＬ２２により構成され、第３レンズ群Ｇ３は物体側に凸面を向けた正レンズと像側に凹面を向けた負レンズとの接合レンズＬ３１及び物体側に凸面を向けた正レンズＬ３２により構成され、第４レンズ群Ｇ４は物体側に凸面を向けた正レンズＬ４により構成される。

実施例５では、開口絞りＳが第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置され、レンズ位置状態の変化時に固定である。

以下の表１７に、実施例５にかかるズームレンズの諸元の値を掲げる。表１７中のｆは焦点距離、ＦNOはＦナンバー、２ωは画角を表し、屈折率はｄ線（λ=587.6nm）に対する値である。なお、表１７中で曲率半径０とは平面を示す。

（表１７）
ｆ 1.00 〜 4.09 〜 9.08
ＦNO 1.85 〜 2.10 〜 2.88
２ω 65.98 〜 15.02 〜 6.64°

面番号曲率半径面間隔屈折率アッベ数
1: 14.7487 0.145 1.92286 20.9
2: 4.5996 0.585 1.72916 54.7
3: -25.5637 0.036
4: 3.8133 0.375 1.88300 40.8
5: 12.5806 (D5)
6: 12.5806 0.073 1.83481 42.7
7: 1.4278 0.309
8: -1.5688 0.073 1.83481 42.7
9: 1.7819 0.285 1.92286 20.9
10: -9.5407 (D10)
11: 0.0000 0.309 (開口絞り)
12: 1.5884 1.018 1.71736 29.5
13: -4.1976 0.545 1.92286 20.9
14: 1.6909 0.091
15: 2.7267 0.415 1.60300 65.4
16: -3.8735 (D16)
17: 1.7486 0.545 1.58313 59.5
18: 133.1547 (D18)
19: 0.0000 0.373 1.51680 64.2(保護ガラス)
20: 0.0000 (Bf)

実施例５にかかるズームレンズの第12面、第17面、第18面の各レンズ面は非球面であり、非球面係数は表１８に示す通りである。

（表１８）
［第12面］
κ＝0.00000 Ｃ₄＝-0.204527×10⁻¹ Ｃ₆＝-0.905973×10⁻²
Ｃ₈＝+0.737063×10⁻² Ｃ₁₀＝-0.471101×10⁻²
［第17面］
κ＝-1.289857 Ｃ₄＝+0.172610×10⁻¹ Ｃ₆＝+0.192162×10⁻¹
Ｃ₈＝+0. 632062×10⁻²
［第18面］
κ＝0.00000 Ｃ₄＝+0.855897×10⁻² Ｃ₆＝+0.310968×10⁻¹

実施例５にかかるズームレンズにあっては、レンズ位置状態が変化する際に第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間の軸上面間隔Ｄ5、第２レンズ群Ｇ２と開口絞りＳとの間の軸上面間隔Ｄ10、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間の軸上面間隔Ｄ16及び第４レンズ群Ｇ４と保護ガラスＬＰＦとの間の軸上面間隔Ｄ18が変化する。これら可変間隔Ｄ5、Ｄ10、Ｄ16、Ｄ18の広角端状態（F.L.＝1.002）、望遠端状態（F.L.＝9.085）、広角端状態と望遠端状態との中間の中間焦点距離状態（F.L.＝4.089）の各状態のおける値を以下の表１９に示す。なお、「F.L.」は無限遠合焦状態における焦点距離を示す。

（表１９）
F.L. 1.002 4.089 9.085
D5 0.164 2.139 2.897
D10 2.879 0.904 0.145
D16 0.935 0.270 1.206
D18 1.197 1.862 0.926
Bf 0.454 0.454 0.454

表２０に実施例５にかかるズームレンズの上記条件式（１）乃至（５）の各値と、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離ｆ３、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離ｆ４を示す。

（表２０）
ｆ３＝+3.3372
ｆ４＝+3.0339
（１）（Ｒ3a＋Ｒ3b）／ｆｗ・Ｆnow＝６．０５５
（２）Ｄ3a／ｆｗ＝１．５６１
（３）|Ｒｂ|／Ｄｂ＝１．６２９
（４）ｆ３／（ｆｗ・ｆｔ）^1/2＝１．１０３
（５）ｆ４／ｆｔ＝０．３３４

図１９乃至図２１は実施例５にかかるズームレンズの無限遠合焦状態での諸収差図をそれぞれ示し、図１９は広角端状態（ｆ＝1.002）、図２０は中間焦点距離状態（ｆ＝4.089）、図２１は望遠端状態（ｆ＝9.085）における諸収差図を示す。

図１９乃至図２１の各収差図において、非点収差図中の実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面を示す。コマ収差図は、像高ｙ＝０，０．２６９，０．３７７，０．５３８でのコマ収差を表し、Ａは画角を示す。

各収差図から、実施例５においては諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることが明らかである。

図２２は、本発明の実施例６にかかるズームレンズのレンズ構成を示す図であり、第１レンズ群Ｇ１は物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズと物体側に凸面を向けた正レンズとの接合レンズＬ１１及び物体側に凸面を向けた正レンズＬ１２により構成され、第２レンズ群Ｇ２は像側に凹面を向けた負レンズＬ２１及び両凹形状の負レンズと物体側に凸面を向けた正レンズとの接合レンズＬ２２により構成され、第３レンズ群Ｇ３は物体側に凸面を向けた正レンズと像側に凹面を向けた負レンズとの接合レンズＬ３１及び物体側に凸面を向けた正レンズＬ３２により構成され、第４レンズ群Ｇ４は物体側に凸面を向けた正レンズＬ４１により構成される。

実施例６では、開口絞りＳが第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置され、レンズ位置状態の変化時に固定である。

以下の表２１に、実施例６にかかるズームレンズの諸元の値を掲げる。表２１中のｆは焦点距離、ＦNOはＦナンバー、２ωは画角を表し、屈折率はｄ線（λ=587.6nm）に対する値である。なお、表１７中で曲率半径０とは平面を示す。

（表２１）
ｆ 1.00 〜 4.09 〜 9.08
ＦNO 1.85 〜 2.12 〜 2.87
２ω 66.45 〜 15.04 〜 6.62°

面番号曲率半径面間隔屈折率アッベ数
1: 11.0790 0.145 1.92286 20.9
2: 4.1214 0.596 1.72916 54.7
3: -61.8863 0.036
4: 3.8749 0.378 1.88300 40.8
5: 14.5529 (D5)
6: 14.5529 0.073 1.83481 42.7
7: 1.4455 0.280
8: -1.6065 0.073 1.83481 42.7
9: 1.8006 0.284 1.92286 20.9
10: -10.7670 (D10)
11: 0.0000 0.309 (開口絞り)
12: 1.5674 1.018 1.74077 27.8
13: -3.0292 0.545 1.92286 20.9
14: 1.5768 0.091
15: 2.4096 0.405 1.60300 65.4
16: -4.3869 (D16)
17: 1.8007 0.395 1.58313 59.5
18: -16.6566 (D18)
19: 0.0000 0.373 1.51680 64.2(保護ガラス)
20: 0.0000 (Bf)

実施例６にかかるズームレンズの第12面、第17面、第18面の各レンズ面は非球面であり、非球面係数は表２２に示す通りである。

（表２２）
［第12面］
κ＝0.00000 Ｃ₄＝-0.193308×10⁻¹ Ｃ₆＝-0.884053×10⁻²
Ｃ₈＝+0.813822×10⁻² Ｃ₁₀＝-0.528557×10⁻²
［第17面］
κ＝-2.835625 Ｃ₄＝+0.418237×10⁻¹ Ｃ₆＝+0.240516×10⁻²
Ｃ₈＝+0.579497×10⁻²
［第18面］
κ＝0.00000 Ｃ₄＝+0.287354×10⁻² Ｃ₆＝+0.997014×10⁻²

実施例６にかかるズームレンズにあっては、レンズ位置状態が変化する際に第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間の軸上面間隔Ｄ5、第２レンズ群Ｇ２と開口絞りＳとの間の軸上面間隔Ｄ10、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間の軸上面間隔Ｄ16及び第４レンズ群Ｇ４と保護ガラスＬＰＦとの間の軸上面間隔Ｄ18が変化する。これら可変間隔Ｄ5、Ｄ10、Ｄ16、Ｄ18の広角端状態（F.L.＝1.002）、望遠端状態（F.L.＝9.084）、広角端状態と望遠端状態との中間の中間焦点距離状態（F.L.＝4.089）の各状態のおける値を以下の表２３に示す。なお、「F.L.」は無限遠合焦状態における焦点距離を示す。

（表２３）
F.L. 1.002 4.089 9.084
D5 0.164 2.101 2.837
D10 2.819 0.882 0.145
D16 0.844 0.261 1.241
D18 1.261 1.844 0.864
Bf 0.455 0.455 0.455

表２４に実施例６にかかるズームレンズの上記条件式（１）乃至（５）の各値と、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離ｆ３、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離ｆ４を示す。

（表２４）
ｆ３＝+3.3269
ｆ４＝+2.9089
（１）（Ｒ3a＋Ｒ3b）／ｆｗ・Ｆnow＝５．８０５
（２）Ｄ3a／ｆｗ＝１．５６１
（３）|Ｒｂ|／Ｄｂ＝１．３７６
（４）ｆ３／（ｆｗ・ｆｔ）^1/2＝１．１０３
（５）ｆ４／ｆｔ＝０．３０９

図２３乃至図２５は実施例６にかかるズームレンズの無限遠合焦状態での諸収差図をそれぞれ示し、図２３は広角端状態（ｆ＝1.002）、図２４は中間焦点距離状態（ｆ＝4.089）、図２５は望遠端状態（ｆ＝9.084）における諸収差図を示す。

図２３乃至図２５の各収差図において、非点収差図中の実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面を示す。コマ収差図は、像高ｙ＝０，０．２６９，０．３７７，０．５３８でのコマ収差を表し、Ａは画角を示す。

各収差図から、実施例６にあっては諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることが明らかである。

図２６は、本発明の実施例７にかかるズームレンズのレンズ構成を示す図であり、第１レンズ群Ｇ１は物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズと物体側に凸面を向けた正レンズとの接合レンズＬ１１及び物体側に凸面を向けた正レンズＬ１２により構成され、第２レンズ群Ｇ２は像側に凹面を向けた負レンズＬ２１及び両凹形状の負レンズと物体側に凸面を向けた正レンズとの接合レンズＬ２２により構成され、第３レンズ群Ｇ３は物体側に凸面を向けた正レンズと像側に凹面を向けた負レンズとの接合レンズＬ３１及び物体側に凸面を向けた正レンズＬ３２により構成され、第４レンズ群Ｇ４は物体側に凸面を向けた正レンズＬ４１により構成される。

実施例７では、開口絞りＳが第２レンズ群と第３レンズ群との間に配置され、レンズ位置状態の変化時に固定である。

以下の表２５に、実施例７にかかるズームレンズの諸元の値を掲げる。表２５中のｆは焦点距離、ＦNOはＦナンバー、２ωは画角を表し、屈折率はｄ線（λ=587.6nm）に対する値である。なお、表１中で曲率半径０とは平面を示す。

（表２５）
ｆ 1.00 〜 4.09 〜 9.08
ＦNO 1.85 〜 2.12 〜 2.87
２ω 66.45 〜 15.04 〜 6.62°

面番号曲率半径面間隔屈折率アッベ数
1: 12.1495 0.145 1.92286 20.9
2: 4.1771 0.602 1.72916 54.7
3: -37.6437 0.036
4: 3.7321 0.382 1.88300 40.8
5: 13.5921 0.164
6: 13.5921 0.073 1.78800 47.5
7: 1.3941 0.284
8: -1.6243 0.073 1.83481 42.7
9: 1.7329 0.284 1.92286 20.9
10: -14.5656 2.727
11: 0.0000 0.309 (開口絞り)
12: 1.5674 1.018 1.74950 35.0
13: -15.3297 0.545 1.92286 20.9
14: 1.5829 0.091
15: 2.7225 0.364 1.60300 65.4
16: -4.4027 0.779
17: 1.6373 0.378 1.58313 59.5
18: 713.8298 1.100
19: 0.0000 0.373 1.51680 64.2(保護ガラス)
20: 0.0000 (Bf)

実施例７にかかるズームレンズの第12面、第17面、第18面の各レンズ面は非球面であり、非球面係数は表２６に示す通りである。

（表２６）
［第12面］
κ＝0.00000 Ｃ₄＝-0.233491×10⁻¹ Ｃ₆＝-0.133600×10⁻¹
Ｃ₈＝+0.168220×10⁻¹ Ｃ₁₀＝-0.120119×10⁻¹
［第17面］
κ＝-0.710653 Ｃ₄＝+0.299676×10⁻² Ｃ₆＝+0.280971×10⁻¹
Ｃ₈＝+0.148130×10⁻¹
［第18面］
κ＝0.00000 Ｃ₄＝+0.443550×10⁻² Ｃ₆＝+0.466913×10⁻¹

実施例７にかかるズームレンズにあっては、レンズ位置状態が変化する際に第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間の軸上面間隔Ｄ5、第２レンズ群Ｇ２と開口絞りＳとの間の軸上面間隔Ｄ10、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間の軸上面間隔Ｄ16及び第４レンズ群Ｇ４と保護ガラスＬＰＦとの間の軸上面間隔Ｄ18が変化する。これら可変間隔Ｄ5、Ｄ10、Ｄ16、Ｄ18の広角端状態（F.L.＝1.002）、望遠端状態（F.L.＝9.079）、広角端状態と望遠端状態との中間の中間焦点距離状態（F.L.＝4.089）の各状態のおける値を以下の表２７に示す。なお、「F.L.」は無限遠合焦状態における焦点距離を示す。

（表２７）
F.L. 1.002 4.089 9.079
D5 0.164 2.101 2.837
D10 2.819 0.882 0.145
D16 0.844 0.261 1.241
D18 1.261 1.844 0.864
Bf 0.455 0.455 0.455

表２８に実施例７にかかるズームレンズの上記条件式（１）乃至（５）の各値と、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離ｆ３、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離ｆ４を示す。

（表２８）
ｆ３＝+3.0690
ｆ４＝+2.8136
（１）（Ｒ3a＋Ｒ3b）／ｆｗ・Ｆnow＝５．８１６
（２）Ｄ3a／ｆｗ＝１．５６０
（３）|Ｒｂ|／Ｄｂ＝１．８９２
（４）ｆ３／（ｆｗ・ｆｔ）^1/2＝１．０１７
（５）ｆ４／ｆｔ＝０．３１０

図２７乃至図２９は実施例７にかかるズームレンズの無限遠合焦状態での諸収差図をそれぞれ示し、図２７は広角端状態（ｆ＝1.002）、図２８は中間焦点距離状態（ｆ＝4.089）、図２９は望遠端状態（ｆ＝9.079）における諸収差図を示す。

図２７乃至図２９の各収差図において、非点収差図中の実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面を示す。コマ収差図は、像高ｙ＝０，０．２６９，０．３７７，０．５３８でのコマ収差を表し、Ａは画角を示す。

各収差図から、実施例７にあっては諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることが明らかである。

図３０は、本発明の実施例８にかかるズームレンズのレンズ構成を示す図であり、第１レンズ群Ｇ１は物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズと物体側に凸面を向けた正レンズとの接合レンズＬ１１及び物体側に凸面を向けた正レンズＬ１２により構成され、第２レンズ群Ｇ２は像側に凹面を向けた負レンズＬ２１及び両凹形状の負レンズと物体側に凸面を向けた正レンズとの接合レンズＬ２２により構成され、第３レンズ群Ｇ３は物体側に凸面を向けた正レンズと像側に凹面を向けた負レンズとの接合レンズＬ３１及び物体側に凸面を向けた正レンズＬ３２により構成され、第４レンズ群Ｇ４は物体側に凸面を向けた正レンズＬ４１により構成される。

実施例８では、開口絞りＳが第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置され、レンズ位置状態の変化時に固定である。

以下の表２９に、実施例８にかかるズームレンズの諸元の値を掲げる。表２９中のｆは焦点距離、ＦNOはＦナンバー、２ωは画角を表し、屈折率はｄ線（λ=587.6nm）に対する値である。なお、表１中で曲率半径０とは平面を示す。

（表２９）
ｆ 1.00 〜 4.09 〜 9.08
ＦNO 1.85 〜 2.10 〜 2.80
２ω 66.42 〜 15.03 〜 6.62°

面番号曲率半径面間隔屈折率アッベ数
1: 13.9078 0.145 1.92286 20.9
2: 4.3933 0.592 1.75500 52.3
3: -35.4482 0.036
4: 3.8807 0.371 1.88300 40.8
5: 13.4899 0.164
6: 13.4899 0.073 1.78800 47.5
7: 1.4663 0.281
8: -1.6235 0.073 1.83481 42.7
9: 1.8372 0.284 1.92286 20.9
10: -10.9010 2.873
11: 0.0000 0.309 (開口絞り)
12: 1.5674 1.273 1.71736 29.5
13: -3.4542 0.291 1.92286 20.9
14: 1.6517 0.091
15: 2.6254 0.402 1.60300 65.4
16: -3.9119 (D16)
17: 1.9122 0.357 1.69350 53.3
18: 38.3565 (D18)
19: 0.0000 0.373 1.51680 64.2(保護ガラス)
20: 0.0000 (Bf)

実施例８にかかるズームレンズの第12面、第17面、第18面の各レンズ面は非球面であり、非球面係数は表３０に示す通りである。

（表３０）
［第12面］
κ＝0.00000 Ｃ₄＝-0.212899×10⁻¹ Ｃ₆＝-0.965647×10⁻²
Ｃ₈＝+0.886667×10⁻² Ｃ₁₀＝-0.595368×10⁻²
［第17面］
κ＝-1.636077 Ｃ₄＝+0.168084×10⁻¹ Ｃ₆＝+0.136260×10⁻¹
Ｃ₈＝+0.548368×10⁻²
［第18面］
κ＝0.00000 Ｃ₄＝+0.190620×10⁻² Ｃ₆＝+0.207883×10⁻¹

実施例８にかかるズームレンズにあっては、レンズ位置状態が変化する際に第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間の軸上面間隔Ｄ5、第２レンズ群Ｇ２と開口絞りＳとの間の軸上面間隔Ｄ10、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間の軸上面間隔Ｄ16及び第４レンズ群Ｇ４と保護ガラスＬＰＦとの間の軸上面間隔Ｄ18が変化する。これら可変間隔Ｄ5、Ｄ10、Ｄ16、Ｄ18の広角端状態（F.L.＝1.002）、望遠端状態（F.L.＝9.084）、広角端状態と望遠端状態との中間の中間焦点距離状態（F.L.＝4.089）の各状態のおける値を以下の表３１に示す。なお、「F.L.」は無限遠合焦状態における焦点距離を示す。

（表３１）
F.L. 1.002 4.089 9.084
D5 0.164 2.141 2.891
D10 2.873 0.895 0.145
D16 0.850 0.261 1.241
D18 1.252 1.841 0.861
Bf 0.455 0.455 0.455

表３２に実施例８にかかるズームレンズの上記条件式（１）乃至（５）の各値と、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離ｆ３、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離ｆ４を示す。

（表３２）
ｆ３＝+3.3069
ｆ４＝+2.8905
（１）（Ｒ3a＋Ｒ3b）／ｆｗ・Ｆnow＝５．９４３
（２）Ｄ3a／ｆｗ＝１．５６０
（３）|Ｒｂ|／Ｄｂ＝１．６５４
（４）ｆ３／（ｆｗ・ｆｔ）^1/2＝１．０９６
（５）ｆ４／ｆｔ＝０．３１８

図３１乃至図３３は実施例８にかかるズームレンズの無限遠合焦状態での諸収差図をそれぞれ示し、図３１は広角端状態（ｆ＝1.002）、図３２は中間焦点距離状態（ｆ＝4.089）、図３３は望遠端状態（ｆ＝9.084）における諸収差図を示す。

図３１乃至図３３の各収差図において、非点収差図中の実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面を示す。コマ収差図は、像高ｙ＝０，０．２６９，０．３７７，０．５３８でのコマ収差を表し、Ａは画角を示す。

各収差図から、実施例８にあっては諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることが明らかである。

なお、上記した各実施例に示した構成及び数値は、本発明ズームレンズを実施するに際して行う具体化のほんの一例を示したものに過ぎず、これらによって本発明の技術的範囲が限定的に解釈されることがあってはならないものである。

本発明によれば、レンズ位置状態に拘わらず高い光学性能が実現可能な高変倍ズームレンズを実現することができ、各種カメラ、得に、小型化及び高精細化が進んでいる撮像素子を使用するデジタルスチルカメラ、デジタルビデオカメラに適用するズームレンズとして好適なズームレンズを提供することができる。

本発明ズームレンズにおける各レンズ群の屈折力配置を示す図である。図３乃至図５と共に本発明ズームレンズの実施例１を示すものであり、本図はレンズ構成を示す図である。広角端状態における無限遠合焦状態での球面収差、非点収差及び歪曲収差並びにコマ収差を示す図である。広角端と望遠端との間の中間焦点距離状態における無限遠合焦状態での球面収差、非点収差及び歪曲収差並びにコマ収差を示す図である。望遠端状態における無限遠合焦状態での球面収差、非点収差及び歪曲収差並びにコマ収差を示す図である。図７乃至図９と共に本発明ズームレンズの実施例２を示すものであり、本図はレンズ構成を示す図である。広角端状態における無限遠合焦状態での球面収差、非点収差及び歪曲収差並びにコマ収差を示す図である。広角端と望遠端との間の中間焦点距離状態における無限遠合焦状態での球面収差、非点収差及び歪曲収差並びにコマ収差を示す図である。望遠端状態における無限遠合焦状態での球面収差、非点収差及び歪曲収差並びにコマ収差を示す図である。図１１乃至図１３と共に本発明ズームレンズの実施例３を示すものであり、本図はレンズ構成を示す図である。広角端状態における無限遠合焦状態での球面収差、非点収差及び歪曲収差並びにコマ収差を示す図である。広角端と望遠端との間の中間焦点距離状態における無限遠合焦状態での球面収差、非点収差及び歪曲収差並びにコマ収差を示す図である。望遠端状態における無限遠合焦状態での球面収差、非点収差及び歪曲収差並びにコマ収差を示す図である。図１５乃至図１７と共に本発明ズームレンズの実施例４を示すものであり、本図はレンズ構成を示す図である。広角端状態における無限遠合焦状態での球面収差、非点収差及び歪曲収差並びにコマ収差を示す図である。広角端と望遠端との間の中間焦点距離状態における無限遠合焦状態での球面収差、非点収差及び歪曲収差並びにコマ収差を示す図である。望遠端状態における無限遠合焦状態での球面収差、非点収差及び歪曲収差並びにコマ収差を示す図である。図１９乃至図２１と共に本発明ズームレンズの実施例５を示すものであり、本図はレンズ構成を示す図である。広角端状態における無限遠合焦状態での球面収差、非点収差及び歪曲収差並びにコマ収差を示す図である。広角端と望遠端との間の中間焦点距離状態における無限遠合焦状態での球面収差、非点収差及び歪曲収差並びにコマ収差を示す図である。望遠端状態における無限遠合焦状態での球面収差、非点収差及び歪曲収差並びにコマ収差を示す図である。図２３乃至図２５と共に本発明ズームレンズの実施例６を示すものであり、本図はレンズ構成を示す図である。広角端状態における無限遠合焦状態での球面収差、非点収差及び歪曲収差並びにコマ収差を示す図である。広角端と望遠端との間の中間焦点距離状態における無限遠合焦状態での球面収差、非点収差及び歪曲収差並びにコマ収差を示す図である。望遠端状態における無限遠合焦状態での球面収差、非点収差及び歪曲収差並びにコマ収差を示す図である。図２７乃至図２９と共に本発明ズームレンズの実施例７を示すものであり、本図はレンズ構成を示す図である。広角端状態における無限遠合焦状態での球面収差、非点収差及び歪曲収差並びにコマ収差を示す図である。広角端と望遠端との間の中間焦点距離状態における無限遠合焦状態での球面収差、非点収差及び歪曲収差並びにコマ収差を示す図である。望遠端状態における無限遠合焦状態での球面収差、非点収差及び歪曲収差並びにコマ収差を示す図である。図３１乃至図３３と共に本発明ズームレンズの実施例８を示すものであり、本図はレンズ構成を示す図である。広角端状態における無限遠合焦状態での球面収差、非点収差及び歪曲収差並びにコマ収差を示す図である。広角端と望遠端との間の中間焦点距離状態における無限遠合焦状態での球面収差、非点収差及び歪曲収差並びにコマ収差を示す図である。望遠端状態における無限遠合焦状態での球面収差、非点収差及び歪曲収差並びにコマ収差を示す図である。

符号の説明

Ｇ１…第１レンズ群、Ｇ２…第２レンズ群、Ｇ３…第３レンズ群、Ｇ４…第４レンズ群、Ｓ…開口絞り、Ｌ３１…第３レンズ群Ｇ３の接合レンズ、Ｌ３２…第３レンズ群Ｇ３の正レンズ、Ｌｍ…接合レンズＬ３１の像側の面の周縁部

Claims

物体側より順に配列された、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４により構成され、
広角端状態から望遠端状態までレンズ位置状態が変化する際に、前記第１レンズ群Ｇ１と前記第３レンズ群Ｇ３とが光軸方向において一定位置に固定され、前記第２レンズ群Ｇ２が像側へ移動すると共に、前記第２レンズ群Ｇ２の移動に伴って発生する像面位置の変動を第４レンズ群Ｇ４の移動により補償し、
レンズ位置状態が変化する際に、光軸方向に固定である開口絞りが前記第３レンズ群Ｇ３の物体側に配置され、
前記第３レンズ群Ｇ３は、物体側より順に配列された、物体側に凸面を向けた正レンズと像側に凹面を向けた負レンズとの接合レンズと正レンズにより構成されるとともに、以下の条件式（１）及び（２）を満足することを特徴とするズームレンズ。
（１）４＜（Ｒ3a＋Ｒ3b）／ｆｗ・Ｆnow＜７
（２）１．１＜Ｄ3a／ｆｗ
但し、
Ｒ3a：第３レンズ群Ｇ３中の接合レンズのもっとも物体側のレンズ面の曲率半径
Ｒ3b：第３レンズ群Ｇ３中の接合レンズのもっとも像側のレンズ面の曲率半径
ｆｗ：広角端状態におけるレンズ系全体での焦点距離
Ｆnow：広角端状態における口径比
Ｄ3a：第３レンズ群Ｇ３中に配置される接合レンズの中心厚
請求項１に記載のズームレンズにおいて、
前記第３レンズ群Ｇ３のもっとも像側のレンズ面は物体側に対して凸面を向けるとともに、以下の条件式（３）を満足することを特徴とするズームレンズ。
（３）１＜|Ｒｂ|／Ｄｂ＜１０
但し、
Ｒｂ：第３レンズ群Ｇ３のもっとも像側のレンズ面の曲率半径
Ｄｂ：開口絞りから第３レンズ群Ｇ３のもっとも像側のレンズ面までの軸上間隔
請求項１に記載のズームレンズにおいて、
以下の条件式（４）を満足することを特徴とするズームレンズ。
（４）０．９＜ｆ３／（ｆｗ・ｆｔ）^1/2＜１．３
但し、
ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離
ｆｔ：望遠端状態におけるレンズ系全体での焦点距離
請求項２に記載のズームレンズにおいて、
以下の条件式（４）を満足することを特徴とするズームレンズ。
（４）０．９＜ｆ３／（ｆｗ・ｆｔ）^1/2＜１．３
但し、
ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離
ｆｔ：望遠端状態におけるレンズ系全体での焦点距離