JP4524337B1 - 特殊な単糸断面を有するポリアミド系マルチフィラメント - Google Patents

Abstract

【課題】吸水性、乾燥性、接触冷感に優れ、柔らかな風合い、膨らみ感を有するポリアミド系マルチフィラメントを提供する。
【解決手段】単糸の断面形状が２つの凸部とその間に挟まれる１つの溝部を有し、かつ単糸断面の中心に対して非回転対称な略カージオイド型断面であること、前記２つの凸部のそれぞれの非溝部側の輪郭線が延長されて突き当たって構成される断面下部が、凹部を有する湾曲した形状を持つこと、前記凸部の溝部側の輪郭線と非溝部側の輪郭線が平行でなく、しかも互いに等距離の間隔で進んで湾曲しないこと、単糸断面を囲む外接直角四角形の辺Ａの長さａと辺Ｂの長さｂの比ａ／ｂが０．３〜３．０であること、及び外接直角四角形の２つの辺Ｂとそれぞれ接する単糸断面の接点Ｐ１とＰ２を結ぶ直線Ｆから２つの凸部とは逆の側にある単糸断面の下部の最底点Ｑへ降ろした垂線Ｄの長さｄと辺Ｂの長さｂとの比ｄ／ｂが０．３〜０．８である。
【選択図】図４

Description

本発明は、優れた吸水性、乾燥性、接触冷感、柔らかさ、及び膨らみ感を有する、特殊な単糸断面のポリアミド系マルチフィラメントに関する。

従来より、ポリアミド系マルチフィラメントは、その高い生産性を活かし、天然繊維の代替として衣料用分野に使用されてきた。また、風合いの改善や機能性の付与を目的として様々な単糸断面の提案がなされている。

夏期向け衣料に求められる代表的な機能性としては、吸水性、乾燥性、接触冷感がある。吸水性に関しては、例えば非特許文献１に高異型度のＸ字断面のポリエステル繊維が提案されている。高異形度のＸ字断面糸は、毛細管現象による吸水性が得られるが、断面二次モーメントに起因する曲げ硬い風合いで、なおかつ高異形度による非常にドライな風合いとなってしまう問題点があった。また、Ｘ字断面糸では、単糸は肌と点で接触するために接触面積が小さく、接触冷感は得られなかった。

また、非特許文献２にはＹ字断面のポリアミド繊維が提案されている。Ｙ字断面糸もまた、毛細管現象による吸水性が得られるものの、単糸間の空隙が大きいために空隙部分に水を保持してしまい、乾燥性が劣るという問題点があった。また、非特許文献２にも記載されている通り、ドライタッチな風合いになるとともに、非常に強いギラツキ感のある光沢感となってしまう問題点があった。加えて、Ｙ字断面糸もまた、Ｘ字断面と同じ理由により接触冷感が得られなかった。

また、非特許文献２、特許文献１にはキ型断面のポリアミド繊維が提案されている。キ型糸もまた、吸水性が得られるものの、シャリ感のある風合いとなってしまい、柔らかい風合いとは言えないものであった。

接触冷感を付与する手段としては、特許文献２には瓢箪型（Ｉ型）断面のポリアミド繊維が提案されている。瓢箪型は、単糸と肌が面で接触するために接触面積が大きくなり接触冷感が得られるものの、単糸の溝部と一方の単糸の凸部が重なる収束形態を取りやすくなり（単糸の過度なスタッキング）、布帛の膨らみ感に欠けると同時に、圧縮したときの柔らかさ（ふんわりとした柔らかさ）を得ることができなかった。

このように従来提案されている技術では、吸水性、乾燥性、接触冷感、柔らかさ、膨らみ感を同時に満たすものは提供できなかった。

特開平６−８１２０７公報 特開２００４−１０７８０９公報

繊維機械学会誌、Ｖｏｌ．６２，Ｎｏ．２，（２００８）ｐ１４８−１５２ 繊維学会誌、Ｖｏｌ．５４，Ｎｏ．２，（１９９８）ｐ４３−４７

本発明は、このような従来技術の問題点を解消するために創案されたもので、吸水性、乾燥性、接触冷感に優れ、柔らかな風合い、膨らみ感を有するポリアミド系マルチフィラメントを提供することを目的とするものである。

本発明者らは、上記目的を達成するために単糸断面の形状について鋭意研究した結果、単糸断面の形状が略カージオイド型断面であるポリアミド系マルチフィラメントが上記特性を同時に満足できることを見出し、本発明の完成に到った。
即ち、本発明は、以下の（１）〜（７）の構成を採用するものである。
（１）一成分溶融紡糸法によって紡糸されるポリアミド系マルチフィラメントにおいて、単糸の断面形状が略カージオイド型断面であることを特徴とするポリアミド系マルチフィラメント。
（２）単糸断面を囲む外接直角四角形の辺Ａ、辺Ｂを以下のように規定したときに辺Ａの長さａと辺Ｂの長さｂの比ａ／ｂが０．３〜３．０であることを特徴とする（１）記載のポリアミド系マルチフィラメント。
辺Ａ：略カージオイド型断面の溝部を挟む２つの凸部の頂点を結ぶ直線と平行な外接直角四角形の辺。
辺Ｂ：辺Ａと垂直に交わる外接直角四角形の辺。
（３）外接直角四角形の２つの辺Ｂとそれぞれ接する単糸断面の接点Ｐ１とＰ２を結ぶ直線Ｆから２つの凸部とは逆の側にある単糸断面の下部の最底点Ｑへ降ろした垂線Ｄの長さｄと辺Ｂの長さｂとの比ｄ／ｂが０．２〜０．９であることを特徴とする（２）記載のポリアミド系マルチフィラメント。
（４）ａ／ｂが０．４〜２．５であることを特徴とする（２）または（３）記載のポリアミド系マルチフィラメント。
（５）略カージオイド断面の溝部の深さｃと辺Ｂの長さｂとの比ｃ／ｂが０．０５〜０．３０であることを特徴とする（２）〜（４）のいずれか記載のポリアミド系マルチフィラメント。
（６）単糸断面の下部が最底点Ｑを境にして屈曲しており、外接直角四角形の辺Ｂと接する単糸断面の接点Ｐと単糸断面の下部の最底点Ｑとを結ぶ直線Ｌの長さＬ１と、Ｐ−Ｑ間の単糸断面の周長Ｌ２との比Ｌ２／Ｌ１が１．０〜１．３であることを特徴とする（３）〜（５）のいずれか記載のポリアミド系マルチフィラメント。
（７）（１）〜（６）のいずれか記載のポリアミド系マルチフィラメントを少なくとも一部に用いていることを特徴とする織編物。

本発明のポリアミド系マルチフィラメントは、織編物に使用した場合、略カージオイド型断面が有する溝部により毛細管現象が生じ、高い吸水拡散性が得られると同時に乾燥性も得られる。また、布帛を手でなでたときにカージオイド型断面の溝部を挟む２つの凸部があたかも極細の丸断面単糸が並んでいるような効果を生み出し、柔らかい風合いが得られる。さらに、カージオイド型断面の２つの凸部とその間の溝部の部分は一つの面として肌と接触することから接触冷感が得られる。なおかつ、略カージオイド型は、溝部と対面する部分が膨らんだ曲面を有していることから、単糸の過度なスタッキングを抑制し膨らみ感が生じ、布帛を圧縮したときの柔らかさ（ふんわりとした柔らかさ）も得られる。更に、略カージオイド型断面の下部に設けられる屈曲部によって従来の三角断面フィラメントとは異なる上品な光沢感が得られる。

本発明の略カージオイド型断面の一例である実施例１１の走査型電子顕微鏡写真を示す。 本発明の略カージオイド型断面の一例を示す。 本発明の略カージオイド型断面の別の一例を示す。 本発明の略カージオイド型断面の別の一例を示す。 本発明の略カージオイド型断面の単糸の収束状態を示す。 図３に示される本発明の略カージオイド型断面の底部の拡大図を示す。 図４に示される本発明の略カージオイド型断面の底部の拡大図を示す。 本発明の略カージオイド型断面の別の一例を示す。 本発明の略カージオイド型断面の別の一例を示す。 本発明の範囲外である瓢箪型断面の一例を示す。 本発明の範囲外である瓢箪型断面の単糸の収束状態を示す。 本発明の範囲外であるＶ字型断面の一例を示す。 本発明の範囲外であるＵ字型断面の一例を示す。 本発明の範囲外であるＶ型断面の単糸の収束状態を示す。 本発明の範囲外であるＹ字型断面の一例を示す。 本発明の範囲外であるＹ型断面の単糸の収束状態を示す。 本発明の略カージオイド型断面を得るための吐出孔形状の一例を示す。 本発明の略カージオイド型断面を得るための吐出孔形状の別の一例を示す。 本発明の範囲外である瓢箪型断面を得るための吐出孔形状の一例を示す。 本発明の範囲外であるＹ字型断面及び三角断面を得るための吐出孔形状の一例を示す。 本発明の範囲外であるＶ字型断面を得るための吐出孔形状の一例を示す。

以下、本発明のポリアミド系マルチフィラメントを、図面を参照しながら詳細に説明する。なお、図はあくまでも本発明を説明するためのものであって、本発明はこれによって限定されるものではない。

本発明のマルチフィラメントはポリアミド系マルチフィラメントである。これは、ポリアミド系ポリマーを溶融紡糸したマルチフィラメントが機械的特性、風合いの柔らかさ、発色性において優れた性能を有していることによる。ここでポリアミド系ポリマーとは、いわゆる炭化水素基が主鎖にアミド結合を介して連結されたポリマーであり、ポリカプロラクタム（ナイロン６）、ポリヘキサメチレンアジパミド（ナイロン６６）、ポリヘキサメチレンセバカミド（ナイロン６，１０）、ポリテトラメチレンアジパミド（ナイロン４，６）などのポリアミド系ポリマー、これらの共重合型もしくはポリマーアロイ型ポリアミド系ポリマー、これらポリアミドのコポリマー及びメチルアミンと線状脂肪族ジカルボン酸との縮合重合型ポリアミド系ポリマーが挙げられる。

ポリアミド系ポリマーの中でも、主としてポリカプロラクタム（ナイロン６）、ポリヘキサメチレンアジパミド（ナイロン６６）が、工業生産のしやすさの点から好ましい。ここで主としてとは、ポリカプロラクタムではそれを構成するε−カプロラクタム単位として、ポリヘキサメチレンアジパミドではそれを構成するヘキサメチレンアジパミド単位として、８０モル％以上、好ましくは９０モル％以上であることを言う。特に、主としてポリカプロラクタム（ナイロン６）が比較的安価に工業生産できる点から好ましく使用される。

ポリアミド系ポリマーの場合、その重合度は必要とされる破断強度や破断伸度、初期引張抵抗度等を考慮して適宜選択できるが、硫酸相対粘度で２．０〜４．５の範囲が好ましい。硫酸相対粘度が２．０未満であると、破断強度不足による製品引裂強力、破裂強力の低下、破断伸度不足による加工操業性の悪化、製品耐久性の悪化という問題が生じやすくなり好ましくない。また、硫酸相対粘度が４．５を超えると、高粘度対応の重合設備や紡糸設備が必要となるだけでなく、高粘度化することで生産性が著しく低下しコストが高くなるとともに、アミノ末端が少なくなり発色性が低下するため好ましくない。より高い発色性が得られる点から、より好ましくは硫酸相対粘度は２．０〜４．０であり、単糸断面形状（輪郭）がより明確になる点、糸強度が高くなる点から、さらに好ましくは硫酸相対粘度は２．４〜４．０である。また、必要に応じて、光安定剤、熱安定剤、酸化防止剤、帯電防止剤、末端基調整剤、染色性向上剤が添加されていても良い。また、紫外線吸収や接触冷感、抗菌性の付与のため、酸化チタンや白色顔料などの無機粒子や有機系機能剤が添加されていても良い。また、吸湿性の向上のため、多孔質シリカ、ポリビニルピロリドン、ポリエーテルアミド、エチレンオキサイドが添加されていても良い。

本発明のポリアミド系マルチフィラメントは一成分溶融紡糸法で紡糸される。一成分溶融紡糸法とは、いわゆる海島型複合紡糸繊維のような異なる２種のポリマーを複合紡糸し、後工程で他成分を溶出する方法（二成分溶融紡糸法）ではなく、一成分のポリマーを溶融紡糸し後工程での溶出なしに特殊断面を得る紡糸方法である。二成分溶融紡糸法は上記の通り他成分を溶出する工程が必要となり、それだけでコストが高くなる問題があり好ましくない。

本発明のポリアミド系マルチフィラメントは、単糸の断面形状が略カージオイド型断面であることを特徴とする。ここで「カージオイド」とは、極座標の方程式によって表される心臓形の曲線を言う。本発明において略カージオイド型断面とは、カージオイド曲線に類似する断面を含む意味である。

略カージオイド型断面について図２を用いて更に詳細に説明する。図２は、溝部を上に描いた略カージオイド型断面の一種である。断面上部面には、曲線で構成され実質的に尖点を有していない凸部が２つ存在する（凸部Ｒ１及び凸部Ｒ２）。凸部Ｒ１の右側と凸部Ｒ２の左側はつながり溝部Ｇを形成する。溝部Ｇの最底点は尖点状または下に凹んだ滑らかな曲線状である。凸部Ｒ１の左側と凸部Ｒ２の右側は曲線を描きながら、各々断面横方向最大幅の点Ｐ１、Ｐ２を経由して断面下部へ伸び、下に張り出した曲線を形成する。このようにカージオイド型断面は、凸部の右側の輪郭線と左側の輪郭線が非平行であり、Ｐ１、Ｐ２を結ぶ直線Ｆに対して非線対称であり、単糸断面の中心に対して非回転対称である断面形状である。

単糸断面が略カージオイド型断面である場合、上記のように単糸断面形状において２つの凸部とその間に挟まれる１つの溝部が存在する。２つの凸部は、あたかも細い丸断面単糸が２本並んだような効果を示し、布帛を手でなでたときに柔らかい風合いが得られる。また、凸部に挟まれた溝部は、導水溝の役割を果たし吸水性が得られると同時に、水分が拡散することで乾燥性も得られる。２つの凸部とその間の溝部の部分は、１つの面として肌と接触することから接触冷感が得られる。

単糸断面が略カージオイド型断面である場合、上記のように断面下部が下に張り出した形状を有する。断面下部が下に張り出すことにより、単糸の収束状態は図５に示すように凸部と溝部が重なり合う状態の他に、凸部ないし溝部と張り出した単糸断面下部が重なり合う状態も同時に生じるため、単糸同士の過度のスタッキングが抑制され、膨らみ感が生じ、布帛を圧縮したときの柔らかさ（ふんわりとした柔らかさ）も得られる。

断面形状が略カージオイド型断面でない例としては、例えば図１０のような断面上部面に２つの凸部とその間に挟まれた溝部が存在するが断面下部が下に張り出してなく、単糸断面の上部と下部が線対称である瓢箪型断面が挙げられる。この瓢箪型断面のマルチフィラメントの単糸の収束状態は、断面下部が下に張り出しておらず、単糸断面の上部と下部が線対称であるが故に、図１１のようにある単糸の溝部と他の単糸の凸部が重なる収束形態を取りやすくなり、布帛の膨らみ感が得ることができず、圧縮したときの柔らかさ（ふんわりとした柔らかさ）を得ることができない。

断面形状が略カージオイド型断面でない例としては、例えば図１２、１３のような断面上部面に２つの凸部とその間に挟まれた溝部が存在するが凸部の右側の輪郭線と左側の輪郭線がほぼ平行になっている、単糸断面中央でＶ字もしくはＵ字に折れ曲がった偏平断面が挙げられる。このＶ字型もしくはＵ字型断面のマルチフィラメントの単糸の収束状態は、凸部の右側の輪郭線と左側の輪郭線がほぼ平行になっているが故に、図１４のような単糸同士が深く食い込む形態を取りやすくなる。このため、フィラメントが巻かれたパッケージにおいて、最上層のフィラメントの単糸の一部が直ぐ下の層のフィラメントの単糸の一部と食い込む現象が発生し、解舒性が悪くなる。

断面形状が略カージオイド型断面でない例としては、例えば図１５のような断面上部面に２つの凸部とその間に挟まれた溝部が存在するが単糸断面の中心に対して回転対称の断面形状であるＹ字型断面が挙げられる。このＹ字断面のマルチフィラメントの単糸の収束状態は、回転対称の断面形状であるが故に、図１６のようになり単糸間の空隙が大きくなる。吸水時にはこの空隙部分に水を保持するために乾燥性が悪くなる。また、布帛にした時の風合いがドライタッチで硬くなる。

本発明の略カージオイド型の単糸断面を有するポリアミド系マルチフィラメントは、代数幾何学で数式として定義されるカージオイド曲線を厳密に有している必要はなく、溝部を上にした時に左右対称の形状でなくてもよい。すなわち、溝部を上にした時に右側凸部と左側凸部の高さが異なっていてもよく、溝部の最底点もしくは断面の下部の最底点Ｑが断面の中心軸上から右ないし左にずれていてもよい。また、上記の断面形状であれば溶融紡糸時に発生する若干の断面形状のバラツキは許容される。また、乾湿式紡糸法によって得られる繊維の中には、本発明の略カージオイド型断面に類似した断面が偶発的に得られることもあるが、これは糸条の各単糸の断面形状を紡糸口金で厳密かつ均一に制御して得たものではないことから、本発明のものとは区別される。

本発明の単糸断面は、単糸断面を囲む外接直角四角形の辺Ａの長さａと辺Ｂの長さｂの比ａ／ｂが０．３〜３．０であることが好ましい。ここで、辺Ａとは、略カージオイド型断面の溝部を挟む２つの凸部の頂点を結ぶ直線と平行な外接直角四角形の辺を言い、辺Ｂとは、辺Ａと垂直に交わる外接直角四角形の辺のことを言う。比ａ／ｂが上記範囲にない場合、各単糸が断面の長軸を横にして重なる現象が生じ、膨らみ感がやや少なくなるため好ましくない。より好ましくは、比ａ／ｂは０．４〜２．５であり、さらに好ましくは、比ａ／ｂは０．５〜２．２である。

本発明の単糸断面は、垂線Ｄの長さｄと辺Ｂの長さｂの比ｄ／ｂが０．２〜０．９であることが好ましい。ここで、垂線Ｄとは、２つの辺Ｂとそれぞれ接する単糸断面の接点Ｐ１とＰ２を結ぶ直線Ｆから２つの凸部とは逆の側にある単糸断面の下部の最底点Ｑへ降ろした垂線である。比ｄ／ｂが０．２未満であると、各単糸同士が過度に重なる現象を抑制する効果が小さくなり、膨らみ感がやや少なくなるため好ましくない。また、比ｄ／ｂが０．９より大きくなると、凸部の曲率が小さくなり、布帛を手でなでたときの柔らかさが少なくなるため好ましくない。より好ましくは、比ｄ／ｂは０．３〜０．８であり、さらに好ましくは、比ｄ／ｂは０．４〜０．７５である。

本発明の単糸断面は、略カージオイド断面の溝部の深さｃと辺Ｂの長さｂとの比ｃ／ｂが０．０５〜０．３０であることが好ましい。比ｃ／ｂが０．０５未満であると、溝の導水溝としての効果が低くなるため好ましくない。比ｃ／ｂが０．３０より大きくなると、紡糸工程で付与する繊維油剤が溝部分に選択的に付着し、単糸側面全体への均一付着が困難になるため好ましくない。より好ましくは、比ｃ／ｂは０．０６〜０．２５であり、さらに好ましくは、比ｃ／ｂは０．０７〜０．２０である。

本発明の単糸断面は、図３、４のように単糸断面の下部が最底点Ｑを境にして屈曲していてもよい。単糸断面の下部が屈曲していることで、外接直角四角形の辺Ｂとの接点Ｐと最底点Ｑとの間で光の正反射が生じ光沢感が得られる。ここで特筆すべきは、単糸断面の上部の凸部が並ぶＰ１−Ｐ２間では光が拡散反射し、三角断面糸にありがちな人工的なギラギラした強い光沢感とは異なり、きめ細やかでやわらかい絹調の光沢感が得られることである。ここで「屈曲している」とは、最底点Ｑが尖点であるか、もしくは最底点Ｑ近辺の曲率半径が最底点Ｑの左側ないし右側の曲線の曲率半径よりも小さいことを意味する。また、下部を構成する最底点Ｑの左側ないし右側の曲線は、図３のように単糸断面外側に湾曲した曲線、図８のように単糸断面内側に湾曲した曲線、図４のように単糸断面外側に湾曲した曲線と単糸断面内側に湾曲した曲線が組み合わさった変曲点を１つ有する曲線であってもよく、図９のように最底点より左側の曲線の形状と最底点より右側の曲線の形状が異なっていてもよい。

光沢感を得ようとする場合、外接直角四角形の辺Ｂと接する単糸断面の接点Ｐと単糸断面の下部の最底点Ｑとを結ぶ直線Ｌの長さＬ１と、Ｐ−Ｑ間の単糸断面の周長Ｌ２との比Ｌ２／Ｌ１が１．０〜１．３であることが好ましい。比Ｌ２／Ｌ１が１．３より大きいと、Ｐ−Ｑ間の単糸断面形状が曲率を持ちすぎるため、光沢感が低下し好ましくない。なお、幾何学的にＬ２がＬ１より小さくなることはないため、比Ｌ２／Ｌ１の下限値は１．０である。より好ましくは、比Ｌ２／Ｌ１は１．０〜１．２である。

本発明のポリアミド系マルチフィラメントの単糸繊度は０．５〜５．５ｄｔｅｘであることが好ましい。単糸繊度が０．５ｄｔｅｘ未満では、一成分溶融紡糸方法における紡糸が困難となり好ましくない。また、単糸繊度が５．５ｄｔｅｘより大きいと、風合いが硬くなり過ぎるため好ましくない。糸条総繊度は、使用される用途に合わせて適宜選択できるが、５．０〜３００ｄｔｅｘが好ましく、単糸本数は２本以上が好ましい。

本発明のポリアミド系マルチフィラメントの破断強度及び破断伸度は、本発明の効果を阻害しない範囲であれば特に制限されないが、後工程通過性、布帛の力学的特性の観点から、それぞれ３．８〜８．０ｃＮ／ｄｔｅｘ、２５〜６０％であることが好ましい。

上記のような本発明のポリアミド系マルチフィラメントは、例えば下記のようにして製造することができるが、これらは例示にすぎず限定されるものではない。

溶融紡糸法において用いる口金の一例としては、図２のような略カージオイド型断面の場合は、例えば図１７のようにその上部に円弧が２つ並び下部に略台形型を有する吐出孔を配した口金を用いることができる。この場合、略カージオイド断面の横長（図２のａ）および縦長（図２のｂ）は、図１７の円弧が２つ並んだ辺の大きさａ’、円弧が２つ並んだ辺と垂直に交わる辺の略台形の下辺から円弧の頂点までの距離ｂ’によって適切に設計される。また、略カージオイド型断面の溝の深さ（図２のｃ）は、図１７の円弧の高さｃ’によって適切に設計される。さらに、略カージオイド型断面の底部の膨らみの大きさ（図２のｄ）は、図１７の略台形の上辺と下辺の距離ｄ’によって適切に設計される。溶融紡糸法の場合、ポリマーが口金から吐出された直後に直線状であった断面の輪郭は、ポリマーの表面張力により曲線状の輪郭へと緩和される。従って、図１７のように吐出孔の一部に略台形の部分を設けることによって、略カージオイド断面が有する下に張り出した下部を形成することが可能となる。

溶融紡糸法において用いる口金の別の一例としては、図３、図４のような単糸断面の下部の最底点Ｑを境にして単糸断面の下部が屈曲した略カージオイド型断面の場合は、例えば図１８のようなその上部に円弧が２つ並び下部に略漏斗型を有する吐出孔を配した口金を用いることができる。この場合、略カージオイド型断面のはりだした屈曲部の形状（図３のＰ−Ｑ間の周形状）は、図１８の距離ｄ’、図１８の距離ｅ’によって適切に設計される。また、上記と同様の理由により、図１８のように吐出孔の一部に略漏斗型の部分を設けることによって、下部が屈曲した略カージオイド断面を形成することが可能となる。

溶融紡糸法での製糸の一例としては、上記口金からポリアミド系ポリマーを吐出させ、冷却、油剤を付与した後、第一ゴデットローラーにて１５００〜４０００ｍ／ｍｉｎ程度で引き取り、次の第二ゴデットローラーにて１．０〜３．０倍程度の延伸を行った後で、３０００ｍ／ｍｉｎ以上で巻き取ることにより、カージオイド型断面のマルチフィラメントを得ることができる。この際、第一ゴデットローラーと第二ゴデットローラーとの間の延伸倍率や、巻取り速度（ワインダー速度）を適切に設計することにより、狙いとするマルチフィラメントの強度、伸度を得ることが可能となる。また、第二ゴデットローラーとワインダーの間に第三ゴデットローラーを設け、第一ゴデットローラーと第二ゴデットローラーとの間にて第一段目の延伸を行い、次いで第二ゴデットローラーと第三ゴデットローラーとの間にて第二段目の延伸を行うと行った二段延伸方式を採用してもよい。第二ゴデットローラー（もしくは第三ゴデットローラーを設ける場合は第三ゴデットローラー）を加熱ローラーとして熱処理を施すことでマルチフィラメントの熱収縮を設計することが好ましい。各ゴデットローラーはネルソンローラー、駆動ローラーに従動型のセパレートローラーがついたもの、片掛けローラーのいずれであってもよい。

本発明のポリアミド系マルチフィラメントは、フラット糸のままで使用することはもちろん、公知の糸加工技術を用いてさらに膨らみ感を付与してもよい。公知の糸加工技術としては、ピン仮撚、フリクション仮撚、ベルトニップ仮撚、ニットデニット、押し込み加工などの捲縮付与加工、弾性繊維と複合するカバリング加工（一重被覆および二重被覆）、リング撚糸やダブルツイスターにより弾性糸と複合する撚糸加工、仮撚捲縮付与と同時に弾性糸と複合する仮撚同時複合加工、インターレース混繊やタスラン混繊、弾性糸と混繊するエアカバリング加工などのエア交絡加工などがある。また、本発明の効果を阻害しない範囲であれば他の天然繊維、化学繊維、合成繊維と組み合わせても構わない。

本発明のポリアミド系マルチフィラメントは、布帛に好適に採用され、布帛に高い吸水拡散性を与えると同時、従来の吸水速乾素材では実現が困難であった手でなでたときの柔らかい風合いと圧縮したときの柔らかさも得られる。布帛の形態としては、特に制限はないが、経編地、緯編地、丸編地や織物が挙げられる。本発明のポリアミド系マルチフィラメントを用いた布帛は、衣料用途、生活資材用途といった従来公知の用途に使用することができる。例えば衣料用途としては、ストッキング、タイツ、レギンス、ソックスといった靴下用途、ショーツ、ファンデーション、ランジェリー、肌着といった下着用途、Ｔシャツ、ワイシャツ、ブラウス、ポロシャツ、キャミソールなどのシャツ用途、トレーニングウェア、スキーウェア、スノボードウェア、登山服、水着、ランニングウェア、レオタード、スパッツといったスポーツ衣類用途、ジャンパー、ブルゾン、ダウンジャケット、コート、レインウェア、ウィンドブレーカー、ボトムパンツ、ジャケット、スーツといったアウター用途、帽子、手袋、スカーフ、裏地に好適に採用できる。また、生活資材用途としては、日傘、ビーチパラソル、雨傘など傘用途、布団カバー、枕カバーといった寝装用途、椅子張り材、壁張り材、カーテン、カーシートといったインテリア用途、カバン用途、靴用途に好適に採用できる。

本発明のポリアミド系マルチフィラメントを布帛に用いる際、本発明のポリアミド系マルチフィラメント１００％で布帛を構成してもよいが、本発明の効果を阻害しない範囲であれば、目的の風合い、外観に応じて他の天然繊維、化学繊維、合成繊維と混用してもよい。例えば織物であれば、本発明のポリアミド系マルチフィラメントを経糸および／または緯糸に用いてもよいし、本発明のポリアミド系マルチフィラメント以外の繊維と１本〜３本交互好ましくは１本〜２本交互に用いてもよい。また、緯編であれば、本発明のポリアミド系マルチフィラメントのみ用いてもよいし、本発明のポリアミド系マルチフィラメント以外の繊維と１本〜３本交互により好ましくは１本〜２本交互に交編してもよい。あるいは、本発明のポリアミド系マルチフィラメントと他の繊維とのプレーティング編であってもよい。また、経編であれば、本発明のポリアミド系マルチフィラメントのみで編成されていても良く、他の天然繊維、化学繊維、合成繊維と交編されていても良い。交編組織としては特に限定はなく、ニット組織、挿入組織であってもよい。

以下、実施例を挙げて本発明をさらに具体的に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。なお、実施例で使用した特性値等の評価は、下記の方法により行なった。本発明の評価方法もこれに準じて行なわれる。

（１）単糸断面形状
糸条の任意の部位からサンプリングした試験片の切断面が観察できるように装着セットして、走査型電子顕微鏡にて、繊維軸を横切る方向にほぼ直角に切断されている任意の切断面１０箇所について倍率１０００倍にて写真撮影する。それによって得られた各撮影箇所について、写真を４倍に拡大して全単糸本数のうち５０％以上の本数を任意に選び、下記手法にて断面の寸法を測定する。まず２つの凸部の頂点を結ぶ直線と平行な辺Ａと、辺Ａと垂直に交わる辺Ｂで構成される外接直角四角形を描き、辺Ａの長さａ^＊と辺Ｂの長さｂ^＊の比ａ^＊／ｂ^＊を算出した。また、２つの凸部に挟まれる溝部の深さｃ^＊を測定し、辺Ｂの長さｂ^＊との比ｃ^＊／ｂ^＊を算出した。また、外接直角四角形の辺Ｂと単糸断面との接点Ｐ１、Ｐ２を結ぶ直線Ｆから単糸断面の下部の最底部Ｑへ垂線を降ろし、その垂線Ｄの長さｄ^＊を測定し、比ｄ^＊／ｂ^＊を算出した。また、接点Ｐ１と断面の最底部Ｑとを結ぶ直線Ｌの長さＬ１^＊でＰ１−Ｑ間の単糸断面の周長Ｌ２^＊を除した比を算出し、同様に該接点Ｐ２と断面の最底部Ｑとを結ぶ直線Ｌの長さＬ１^＊でＰ２−Ｑ間の単糸断面の周長Ｌ２^＊を除した比を算出し、その２つの比の平均値をＬ２^＊／Ｌ１^＊とした。このようにして得られた各ａ^＊／ｂ^＊の全平均値をａ／ｂとし、各ｃ^＊／ｂ^＊の全平均値をｃ／ｂとし、各ｄ^＊／ｂ^＊の全平均値をｄ／ｂとし、各Ｌ２^＊／Ｌ１^＊の全平均値をＬ２／Ｌ１とした。

（２）糸条総繊度
ＪＩＳ−Ｌ−１０９０−１９９２に準じて測定を行った。

（３）単糸繊度
ＪＩＳ−Ｌ−１０９０−１９９２に準じて測定した糸条総繊度を、単糸数で除して求めた。

（４）相対粘度
９６．５±０．１重量％試薬特級濃硫酸３６．８ｍｇ中に重合体濃度２００ｍｇを溶解させてサンプル溶液を調整し、２０℃±０．１℃の温度で水落下秒数６〜７秒の改良ウベローゼ粘度計を用い、溶液相対粘度を測定する。測定に際し、同一の粘度計を用い、サンプル溶液を調整したときと同じ硫酸３６．８ｍｇの落下時間Ｔ０（秒）と、サンプル溶液の落下時間Ｔ１（秒）の比より、相対粘度ＲＶを下記の式を用いて算出する。
ＲＶ＝Ｔ１／Ｔ０

（５）破断強度、伸度
インストロンジャパン（株）４３０１型を用いて測定する。初荷重として糸条繊度（ｄｔｅｘ）に対し１／３３ｍＮを加え、糸長２０ｃｍ、引張速度２０ｃｍ／ ｍｉｎの条件で歪−応力曲線を雰囲気温度２０℃、相対湿度６５％条件下で測定し、破断点での応力を糸条総繊度（ｄｔｅｘ）で除した値を破断強度、破断時の伸びを破断伸度とした。なお、各値は１試料につき３回の測定値の平均値を使用した。

（６）吸水性
ＪＩＳ−Ｌ１９０７記載の方法（バイレック法）に準じて、パンティーストッキングのガーター部下部５ｃｍからウェル方向に２０ｃｍ、コース方向に２．５ｃｍの大きさにサンプル片を切り出して測定に供した。各々測定回数５回の平均値を以って吸水性（ｍｍ）とした。

（７）乾燥性
乾燥性を評価する指標として拡散性残留水分率を用いた。パンティーストッキングのガーター部下部５ｃｍから生地をウェル方向に１０ｃｍ、コース方向に１０ｃｍの大きさにサンプル片を切り出して、標準状態（２０℃×６５％ＲＨ）で調整した生地サンプルの質量を測定した（Ｗ０）。次いで、無張力下で広げ、生地サンプル裏面中央に０．６ｍＬの水を滴下した後の生地サンプルの質量を測定した（Ｗ１）。その後、生地サンプルを吊り下げた状態で、３０分経過した後の生地サンプルの質量を測定した（Ｗ２）。これらの測定値から、生地の拡散性残留水分率を下記の式より算出した。
拡散性残留水分率（％）＝（Ｗ２−Ｗ０）×１００／（Ｗ１−Ｗ０）

（８）接触冷感（Ｑｍａｘ）
パンティーストッキングのガーター部下部５ｃｍから生地をウェル方向に１５ｃｍ、コース方向に１５ｃｍの大きさにサンプル片を切り出して、カトーテック社製精密迅速熱物質測定装置サーモラボＩＩを使用し、２０℃×６５％ＲＨの恒温湿度条件で測定を実施した。上記サーモラボの試料初期設定温度を２０℃、熱板温度を４０℃として、生地裏面を熱板に接触させて測定した。なお、実験回数５回の平均値をもって、その測定値Ｑｍａｘ（Ｗ／ｃｍ^２）とした。

（９）パンティーストッキングの風合い評価：生地表面をなでた場合の柔らかさの評価
パンティーストッキングの風合い評価における判定を、熟練技術者５名による官能評価により以下の基準で行った。すなわち、パンティーストッキングの官能評価において、人差し指、中指と親指の間にパンティーストッキングの大腿部付近をはさみ、人差し指、中指と親指でこするように生地をなでた時、パウダータッチの柔らかさを十分感じられるものを「非常に優れる」とし、ガサツギ感、固さの感じられるものを「劣る」として、５：非常に優れる、４：優れる、３：どちらでもない、２：やや劣る、１：劣るの５段階の基準で風合い評価を行った。各技術者の評価した点数の平均値をとり、平均値が４〜５を◎、３〜４を○、２〜３を△、１〜２を×とした。

（１０）パンティーストッキングの風合い評価：生地を圧縮した場合の柔らかさの評価
パンティーストッキングの風合い評価における判定を、熟練技術者５名による官能評価により以下の基準で行った。すなわち、パンティーストッキングの官能評価において、人差し指、中指と親指の間にパンティーストッキングの大腿部付近をはさみ、人差し指、中指と親指で生地を圧縮した時、膨らみ感がありふんわりとした柔らかさを十分感じられるものを「非常に優れる」とし、膨らみ感が無く固さやヘタリの感じられるものを「劣る」として、５：非常に優れる、４：優れる、３：どちらでもない、２：やや劣る、１：劣るの５段階の基準で風合い評価を行った。各技術者の評価した点数の平均値をとり、平均値が４〜５を◎、３〜４を○、２〜３を△、１〜２を×とした。

（１１）繊維製品の光沢感評価
パンティーストッキングを型板に入れて蛍光灯の光の下で、熟練技術者５名による目視により以下の基準で行った。すわなち、きめ細やかでやわらかく自然な光沢が感じ取れるもの「非常に優れる」とし、光沢感はあるがギラギラして人工的な光沢を感じるものを「やや劣る」、光沢感が感じ取れないものを「劣る」として、５：非常に優れる、４：優れる、３：どちらでもない、２：やや劣る、１：劣るの５段階の基準で風合い評価を行った。各技術者の評価した点数の平均値をとり、平均値が４〜５を◎、３〜４を○、２〜３を△、１〜２を×とした。

実施例１
ａ’／ｂ’＝１．１３、ｄ’／ｂ’＝０．８０、ｃ’／ｂ’＝０．２６である、図１７に示す形状の吐出孔を５個有する紡糸口金を使用し、相対粘度ηｒ＝２．４のナイロン６ポリマーを紡糸温度２６０℃で溶融紡糸して、冷風で冷却固化し油剤を付与した後、第１ゴデットローラーにて２３００ｍ／ｍｉｎで引き取り、引き続いて第２ゴデットローラー間で１．５倍の延伸を行なうと共に第二ゴデットローラーで１３０℃の熱セットを施し、３２８０ｍ／ｍｉｎにてワインダーで巻取ることで、１３ｄｔｅｘ、５フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得た。このナイロン６フィラメントの単糸断面を観察したところ、略カージオイド型断面であり、ａ／ｂ＝１．１２、ｄ／ｂ＝０．７０、ｃ／ｂ＝０．１４であった。また、マルチフィラメントの破断強度および破断伸度はそれぞれ、４．４ｃＮ／ｄｔｅｘ、４５％であった。

実施例２
ｂ’とｃ’の長さが実施例１と同じでａ’の長さのみを変えて、ａ’／ｂ’＝０．５５とした、図１７に示す形状の吐出孔を５個有する紡糸口金を使用し、実施例１と同じ条件にて紡糸することで、１３ｄｔｅｘ、５フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得た。このナイロン６フィラメントの単糸断面を観察したところ、略カージオイド型断面であり、ａ／ｂ＝０．５０、ｄ／ｂ＝０．７０、ｃ／ｂ＝０．１４であった。また、マルチフィラメントの破断強度および破断伸度はそれぞれ、４．２ｃＮ／ｄｔｅｘ、４２％であった。

実施例３
ｂ’とｃ’の長さが実施例１と同じでａ’の長さのみを変えて、ａ’／ｂ’＝２．１５とした、図１７に示す形状の吐出孔を５個有する紡糸口金を使用し、実施例１と同じ条件にて紡糸することで、１３ｄｔｅｘ、５フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得た。このナイロン６フィラメントの単糸断面を観察したところ、略カージオイド型断面であり、ａ／ｂ＝２．１０、ｄ／ｂ＝０．７０、ｃ／ｂ＝０．１４であった。また、マルチフィラメントの破断強度および破断伸度はそれぞれ、４．０ｃＮ／ｄｔｅｘ、４２％であった。

実施例４
ｂ’とｃ’の長さが実施例１と同じでａ’の長さのみを変えて、ａ’／ｂ’＝１．９５とした、図１７に示す形状の吐出孔を５個有する紡糸口金を使用し、実施例１と同じ条件にて紡糸することで、１３ｄｔｅｘ、５フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得た。このナイロン６フィラメントの単糸断面を観察したところ、略カージオイド型断面であり、ａ／ｂ＝１．９０、ｄ／ｂ＝０．７０、ｃ／ｂ＝０．１４であった。また、マルチフィラメントの破断強度および破断伸度はそれぞれ、４．２ｃＮ／ｄｔｅｘ、４３％であった。

実施例５
ｂ’とｃ’の長さが実施例１と同じでａ’の長さのみを変えて、ａ’／ｂ’＝０．６５とした、図１７に示す形状の吐出孔を５個有する紡糸口金を使用し、実施例１と同じ条件にて紡糸することで、１３ｄｔｅｘ、５フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得た。このナイロン６フィラメントの単糸断面を観察したところ、略カージオイド型断面であり、ａ／ｂ＝０．６０、ｄ／ｂ＝０．７０、ｃ／ｂ＝０．１２であった。また、マルチフィラメントの破断強度および破断伸度はそれぞれ、４．４ｃＮ／ｄｔｅｘ、４５％であった。

実施例６
ａ’、ｃ’の長さが実施例１と同じでｄ’の長さのみを変えて、ｄ’／ｂ’＝０．４７とした、図１７に示す形状の吐出孔を５個有する紡糸口金を使用し、実施例１と同じ条件にて紡糸することで、１３ｄｔｅｘ、５フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得た。このナイロン６フィラメントの単糸断面を観察したところ、略カージオイド型断面であり、ａ／ｂ＝２．２４、ｄ／ｂ＝０．４０、ｃ／ｂ＝０．２８であった。また、マルチフィラメントの破断強度および破断伸度はそれぞれ、４．２ｃＮ／ｄｔｅｘ、４３％であった。

実施例７
ａ’、ｃ’の長さが実施例１と同じでｄ’の長さのみを変えて、ｄ’／ｂ’＝０．８０とした、図１７に示す形状の吐出孔を５個有する紡糸口金を使用し、実施例１と同じ条件にて紡糸することで、１３ｄｔｅｘ、５フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得た。このナイロン６フィラメントの単糸断面を観察したところ、略カージオイド型断面であり、ａ／ｂ＝０．９５、ｄ／ｂ＝０．７５、ｃ／ｂ＝０．１２であった。また、マルチフィラメントの破断強度および破断伸度はそれぞれ、４．４ｃＮ／ｄｔｅｘ、４５％であった。

実施例８
ａ’、ｂ’、ｄ’の長さが実施例１と同じでｃ’の長さのみを変えて、ｃ’／ｂ’＝０．１６とした、図１７に示す形状の吐出孔を５個有する紡糸口金を使用し、実施例１と同じ条件にて紡糸することで、１３ｄｔｅｘ、５フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得た。このナイロン６フィラメントの単糸断面を観察したところ、略カージオイド型断面であり、ａ／ｂ＝１．１２、ｄ／ｂ＝０．７０、ｃ／ｂ＝０．０９であった。また、マルチフィラメントの破断強度および破断伸度はそれぞれ、４．５ｃＮ／ｄｔｅｘ、４５％であった。

実施例９
ａ’、ｂ’、ｄ’の長さが実施例１と同じでｃ’の長さのみを変えて、ｃ’／ｂ’＝０．３３とした、図１７に示す形状の吐出孔を５個有する紡糸口金を使用し、実施例１と同じ条件にて紡糸することで、１３ｄｔｅｘ、５フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得た。このナイロン６フィラメントの単糸断面を観察したところ、略カージオイド型断面であり、ａ／ｂ＝１．１２、ｄ／ｂ＝０．７０、ｃ／ｂ＝０．１８であった。また、マルチフィラメントの破断強度および破断伸度はそれぞれ、４．２ｃＮ／ｄｔｅｘ、４２％であった。

実施例１０
ａ’、ｂ’、ｃ’、ｄ’、ｅ’の長さが実施例１と同じである、図１７に示す形状の吐出孔を５個有する紡糸口金を使用し、相対粘度ηｒ＝２．５のナイロン６６ポリマーを紡糸温度２９０℃で溶融紡糸して、冷風で冷却固化し油剤を付与した後、第１ゴデットローラーにて２０００ｍ／ｍｉｎで引き取り、引き続いて第２ゴデットローラー間で２．０倍の延伸を行うと共に第二ゴデットローラーで１３０℃の熱セットを施し、３９００ｍ／ｍｉｎにてワインダーで巻取ることで、１３ｄｔｅｘ、５フィラメントのナイロン６６マルチフィラメントを得た。このナイロン６６フィラメントの単糸断面を観察したところ、略カージオイド型断面であり、ａ／ｂ＝１．１２、ｄ／ｂ＝０．７０、ｃ／ｂ＝０．１５であった。また、マルチフィラメントの破断強度および破断伸度はそれぞれ、４．９ｃＮ／ｄｔｅｘ、４８％であった。

比較例１
丸型の吐出孔を５個有する紡糸口金を使用する以外は実施例１と同じ方法により１３ｄｔｅｘ、５フィラメントのナイロン６フィラメントを得た。このナイロン６フィラメントの単糸断面を観察したところ、丸型断面であった。また、マルチフィラメントの破断強度および破断伸度はそれぞれ、４．６ｃＮ／ｄｔｅｘ、４５％であった。

比較例２
図１９に示す形状を有する吐出孔を５個有する紡糸口金を使用する以外は実施例１と同じ方法により１３ｄｔｅｘ、５フィラメントのナイロン６フィラメントを得た。このナイロン６フィラメントの単糸断面を観察したところ、図１０に示されるような瓢箪型断面であった。この時、図１０における長軸ｘ１と短軸ｘ２の比ｘ１／ｘ２は２．１で、溝の深さｘ３と短軸ｘ２との比ｘ３／ｘ２は０．１２であった。また、マルチフィラメントの破断強度および破断伸度はそれぞれ、４．０ｃＮ／ｄｔｅｘ、４２％であった。

比較例３
外接円の直径ｒ１と内接円ｒ２の直径ｒ２の比ｒ１／ｒ２が５．０である、図２０に示す形状の吐出孔を５個有する紡糸口金を使用する以外は実施例１と同じ方法により１３ｄｔｅｘ、５フィラメントのナイロン６フィラメントを得た。このナイロン６フィラメントの単糸断面を観察したところ、図１５に示されるようなＹ型断面であった。この時、図１５における単糸断面の外接円の直径ｒ３と内接円の直径ｒ４の比ｒ３／ｒ４は２．５であった。また、マルチフィラメントの破断強度および破断伸度はそれぞれ、３．９ｃＮ／ｄｔｅｘ、４０％であった。

比較例４
図２１に示す形状を有する吐出孔を５個有する紡糸口金を使用する以外は実施例１と同じ方法により１３ｄｔｅｘ、５フィラメントのナイロン６フィラメントを得た。このナイロン６フィラメントの単糸断面を観察したところ、図１２に示されるようなＶ字型断面であった。この時、図１２における横長ｖ１と縦長ｖ２との比ｖ１／ｖ２は１．４、溝部の深さｖ３と縦長ｖ２との比ｖ３／ｖ２は０．４であった。また、マルチフィラメントの破断強度および破断伸度はそれぞれ、３．５ｃＮ／ｄｔｅｘ、３８％であった。

得られた実施例１〜９及び比較例１〜４のナイロン６マルチフィラメントおよび実施例１０で得られたナイロン６６マルチフィラメントを各々被覆用糸に用い、繊度１７ｄｔｅｘのポリウレタン弾性糸を芯糸に用いてカバリング加工を行った。カバリング加工の際の芯糸ドラフトを２．８、撚数１５００Ｔ／ｍに設定して、ナイロン６マルチフィラメントまたはナイロン６６マルチフィラメントをポリウレタンにＳ撚（若しくはＺ撚）に一重被覆することで、Ｓ撚（若しくはＺ撚）のシングルカバード糸（ＳＣＹ）を製造した。

得られたＳＣＹを用いロナティー社製の４口編機（釜口径４インチ、針本数３６０本）で、編機の給糸口にＳ撚ＳＣＹ、Ｚ撚ＳＣＹを交互に供給し、レッグ部が得られたＳＣＹのみで編成されたパンティーストッキングの生機を作成し、通常の方法にてプリセット、裁断、縫製、肌色に類似したベージュ色に染色した後、七福化学製柔軟剤フクゾールＷ２０を６％ｏｗｆの濃度にて、温度４０℃で２０分間浸漬処理した。その後、ファイナルセットを施し、ＳＣＹゾッキパンティーストッキングを得た。

上記実施例１〜１０および比較例１〜４のマルチフィラメントを使用して得られたパンティーストッキングの評価結果を表１に示す。

実施例１〜１０のパンティーストッキングは、吸水性、乾燥性、接触冷感、柔らかさ（生地表面をなでた場合および生地を圧縮した場合）の全ての点で満足している。しかし、比較例１の丸型フィラメントを使用したものは、接触冷感が、冷感素材としての一般的な指標である値０．２（Ｗ／ｍ^２）よりも低い数値を示し、また、風合いにおいても、生地表面をなでた場合と生地を圧縮した場合で劣っていた。

また、比較例２の瓢箪型フィラメントを使用したものは、単糸の溝部と別の単糸の凸部が重なる収束形態となる、単糸の過度なスタッキングが発生したため、布帛の膨らみ感に欠け、圧縮したときの柔らかさを全く感じることができなかった。

また、比較例３のＹ字型フィラメントを使用したものは、単糸間の空隙が大きいため、空隙部分に水が保持され乾燥性に劣っていた。また、その断面形状から点接触となり接触面積が小さくなったがために接触冷感も劣っていた。生地表面をなでた場合の風合いにおいては、高異形度であるために非常にドライな風合いとなり柔らかさを全く感じることができなかった。また、異形度が高いことにより、フィラメントの破断強度、伸度ともに低い値となった。

また、比較例４のＶ字型フィラメントを使用したものは、溝部が深いことによりフィラメントの破断強度、伸度ともに最も低い値となった。また、パンティーストッキングの作成の際には、ＳＣＹが巻かれたパッケージにおいて、最上層のフィラメントの単糸の一部が直ぐ下の層のフィラメントの単糸の一部に食い込む現象が発生し、パンティーストッキングの編み立ての際に解舒不良による糸切れが多発し、パンティーストッキングの作成が不可能であった。

実施例１１
ａ’／ｂ’＝１．１３、ｄ’／ｂ’＝０．８０、ｃ’／ｂ’＝０．２６、ｅ’／ｄ’＝０．５０である、図１８に示す形状の吐出孔を５個有する紡糸口金を使用し、相対粘度ηｒ＝３．５のナイロン６ポリマーを紡糸温度２８０℃で溶融紡糸して、冷風で冷却固化し油剤を付与した後、第１ゴデットローラーで２３００ｍ／ｍｉｎにて引き取り、引き続いて第２ゴデットローラー間で１．６倍の延伸を行うと共に第二ゴデットローラーで１３０℃の熱セットを施し、ワインダーで３５５０ｍ／ｍｉｎにて巻取ることで、１３ｄｔｅｘ、５フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得た。このナイロン６フィラメントの単糸断面を観察したところ、図３のような単糸断面の下部の最底点Ｑを境にして単糸断面の底部が屈曲している略カージオイド型断面であり、ａ／ｂ＝１．１２、ｄ／ｂ＝０．７０、ｃ／ｂ＝０．１４、Ｌ２／Ｌ１＝１．０６であった。また、フィラメントの破断強度および破断伸度はそれぞれ、５．２ｃＮ／ｄｔｅｘ、４０％であった。なお、実施例１１で得られたフィラメントの走査型電子顕微鏡写真を図１に示す。

実施例１２
ａ’、ｂ’、ｃ’、ｄ’の長さが実施例１１と同じでｅ’の長さのみを変えて、ｅ’／ｄ’＝０．４０である、図１８に示す形状の吐出孔を５個有する紡糸口金を使用し、実施例１１と同じ条件にて紡糸することで、１３ｄｔｅｘ、５フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得た。このナイロン６フィラメントの単糸断面を観察したところ、図４のような単糸断面の下部の最底点Ｑを境にして単糸断面の底部が屈曲している略カージオイド型断面であり、ａ／ｂ＝１．１２、ｄ／ｂ＝０．７０、ｃ／ｂ＝０．１４、Ｌ２／Ｌ１＝１．０７であった。また、フィラメントの破断強度および破断伸度はそれぞれ、５．２ｃＮ／ｄｔｅｘ、４０％であった。

実施例１３
ａ’、ｂ’、ｃ’、ｄ’、ｅ’の長さが実施例１１と同じである、図１８に示す形状の吐出孔を７個有する紡糸口金を使用し、実施例１１と同じ条件にて紡糸することで、１３ｄｔｅｘ、７フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得た。このナイロン６フィラメントの単糸断面を観察したところ、図３のような単糸断面の下部の最底点Ｑを境にして単糸断面の底部が屈曲している略カージオイド型断面であり、ａ／ｂ＝１．１２、ｄ／ｂ＝０．７０、ｃ／ｂ＝０．１４、Ｌ２／Ｌ１＝１．０５であった。また、フィラメントの破断強度および破断伸度はそれぞれ、５．１ｃＮ／ｄｔｅｘ、４０％であった。

比較例５
丸型の吐出孔を５個有する紡糸口金を使用する以外は実施例１１と同じ方法により１３ｄｔｅｘ、５フィラメントのナイロン６フィラメントを得た。このナイロン６フィラメントの単糸断面を観察したところ、丸型断面であった。また、フィラメントの破断強度および破断伸度はそれぞれ、５．６ｃＮ／ｄｔｅｘ、４０％であった。

比較例６
外接円の直径ｒ１と内接円ｒ２の直径ｒ２の比ｒ１／ｒ２が３．０である、図２０に示す形状の吐出孔を５個有する紡糸口金を使用する以外は実施例１と同じ方法により１３ｄｔｅｘ、５フィラメントのナイロン６フィラメントを得た。このナイロン６フィラメントの単糸断面を観察したところ、三角断面であった。また、フィラメントの破断強度および破断伸度はそれぞれ、５．４ｃＮ／ｄｔｅｘ、４０％であった。

得られた実施例１１〜１３及び比較例５，６のナイロン６マルチフィラメントを前記と同じ方法にて、カバリング加工を行い、Ｓ撚（若しくはＺ撚）のシングルカバード糸（ＳＣＹ）を製造した。その後、得られたＳＣＹを前記と同じ方法にて、編み立て、プリセット、裁断、縫製、染色、柔軟処理、ファイナルセットを行い、ＳＣＹゾッキパンティーストッキングを得た。

上記実施例１１〜１３および比較例５，６のマルチフィラメントを使用して得られたパンティーストッキングの評価結果を表２に示す。

実施例１１〜１３のパンティーストッキングは、吸水性、乾燥性、接触冷感、柔らかさ（生地表面をなでた場合および生地を圧縮した場合）の全ての点で満足している。また、単糸断面の下部の最底点Ｑを境にして単糸断面の下部が屈曲していることからＰ１−Ｑ間、Ｐ２−Ｑ間が正反射面となり、更に上部の凸部が並ぶＰ１−Ｐ２間が拡散反射面となることから、きめ細やかでやわらかい自然な光沢感が得られた。しかし、比較例５の丸型フィラメントを使用したものは、接触冷感が冷感素材としての一般的な指標である値０．２（Ｗ／ｍ^２）よりも低い数値を示し、また、風合いにおいても、生地表面をなでた場合と生地を圧縮した場合で劣っていた。

また、比較例６の三角断面フィラメントを使用したものは、吸水性、乾燥性、接触冷感、柔らかさの点において、劣った結果となっただけでなく、光沢感においてもギラギラして人工的なものとなり、実施例１１〜１３に比べ上品さにかけるものとなった。

Claims (4)

1. 一成分溶融紡糸法によって紡糸されるポリアミド系マルチフィラメントにおいて、単糸の断面形状が２つの凸部とその間に挟まれる１つの溝部を有し、かつ単糸断面の中心に対して非回転対称な略カージオイド型断面であること、前記２つの凸部のそれぞれの非溝部側の輪郭線が延長されて突き当たって構成される断面下部が、その最底点Ｑを境にして屈曲しており、断面下部を構成する最底点Ｑの左側及び右側の曲線が、それぞれ独立して、単糸断面内側に湾曲した曲線、又は単糸断面外側に湾曲した曲線と単糸断面内側に湾曲した曲線が組み合わさった変曲点を１つ有する曲線であること、前記凸部の溝部側の輪郭線と非溝部側の輪郭線が平行でなく、しかも互いに等距離の間隔で進んで湾曲しないこと、単糸断面を囲む外接直角四角形の辺Ａ、辺Ｂを以下のように規定したときに辺Ａの長さａと辺Ｂの長さｂの比ａ／ｂが０．３〜３．０であること、外接直角四角形の２つの辺Ｂとそれぞれ接する単糸断面の接点Ｐ１とＰ２を結ぶ直線Ｆから２つの凸部とは逆の側にある単糸断面の下部の最底点Ｑへ降ろした垂線Ｄの長さｄと辺Ｂの長さｂとの比ｄ／ｂが０．３〜０．８であること、及び外接直角四角形の辺Ｂと接する単糸断面の接点Ｐと単糸断面の下部の最底点Ｑとを結ぶ直線Ｌの長さＬ１と、Ｐ−Ｑ間の単糸断面の周長Ｌ２との比Ｌ２／Ｌ１が１．０〜１．３であることを特徴とするポリアミド系マルチフィラメント。
   辺Ａ：略カージオイド型断面の前記２つの凸部の頂点を結ぶ直線と平行な外接直角四角形の辺。
   辺Ｂ：辺Ａと垂直に交わる外接直角四角形の辺。
2. ａ／ｂが０．４〜２．５であることを特徴とする請求項１記載のポリアミド系マルチフィラメント。
3. 略カージオイド断面の溝部の深さｃと辺Ｂの長さｂとの比ｃ／ｂが０．０５〜０．３０であることを特徴とする請求項１または２記載のポリアミド系マルチフィラメント。
4. 請求項１〜３のいずれか記載のポリアミド系マルチフィラメントを少なくとも一部に用いていることを特徴とする織編物。