JP4471370B2 - 燃料蒸気処理装置 - Google Patents

Description

本発明は、燃料蒸気処理装置に関する。

従来、燃料タンク内で発生した燃料蒸気をキャニスタに一時的に吸着させ、必要に応じてキャニスタから脱離させた燃料蒸気を内燃機関の吸気通路に導いてパージさせる燃料蒸気処理装置が知られている。このような燃料蒸気処理装置の一種として、吸気通路に導かれる混合気中の燃料蒸気濃度をパージに先立ち測定しておくことで、燃料蒸気を短期間に大量パージ可能としたものが特許文献１，２に開示されている。かかる特許文献１，２に開示の燃料蒸気処理装置では、混合気を吸気通路に導く通路において混合気の流量又は密度を検出すると共に、大気開放された通路において空気の流量又は密度を検出し、それら検出結果の比から燃料蒸気濃度を算出するようにしている。

特開平５−１８３２６号公報 特開平６−１０１５３４号公報

特許文献１，２に開示の燃料蒸気処理装置では、吸気通路の負圧を各通路に作用させることで混合気若しくは空気をそれら各通路に流しつつ、流量又は密度の検出を行っている。それ故、吸気通路の負圧に脈動が生じると、流量又は密度に変動が生じてしまうため、そのような流量又は密度の検出結果に基づく燃料蒸気濃度の算出精度は悪化することとなる。また、吸気通路の負圧が小さい場合には、各通路における混合気若しくは空気の流量が減少するため、流量又は密度の検出自体を実施し得なくなる。

そこで本発明者らは、絞りを有する検出用通路をポンプで減圧して当該検出用通路に空気及び混合気を順次流しつつ、絞り両端間の差圧変化を監視し、その監視結果に基づいて燃料蒸気濃度を算出する燃料蒸気処理装置について鋭意研究を行ってきた。かかる燃料蒸気処理装置では、検出用通路がポンプによって減圧されるので、検出条件の変更がない限り検出対象の差圧が安定し、また検出用通路において空気又は混合気の流量が十分に確保され得る。しかし、本発明者らがさらに研究を進めた結果、検出用通路に混合気を流しつつ差圧を検出する場合、ポンプの減圧作用により検出用通路に取り込まれた混合気が絞りを通過してポンプに吸入されると、暫くの間、差圧の検出結果が変動することが判明した。この問題は、混合気がポンプに達する前後においてポンプ特性が変化することに起因していると考えられることから、ポンプ特性が安定するのを待って差圧検出を行うことで解消され得る。ところが、ポンプ特性の安定を待って差圧検出を行う場合、燃料蒸気濃度測定の全体時間が増大するため、濃度測定後のパージ時間が減少して実際にパージされる量（以下、実パージ量という）が低下するといった新たな問題を招いてしまうのである。
以上より、本発明の目的は、燃料蒸気濃度を短時間にて精確に測定する燃料蒸気処理装置を提供することにある。

請求項１に記載の発明では、混合気を吸気通路に導くパージ通路を通路切換手段が検出用通路に連通させ且つ検出用通路をポンプが減圧することで混合気が検出用通路中途部の絞りを通過した後、ポンプに達する前までの期間が検出期間とされる。かかる検出期間においては、混合気の吸入によるポンプ特性の変化が生じないため、差圧検出手段により検出される絞りの両端間の差圧は、安定した値となる。このように安定した差圧値に基づくことで濃度算出手段は、燃料蒸気濃度を精確に算出することができる。しかも、混合気通過時の絞り両端間の差圧を混合気のポンプ到達前に検出することから、当該検出時間、ひいては燃料蒸気濃度測定の全体時間を短縮することができる。したがって、濃度測定後のパージ時間を増大して実パージ量を十分に確保することが可能となる。

請求項２に記載の発明によると、検出期間後、混合気がポンプに達する前までに、ポンプが検出用通路の減圧を停止する。これにより、検出期間後において混合気がポンプに達し難くなるので、検出期間後に混合気がポンプに吸入されて次の差圧検出時のポンプ特性に影響を及ぼすことを抑制できる。

請求項３に記載の発明によると、検出期間後において連通制御手段は、絞りとポンプとの間において検出用通路に連通する第一中継通路と、キャニスタに連通する第二中継通路とを連通させる。これにより検出期間後においては、検出用通路に残留した混合気を第一及び第二中継通路に掃き出してさらにキャニスタへと導くことができるので、検出用通路の残留混合気が次の差圧検出時のポンプ特性に影響を及ぼすことを抑制できる。

請求項４に記載の発明によると、キャニスタは、第二中継通路に連通し当該第二中継通路から流入する混合気中の燃料蒸気を吸着する第一吸着部と、パージ通路に連通し第一吸着部から脱離した燃料蒸気及び燃料タンク内で発生した燃料蒸気を吸着する第二吸着部とを有する。そして、それら第一吸着部と第二吸着部とは空間部を介して連通するので、第二中継通路から第一吸着部への流入混合気中の燃料蒸気は時間をかけて第二吸着部に達することとなる。これにより検出期間後においては、第二中継通路からキャニスタに混合気が流入しても、キャニスタから脱離してパージ通路に導かれる燃料蒸気が増大することを抑制できるので、実際にパージされる燃料蒸気の濃度（以下、実パージ濃度という）が濃度算出手段の算出値からずれる事態を回避することができる。

請求項５に記載の発明によると、検出期間後のパージ期間において、連通制御手段が第一中継通路と第二中継通路とを連通させ且つパージ制御手段がパージ通路と吸気通路とを連通させる。これによりパージ期間には、吸気通路の負圧がパージ通路、キャニスタ、第一中継通路、第二中継通路及び検出用通路に順次作用する。したがって、吸気通路の負圧がパージ通路及びキャニスタに作用することで、燃料蒸気をキャニスタから脱離させて吸気通路にパージすることができる。それと共に、吸気通路の負圧がキャニスタ、第一及び第二中継通路並びに検出用通路に作用することで、検出用通路の残留混合気を確実にキャニスタへと導くことができる。

請求項６に記載の発明によると、パージ期間後において、連通制御手段が第一中継通路と第二中継通路との連通を遮断する。これによりパージ期間後においては、検出用通路に連通する第一中継通路と、キャニスタに連通する第二中継通路とが非連通となるので、パージ期間に掃気されて燃料蒸気を除去された検出用通路にキャニスタからの脱離蒸気が誤って導かれる事態を回避することができる。

請求項７に記載の発明によると、検出期間において、パージ制御手段がパージ通路と吸気通路との連通を遮断する。これにより検出期間においては、パージ通路の混合気を検出用通路に確実に取り込むことができると共に、吸気通路の負圧脈動が検出用通路の混合気に伝播することを防止できる。

請求項８に記載の発明によると、検出用通路は、絞りとポンプとの間において通路容積を拡大する容積部を有する。これにより、混合気が容積部を抜けてポンプに達する直前までの時間、即ち絞りにおいて両端間の差圧が安定する時間を増大させることができる。したがって、このような請求項８に記載の発明によれば、パージ時間に大きく影響しない範囲で検出期間を長くとることができるので、差圧の検出精度ひいては燃料蒸気濃度の算出精度が高められる。

請求項９に記載の発明によると、検出用通路は、絞りに連通する第一連通部と、ポンプに連通し第一通路部よりも上方に設置される第二連通部と、第一連通部と第二連通部との間を連通する第三連通部とを有する。これにより、空気に対する比重が１よりも大きい燃料蒸気を含む混合気が第三連通部を流動する速度は低下するので、絞りを通過した混合気がポンプに達する直前までの時間、即ち絞りにおいて両端間の差圧が安定する時間を増大させることができる。したがって、このような請求項９に記載の発明によれば、パージ時間に大きく影響しない範囲で検出期間を長くとることができるので、差圧の検出精度ひいては燃料蒸気濃度の算出精度が高められる。

請求項１０に記載の発明によると、検出用通路は、絞りに連通する第一連通部と、ポンプに連通し第一通路部よりも下方に設置される第二連通部と、第一連通部と第二連通部との間を連通する第三連通部とを有する。これにより、空気に対する比重が１よりも小さい燃料蒸気を含む混合気が第三連通部を流動する速度は低下するので、絞りを通過した混合気がポンプに達する直前までの時間、即ち絞りにおいて両端間の差圧が安定する時間を増大させることができる。したがって、このような請求項１０に記載の発明によれば、パージ時間に大きく影響しない範囲で検出期間を長くとることができるので、差圧の検出精度ひいては燃料蒸気濃度の算出精度が高められる。

請求項１１に記載の発明によると、検出用通路は、絞りとポンプとの間を蛇行して延びる蛇行部を有する。これにより、絞りを通過した混合気が蛇行部を抜けてポンプに達する直前までの時間、即ち絞りにおいて両端間の差圧が安定する時間を増大させることができる。したがって、このような請求項１１に記載の発明によれば、パージ時間に大きく影響しない範囲で検出期間を長くとることができるので、差圧の検出精度ひいては燃料蒸気濃度の算出精度が高められる。

請求項１２に記載の発明によると、蛇行部のポンプ側端部は、当該端部に直近の蛇行点よりも上方に設置される。これにより、空気に対する比重が１よりも大きい燃料蒸気を含む混合気が蛇行部のポンプ側端部に直近の蛇行点から当該端部に至るまでの移動速度は低下するので、差圧の安定時間の増大効果が促進される。

請求項１３に記載の発明によると、蛇行部のポンプ側端部は、当該端部に直近の蛇行点よりも下方に設置される。これにより、空気に対する比重が１よりも小さい燃料蒸気を含む混合気が蛇行部のポンプ側端部に直近の蛇行点から当該端部に至るまでの移動速度は低下するので、差圧の安定時間の増大効果が促進される。

請求項１４に記載の発明によると、ポンプ制御手段は、検出期間においてポンプの回転数を一定に制御する。これにより、検出期間におけるポンプ特性が一定となるため、ポンプ特性が変化することによる差圧の検出誤差ひいては燃料蒸気濃度の算出誤差が発生し難くなる。

請求項１５に記載の発明によると、第一差圧検出期間においては、通路開閉手段がパージ通路及び大気通路よりもポンプ側において検出用通路を開放し且つ通路切換手段が大気通路を検出用通路に連通させ且つポンプが検出用通路を減圧した状態で、差圧検出手段が絞り両端間の差圧を検出する。この検出結果である第一差圧は、絞りを空気が通過するときの差圧となる。また、検出期間としての第二差圧検出期間においては、通路開閉手段がパージ通路及び大気通路よりもポンプ側において検出用通路を開放し且つ通路切換手段がパージ通路を検出用通路に連通させ且つポンプが検出用通路を減圧した状態で、差圧検出手段が絞り両端間の差圧を検出する。この検出結果である第二差圧は、混合気が絞りを通過した後、ポンプに達する前までの差圧となる。またさらに締切圧検出期間においては、通路開閉手段がパージ通路及び大気通路よりもポンプ側において検出用通路を閉塞し且つポンプが検出用通路を減圧した状態で、差圧検出手段がポンプの締切圧を検出する。以上のようにして検出される第一及び第二差圧並びに締切圧から燃料蒸気濃度を算出する濃度算出手段は、特に第二差圧が安定した値となることによって精確な濃度算出を実現することができる。

ポンプの締切圧は、絞りを空気が通過するときの差圧である第一差圧よりも大きくなる。そのため、第一差圧検出期間と締切圧検出期間とを連続させる場合には、第一差圧検出期間よりも締切圧検出期間を後に設定することで、それら期間においてポンプ特性ひいては差圧を安定させるのに必要な時間の合計を短くすることができる。そこで、請求項１６に記載の発明によると、締切圧検出期間は第一差圧検出期間後に連続して設定されるので、燃料蒸気濃度測定の全体時間の短縮効果が向上する。

第一差圧又は締切圧検出期間よりも前に第二差圧検出期間が設定される場合、第二差圧検出期間において検出用通路に取り込まれた混合気が第一差圧又は締切圧検出期間においてポンプに吸入されると、混合気がポンプから排出されるまでポンプ特性が不安定となる。この場合、ポンプ特性が安定するのを待って第一差圧又は締切圧の検出を行う必要があるため、第一差圧及び締切圧検出期間の合計時間が増大してしまう。そこで、請求項１７に記載の発明によると、第二差圧検出期間は、第一差圧及び締切圧検出期間よりも後に設定されるので、第二差圧検出期間において検出用通路に取り込まれた混合気が第一差圧及び締切圧検出期間のポンプ特性に影響を及ぼすことがない。したがって、第一差圧及び締切圧検出期間においてポンプ特性ひいては差圧を安定させるのに必要な時間の合計を短くすることができるので、燃料蒸気濃度測定の全体時間の短縮効果が向上する。
尚、第一差圧検出期間、第二差圧検出期間及び締切圧検出期間の順序については、請求項１６，１７に記載の順序以外であってもよい。

請求項１８に記載の発明によると、締切圧検出期間においては、通路開閉手段が検出用通路を絞りとポンプとの間で閉塞することにより、ポンプ特性ひいては差圧の安定に必要な時間を短くすることができる。したがって、燃料蒸気濃度測定の全体時間の短縮効果が向上する。

以下、本発明の複数の実施形態を図面に基づいて説明する。
（第一実施形態）
図１は、本発明の第一実施形態による燃料蒸気処理装置１０を車両の内燃機関（以下、エンジンという）１に適用した例を示している。

まず、エンジン１について説明する。
エンジン１は、燃料タンク２内に収容されたガソリン燃料を用いて動力を発生させるガソリンエンジンである。エンジン１の吸気通路３には、例えば燃料噴射量を制御する燃料噴射装置４、吸気量を制御するスロットル装置５、吸気量を検出するエアフローセンサ６、吸気圧を検出する吸気圧センサ７等が設置されている。また、エンジン１の排気通路８には、例えば空燃比を検出する空燃比センサ９等が設置されている。

次に、燃料蒸気処理装置について説明する。
燃料蒸気処理装置１０は、燃料タンク２内で発生した燃料蒸気を処理してエンジン１に供給するものであり、キャニスタ１２、ポンプ１４、差圧センサ１６、複数の弁１８〜２３、複数の通路２６〜３６及び電子制御ユニット（ＥＣＵ）３８を備えている。

キャニスタ１２は、ケース４２内を隔壁４３によって仕切られることで二つの吸着部４４，４５を形成している。各吸着部４４，４５には、活性炭等からなる吸着材４６，４７が充填されている。メイン吸着部４４には、燃料タンク２内に連通する導入通路２６が連通している。したがって、燃料タンク２内で発生した燃料蒸気は、導入通路２６を通じてメイン吸着部４４に流入し、当該メイン吸着部４４の吸着材４６に脱離可能に吸着される。メイン吸着部４４にはさらに、吸気通路３と連通するパージ通路２７が連通している。ここでパージ通路２７の吸気通路側端には、電磁駆動式の二方弁からなるパージ制御弁１８が設置されており、パージ制御弁１８はその開閉作動によって、パージ通路２７と吸気通路３との連通を制御する。これによりパージ制御弁１８の開状態では、吸気通路３のスロットル装置５よりも下流側に発生する負圧がパージ通路２７を通じてメイン吸着部４４に作用する。したがって、メイン吸着部４４に負圧が作用するときには、メイン吸着部４４の吸着材４６から燃料蒸気が脱離し、その脱離蒸気が空気と混合してパージ通路２７に導かれることで、当該混合気中の燃料蒸気が吸気通路３へとパージされる。尚、パージ通路２７を通じて吸気通路３にパージされた燃料蒸気は、燃料噴射装置４からの噴射燃料と共にエンジン１内で燃焼されることとなる。

サブ吸着部４５には、ケース４２内底部の空間部４８を介してメイン吸着部４４が連通している。また、サブ吸着部４５には、検出用通路２８の中途部に連通する中継通路２９が連通している。ここで中継通路２９の中途部には、電磁駆動式の二方弁からなる連通制御弁１９が設置されており、連通制御弁１９はその開閉作動によって、中継通路２９の当該弁１９よりも検出用通路側部分２９ａとサブ吸着部側部分２９ｂとの間の連通を制御する。これにより、連通制御弁１９及びパージ制御弁１８の開状態では、吸気通路３の負圧がパージ通路２７、メイン吸着部４４、空間部４８を通じてサブ吸着部４５に作用し、さらに中継通路２９及び検出用通路２８にも作用する。したがって、検出用通路２８に混合気が存在している状態でサブ吸着部４５に負圧が作用すると、検出用通路２８の混合気が中継通路２９を通じてサブ吸着部４５に流入し、当該混合気中の燃料蒸気がサブ吸着部４５の吸着材４７に脱離可能に吸着される。また、サブ吸着部４５に負圧が作用するときには、サブ吸着部４５の吸着材４７から燃料蒸気が脱離するが、その脱離蒸気は空間部４８で一旦滞留した後、メイン吸着部４４に吸着されることとなる。

通路切換弁２０は、電磁駆動式の三方弁から構成されている。通路切換弁２０は、フィルタ４９を介して大気に開放された第一大気通路３０に接続されている。また、通路切換弁２０は、メイン吸着部４４とパージ制御弁１８との間においてパージ通路２７から分岐する分岐通路３１に接続されている。またさらに通路切換弁２０は、検出用通路２８の一端に接続されている。このような接続形態の通路切換弁２０は、検出用通路２８に連通する通路を第一大気通路３０とパージ通路２７の分岐通路３１との間で切り換える。したがって、第一大気通路３０が検出用通路２８に連通する第一状態では、第一大気通路３０を通じて空気が検出用通路２８に流入可能となる。また、分岐通路３１が検出用通路２８に連通する第二状態では、パージ通路２７の燃料蒸気を含む混合気が分岐通路３１を通じて検出用通路２８に流入可能となる。

ポンプ１４は、例えば電動式のベーンポンプから構成されている。ポンプ１４の吸入口は、検出用通路２８の絞り５０を挟んで通路切換弁２０とは反対側端に連通しており、ポンプ１４の排出口は第一排出通路３２に連通している。これによりポンプ１４の作動時には、検出用通路２８が減圧され、検出用通路２８から吸入された気体が第一排出通路３２に排出されることとなる。

検出用通路２８において中継通路２９の連通部分と通路切換弁２０との間となる中途部には、検出用通路２８の通路面積を絞る絞り５０が形成されている。また、検出用通路２８において中継通路２９の連通部分と絞り５０との間となる中途部には、電磁駆動式の二方弁からなる通路開閉弁２１が設置されており、通路開閉弁２１はその開閉作動によって、検出用通路２８の当該弁２１よりも通路切換弁側部分２８ａとポンプ側部分２８ｂとの間の連通を制御する。ここで部分２８ａ，２８ｂの非連通時には、通路３０，３１に繋がる通路切換弁２０とポンプ１４との間において検出用通路２８が閉塞された状態となり、逆に部分２８ａ，２８ｂの連通時には検出用通路２８が開放された状態となる。即ち通路開閉弁２１は、ポンプ１４よりも通路３０，３１側において、より詳細にはポンプ１４と絞り５０との間において検出用通路２８を開閉するものである。

差圧センサ１６は、通路開閉弁２１とポンプ１４との間において検出用通路２８から分岐する導圧通路３３に連通している。これにより差圧センサ１６は、検出用通路２８の絞り５０よりもポンプ１４側から導圧通路３３を通じて受ける圧力と、大気圧との差圧を検出する。したがって、ポンプ１４の作動時に差圧センサ１６が検出する差圧は、通路開閉弁２１の開状態において絞り５０の両端間の差圧に実質的に等しくなる。また、通路開閉弁２１の閉状態では、ポンプ１４の吸入側において検出用通路２８が閉塞されるため、ポンプ１４の作動時に差圧センサ１６が検出する差圧は、ポンプ１４の締切圧に実質的に等しくなる。

排出切換弁２２は、電磁駆動式の三方弁から構成されている。排出切換弁２２は、フィルタ５１を介して大気に開放された第二大気通路３４に接続されている。また、排出切換弁２２は、キャニスタ１２の空間部４８に連通する第二排出通路３５に接続されている。またさらに排出切換弁２２は、ポンプ１４の排出側の第一排出通路３２に接続されている。このような接続形態の排出切換弁２２は、第一排出通路３２に連通する通路を第二大気通路３４と第二排出通路３５との間で切り換える。したがって、第二大気通路３４が第一排出通路３２に連通する第一状態では、ポンプ１４から排出された気体が第一排出通路３２及び第二大気通路３４を通じて大気中に放散される。また、第二排出通路３５が第一排出通路３２に連通する第二状態では、ポンプ１４からの排出気体が第一排出通路３２及び第二排出通路３５を通じて空間部４８に流入可能となる。

キャニスタクローズ弁２３は、電磁駆動式の二方弁から構成されており、連通制御弁１９とサブ吸着部４５との間において中継通路２９から分岐する第三大気通路３６の中途部に設置されている。第三大気通路３６において、キャニスタクローズ弁２３を挟んで中継通路２９とは反対側端はフィルタ５２を介して大気に開放されている。したがって、キャニスタクローズ弁２３の開状態では、第三大気通路３６及び中継通路２９を通じてサブ吸着部４５が大気開放されることとなる。

ＥＣＵ３８は、ＣＰＵ及びメモリを有するマイクロコンピュータを主体に構成されており、燃料蒸気処理装置１０のポンプ１４、差圧センサ１６及び弁１８〜２３並びにエンジン１の各要素４〜７，９と電気接続されている。ＥＣＵ３８は、例えば各センサ１６，６，７，９の検出結果、エンジン１の冷却水温度、車両の作動油温度、エンジン１の回転数、車両のアクセル開度、イグニションスイッチのオンオフ状態等に基づいてポンプ１４及び弁１８〜２３の各作動を制御する。さらに本実施形態のＥＣＵ３８は、例えば燃料噴射装置４の燃料噴射量、スロットル装置５の開度、エンジン１の点火時期等、エンジン１を制御する機能も備えている。

次に、燃料蒸気処理装置１０の特徴的な主作動のフローを図２に基づいて説明する。尚、本主作動は、イグニションスイッチがオンされてエンジン１が始動するに伴い開始されるものである。
まず、ステップＳ１０１では、濃度測定条件が成立しているか否かをＥＣＵ３８により判定する。ここで濃度測定条件の成立とは、例えばエンジン１の冷却水温度、車両の作動油温度、エンジン１の回転数等、車両状態を表す物理量が所定の領域にあることを意味する。そして、かかる濃度測定条件は、例えばエンジン１の始動直後に成立するように予め設定されて、ＥＣＵ３８のメモリに記憶されている。

ステップＳ１０１において肯定判断された場合には、ステップＳ１０２に移行して、濃度測定処理を実行する。この濃度測定処理により、パージ制御弁１８の閉状態でパージ通路２７の燃料蒸気濃度が測定されると、ステップＳ１０３に移行して、パージ条件が成立しているか否かをＥＣＵ３８により判定する。ここでパージ条件の成立とは、例えばエンジン１の冷却水温度、車両の作動油温度、エンジン１の回転数等、車両状態を表す物理量が上記濃度測定条件の場合とは異なる所定の領域にあることを意味する。そして、かかるパージ条件は、例えばエンジン１の冷却水温度が所定値以上となってエンジン１の暖機が完了したとき成立するように予め設定されて、ＥＣＵ３８のメモリに記憶されている。

ステップＳ１０３において肯定判断された場合には、ステップＳ１０４に移行して、パージ処理を実行する。このパージ処理により、パージ制御弁１８の開状態でパージ通路２７から吸気通路３に燃料蒸気がパージされ、パージ停止条件が成立すると、ステップＳ１０５に移行する。ここでパージ停止条件の成立とは、例えばエンジン１の回転数、アクセル開度等、車両の状態を表す物理量が上記濃度測定条件及び上記パージ条件とは異なる所定の領域にあることを意味する。そして、かかるパージ停止条件は、例えばアクセル開度が所定値以下となって車両が減速したとき成立するように予め設定されて、ＥＣＵ３８のメモリに記憶されている。
また、ステップＳ１０３において否定判断された場合には、ステップＳ１０５に直接移行する。

ステップＳ１０５では、ステップＳ１０２の濃度測定処理の終了から設定時間が経過したか否かをＥＣＵ３８により判定する。このステップＳ１０５において肯定判断された場合には、ステップＳ１０１へと戻り、また一方、ステップＳ１０５において否定判断された場合には、ステップＳ１０３へと戻る。尚、ステップＳ１０５の判断基準となる上記設定時間は、燃料蒸気濃度の経時変化と濃度の要求精度とを考慮して予め設定され、ＥＣＵ３８のメモリに記憶されている。

以上、ステップＳ１０１において肯定判断された場合の後続処理ステップＳ１０２〜Ｓ１０５について説明したが、以下、ステップＳ１０１において否定判断された場合の後続処理ステップＳ１０６について説明する。
ステップＳ１０６では、イグニションスイッチがオフされたか否かをＥＣＵ３８により判定する。このステップＳ１０６において否定判断された場合には、ステップＳ１０１へと戻り、また一方、ステップＳ１０６において肯定判断された場合には、主作動を終了する。尚、燃料蒸気処理装置１０では、主作動が終了した後、各弁１８〜２３を図３に示す状態にしてキャニスタ１２を図４の如く大気開放するキャニスタ開放作動が実施される。

ここで、上記ステップＳ１０２の濃度測定処理についてさらに詳しく説明する。
まず、燃料蒸気処理装置１０における燃料蒸気濃度の測定原理について説明する。
例えばベーンポンプからなるポンプ１４では、負荷に応じて内部漏れ量が変化することから、図５に示すようにポンプ１４の圧力（Ｐ）−流量（Ｑ）特性曲線Ｃ_Pmpは下記の一次式（１）にて表される。尚、式（１）においてＫ１，Ｋ２はポンプ１４に固有の定数である。
Ｑ＝Ｋ１・Ｐ＋Ｋ２ ・・・（１）

ここでポンプ１４の締切圧をＰ_tとすると、Ｐ＝Ｐ_tとなるポンプ１４の吸入側の締切時にはＱ＝０となることから、下記の式（２）が得られる。
Ｋ２＝−Ｋ１・Ｐ_t ・・・（２）

燃料蒸気処理装置１０では、検出用通路２８の絞り５０よりもポンプ１４側において流通気体の圧力損失が無視できる程度に小さくされている。これにより通路開閉弁２１の開状態では、ポンプ１４の圧力Ｐと絞り５０の両端間の差圧（以下、単に差圧という）ΔＰとが実質的に等しくなると考えられる。したがって、空気が絞り５０を通過するときの通過流量Ｑ_Air及び差圧ΔＰ_Airは、式（１），（２）から得られる下記式（３）の関係を満たす。
Ｑ_Air＝Ｋ１・（ΔＰ_Air−Ｐ_t） ・・・（３）
また、燃料蒸気を含む混合気（以下、単に混合気という）が絞り５０を通過するときの通過流量Ｑ_Gas及び差圧ΔＰ_Gasも同様に、式（１），（２）から得られる下記式（４）の関係を満たす。
Ｑ_Gas＝Ｋ１・（ΔＰ_Gas−Ｐ_t） ・・・（４）

さて、絞り５０における気体の差圧（ΔＰ）−流量（Ｑ）特性曲線は、絞り５０を通過する気体の密度ρを用いて下記の式（５）にて表される。尚、式（５）においてＫ３は絞り５０に固有の定数であり、絞り５０の穴径及び流量係数をそれぞれｄ及びαとしたとき、下記の式（６）にて表される値である。
Ｑ＝Ｋ３・（ΔＰ／ρ）^1/2 ・・・（５）
Ｋ３＝α・π・ｄ²／４・２^1/2 ・・・（６）

したがって、図５に示す空気のΔＰ−Ｑ特性曲線Ｃ_Airは、空気の密度ρ_Airを用いて下記の式（７）にて表される。
Ｑ_Air＝Ｋ３・（ΔＰ_Air／ρ_Air）^1/2 ・・・（７）
また、図５に示す混合気のΔＰ−Ｑ特性曲線Ｃ_Gasは、混合気の密度ρ_Gasを用いて下記の式（８）にて表される。尚、ここで混合気の密度ρ_Gasは、燃料蒸気の成分である炭化水素（ＨＣ）の密度をρ_HCとしたとき、混合気中の燃料蒸気濃度Ｄ（％）との間に下記式（９）の関係を有している。
Ｑ_Gas＝Ｋ３・（ΔＰ_Gas／ρ_Gas）^1/2 ・・・（８）
Ｄ＝１００・ρ_Air・（１−ρ_Gas／ρ_Air）／（ρ_Air−ρ_HC） ・・・（９）

以上より、式（３）＝式（７）及び式（４）＝式（８）が成立するので、下記の式（１０）及び（１１）が得られる。
ρ_Air＝Ｋ３²・ΔＰ_Air／｛Ｋ１²・（ΔＰ_Air−Ｐ_t）²｝ ・・・（１０）
ρ_Gas＝Ｋ３²・ΔＰ_Gas／｛Ｋ１²・（ΔＰ_Gas−Ｐ_t）²｝ ・・・（１１）
したがって、式（１０）と式（１１）とからＫ１，Ｋ３を消去してなる下記の式（１２）が得られ、さらにこの式（１２）と式（９）とから燃料蒸気濃度の算出式（１３）が下記のように得られる。
ρ_Gas／ρ_Air＝ΔＰ_Gas／ΔＰ_Air・（ΔＰ_Air−Ｐ_t）²／（ΔＰ_Gas−Ｐ_t）²
・・・（１２）
Ｄ＝１００・ρ_Air・｛１−ΔＰ_Gas／ΔＰ_Air・（ΔＰ_Air−Ｐ_t）²／（ΔＰ_Gas−Ｐ_t）²｝／（ρ_Air−ρ_HC） ・・・（１３）

こうして得られる燃料蒸気濃度Ｄの算出式（１３）において、ρ_Air，ρ_HCは物理定数として決められた値であり、本実施形態では式（１３）の一部としてＥＣＵ３８のメモリに記憶されている。したがって、式（１３）を用いて燃料蒸気濃度Ｄを算出するには、絞り５０を空気及び混合気が通過するときの各差圧ΔＰ_Air，ΔＰ_Gasとポンプ１４の締切圧Ｐ_tとが必要となる。そこで、上記ステップＳ１０２の濃度測定処理では、差圧ΔＰ_Air，ΔＰ_Gas及び締切圧Ｐ_tを検出してそれらの値から燃料蒸気濃度Ｄを算出する。以下、かかる濃度測定処理のフローを図６に基づいて説明する。尚、濃度測定処理の直前においては、ポンプ１４が停止状態、パージ制御弁１８及び連通制御弁１９が閉状態、通路切換弁２０及び排出切換弁２２が第一状態、通路開閉弁２１及びキャニスタクローズ弁２３が開状態となっているものとする。

まず、ステップＳ２０１では、ＥＣＵ３８によりポンプ１４を一定の回転数となるように駆動して、検出用通路２８を吸気通路３の負圧よりも小さな圧力で減圧する。このとき、各弁１８〜２３の状態は図３の如く濃度測定処理直前の状態と同一であるので、図７に示すように第一大気通路３０から検出用通路２８に空気が流入し、差圧センサ１６により検出される差圧が図８の如く所定値ΔＰ_Airにまで低下する。そこで本ステップＳ２０１では、差圧センサ１６の検出差圧が安定したところで、その安定値を空気通過時の差圧ΔＰ_AirとしてＥＣＵ３８のメモリに記憶する。尚、本ステップＳ２０１において、ポンプ１４から第一排出通路３２に排出される空気は、第二大気通路３４のフィルタ５１を通じて大気中に放散される。

次にステップＳ２０２では、ＥＣＵ３８により、ステップＳ２０１と同様なポンプ駆動を継続しつつ、通路開閉弁２１を閉状態とする。これにより、各弁１８〜２３の状態は図３に示す状態となるので、図９に示すように検出用通路２８が閉塞され、差圧センサ１６により検出される差圧が図８の如くポンプ１４の締切圧Ｐ_tにまで低下する。そこで本ステップＳ２０２では、差圧センサ１６の検出差圧が安定したところで、その安定値をポンプ１４の締切圧Ｐ_tとしてＥＣＵ３８のメモリに記憶する。尚、本ステップＳ２０２において、差圧センサ１６の検出差圧が安定するまでにポンプ１４から第一排出通路３２に排出される空気は、第二大気通路３４のフィルタ５１を通じて大気中に放散される。

続いてステップＳ２０３では、ＥＣＵ３８により、ステップＳ２０１と同様なポンプ駆動を継続しつつ、通路切換弁２０及び排出切換弁２２を第二状態とすると共に、通路開閉弁２１を開状態とする。これにより、各弁１８〜２３の状態は図３に示す状態となるので、図１０に示すようにパージ通路２７の分岐通路３１から検出用通路２８に混合気が流入し、差圧センサ１６により検出される差圧が図８の如く上昇する。そして、検出用通路２８への流入混合気が絞り５０を通過すると、差圧センサ１６の検出差圧が燃料蒸気濃度Ｄに応じた値ΔＰ_Gasで一旦安定する。しかし、絞り５０を通過した混合気がポンプ１４に達して吸入される場合、図８に一点鎖線で示す如く差圧センサ１６の検出差圧が不安定となってしまう。そこで本ステップＳ２０３では、混合気が絞り５０を通過することにより差圧センサ１６の検出差圧が安定した後、混合気がポンプ１４に達する前までに、その安定値を混合気通過時の差圧ΔＰ_GasとしてＥＣＵ３８のメモリに記憶し、次のステップＳ２０４に移行する。

尚、このようなステップＳ２０３においては、混合気がポンプ１４に吸入されて第一排出通路３２に排出されることが理論的にはない。但し、ステップＳ２０３において検出差圧の安定後にステップＳ２０４に移行するまでの時間は、混合気がポンプ１４に達しないように予め設定されたものであり、それ故、例えば外乱によって混合気がポンプ１４に達するおそれがある。しかし、ステップＳ２０３において弁２０〜２２は図３の状態とされるので、万が一、混合気がポンプ１４に達し第一排出通路３２に排出されても、要素２８，３１，２７，１２，３５を通じて第一排出通路３２に作用するポンプ１４の吸入圧（負圧）により、混合気をキャニスタ１２へと確実に導くことができる。

ステップＳ２０４では、絞り５０を通過した混合気がポンプ１４に達する前までに、ＥＣＵ３８によってポンプ１４を停止させる。さらに本実施形態のステップＳ２０４では、通路切換弁２０及び排出切換弁２２を第一状態に戻しておく。
この後、ステップＳ２０５では、ステップＳ２０１及びＳ２０３において記憶された差圧ΔＰ_Air及びΔＰ_Gasと、ステップＳ２０２において記憶された締切圧Ｐ_tと、予め記憶されている式（１３）とをＥＣＵ３８のメモリからＣＰＵに読み出す。さらに、ステップＳ２０５では、ＥＣＵ３８により差圧ΔＰ_Air，ΔＰ_Gas及び締切圧Ｐ_tを式（１３）に代入して燃料蒸気濃度Ｄを算出し、その算出値をメモリに記憶する。

以上、濃度測定処理について説明した。続いて、上記ステップＳ１０４のパージ処理のフローを図１１に基づいて説明する。尚、パージ処理の直前において各弁１８〜２３の状態は、濃度測定処理のステップＳ２０４で実現された状態となっている。
まず、ステップＳ３０１では、濃度測定処理のステップＳ２０５において記憶された燃料蒸気濃度ＤをＥＣＵ３８のメモリからＣＰＵに読み出す。さらに、ステップＳ３０１ではＥＣＵ３８により、車両のアクセル開度等の車両状態を表す物理量と、読み出された燃料蒸気濃度Ｄとに基づいてパージ制御弁１８の開度を設定し、その設定値をメモリに記憶する。

次にステップＳ３０２では、ＥＣＵ３８により、パージ制御弁１８及び連通制御弁１９を開状態、キャニスタクローズ弁２３を閉状態として、第一パージ処理を実施する。これにより、弁１８〜２３の状態は図３に示す状態となるので、図１２に示すように検出用通路２８及び第一排出通路３２が大気開放されて、吸気通路３の負圧が要素２７，１２，２９，２８，１４に作用する。したがって、燃料蒸気がメイン吸着部４４から脱離して吸気通路３にパージされる。それと共に、濃度測定処理によって検出用通路２８に残留した混合気がサブ吸着部４５に流入し、当該混合気中の燃料蒸気がサブ吸着部４５に吸着される。ステップＳ３０２の第一パージ処理では、このようにして検出用通路２８から残留混合気を掃出することを目的としている。そこで、ステップＳ３０２の実行時間、即ち第一パージ処理の処理時間Ｔ_pは、例えば下記（Ａ）又は（Ｂ）の如く設定される。

（Ａ）濃度測定処理のステップＳ２０３の実行時間をＴ_cとしたとき、Ｔ_p≧Ｔ_cとなるように処理時間Ｔ_pを設定する。濃度測定処理のステップＳ２０１〜Ｓ２０３においてポンプ１４の吸入圧は吸気通路３の負圧よりも小さいので、このような処理時間Ｔ_pの設定によって検出用通路２８を十分に掃気することができる。

（Ｂ）検出用通路２８において中継通路２９の連通部分よりもポンプ１４側と通路切換弁２０側とをそれぞれ掃気するのに必要な時間Ｔ_x，Ｔ_yのうち長い方を処理時間Ｔ_pに設定する。これにより、検出用通路２８を十分に掃気することができる。尚、掃気時間Ｔ_xについては、中継通路２９の連通部分よりもポンプ１４側と通路切換弁２０側との圧損比からポンプ１４側における流量Ｑ_xを算出し、その算出された流量Ｑ_xとポンプ１４側の容積Ｖ_xとの比をとることで予測することができる。また、掃気時間Ｔ_yについても同様に予測することができる。

尚、ステップＳ３０２では、ステップＳ３０１でメモリに記憶された設定開度がＣＰＵに読み出され、当該設定開度に一致するようにパージ制御弁１８の開度が制御される。
以上のようにして、ステップＳ３０２の実行開始から時間Ｔ_pが経過すると、次のステップＳ３０３に移行する。

ステップＳ３０３では、ＥＣＵ３８により、連通制御弁１９を閉状態とすると共に、キャニスタクローズ弁２３を開状態として、第二パージ処理を実施する。これにより、弁１８〜２３の状態は図３に示す状態となるので、図１３に示すように第三大気通路３６及び中継通路２９のサブ吸着部側部分２９ｂが大気開放されて、吸気通路３の負圧が要素２７，１２に作用する。したがって、燃料蒸気がメイン吸着部４４から脱離して吸気通路３にパージされる。尚、ステップＳ３０３においても、ステップＳ３０２と同様にしてパージ制御弁１８の設定開度が読み出され、当該設定開度に一致するようにパージ制御弁１８の開度が制御される。また、ステップＳ３０３は、先に説明したパージ停止条件が成立すると終了する。

以上説明した第一実施形態によると、濃度測定処理のステップＳ２０３において、混合気が絞り５０を通過することにより差圧センサ１６の検出差圧が安定した後、混合気がポンプ１４に達する前までに、当該差圧の安定値が差圧ΔＰ_Gasとして検出される。したがって、濃度測定処理のステップＳ２０５では、そのように安定した値ΔＰ_Gasに基づいて燃料蒸気濃度Ｄが算出されるので、当該算出値Ｄは精確なものとなる。

また、第一実施形態によると、濃度測定処理のステップＳ２０３においてはパージ制御弁１８が閉じられるので、パージ通路２７の混合が検出用通路２８に確実に取り込まれ、また吸気通路３の負圧脈動が検出用通路２８への流入混合気に伝播することもない。したがって、絞り５０における混合気の流量不足や脈動伝播による差圧ΔＰ_Gasの検出誤差を低減することができる。

さらに第一実施形態によると、濃度測定処理においてポンプ１４の回転数が一定に制御されるので、ポンプ１４のＰ−Ｑ特性が安定した状態で差圧ΔＰ_Air，ΔＰ_Gas及び締切圧Ｐ_tが検出される。したがって、ポンプ１４のＰ−Ｑ特性が変化することによる差圧ΔＰ_Air，ΔＰ_Gas及び締切圧Ｐ_tの検出誤差を低減することができる。
このように第一実施形態によれば、濃度測定処理において差圧ΔＰ_Air，ΔＰ_Gas及び締切圧Ｐ_tを精確に検出することができるので、燃料蒸気濃度Ｄの算出精度が向上する。

またさらに第一実施形態によると、図８の如く締切圧Ｐ_tが差圧ΔＰ_Airよりも大きくなる。したがって、締切圧Ｐ_tを検出するステップＳ２０２を、差圧ΔＰ_Airを検出するステップＳ２０１後に連続して実施する濃度測定処理によれば、それら各ステップにおいて差圧センサ１６の検出差圧を安定させるための時間の合計を実施順が逆の場合よりも短くできる。また、濃度測定処理のステップＳ２０２では、絞り５０とポンプ１４との間において検出用通路２８が閉塞されるので、このことによっても差圧センサ１６の検出差圧を短時間にて安定させることができる。

さらにまた、第一実施形態によると、差圧ΔＰ_Air及び締切圧Ｐ_tを検出した後のステップＳ２０３において差圧ΔＰ_Gasを検出する濃度測定処理を採用しているので、差圧ΔＰ_Gasの検出に用いた混合気が差圧ΔＰ_Air及び締切圧Ｐ_tの検出時に検出用通路２８に残留しているようなことがない。したがって、差圧ΔＰ_Air及び締切圧Ｐ_tの検出時に差圧センサ１６の検出差圧を安定させるための時間が検出用通路２８の混合気によって延長することがない。しかもステップＳ２０３では、絞り５０を通過した混合気がポンプ１４に到達する前に差圧ΔＰ_Gasの検出が完了するので、ステップＳ２０３の実行時間を短くすることができる。

このように第一実施形態によれば、濃度測定処理のステップＳ２０１〜Ｓ２０３を短時間で実行することができるので、濃度測定処理の全体時間の短縮が図られる。これにより、パージ処理の時間が増大して実パージ量が十分に確保され得る。

加えて第一実施形態によると、濃度測定処理において差圧ΔＰ_Gasの検出後に実行されるステップＳ２０４では、混合気がポンプ１４に達する前までにポンプ１４が停止されるので、混合気がポンプ１４に達し難い。したがって、混合気がポンプ１４に吸入されて次の濃度測定処理に影響を及ぼすことを抑制できる。

さらに加えて第一実施形態では、濃度測定処理後に実施される第一パージ処理において、パージ制御弁１８及び連通制御弁１９が開かれて吸気通路３の負圧が検出用通路２８に作用し、検出用通路２８に残留している混合気がサブ吸着部４５に導入される。即ち検出用通路２８が掃気されるので、先の濃度測定処理により検出用通路２８に取り込まれた燃料蒸気が次の濃度測定処理に影響を及ぼす事態を回避することができる。また、第一パージ処理においてサブ吸着部４５に吸着される燃料蒸気は、空間部４８の存在によって、時間をかけてメイン吸着部４４に達することとなる。これにより第一パージ処理においては、メイン吸着部４４から脱離してパージ通路２７に導かれる燃料蒸気の増大が発生しないようになる。したがって、第一パージ処理における実パージ濃度が当該処理直前の濃度測定処理における算出値Ｄからずれることを防止できる。

しかも第一実施形態によると、主作動が終了した後においては、通常、連通制御弁１９が閉じられる。その結果、第一パージ処理によりサブ吸着部４５に吸着された燃料蒸気が主作動終了後に脱離して検出用通路２８に誤って到達することを防止できる。したがって、そのようなサブ吸着部４５からの脱離蒸気が次の濃度測定処理に影響を及ぼす事態を回避することができる。

以上、第一実施形態では、第一大気通路３０が特許請求の範囲に記載の「大気通路」に相当し、通路切換弁２０が特許請求の範囲に記載の「通路切換手段」に相当し、差圧センサ１６が特許請求の範囲に記載の「差圧検出手段」に相当し、ＥＣＵ３８が特許請求の範囲に記載の「濃度算出手段」に相当する。また、第一実施形態では、連通制御弁１９が特許請求の範囲に記載の「連通制御手段」に相当し、中継通路２９の検出用通路側部分２９ａが特許請求の範囲に記載の「第一中継通路」に相当し、中継通路２９のサブ吸着部側部分２９ｂが特許請求の範囲に記載の「第二中継通路」に相当する。またさらに第一実施形態では、サブ吸着部４５が特許請求の範囲に記載の「第一吸着部」に相当し、メイン吸着部４４が特許請求の範囲に記載の「第二吸着部」に相当し、パージ制御弁１８が特許請求の範囲に記載の「パージ制御手段」に相当し、ＥＣＵ３８が特許請求の範囲に記載の「ポンプ制御手段」に相当する。加えて第一実施形態では、通路開閉弁２１が特許請求の範囲に記載の「通路開閉手段」に相当し、差圧ΔＰ_Airが特許請求の範囲に記載の「第一差圧」に相当し、差圧ΔＰ_Gasが特許請求の範囲に記載の「第二差圧」に相当する。

（第二実施形態）
図１４に示すように、本発明の第二実施形態は第一実施形態の変形例であり、第一実施形態と実質的に同一の構成部分には同一の符号を付すことで説明を省略する。
第二実施形態の燃料蒸気処理装置１００では、ポンプ１４と絞り５０との間において検出用通路１１０の長さが第一実施形態の場合よりも長くされており、それにより検出用通路１１０の通路容積が拡大されている。以下、かかる構成を採用した理由について説明する。

濃度測定処理の各ステップＳ２０１，Ｓ２０２，Ｓ２０３では、図１５に示すように、実行開始から差圧センサ１６の検出差圧が安定するまでに所定の時間Ｔ１，Ｔ２，Ｔ３を必要とする。そして、これら時間Ｔ１，Ｔ２，Ｔ３の総和Ｔは、検出用通路１１０の絞り５０からポンプ１４までの第一容積Ｖ１と、検出用通路１１０の絞り５０から通路開閉弁２１までの第二容積Ｖ２とに対して、図１６（ａ）の如き相関を有している。即ち総和時間Ｔは、第一及び第二容積Ｖ１，Ｖ２が小さくなるほど減少することとなる。尚、総和時間Ｔが短いほど、燃料蒸気濃度測定の全体時間の短縮に繋がる。

また、濃度測定処理のステップＳ２０３では、混合気が絞り５０を通過してから差圧センサ１６の検出差圧が安定傾向を示す時間Ｔ４（図１５参照）が、第一及び第二容積Ｖ１，Ｖ２に対して、図１６（ｂ）の如き相関を有している。即ち安定時間Ｔ４は、第二容積Ｖ２に対しては依存しないが、第一容積Ｖ１が大きくなるほど増大する。尚、安定時間Ｔ４は、差圧の安定値ΔＰ_Gasを見極めるための時間であるとも言えるので、当該時間Ｔ４が長いほど差圧ΔＰ_Gasの検出精度が高精度になる。

以上より、総和時間Ｔと安定時間Ｔ４とは第一容積Ｖ１に対して相反する関係にあることが判る。そこで第二実施形態では、図１６（ｃ）に示すように、総和時間Ｔが限界時間Ｔ_th未満となり且つ安定時間Ｔ４が必要時間Ｔ４_th以上となる最適範囲において、第一容積Ｖ１が可及的に大きく且つ第二容積Ｖ２が可及的に小さく設定されている。したがって、第二実施形態では特に、第一容積Ｖ１を大きくするために、検出用通路１１０の要素１４，５０間の長さを伸ばしているのである。尚、限界時間Ｔ_th及び必要時間Ｔ４_thについては、パージ処理に必要な時間を確保できるように適宜定められる値である。

このような第二実施形態によると、検出用通路１１０が長くされて第一容積Ｖ１が拡大されているので、パージ処理の時間に大きく影響しない範囲で安定時間Ｔ４を確保することができる。したがって、差圧ΔＰ_Gasの検出精度ひいては燃料蒸気濃度Ｄの算出精度が向上する。しかも、差圧センサ１６の検出差圧を安定させるために浪費される時間Ｔが長くなり過ぎないようにして検出用通路１１０の各容積Ｖ１，Ｖ２が設定されるので、燃料蒸気濃度測定の全体時間の短縮効果が向上する。
以上、第二実施形態では、検出用通路１１０の絞り５０からポンプ１４に至るまでの部分が特許請求の範囲に記載の「容積部」に相当する。

（第三〜第五実施形態）
図１７〜図１９に示すように、本発明の第三〜五実施形態は第二実施形態の変形例であり、第一実施形態と実質的に同一の構成部分には同一の符号を付すことで説明を省略する。
第三〜五実施形態の燃料蒸気処理装置１５０，２００，２５０では、第二実施形態とは異なる構造により検出用通路１６０，２１０，２６０の第一容積Ｖ１を拡大させている。

具体的に第三〜第五実施形態では、ポンプ１４と絞り５０との間において、より詳細にはポンプ１４と中継通路２９の連通部分との間において検出用通路１６０，２１０，２６０の通路面積が拡大され、それにより第一容積Ｖ１が拡大されている。したがって、第二実施形態と同様な効果を享受することができる。尚、第三〜第五実施形態の検出用通路１６０，２１０，２６０において、通路面積が拡大される部分（以下、単に拡大部分という）１６２，２１２，２６２は、中継通路２９の連通部分よりもポンプ１４側に配置され、それによりパージ処理のステップＳ３０２における掃気性が高められている。
以上、第三〜第五実施形態では、検出用通路１６０，２１０，２６０の拡大部分１６２，２１２，２６２が特許請求の範囲に記載の「容積部」に相当する。

またさらに第四実施形態では、検出用通路２１０のうち拡大部分２１２の両側部分２１３，２１４が上下に別れて配置されている。これにより、拡大部分２１２のポンプ１４側に連通する部分２１３は、拡大部分２１２の通路開閉弁２１（絞り５０）側に連通する部分２１４よりも上方に配置されている。ここで、ガソリン燃料から蒸発するＨＣは空気に対する比重が１よりも大きいので、当該ＨＣを含む混合気は、拡大部分２１２をポンプ１４側に流動する際に速度低下する。このような流動速度の低下は安定時間Ｔ４の増大をもたらすので、燃料蒸気濃度Ｄの算出精度の向上に大きく貢献することができる。
以上、第四実施形態では、検出用通路２１０の各部分２１４，２１３，２１２がそれぞれ、特許請求の範囲に記載の「第一連通部」、「第二連通部」、「第三連通部」に相当する。

また一方、第五実施形態では、検出用通路２６０の拡大部分２６２内が複数の隔壁２６３によって仕切られることで蛇行部２６４を形成している。この蛇行部２６４は上下に蛇行している。したがって、空気よりも重いＨＣを含む混合気は、蛇行部２６４を上方に流動する際に速度低下する。そして特に第五実施形態では、蛇行部２６４のポンプ側端部２６５が当該端部２６５に直近の蛇行点２６６よりも上方に配置されているので、混合気は蛇行点２６６から端部２６５へと流動する際に確実に速度低下する。このような流動速度の低下は安定時間Ｔ４の増大をもたらすので、燃料蒸気濃度Ｄの算出精度の向上に大きく貢献することができる。

（第六実施形態）
図２０に示すように、本発明の第六実施形態は第一実施形態の変形例であり、第一実施形態と実質的に同一の構成部分には同一の符号を付すことで説明を省略する。
第六実施形態の燃料蒸気処理装置３００では、三方弁からなる通路切換弁２０の代わりに、電磁駆動式の二方弁からなる通路連通弁３１０，３１２がＥＣＵ３８に電気接続されている。

具体的に第一通路連通弁３１０は、第一大気通路３０と、検出用通路２８のポンプ１４とは反対側端とに接続されている。かかる接続形態の第一通路連通弁３１０はその開閉作動によって、第一大気通路３０と検出用通路２８との間の連通を制御する。したがって、第一通路連通弁３１０の開状態では、第一大気通路３０を通じて空気が検出用通路２８へと流入可能となる。

第二通路連通弁３１２は、パージ通路２７の分岐通路３１に接続されている。また、第二通路連通弁３１２は、第一通路連通弁３１０と絞り５０との間において検出用通路２８から分岐する分岐通路３１４に接続されている。このような接続形態の第二通路連通弁３１２はその開閉作動によって、パージ通路２７及び検出用通路２８の各分岐通路３１，３１４間の連通を制御する。したがって、第二通路連通弁３１２の開状態では、パージ通路２７の混合気が分岐通路３１を通じて検出用通路２８に流入可能となる。

このような第六実施形態では、第一実施形態の主作動及びキャニスタ開放作動において各弁１８，１９，２１〜２３，３１０，３１２の状態が図２１の如く切り換わるように実施することで、第一実施形態と同様な作用、効果が奏され得る。
以上、第六実施形態では、第一及び第二通路連通弁３１０，３１２の組が特許請求の範囲に記載の「通路切換手段」に相当する。

尚、第六実施形態では、図２２の変形例の如く通路開閉弁２１を設けないようにしてもよい。この場合には、第一実施形態の主作動及びキャニスタ開放作動において各弁１８，１９，２２，２３，３１０，３１２の状態が図２３の如く切り換わるように実施することで、第一実施形態と同様な作用、効果が奏され得る。

（第七実施形態）
図２４に示すように、本発明の第七実施形態は第一実施形態の変形例であり、第一実施形態と実質的に同一の構成部分には同一の符号を付すことで説明を省略する。
第七実施形態の燃料蒸気処理装置３５０では、排出切換弁２２に接続される第二排出通路３６０が、第三大気通路３６のキャニスタクローズ弁２３よりも中継通路側部分に連通している。したがって、排出切換弁２２の第二状態では、ポンプ１４からの排出気体が第一排出通路３２、第二排出通路３６０、第三大気通路３６及び中継通路２９を経由してキャニスタ１２のサブ吸着部４５に流入可能となる。
このような第七実施形態では、第一実施形態の主作動及びキャニスタ開放作動において各弁１８〜２３の状態が図２５の如く切り換わるように実施することで、第一実施形態と同様な作用、効果が奏され得る。

（第八実施形態）
図２６に示すように、本発明の第八実施形態は第一実施形態の変形例であり、第一実施形態と実質的に同一の構成部分には同一の符号を付すことで説明を省略する。
第八実施形態の燃料蒸気処理装置４００では、二方弁からなる連通制御弁１９及びキャニスタクローズ弁２３の代わりに、電磁駆動式の三方弁からなる連通切換弁４１０がＥＣＵ３８に電気接続されている。

具体的に連通切換弁４１０は、通路開閉弁２１（絞り５０）とポンプ１４との間において中継通路２９の代わりに検出用通路２８に連通する第一中継通路４１２と接続されている。また、連通切換弁４１０は、第三大気通路３６の開放端とは反対側端に接続されている。またさらに連通切換弁４１０は、中継通路２９の代わりにサブ吸着部４５に連通する第二中継通路４１４と接続されている。このような接続形態の連通切換弁４１０は、第二中継通路４１４に連通する通路を第一中継通路４１２と第三大気通路３６との間で切り換える。したがって、第三大気通路３６が第二中継通路４１４に連通する第一状態では、それら通路３６，４１４を通じてサブ吸着部４５が大気開放されることとなる。また、第一中継通路４１２が第二中継通路４１４に連通する第二状態では、パージ制御弁１８が開かれると、サブ吸着部４５に作用する吸気通路３の負圧がさらに第二中継通路４１４、第一中継通路４１２及び検出用通路２８にも作用する。したがって、検出用通路２８に混合気が存在している状態でサブ吸着部４５に負圧が作用すると、検出用通路２８の混合気が第一及び第二中継通路４１２，４１４を通じてサブ吸着部４５に流入する。

このような第八実施形態では、第一実施形態の主作動及びキャニスタ開放作動において各弁１８，２０〜２２，４１０の状態が図２７の如く切り換わるように実施することで、第一実施形態と同様な作用、効果が奏され得る。
以上、第八実施形態では、連通切換弁４１０が特許請求の範囲に記載の「連通制御手段」に相当する。

（第九実施形態）
図２８に示すように、本発明の第九実施形態は第一実施形態の変形例であり、第一実施形態と実質的に同一の構成部分には同一の符号を付すことで説明を省略する。
第九実施形態の燃料蒸気処理装置４５０では、三方弁からなる排出切換弁２２の代わりに、電磁駆動式の二方弁からなる排出連通弁４６０，４６２がＥＣＵ３８に電気接続されている。

具体的に第一排出連通弁４６０は、第二大気通路３４の開放端とは反対側端と、ポンプ１４の排出側の第一排出通路３２とに接続されている。かかる接続形態の第一排出連通弁４６０はその開閉作動によって、第二大気通路３４と第一排出通路３２との間の連通を制御する。したがって、第一排出連通弁４６０の開状態では、ポンプ１４から排出された気体が第一排出通路３２及び第二大気通路３４を通じて大気中に放散される。

第二排出連通弁４６２は、第二排出通路３５と、第一排出通路３２の中途部から分岐する分岐通路４６４とに接続されている。かかる接続形態の第二排出連通弁４６２はその開閉作動によって、第二排出通路３５と第一排出通路３２の分岐通路４６４との間の連通を制御する。したがって、第二排出連通弁４６２の開状態では、ポンプ１４からの排出気体が第一排出通路３２及び第二排出通路３５を通じてキャニスタ１２の空間部４８に流入可能となる。

このような第九実施形態では、第一実施形態の主作動及びキャニスタ開放作動において各弁１８〜２１，２３，４６０，４６２の状態が図２９の如く切り換わるように実施することで、第一実施形態と同様な作用、効果が奏され得る。

（第十実施形態）
図３０に示すように、本発明の第十実施形態は第一実施形態の変形例であり、第一実施形態と実質的に同一の構成部分には同一の符号を付すことで説明を省略する。
第十実施形態の燃料蒸気処理装置５００においてＥＣＵ３８に電気接続される差圧センサ５１０は、導圧通路３３に加え、通路切換弁２０と絞り５０との間において検出用通路２８から分岐する導圧通路５１２にも連通している。これにより差圧センサ５１０は、検出用通路２８の絞り５０よりもポンプ１４側から導圧通路３３を通じて受ける圧力と、検出用通路２８の絞り５０よりも通路切換弁２０側から導圧通路５１２を通じて受ける圧力との差圧を検出する。したがって、ポンプ１４の作動時に差圧センサ５１０が検出する差圧は、通路開閉弁２１の開状態において絞り５０の両端間の差圧に実質的に等しくなる。また、通路開閉弁２１の閉状態且つ通路切換弁２０の第一状態では、ポンプ１４の吸入側において検出用通路２８が閉塞されると共に導圧通路５１２が大気圧となるので、ポンプ１４の作動時に差圧センサ５１０が検出する差圧は、ポンプ１４の締切圧に実質的に等しくなる。

このような第十実施形態によれば、濃度測定処理において差圧ΔＰ_Air，ΔＰ_Gas及び締切圧Ｐ_tをより精確に検出することができるので、燃料蒸気濃度Ｄの算出精度が向上する。
以上、第十実施形態では、差圧センサ５１０が特許請求の範囲に記載の「差圧検出手段」に相当する。

（第十一実施形態）
図３１に示すように、本発明の第十一実施形態は第十実施形態の変形例であり、第十実施形態と実質的に同一の構成部分には同一の符号を付すことで説明を省略する。
第十一実施形態の燃料蒸気処理装置５５０では、差圧センサ５１０の代わりに、ＥＣＵ３８に電気接続された絶対圧センサ５６０，５６２がそれぞれ導圧通路３３，５１２に連通している。これにより絶対圧センサ５６０は、検出用通路２８の絞り５０よりもポンプ１４側から導圧通路３３を通じて受ける圧力を検出し、絶対圧センサ５６２は、検出用通路２８の絞り５０よりも通路切換弁２０側から導圧通路５１２を通じて受ける圧力を検出する。したがって、ポンプ１４の作動時に各絶対圧センサ５６０，５６２が検出する圧力の差分値は、通路開閉弁２１の開状態において絞り５０の両端間の差圧に実質的に等しくなる。また、通路開閉弁２１の閉状態且つ通路切換弁２０の第一状態では、ポンプ１４に対して検出用通路２８が閉塞されると共に導圧通路５１２が大気圧となるので、ポンプ１４の作動時に各絶対圧センサ５６０，５６２が検出する圧力の差分値は、ポンプ１４の締切圧に実質的に等しくなる。

このような第十一実施形態では、濃度測定処理のステップＳ２０１〜Ｓ２０３において差圧センサ１６の検出差圧を監視する代わりに、絶対圧センサ５６０，５６２の検出圧力の差分値を監視することとなる。したがって、第十一実施形態によれば、濃度測定処理において差圧ΔＰ_Air，ΔＰ_Gas及び締切圧Ｐ_tをより精確に検出することができるので、燃料蒸気濃度Ｄの算出精度が向上する。
以上、第十一実施形態では、絶対圧センサ５６０，５６２の組が特許請求の範囲に記載の「差圧検出手段」に相当する。

尚、上述においては本発明の複数の実施形態を説明してきたが、本発明はそれらの実施形態に限定して解釈されるものではない。
例えば第一〜第十一実施形態では、図３２（同図は第一実施形態の変形例）の如く第一及び第二大気通路３０，３４の各開放端を一つに纏めることによって、フィルタ数を低減するようにしてもよい。あるいは第一〜第十一実施形態では、キャニスタ１２の蒸気吸着能力が十分に高い場合に、図３３（同図は第一実施形態の変形例）の如く第一〜第三大気通路３０，３４，３６の各開放端を一つに纏めることによって、フィルタ数のさらなる低減を図るようにしてもよい。

また、第一〜第十一実施形態では、図３４（同図は第一実施形態の変形例）の如くサブ吸着部４５の吸着材４７を複数に分割して、当該分割吸着材４７ａ，４７ｂの間に空間部４７ｃを形成するようにしてもよい。この場合、中継通路２９（第八実施形態では第二中継通路４１４）からサブ吸着部４５への流入混合気に含まれる燃料蒸気がメイン吸着部４４に達するまでに要する時間を増大させることができるので、第一パージ処理における実パージ濃度が燃料測定処理における算出値Ｄからずれることをより効果的に防止できる。

さらに第一〜第十一実施形態では、濃度測定処理のステップＳ２０１とステップＳ２０２との前後を入れ換えて実施するようにしてもよい。また、第一〜第十一実施形態では、濃度測定処理のステップＳ２０１〜Ｓ２０３においてポンプ１４の回転数制御を実施しないようにしてもよい。

またさらに第一〜第十一実施形態では、第一パージ処理において、中継通路２９の連通部分よりも通路切換弁２０側で検出用通路２８の掃気が完了した場合に、通路開閉弁２１を閉状態にして中継通路２９の連通部分よりもポンプ１４側で検出用通路２８の掃気を継続するようにしてもよい。また、第一〜第十一実施形態では、第二パージ処理において連通制御弁１９を開状態に保持するようにしてもよい。これにより、中継通路２９を通る流量分、第二パージ処理時の圧力損失を小さくすることができるので、より多くのパージ量を確保することが可能となる。

さらにまた第一〜第十一実施形態では、濃度測定処理のステップＳ２０３において、燃料蒸気を含む混合気がポンプ１４に到達する前までに差圧ΔＰ_Gasの検出が終了する。そこで、図３５（同図は第一実施形態の変形例）の如く、ステップＳ２０３においてポンプ１４の排出気体をキャニスタ１２へと戻すための排出切換弁２２（第九実施形態では排出連通弁４６０，４６２）を設けずに、ポンプ１４の排出口を第二大気通路３４に直接連通させるようにしてもよい。

加えて第一〜第十一実施形態では、図３６（同図は第一実施形態の変形例）の如くキャニスタ１２を一つの吸着部６００から構成し、吸着材６０２を挟んで導入通路２６及びパージ通路２７とは反対側に、第三大気通路３６と繋がる中継通路２９を連通させるようにしてもよい。尚、この場合には、例えば排出切換弁２２（第九実施形態では排出連通弁４６０，４６２）を設けずに、ポンプ１４の排出口に直接連通させた第二大気通路３４を第三大気通路３６の開放端に連通させるようにしてもよい。

さらに加えて第三〜第五実施形態では、検出用通路１６０，２１０，２６０において通路開閉弁２１と中継通路２９の連通部分との間となる箇所に通路面積の拡大部分１６２，２１２，２６２を設けるようにしてもよい。また、燃料タンク２内で発生する燃料蒸気の空気に対する比重が１よりも小さい場合に第四実施形態では、拡大部分２１２のポンプ１４側に連通する部分２１３を、拡大部分２１２の通路開閉弁２１（絞り５０）側に連通する部分２１４よりも下方に配置することが望ましい。これにより、拡大部分２１２における混合気の流動速度が低下するからである。同様に、燃料蒸気の空気に対する比重が１よりも小さい場合に第五実施形態では、蛇行部２６４のポンプ側端部２６５を当該端部２６５に直近の蛇行点２６６よりも下方に配置することが望ましい。これにより、拡大部分２６２における混合気の流動速度が低下するからである。

またさらに加えて第六〜第十一実施形態では、第二〜第五実施形態の検出用通路１１０，１６０，２１０，２６０のうちいずれか一つを検出用通路２８の代わりに設けてもよい。また、第七〜第十一実施形態では、第六実施形態に準じて、二方弁からなる通路連通弁３１０，３１２を三方弁からなる通路切換弁２０の代わりに設けてもよい。

さらに加えて第九〜第十一実施形態では、第七実施形態に準じて、第三大気通路３６に連通する第二排出通路３６０を、キャニスタ１２の空間部４８に連通する第二排出通路３５の代わりに設けてもよいし、第八実施形態に準じて、三方弁からなる連通切換弁４１０を二方弁からなる連通制御弁１９及びキャニスタクローズ弁２３の代わりに設けてもよい。また、第十及び第十一実施形態では、第九実施形態に準じて、二方弁からなる排出連通弁４６０，４６２を三方弁からなる排出切換弁２２の代わりに設けてもよい。

第一実施形態による燃料蒸気処理装置を示す構成図である。 第一実施形態による燃料蒸気処理装置の主作動を説明するためのフローチャートである。 第一実施形態による燃料蒸気処理装置の主作動及びキャニスタ開放作動を説明するための模式図である。 第一実施形態による燃料蒸気処理装置のキャニスタ開放作動を説明するための模式図である。 図２の濃度測定処理を説明するための特性図である。 図２の濃度測定処理を説明するためのフローチャートである。 図２の濃度測定処理を説明するための模式図である。 図２の濃度測定処理を説明するための特性図である。 図２の濃度測定処理を説明するための模式図である。 図２の濃度測定処理を説明するための模式図である。 図２のパージ処理を説明するためのフローチャートである。 図２のパージ処理を説明するための模式図である。 図２のパージ処理を説明するための模式図である。 第二実施形態による燃料蒸気処理装置を説明するための要部構成図である。 第二実施形態による燃料蒸気処理装置の濃度測定処理を説明するための特性図である。 第二実施形態による燃料蒸気処理装置の濃度測定処理を説明するための特性図である。 第三実施形態による燃料蒸気処理装置の要部を示す構成図である。 第四実施形態による燃料蒸気処理装置の要部を示す構成図である。 第五実施形態による燃料蒸気処理装置の要部を示す構成図である。 第六実施形態による燃料蒸気処理装置を示す構成図である。 第六実施形態による燃料蒸気処理装置の主作動及びキャニスタ開放作動を説明するための模式図である。 第六実施形態の変形例による燃料蒸気処理装置を示す構成図である。 第六実施形態の変形例による燃料蒸気処理装置の主作動及びキャニスタ開放作動を説明するための模式図である。 第七実施形態による燃料蒸気処理装置を示す構成図である。 第七実施形態による燃料蒸気処理装置の主作動及びキャニスタ開放作動を説明するための模式図である。 第八実施形態による燃料蒸気処理装置を示す構成図である。 第八実施形態による燃料蒸気処理装置の主作動及びキャニスタ開放作動を説明するための模式図である。 第九実施形態による燃料蒸気処理装置を示す構成図である。 第九実施形態による燃料蒸気処理装置の主作動及びキャニスタ開放作動を説明するための模式図である。 第十実施形態による燃料蒸気処理装置を示す構成図である。 第十一実施形態による燃料蒸気処理装置を示す構成図である。 第一実施形態の変形例による燃料蒸気処理装置を示す構成図である。 第一実施形態の変形例による燃料蒸気処理装置を示す構成図である。 第一実施形態の変形例による燃料蒸気処理装置を示す構成図である。 第一実施形態の変形例による燃料蒸気処理装置を示す構成図である。 第一実施形態の変形例による燃料蒸気処理装置を示す構成図である。

符号の説明

１ エンジン（内燃機関）、２ 燃料タンク、３ 吸気通路、１０，１００，１５０，２００，２５０，３００，３５０，４００，４５０，５００，５５０ 燃料蒸気処理装置、１２ キャニスタ、１４ ポンプ、１６，５１０ 差圧センサ（差圧検出手段）、１８ パージ制御弁（パージ制御手段）、１９ 連通制御弁（連通制御手段）、２０ 通路切換弁（通路切換手段）、２１ 通路開閉弁（通路開閉手段）、２２ 排出切換弁、２３ キャニスタクローズ弁、２６ 導入通路、２７ パージ通路、２８，１１０，１６０，２１０，２６０ 検出用通路、２９ 中継通路、２９ａ 検出用通路側部分（第一中継通路）、２９ｂ サブ吸着部側部分（第二中継通路）、３０ 第一大気通路（大気通路）、３１ 分岐通路、３２ 第一排出通路、３３，５１２ 導圧通路、３４ 第二大気通路、３５，３６０ 第二排出通路、３６ 第三大気通路、３８ ＥＣＵ（濃度算出手段、ポンプ制御手段）、４４ メイン吸着部（第二吸着部）、４５ サブ吸着部（第一吸着部）、４８ 空間部、５０ 絞り、１６２、２６２ 拡大部分（容積部）、２１２ 拡大部分（容積部、第三連通部）、２１３ 部分（第二連通部）、２１４ 部分（第一連通部）、２６４ 蛇行部、２６５ ポンプ側端部、２６６ 蛇行点、３１０ 第一通路連通弁（通路切換手段）、３１２ 第二通路連通弁（通路切換手段）、３１４ 分岐通路、４１０ 連通切換弁（連通制御手段）、４１２ 第一中継通路、４１４ 第二中継通路、４６０ 第一排出連通弁、４６２ 第二排出連通弁、４６４ 分岐通路、５６０，５６２ 絶対圧センサ（差圧検出手段）、６００ 吸着部

Claims (18)

1. 燃料タンク内で発生した燃料蒸気を脱離可能に吸着するキャニスタと、
   前記キャニスタから脱離した燃料蒸気を含む混合気を内燃機関の吸気通路に導いて当該燃料蒸気をパージするパージ通路と、
   大気に開放される大気通路と、
   中途部に絞りを有する検出用通路と、
   前記検出用通路に連通する通路を前記パージ通路と前記大気通路との間で切り換える通路切換手段と、
   前記絞りを挟んで前記通路切換手段とは反対側において前記検出用通路に連通するポンプと、
   前記絞りの両端間の差圧を検出する差圧検出手段と、
   前記差圧検出手段の検出結果に基づいて前記混合気中の燃料蒸気濃度を算出する濃度算出手段と、
   を備え、
   前記通路切換手段が前記パージ通路を前記検出用通路に連通させ且つ前記ポンプが前記検出用通路を減圧することにより前記混合気が前記絞りを通過した後、当該混合気が前記ポンプに達する前までの検出期間において、前記差圧検出手段が前記差圧を検出することを特徴とする燃料蒸気処理装置。
2. 前記検出期間後、前記混合気が前記ポンプに達する前までに、前記ポンプが前記検出用通路の減圧を停止することを特徴とする請求項１に記載の燃料蒸気処理装置。
3. 前記絞りと前記ポンプとの間において前記検出用通路に連通する第一中継通路と、
   前記キャニスタに連通する第二中継通路と、
   前記第一中継通路と前記第二中継通路との連通を制御する連通制御手段とをさらに備え、
   前記検出期間において、前記連通制御手段が前記第一中継通路と前記第二中継通路との連通を遮断し、
   前記検出期間後において、前記連通制御手段が前記第一中継通路と前記第二中継通路とを連通させることを特徴とする請求項１又は２に記載の燃料蒸気処理装置。
4. 前記キャニスタは、前記第二中継通路に連通し当該第二中継通路から流入する前記混合気中の燃料蒸気を吸着する第一吸着部と、前記パージ通路に連通し前記第一吸着部から脱離した燃料蒸気及び前記燃料タンク内で発生した燃料蒸気を吸着する第二吸着部とを有し、それら第一吸着部と第二吸着部とは空間部を介して連通することを特徴とする請求項３に記載の燃料蒸気処理装置。
5. 前記パージ通路と前記吸気通路との連通を制御して燃料蒸気のパージを制御するパージ制御手段をさらに備え、
   前記検出期間後のパージ期間において、前記連通制御手段が前記第一中継通路と前記第二中継通路とを連通させ且つ前記パージ制御手段が前記パージ通路と前記吸気通路とを連通させることを特徴とする請求項３又は４に記載の燃料蒸気処理装置。
6. 前記パージ期間後において、前記連通制御手段が前記第一中継通路と前記第二中継通路との連通を遮断することを特徴とする請求項５に記載の燃料蒸気処理装置。
7. 前記パージ通路と前記吸気通路との連通を制御して燃料蒸気のパージを制御するパージ制御手段をさらに備え、
   前記検出期間において、前記パージ制御手段が前記パージ通路と前記吸気通路との連通を遮断することを特徴とする請求項１〜６のいずれか一項に記載の燃料蒸気処理装置。
8. 前記検出用通路は、前記絞りと前記ポンプとの間において通路容積を拡大する容積部を有することを特徴とする請求項１〜７のいずれか一項に記載の燃料蒸気処理装置。
9. 前記燃料タンク内から、空気に対する比重が１よりも大きい燃料蒸気が発生し、
   前記検出用通路は、前記絞りに連通する第一連通部と、前記ポンプに連通し前記第一通路部よりも上方に設置される第二連通部と、前記第一連通部と前記第二連通部との間を連通する第三連通部とを有することを特徴とする請求項１〜８のいずれか一項に記載の燃料蒸気処理装置。
10. 前記燃料タンク内から、空気に対する比重が１よりも小さい燃料蒸気が発生し、
    前記検出用通路は、前記絞りに連通する第一連通部と、前記ポンプに連通し前記第一通路部よりも下方に設置される第二連通部と、前記第一連通部と前記第二連通部との間を連通する第三連通部とを有することを特徴とする請求項１〜８のいずれか一項に記載の燃料蒸気処理装置。
11. 前記検出用通路は、前記絞りと前記ポンプとの間を蛇行して延びる蛇行部を有することを特徴とする請求項１〜８のいずれか一項に記載の燃料蒸気処理装置。
12. 前記燃料タンク内から、空気に対する比重が１よりも大きい燃料蒸気が発生し、
    前記蛇行部の前記ポンプ側の端部は、当該端部に直近の蛇行点よりも上方に設置されることを特徴とする請求項１１に記載の燃料蒸気処理装置。
13. 前記燃料タンク内から、空気に対する比重が１よりも小さい燃料蒸気が発生し、
    前記蛇行部の前記ポンプ側の端部は、当該端部に直近の蛇行点よりも下方に設置されることを特徴とする請求項１１に記載の燃料蒸気処理装置。
14. 前記検出期間において前記ポンプの回転数を一定に制御するポンプ制御手段をさらに備えることを特徴とする請求項１〜１３のいずれか一項に記載の燃料蒸気処理装置。
15. 前記パージ通路及び前記大気通路よりも前記ポンプ側において前記検出用通路を開閉する通路開閉手段をさらに備え、
    前記通路開閉手段が前記検出用通路を開放し且つ前記通路切換手段が前記大気通路を前記検出用通路に連通させ且つ前記ポンプが前記検出用通路を減圧した状態で、前記差圧検出手段が前記差圧を第一差圧として検出する第一差圧検出期間と、
    前記通路開閉手段が前記検出用通路を開放し且つ前記通路切換手段が前記パージ通路を前記検出用通路に連通させ且つ前記ポンプが前記検出用通路を減圧した状態で、前記差圧検出手段が前記差圧を第二差圧として検出する前記検出期間としての第二差圧検出期間と、
    前記通路開閉手段が前記検出用通路を閉塞し且つ前記ポンプが前記検出用通路を減圧した状態で、前記差圧検出手段が前記ポンプの締切圧を検出する締切圧検出期間と、
    が設定されており、
    前記濃度算出手段は、前記第一差圧、前記第二差圧及び前記締切圧から前記混合気中の燃料蒸気濃度を算出することを特徴とする請求項１〜１４のいずれか一項に記載の燃料蒸気処理装置。
16. 前記締切圧検出期間は、前記第一差圧検出期間後に連続して設定されることを特徴とする請求項１５に記載の燃料蒸気処理装置。
17. 前記第二差圧検出期間は、前記第一差圧検出期間及び前記締切圧検出期間よりも後に設定されることを特徴とする請求項１５又は１６に記載の燃料蒸気処理装置。
18. 前記通路開閉手段は、前記絞りと前記ポンプとの間において前記検出用通路を開閉することを特徴とする請求項１５〜１７のいずれか一項に記載の燃料蒸気処理装置。
    

Images