JP4304499B2

JP4304499B2 - 原子力プラント用Ｎｉ基合金材の製造方法

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Publication number: JP4304499B2
Application number: JP2004298835A
Authority: JP
Inventors: 博之穴田; 庄司木ノ村; 憲明廣畑; 学神崎; 和潔來村
Original assignee: Sumitomo Metal Industries Ltd
Current assignee: Sumitomo Metal Industries Ltd
Priority date: 2004-10-13
Filing date: 2004-10-13
Publication date: 2009-07-29
Anticipated expiration: 2024-10-13
Also published as: CA2520700A1; CN1760402A; CN100519820C; CA2520700C; KR20060052068A; KR100765015B1; EP1647609A1; EP1647609B1; JP2006111902A

Description

本発明は、高温水環境で長期間にわたり使用しても、Niの溶出が少ないNi基合金の製造方法に係り、特に、原子力プラント用部材等の用途に好適なNi基合金の製造方法に関する。

Ni基合金は、機械的性質に優れているので種々の部材として使用されている。特に原子炉の部材は高温水に曝されるので、耐食性に優れたNi基合金が使用されている。例えば、加圧水型原子炉（PWR）の蒸気発生器には60％Ni−30％Cr−10％Fe合金などが使用される。

これらの部材は、数年から数10年の間、原子炉の炉水環境である300℃前後の高温水の環境で用いられることになる。Ni基合金は、耐食性に優れており腐食速度は遅いものの、長期間の使用により微量のNiが母材から溶出する。

溶出したNiは、炉水が循環する過程で、炉心部に運ばれ燃料の近傍で中性子の照射を受ける。Niが中性子照射を受けると核反応により放射性Coに変換する。この放射性Coは、半減期が非常に長いため、放射線を長期間放出し続ける。従って、Niの溶出量が多くなると、定期検査などをおこなう作業者の被曝線量が増大する。

被曝線量を少なくすることは、軽水炉を長期にわたり使用していく上で非常に重要な課題である。従って、これまでにも材料側の耐食性の改善や原子炉水の水質を制御することによりNi基合金中のNiの溶出を防止する対策が採られてきた。

特許文献１にはNi基合金伝熱管を10^-2〜10^-4 Torrという真空度の雰囲気で、400〜750℃の温度域で焼鈍してクロム酸化物を主体とする酸化皮膜を形成させ、耐全面腐食性を改善する方法が開示されている。

特許文献２にはNi基析出強化型合金の溶体化処理後に、10^-3Torr〜大気圧空気下の酸化雰囲気で時効硬化処理及び酸化皮膜形成処理の少なくとも一部を兼ねて行なう加熱処理を施す原子力プラント用部材の製造方法が開示されている。

特許文献３にはNi基合金製品を露点が-60℃〜+20℃である水素または水素とアルゴンの混合雰囲気中で熱処理するNi基合金製品の製造方法が開示されている。

特許文献４にはNiとCrとを含有する合金ワークピースを、水蒸気と少なくとも１種の非酸化性ガスとのガス混合物に曝して、クロム富化層を形成させる方法が開示されている。

特開昭64−55366号公報特開平8-29571号公報特開2002-121630号公報特開2002-322553号公報

しかし、特許文献１に開示の方法によって形成される皮膜は、その厚さが不十分であるため、長期間の使用により皮膜が損傷するなどして、溶出防止効果が失われてしまうという問題がある。

特許文献２に開示の方法には、酸化したNiが皮膜中に取り込まれやすく、使用中にこのNiが溶出するという問題がある。

そして、特許文献３および４に開示の方法のように、水蒸気量（露点）を制御して酸化皮膜を形成させる方法では、水蒸気の入側と出側とで均一な酸化皮膜を形成することが困難である。これは下記の理由による。

例えば、長尺管の酸化皮膜の様な連続処理の場合、生成する酸化皮膜の厚さは、酸素ポテンシャルだけでなく、被処理材の表面における酸化性ガスの濃度境界層を通しての拡散性に律速される。ここで、濃度境界層とは、被処理材の表面と表面から離れた箇所（例えば、管内側の中心軸付近）とにおけるガスの濃度分布の境界層をいう。この拡散性は、ガスの拡散係数、動粘性係数等の物理的性質およびガスの濃度、流速等の酸化処理条件による影響を受ける。水蒸気（Ｈ_２Ｏ）は、上記の拡散性がＣＯ_２等の他の酸化性ガスに対して大きいので、水蒸気雰囲気下での酸化処理を施す場合、水蒸気の入側と出側とで均一な酸化皮膜を形成することが困難となる。

本発明は、これらの問題を解決するためになされたものであり、安価で、かつ均一にクロム酸化物をNi基合金の表面に形成させることができるNi基合金の製造方法を提供することを目的とする。

本発明は、下記(1)〜(13)に示す原子力プラント用Ni基合金材の製造方法を要旨とする。

(1)Ni基合金を、二酸化炭素ガスからなる加熱処理雰囲気、または0.0001Vol.％以上の二酸化炭素ガスと99.9999Vol.％以下の水素ガスおよび99.9999Vol.％以下の希ガスの少なくとも１種とからなる加熱処理雰囲気下で加熱してNi基合金表面にクロム酸化物からなる酸化被膜を形成させることを特徴とする原子力プラント用Ni基合金材の製造方法。

(2)加熱処理雰囲気が、５Vol.％以下の酸素ガスを含むことを特徴とする上記の(1)に記載の原子力プラント用Ni基合金材の製造方法。

(3)加熱処理雰囲気が、二酸化炭素ガスと、水素ガスおよび希ガスの少なくとも一種とからなることを特徴とする上記の(1)に記載の原子力プラント用Ni基合金材の製造方法。

(4)加熱処理雰囲気が、二酸化炭素ガスと水素ガスとからなることを特徴とする上記の(1)に記載の原子力プラント用Ni基合金材の製造方法。

(5)加熱処理雰囲気の二酸化炭素ガスの濃度が、50Vol.％以下であることを特徴とする上記の(1)から(4)までのいずれかに記載の原子力プラント用Ni基合金材の製造方法。

(6)加熱処理雰囲気の二酸化炭素ガスの濃度が、10Vol.％以下であることを特徴とする上記の(1)から(4)までのいずれかに記載の原子力プラント用Ni基合金材の製造方法。

(7)加熱温度が500〜1250℃であることを特徴とする上記の(1)から(6)までのいずれかに記載の原子力プラント用Ni基合金材の製造方法。

(8)加熱時間が10秒〜35時間であることを特徴とする上記の(1)から(7)までのいずれかに記載の原子力プラント用Ni基合金材の製造方法。

(9)前記Ni基合金が、質量％で、Ｃ：0.15％以下、Si：1.00％以下、Mn：2.0％以下、Ｐ：0.030％以下、Ｓ：0.030％以下、Cr：10.0〜40.0％、Fe：15.0％以下、Ti：0.5％以下、Cu：0.50％以下およびAl：2.00％以下を含有し、残部がNiおよび不純物からなることを特徴とする上記の(1)から(8)までのいずれかに記載の原子力プラント用Ni基合金材の製造方法。

(10)前記Ni基合金が、質量％で、Ｃ：0.15％以下、Si：1.00％以下、Mn：2.0％以下、Ｐ：0.030％以下、Ｓ：0.030％以下、Cr：14.0〜17.0％、Fe：6.0〜10.0％、Ti：0.5％以下、Cu：0.50％以下およびAl：2.00％以下を含有し、残部がNiおよび不純物からなることを特徴とする上記の(1)から(8)までのいずれかに記載の原子力プラント用Ni基合金材の製造方法。

(11)前記Ni基合金が、質量％で、Ｃ：0.06％以下、Si：1.00％以下、Mn：2.0％以下、Ｐ：0.030％以下、Ｓ：0.030％以下、Cr：27.0〜31.0％、Fe：7.0〜11.0％、Ti：0.5％以下、Cu：0.50％以下およびAl：2.00％以下を含有し、残部がNiおよび不純物からなることを特徴とする上記の(1)から(8)までのいずれかに記載の原子力プラント用Ni基合金材の製造方法。

(12)前記Ni基合金が、Niの一部に代えて、質量％で、Nbおよび／またはTaをいずれか単体または合計で3.15〜4.15％含有することを特徴とする上記の(9)から(11)までのいずれかに記載のNi基合金の製造方法。

(13)前記Ni基合金が、Niの一部に代えて、質量％で、Moを８〜10％含有することを特徴とする上記の(9)から(12)までのいずれかに記載の原子力プラント用Ni基合金材の製造方法。

なお、「クロム酸化物からなる酸化皮膜」とは、Cr₂Ｏ₃を主体とする酸化皮膜を意味し、Cr₂Ｏ₃以外の酸化物、例えば、MnCr₂Ｏ₄、TiＯ₂、Al₂Ｏ₃、SiＯ₂などの酸化物が含まれていてもよい。また、Ni基合金の表面にクロム酸化物からなる酸化皮膜を有するのであれば、クロム酸化物層の上層（外側の層）および／または下層（内側の層）に他の酸化物層が形成されていてもよい。

本発明によれば、安価で、かつ均一にクロム酸化物をNi基合金の表面に形成させることができるので、高温水環境、例えば、原子力発電プラントにおける高温水環境で長時間にわたり使用してもNiの溶出が極めて少ないNi基合金を製造することができる。従って、このNi基合金は、蒸気発生器管（Steam Generator tubing）、および高温水中で使用されるスペーサースプリング・コイルスプリング・フィンガスプリング・チャンネルファスナ、蓋用管台などの原子力プラント用部材に最適である。

１．加熱処理雰囲気について
本発明においては、Ni基合金を、二酸化炭素ガスからなる加熱処理雰囲気、または0.0001Vol.％以上の二酸化炭素ガスと99.9999Vol.％以下の水素ガスおよび99.9999Vol.％以下の希ガスの少なくとも１種とからなる加熱処理雰囲気下で加熱して合金表面にクロム酸化物からなる酸化被膜を形成させる。即ち、本発明は、二酸化炭素ガスを0.0001Vol.％以上含有させ、その作用によりNi基合金の表面にクロム酸化物からなる酸化皮膜を形成させることを最大の特徴とする。二酸化炭素ガスの濃度が0.0001Vol.％未満の場合、クロム酸化物からなる酸化皮膜の生成が不十分となるおそれがある。加熱処理雰囲気の二酸化炭素ガス濃度の上限には、特に制限はなく、100Vol.％であってもよいが、製造コストを低減させる観点から、後述の非酸化性ガスを含有させて、50Vol.％以下とするのが好ましく、10Vol.％以下とするのが最も好ましい。

二酸化炭素ガスは、高温環境下でNi基合金の表面にクロム酸化物からなる酸化皮膜を形成させる作用を有する。即ち、二酸化炭素ガスからなる雰囲気下では、下記の式に反応式に示すように、Ni基合金にＣＯ₂が吸着し、ＣＯ₂から直接Ｏ（酸素）がNi基合金に取り込まれ、クロム酸化物が生成する。
ＣＯ₂ ＋ Metal → ＣＯ＋ Metal−Ｏ

前述のように、特許文献３および４には水蒸気雰囲気下での加熱により酸化皮膜を形成させる方法が開示されているが、この方法では水蒸気の入側と出側とで均一な酸化皮膜を形成することが困難である。

しかし、二酸化炭素は水蒸気よりも拡散性が小さいため、形成される酸化皮膜の厚さが供給されるガス濃度、流量等の酸化処理条件による影響を受けにくい。このため、従来の水蒸気雰囲気下で行なう酸化処理よりも均一な酸化皮膜を合金表面に形成させることができるのである。二酸化炭素ガスを用いるメリットとしては、従来の露点発生装置で水分濃度を制御していた方法よりも安価に所望の酸化処理雰囲気を作ることができる点も挙げられる。

加熱処理雰囲気は、二酸化炭素ガスのほかに99.9999Vol.％以下の水素ガスおよび99.9999Vol.％以下の希ガスの少なくとも１種が含まれていてもよい。水素ガスおよび希ガス（Ar、He等）は、Cr酸化物の形成に寄与しない非酸化性ガスであり、これらのガス濃度を調整することで、二酸化炭素ガスの濃度を適宜調整できる。

加熱処理雰囲気は、二酸化炭素ガス、更には、水素ガスおよび希ガスの少なくとも１種の他に、Ni基合金の酸化に寄与する酸素ガスが５Vol.％以下の範囲で含まれていてもよい。しかし、安全上の観点から、水素と反応して爆発が起きないように配慮し、水素ガスと酸素ガスとが共存する加熱処理雰囲気は避けるのが望ましい。

なお、水素ガスは、工業的に熱処理の雰囲気ガスとしてよく利用されており、これを二酸化炭素ガスの希釈に用いれば、製造コストを下げることができる。よって、加熱処理雰囲気を二酸化炭素ガスおよび水素ガスからなるガス雰囲気下で熱処理をすることが最も好ましい。

２．加熱処理温度および加熱処理時間について
加熱温度：500〜1250℃
加熱温度は、適切な酸化皮膜の厚さおよび組成ならびに合金の強度特性を得ることができる範囲であればよい。具体的には、加熱温度が500℃未満の場合、クロムの酸化が不十分となる場合があるが、1250℃を超えると、Ni基合金材の強度を確保できなくなるおそれがある。従って、加熱温度は500〜1250℃の範囲とするのが望ましい。

加熱時間：10秒〜35時間
加熱時間は、適切な酸化皮膜の厚さと組成を得ることができる範囲で設定すればよい。即ち、クロム酸化物を主体とする酸化皮膜を形成するためには、10秒以上加熱することが望ましいが、35時間を超えて加熱しても、酸化皮膜はほとんど生成しなくなる。従って、加熱時間は10秒〜35時間の範囲とするのが望ましい。

加熱時間は、加熱温度が高いほど短くできるので、例えば、加熱温度を1000〜1200℃の範囲とする場合には加熱時間を10秒〜60分の範囲とすればよい。

以上、加熱温度および加熱時間ならびにガス濃度条件を適宜調整することにより、皮膜の厚さおよび組成の調整が可能である。

３．処理対象となる Ni基合金について
本発明の製造方法に供されるNi基合金としては、例えば、質量％で、Ｃ：0.15％以下、Si：1.00％以下、Mn：2.0％以下、Ｐ：0.030％以下、Ｓ：0.030％以下、Cr：10.0〜40.0％、Fe：15.0％以下、Ti：0.5％以下、Cu：0.50％以下およびAl：2.00％以下を含有し、残部がNiおよび不純物からなるNi基合金がある。各元素の限定理由は下記のとおりである。なお、以下の説明において含有量についての「％」は、「質量％」を意味する。

Ｃ：0.15％以下
Ｃは、0.15％を超えて含有させると、耐応力腐食割れ性が劣化するおそれがある。従って、Ｃを含有させる場合には、その含有量を0.15％以下にするのが望ましい。更に望ましいのは、0.06％以下である。なお、Ｃは、合金の粒界強度を高める効果を有する。この効果を得るためには、Ｃの含有量は0.01％以上とするのが望ましい。

Si：1.00％以下
Siは製錬時の脱酸材として使用され、合金中に不純物として残存する。このとき、1.00％以下に制限する必要がある。その含有量が0.50％を超えると合金の清浄度が低下することがあるため、Si含有量は0.50％以下に制限するのが望ましい。

Mn：2.0％以下
Mnは、2.0％を超えると合金の耐食性を低下させるので、2.0％以下とするのが望ましい。Mnは、Crと比べ酸化物の生成自由エネルギーが低く、加熱によりMnCr₂Ｏ₄として析出する。また、拡散速度も比較的早いため、通常は、加熱により母材近傍にCr₂Ｏ₃が優先的に生成し、その外側に上層としてMnCr₂Ｏ₄が形成される。MnCr₂Ｏ₄層が存在すれば、使用環境中においてCr₂Ｏ₃層が保護され、また、Cr₂Ｏ₃層が何らかの理由で破壊された場合でもMnCr₂Ｏ₄によりCr₂Ｏ₃の修復が促進される。このような効果が顕著となるのは、0.1％以上含有させた場合である。従って、望ましいMn含有量は0.1〜2.0％であり、更に望ましいのは、0.1〜1.0％である。

Ｐ：0.030％以下
Ｐは合金中に不純物として存在する元素である。その含有量が0.030％を超えると耐食性に悪影響を及ぼすことがある。従って、Ｐ含有量は0.030％以下に制限するのが望ましい。

Ｓ：0.030％以下
Ｓは合金中に不純物として存在する元素である。その含有量が0.030％を超えると耐食性に悪影響を及ぼすことがある。従って、Ｓ含有量は0.030％以下に制限するのが望ましい。

Cr：10.0〜40.0％
Crは、クロム酸化物からなる酸化皮膜を生成させるために必要な元素である。合金表面にそのような酸化皮膜を生成させるためには、10.0％以上含有させるのが望ましい。しかし、40.0％を超えると相対的にNi含有量が少なくなり、合金の耐食性が低下するおそれがある。従って、Crの含有量は10.0〜40.0％が望ましい。特に、Crを14.0〜17.0％む場合には、塩化物を含む環境での耐食性に優れ、Crを27.0〜31.0％含む場合には、更に、高温における純水やアルカリ環境での耐食性にも優れる。

Fe：15.0％以下
Feは、15.0％超えるとNi基合金の耐食性が損なわれるおそれがある。そのため、15.0％以下とする。また、Niに固溶し高価なNiの一部に替えて使用できる元素であるので、4.0％以上含有させることが望ましい。Feの含有量は、NiとCrのバランスから決めればよく、Crを14.0〜17.0％含む場合には、6.0〜10.0％とし、Crを27.0〜31.0％含む場合には、7.0〜11.0％とするのが望ましい。

Ti：0.5％以下
Tiは、その含有量が0.5％を超えると、合金の清浄性を劣化させるおそれがあるので、その含有量は0.5％以下とするのが望ましい。更に望ましいのは、0.4％以下である。但し、合金の加工性向上および溶接時における粒成長の抑制の観点からは、0.1％以上の含有させることが望ましい。

Cu：0.50％以下
Cuは合金中に不純物として存在する元素である。その含有量が0.50％を超えると合金の耐食性が低下することがある。従って、Cu含有量は0.50％以下に制限するのが望ましい。

Al：2.00％以下
Alは製鋼時の脱酸材として使用され、合金中に不純物として残存する。残存したAlは、合金中で酸化物系介在物となり、合金の清浄度を劣化させ、合金の耐食性および機械的性質に悪影響を及ぼすおそれがある。従って、Al含有量は2.00％以下に制限するのが望ましい。

上記のNi基合金は、上記の元素を含み、残部はNiおよび不純物からなるものであればよいが、耐食性、強度などの性能の向上を目的として、Nb、Ta、Moを適量添加してもよい。

Nbおよび／またはTa：いずれか単体または合計で3.15〜4.15％
NbおよびTaは、炭化物を形成しやすいので、合金の強度を向上させるのに有効である。また、合金中のＣを固定するので、粒界のCr欠乏を抑制し、粒界の耐食性を向上させる効果もある。従って、これらの元素の一方または両方を含有させてもよい。上記の効果は、いずれか一方の元素を含有させる場合にはその単体の含有量、両方の元素を含有させる場合にはその合計の含有量が3.15％以上で顕著となる。しかし、Nbおよび／またはTaの含有量が過剰な場合には、熱間加工性および冷間加工性を損なうとともに、加熱脆化に対する感受性が高くなるおそれがある。従って、いずれか一方の元素を含有させる場合にはその単体の含有量、両方の元素を含有させる場合にはその合計の含有量が4.15％以下とするのが望ましい。従って、NbおよびTaの一方または両方を含有させる場合の含有量は、単体または合計で3.15〜4.15％とするのが望ましい。

Mo：８〜10％
Moは、耐孔食性を向上させる効果があり、必要に応じて含有させてもよい。上記の効果は８％以上で顕著となるが、10％を超えると、金属間化合物が析出して耐食性を劣化させるおそれがある。従って、Moを含有させる場合の含有量は８〜10％とするのが望ましい。

上記Ni基合金として代表的なものは、以下の二種類である。

(a) Ｃ：0.15％以下、Si：1.00％以下、Mn：2.0％以下、Ｐ：0.030％以下、Ｓ：0.030％以下、Cr：14.0〜17.0％、Fe：6.0〜10.0％、Ti：0.5％以下、Cu：0.50％以下およびAl：2.00％以下を含有し、残部がNiおよび不純物からなるNi基合金。

(b) Ｃ：0.06％以下、Si：1.00％以下、Mn：2.0％以下、Ｐ：0.030％以下、Ｓ：0.030％以下、Cr：27.0〜31.0％、Fe：7.0〜11.0％、Ti：0.5％以下、Cu：0.50％以下およびAl：2.00％以下を含有し、残部がNiおよび不純物からなるNi基合金。

上記(a)の合金は、Crを14.0〜17.0％含み、Niを75％程度含むため塩化物を含む環境での耐食性に優れる合金である。この合金においては、Ni含有量とCr含有量のバランスの観点からFeの含有量は6.0〜10.0％とするのが望ましい。

上記(b)の合金は、Crを27.0〜31.0％含み、Niを60％程度含むため、塩化物を含む環境のほか、高温における純水やアルカリ環境での耐食性にも優れる合金である。この合金においてもNi含有量とCr含有量のバランスの観点からFeの含有量は7.0〜11.0％とするのが望ましい。

まず、表１に示す合金Ａを用いて、直径20mm、肉厚1.5mm、長さ20mの管を作製し、合金Ｂ〜Ｇを用いて、直径20mm、肉厚1.5mm、長さ10mの管を作製した。これらの管に、表２に示す条件の連続熱処理を実施した。

熱処理後の管の両端を切り出し、EDX（Energy Dispersive X-ray micro-analyzer）にて皮膜組成を調査したところ、クロム酸化物からなる酸化被膜が形成されていることが判明した。その横断面を走査型電子顕微鏡（SEM ；Scanning Electron Microscope）で観察して酸化皮膜の厚さを測定し、ガス上流側の酸化皮膜の厚さをt_in、ガス下流側の酸化皮膜の厚さをt_outとして、両厚さのバラツキを│t_in-t_out│/t_inとして評価した。表２には、1.00以下の場合を「○」、1.00を超える場合を「×」として示した。

表２に示すように、酸化性ガスとしてＣＯ_２を用いたNo.1および2に示す条件で形成した酸化皮膜では、それぞれ0.05、0.17とバラツキが小さくなった。Ｈ_２Ｏを用いたNo.27に示す条件で形成した酸化皮膜では、バラツキが3.00となりＣＯ_２を用いた場合に比べかなり大きかった。その他の本発明を用いた場合は、いずれもバラツキの評価が○であるが、比較方法として行なったＨ_２Ｏを用いた例ではいずれもバラツキが大きかった。

本発明によれば、安価で、かつ均一にクロム酸化物をNi基合金の表面に形成させることができるので、高温水環境、例えば、原子力発電プラントにおける高温水環境で長時間にわたり使用してもNiの溶出が極めて少ないNi基合金を製造することができる。従って、このNi基合金は、例えば、蒸気発生器管（Steam Generator tubing）、および高温水中で使用されるスペーサースプリング・コイルスプリング・フィンガスプリング・チャンネルファスナ、蓋用管台などの原子力プラント用部材に最適である。

Claims

Ni基合金を、二酸化炭素ガスからなる加熱処理雰囲気、または0.0001Vol.％以上の二酸化炭素ガスと99.9999Vol.％以下の水素ガスおよび99.9999Vol.％以下の希ガスの少なくとも１種とからなる加熱処理雰囲気下で加熱してNi基合金表面にクロム酸化物からなる酸化被膜を形成させることを特徴とする原子力プラント用Ni基合金材の製造方法。
加熱処理雰囲気が、５Vol.％以下の酸素ガスを含むことを特徴とする請求項１に記載の原子力プラント用Ni基合金材の製造方法。
加熱処理雰囲気が、二酸化炭素ガスと、水素ガスおよび希ガスの少なくとも一種とからなることを特徴とする請求項１に記載の原子力プラント用Ni基合金材の製造方法。
加熱処理雰囲気が、二酸化炭素ガスと水素ガスとからなることを特徴とする請求項１に記載の原子力プラント用Ni基合金材の製造方法。
加熱処理雰囲気の二酸化炭素ガスの濃度が、50Vol.％以下であることを特徴とする請求項１から請求項４までのいずれかに記載の原子力プラント用Ni基合金材の製造方法。
加熱処理雰囲気の二酸化炭素ガスの濃度が、10Vol.％以下であることを特徴とする請求項１から請求項４までのいずれかに記載の原子力プラント用Ni基合金材の製造方法。
加熱温度が500〜1250℃であることを特徴とする請求項１から請求項６までのいずれかに記載の原子力プラント用Ni基合金材の製造方法。
加熱時間が10秒〜35時間であることを特徴とする請求項１から請求項７までのいずれかに記載の原子力プラント用Ni基合金材の製造方法。
前記Ni基合金が、質量％で、Ｃ：0.15％以下、Si：1.00％以下、Mn：2.0％以下、Ｐ：0.030％以下、Ｓ：0.030％以下、Cr：10.0〜40.0％、Fe：15.0％以下、Ti：0.5％以下、Cu：0.50％以下およびAl：2.00％以下を含有し、残部がNiおよび不純物からなることを特徴とする請求項１から請求項８までのいずれかに記載の原子力プラント用Ni基合金材の製造方法。
前記Ni基合金が、質量％で、Ｃ：0.15％以下、Si：1.00％以下、Mn：2.0％以下、Ｐ：0.030％以下、Ｓ：0.030％以下、Cr：14.0〜17.0％、Fe：6.0〜10.0％、Ti：0.5％以下、Cu：0.50％以下およびAl：2.00％以下を含有し、残部がNiおよび不純物からなることを特徴とする請求項１から請求項８までのいずれかに記載の原子力プラント用Ni基合金材の製造方法。
前記Ni基合金が、質量％で、Ｃ：0.06％以下、Si：1.00％以下、Mn：2.0％以下、Ｐ：0.030％以下、Ｓ：0.030％以下、Cr：27.0〜31.0％、Fe：7.0〜11.0％、Ti：0.5％以下、Cu：0.50％以下およびAl：2.00％以下を含有し、残部がNiおよび不純物からなることを特徴とする請求項１から請求項８までのいずれかに記載の原子力プラント用Ni基合金材の製造方法。
前記Ni基合金が、Niの一部に代えて、質量％で、Nbおよび／またはTaをいずれか単体または合計で3.15〜4.15％含有することを特徴とする請求項９から請求項１１までのいずれかに記載の原子力プラント用Ni基合金材の製造方法。
前記Ni基合金が、Niの一部に代えて、質量％で、Moを８〜10％含有することを特徴とする請求項９から請求項１２までのいずれかに記載の原子力プラント用Ni基合金材の製造方法。