JP4098151B2 - 射出装置および鋳造方法 - Google Patents
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Description
【発明の属する技術分野】
本発明は、ダイカストマシンの射出装置および鋳造方法に関する。
【0002】
【従来の技術】
ダイカストマシンでは、射出プランジャにより金型のキャビティに溶湯を射出することにより鋳造を行う。鋳造品の品質は、溶湯の射出速度や鋳造圧力(射出圧力)に大きな影響を受ける。このため、射出プランジャを駆動する射出シリンダの制御は、鋳造サイクルの間に溶湯の充填状況に応じて射出速度および鋳造圧力(射出圧力)を制御して最適な射出動作を実現することが行われている。
たとえば、射出を開始したのちの所定区間では、射出スリーブ内の溶湯が空気を巻き込まないように射出速度を低速とする。次いで、溶湯の先端部がキャビティの入口に達したのちに、溶湯が冷えて固化する前に溶湯のキャビティ内への充填を完了させるために、射出速度を高速に切り換える。溶湯のキャビティ内への充填完了後は、鋳造圧力(射出圧力)を急激に増加させ、キャビティ内の溶湯を加圧しながら凝固させる。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、射出装置が金型のキャビティへ金属溶湯を射出、充填し、鋳造圧力を増加させた後に最終的に出力する鋳造圧力は、通常、アキュムレータから供給される作動油の圧力に応じて決まる。
アキュムレータは、ピストンを内蔵しており、このピストンの一方側にガス室が形成される。ガス室に、たとえば、窒素ガス等の蓄圧用ガスを充填することにより、蓄圧される。たとえば、ガス室へ作動油を出し入れすることにより、ガス室の容積を変更し、アキュムレータに蓄圧された圧力を調整することができる。
【0004】
一方、上記の鋳造圧力は、対象製品(金型)に応じて異なり、また、同じ金型であっても鋳造条件によって異なる。このため、金型の交換あるいは鋳造条件を変更すると、これに応じてアキュムレータの設定圧力を調整する必要がある。
また、アキュムレータの圧力の調整範囲は、ガス室に充填してある蓄圧用ガスの圧力に依存する。このため、変更された鋳造圧力がアキュムレータの圧力の調整範囲外にある場合には、ガス室に充填してある蓄圧用ガスを放出したり、あるいは、補充する必要がある。
さらに、正確な鋳造圧力を得るためには、ガス室に充填したガス量を算出する必要がある。ガス室に充填したガスのリークが発生すると、鋳造圧力が変動するので、頻繁にガス量を算出する必要があった。
このように、従来においては、鋳造圧力の変更によって、アキュムレータの圧力の調整等を行う必要があり、作業に時間を要した。また、アキュムレータの圧力の調整のために、窒素ガスを放出、補充する必要があるため、コストが高くなるという利益も存在した。
【0005】
本発明は、上述の問題に鑑みて成されたものであって、その目的は、金型の交換や鋳造条件の変更により射出装置が最終的に出力する鋳造圧力を変更する必要がある場合であっても、アキュムレータ側の調整を行うことなく、必要な鋳造圧力が得られるダイカストマシンの射出装置および鋳造方法を提供することにある。
【0006】
【課題を解決するための手段】
本発明のダイカストマシンの射出装置は、射出プランジャを前進させて金型に形成されたキャビティに金属溶湯を射出、充填し、前記キャビティに充填された金属溶湯の鋳造圧力を上昇させて鋳造するダイカストマシンの射出装置であって、前記射出プランジャに連結された射出用ピストンと、前記射出用ピストンの背後に配置された増圧用ピストンとを内蔵する射出シリンダと、所定の液圧の作動液を供給するアキュムレータと、前記アキュムレータからの作動液を前記射出シリンダへ供給し、前記射出用ピストンを駆動したのち前記増圧用ピストンを駆動する液圧回路と、前記射出シリンダの前記射出用ピストンの前方側から排出される作動液の流量を制御することにより前記射出用ピストンの速度を制御する制御弁と、前記制御弁を閉じるタイミングによって、前記射出用ピストンの前方側の作動液の液圧を制御し、前記鋳造圧力の最終的な値を決定する制御手段とを有する。
【0007】
好適には、本発明のダイカストマシンの射出装置は、前記射出用ピストンの前方側の作動液の圧力を検出する第1の圧力検出手段と、前記射出用ピストンの背後の作動液の圧力を検出する第2の圧力検出手段とを有し、前記制御手段は、前記第1および第2の圧力検出手段の検出する作動液の圧力に基づいて、前記制御弁を閉じるタイミングを決定する。
【0008】
さらに好適には、前記増圧用ピストンは、前記射出用ピストンと断面積が等しい第1のピストン部と、この第1のピストン部よりも直径の大きい第2のピストン部とを有しており、前記射出シリンダは、前記射出用ピストンおよび前記増圧用ピストンの第1のピストン部が共通に摺動可能な第1のシリンダ室と、前記増圧用ピストンの第2のピストン部が摺動可能な第2のシリンダ室とを有しており、前記第1のシリンダ室の前記射出用ピストンと前記増圧用ピストンの第1のピストン部との間に作動液が供給されることにより、前記射出用ピストンが駆動され、前記第2のシリンダ室の前記増圧用ピストンの第2のピストン部の背後に作動液が供給されることにより、前記増圧用ピストンが駆動される。
【0009】
さらに好適には、前記第1のシリンダ室の前記射出用ピストンの前方側と前記第2のシリンダ室の前記第2のピストン部の前方側とは連通している。
【0010】
本発明の鋳造方法は、射出プランジャを前進させて金型に形成されたキャビティに金属溶湯を射出、充填し、前記キャビティに充填された金属溶湯の鋳造圧力を上昇させて鋳造する鋳造方法であって、前記射出プランジャを駆動する射出シリンダに内蔵された射出用ピストンの背後側へアキュムレータから所定の圧力の作動液を供給し、前記射出用ピストンの前方側から排出される作動液の流量を制御弁によって制御することにより前記射出用ピストンの速度を制御し、前記キャビティに金属溶湯が射出、充填されたところで、前記射出シリンダの前記射出用ピストンの背後側に内蔵された増圧用ピストンを駆動して前記鋳造圧力を上昇させ、前記制御弁を閉じるタイミングによって、前記射出用ピストンの前方側の作動液の圧力を制御し、前記鋳造圧力の最終的な値を決定する。
【0011】
好適には、本発明の鋳造方法は、前記射出用ピストンの前方側の作動液の圧力と、前記射出用ピストンの背後側の作動液の圧力とを検出し、前記各作動液の圧力に基づいて、前記制御弁を閉じるタイミングを決定する。
【0012】
本発明では、まず、アキュムレータから所定の圧力の作動液が液圧回路を介して射出シリンダに供給され、射出用ピストンが駆動される。射出用ピストンの前進により、射出シリンダから作動油が排出されるが、この排出される作動油の流量を制御弁が調整することにより、射出用ピストンの速度制御が行われる。射出用ピストンが前進することにより、金型のキャビティには、金属溶湯が射出、充填される。キャビティに金属溶湯が充満すると、射出用ピストンは急激に減速する。
ここで、増圧用ピストンが駆動され、金型のキャビティ内の圧力である鋳造圧力が上昇する。また、射出用ピストンの前方側の作動油の圧力は、射出用ピストンの減速、停止にしたがって降下していく。さらに、射出用ピストンの背後側の作動油の圧力は上昇する。
一方、鋳造圧力は、射出用ピストンの前方側の作動油の圧力と、射出用ピストンの背後側の作動油の圧力とを合成した力に応じて決まる。
射出用ピストンの前方側の作動油の圧力が降下中に、制御弁を閉じると、射出用ピストンの前方側の作動油の圧力が制御弁を閉じた時点の値に保持され、この値により最終的な鋳造圧力が規定される。
本発明では、制御弁を閉じるタイミングを適切に決定することにより、射出用ピストンの前方側の作動液の圧力を制御し、鋳造圧力の最終的な値を決定する。このため、アキュムレータ側の圧力調整が必要なくなる。
【0013】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態について図面を参照して説明する。
図1は、本発明の一実施形態に係るダイカストマシンの射出装置の構成を示す図である。
図1に示す射出装置1は、射出シリンダ2と、アキュムレータ20と、油圧回路40と、制御バルブ15と、制御装置30と、圧力検出器50,51と、射出プランジャ64と、射出スリーブ63とを有する。
なお、射出シリンダ2は本発明の射出シリンダ、アキュムレータ20は本発明のアキュムレータ、油圧回路40は本発明の液圧回路、制御バルブ15は本発明の制御弁、制御装置30は本発明の制御手段、圧力検出器50は本発明の第1の圧力検出手段、圧力検出器51は本発明の第2の圧力検出手段のそれぞれ一実施態様である。
【0014】
射出スリーブ63は、円筒状の金属部材から形成されており、固定金型62に設けられており、この射出スリーブ63の供給口63aを通じて、アルミニウム合金等の金属溶湯MLが供給される。
固定金型62は、図示しない型締装置のベース上に固定された固定ダイプレートに保持される。
移動金型61は、図示しない型締装置のベース上を移動可能な移動ダイプレートに保持される。
たとえば、トグル機構等により移動ダイプレート61が固定ダイプレート62に向けて所定の力で押圧されることにより、固定金型62と移動金型61とが型締される。
型締された移動金型61と固定金型62の間には、キャビティCが形成され、このキャビティCと射出スリーブ63とは連通している。
【0015】
射出プランジャ64は、プランジャチップ65とプランジャロッド66とからなり、プランジャチップ65は射出スリーブ63の内周に嵌合している。プランジャロッド66は、射出シリンダ2に内蔵されたピストンロッド68にカップリング67により連結されている。
射出プランジャ64は、矢印で示す前進方向A1に前進することにより、射出スリーブ63に供給された金属溶湯MLをキャビティCへ向けて射出、充填する。
【0016】
射出シリンダ2は、第1シリンダ室3と、第2シリンダ室4とを有する。なお、第1シリンダ室3は本発明の第1のシリンダ室の一実施態様であり、第2シリンダ室4は本発明の第2のシリンダ室の一実施態様である。
【0017】
第1シリンダ室3と第2シリンダ室4とは互いに連通している。第1シリンダ室3の直径は、第2シリンダ室4の直径よりも小さい。
第1シリンダ室3には、射出用ピストン5が摺動可能に内蔵されており、第2シリンダ室4には増圧用ピストン6が内蔵されている。
【0018】
射出用ピストン5は、ピストンロッド68と連結されている。
増圧用ピストン6は、射出用ピストン5と断面積が等しい第1のピストン部6aと、この第1のピストン部6aよりも直径の大きい第2のピストン部6bとを有している。なお、第1のピストン部6aと第2のピストン部6bは、円柱状を有している。
増圧用ピストン6の第1のピストン部6aは、第1シリンダ室3の内周に嵌合しており、第1のピストン部6bは、第2シリンダ室4に嵌合している。
【0019】
射出シリンダ2は、第1シリンダ室3の、射出用ピストン5の前方側および背面側にそれぞれ油室3aおよび3bをもち、第2シリンダ室4の、増圧用ピストン6の第2のピストン部4bの前方側および背面側にそれぞれ油室4aおよび4bをもつ。
【0020】
油室3aには、管路PLaを介して制御バルブ15が接続されている。管路PLaは、管路PLbによって油室4aと連通している。すなわち、射出用ピストン5の前方側の油室3aと増圧用ピストン6の第2ピストン部4bの前方側の油室4aは連通している。このことから、油室3aの作動油の圧力と油室4aの作動油の圧力とは等しくなる。
【0021】
制御バルブ15は、管路PLaを介して射出シリンダ2の油室3aから排出される作動油の流量を調整することにより、射出用ピストン5の速度(射出速度)を制御する。制御バルブ15は、制御装置30からの指令信号15sに応じて、射出シリンダ2の油室3aから排出される作動油の流量を調整する。
【0022】
アキュムレータ20は、管路PLcを介して射出シリンダ2の油室3bに接続されている。このアキュムレータ20は、ピストン21を内蔵しており、ピストン21により区画されるガス室20aを備えている。このガス室20aに、窒素ガス等のガスGを高圧で充填することにより、アキュムレータ20は蓄圧する。なお、ガス室20aに油等の液体を供給することにより、ガス室20aの容積を調整して蓄積される圧力を調整することができる。
【0023】
油圧回路40は、チェックバルブ41と、ロジックバルブ42と、ソレノイドバルブ43とを有する。
チェックバルブ41は、アキュムレータ20と射出シリンダ2の油室3bとを接続する管路PLcの中途に設けられている。このチェックバルブ41は、アキュムレータ20から射出シリンダ2の油室3bへ向かう作動油の流れを許容し、射出シリンダ2の油室3bからアキュムレータ20へ向かう作動油の流れを阻止する。
【0024】
ロジックバルブ42は、アキュムレータ20と射出シリンダ2の増圧用ピストン6の背面側の油室4bとを接続する管路PLdの中途に設けられている。このロジックバルブ42は、ソレノイドバルブ43によって管路PLdを開閉する。ソレノイドバルブ43は、制御装置30から指令43sを受けて、ロジックバルブ42の開閉を行う。
【0025】
圧力検出器50は、管路PLaに接続されており、油室3aの作動油の圧力を検出する。この圧力をロッド側圧力PR とする。
圧力検出器51は、管路PLcに接続されており、油室3bの作動油の圧力を検出する。この圧力をヘッド側圧力PH とする。
ロッド側圧力PR とヘッド側圧力PH との合成により、キャビティC内の金属溶湯MLに発生する鋳造圧力が決定される。
【0026】
制御装置30は、位置検出器70が検出した射出プランジャ64の位置信号70s、圧力検出器50の検出したロッド側圧力PR 、圧力検出器51の検出したヘッド側圧力PH が入力され、これらの信号に基づいて、射出シリンダ2の速度制御および圧力制御を行う。なお、具体的な制御方法については後述する。
【0027】
次に、上記構成の射出装置1を用いた鋳造方法の一例について図2および図3を参照して説明する。
まず、移動金型61と固定金型62とを型締したのち、射出スリーブ63へ所定量の金属溶湯MLを供給する。なお、この状態においては、射出プランジャ64は所定位置まで後退している。また、アキュムレータ20からは、チェックバルブ41を通じて油室3bへ所定圧力の作動油を供給しているが、制御バルブ15は閉じた状態にある。
【0028】
制御装置30は、射出スリーブ63へ所定量の金属溶湯MLが供給されたのち、制御バルブ15を開き、図2に示すように、射出速度Vが低速VL となるように、射出プランジャ64を駆動する。
制御バルブ15を開くと、射出シリンダ2の油室3aから作動油が排出されるため、チェックバルブ41を通じて油室3bへ作動油が供給されて射出用ピストン5が前進する。射出用ピストン5は制御バルブ15の開度に応じた速度で前進する。
射出用ピストン5が低速VL で前進しているとき、射出用ピストン5の油室3a側の面積は、油室3b側の面積よりも小さいので、図2に示すように、ロッド側圧力PR は、ヘッド側圧力PH よりも大きい。
【0029】
次いで、制御装置30は、射出プランジャ64が所定の速度切換位置に到達したと判断すると、制御バルブ15の開度を拡げて、射出速度Vを高速VH に切り換える。この速度切換位置は、金属溶湯の先端部が金型のゲートに略到達するときの射出プランジャ64の位置である。
射出速度Vを高速VH に切り換えると、急速に金属溶湯MLがキャビティC内に射出、充填される。
キャビティC内が金属溶湯MLで満たされると、図2に示すように、射出速度Vは急速に低下し、射出プランジャ64は停止する。
これに応じて、鋳造圧力Pcが上昇する。鋳造圧力Pcは、キャビティC内の金属溶湯MLに作用する圧力である。
【0030】
制御装置30は、射出プランジャ64が停止し、所定の増圧開始位置に達したと判断すると、ロジックバルブ42を開く指令をソレノイドバルブ43に与え、増圧を開始させる。
ロジックバルブ42が開くと、アキュムレータ20から管路PLdを通じて油油室4bへ高圧の作動油が供給される。これにより、鋳造圧力Pcは急激に上昇する。このとき、制御バルブ15は開いた状態にある。
【0031】
制御バルブ15を継続して開放しておくと、図2に示すように、ロッド側圧力PR は最終的には大気圧となる。
ヘッド側圧力PH は、増圧の開始により、急激に上昇する。図2に示すヘッド側圧力PH の最大値PHMAXは、アキュムレータ20に蓄圧された圧力Pz に対応している。
したがって、制御バルブ15を最後まで開放した場合には、最終的な鋳造圧力Pcは、アキュムレータ20に蓄圧された圧力Pz で決まる。
【0032】
本実施形態では、鋳造圧力Pcがアキュムレータ20に蓄圧された圧力Pz で規定される最大値となる前に、制御バルブ15を適切なタイミングで閉じることにより、ロッド側圧力PR を所望の値となるように制御し、ロッド側圧力PR とヘッド側圧力PH との合成である鋳造圧力Pcの最終的な値を調整する。
すなわち、ロッド側圧力PR が下降中に、制御バルブ15を閉じると、ロッド側圧力PR は制御バルブ15を閉じた時点の値に保持される。このロッド側圧力PR とヘッド側圧力PH との合成が鋳造圧力Pcの最終的な値となる。
このことから、制御装置30は、制御バルブ15を閉じるタイミングによって、射出用ピストン5の前方側の作動油の圧力を制御し、鋳造圧力Pcの最終的な値を決定する。
【0033】
ここで、鋳造圧力Pcと、ロッド側圧力PR と、ヘッド側圧力PH との間の関係について説明する。
プランジャチップ65の面積をAc、射出用ピストン5の油室3b側の面積をAH 、ピストンロッド68の断面積をAR 、増圧用ピストン6の第2のピストン部6bの面積をAz とする。
鋳造圧力Pcが最終的な値に到達したときの釣り合いの式を、増圧用ピストン6および射出用ピストン5について考えると、次式(1),(2)となる。
【0034】
【数1】
Pz ×Az =PH ×AH +PR ×(Az −AH ) …(1)
【0035】
【数2】
Pc×Ac=PH ×AH +PR ×(AH −AR ) …(2)
【0036】
(1)式の左側は、増圧用ピストン6の第2のピストン部6の背面にアキュムレータ20から作用する力であり、右側の第1項は増圧用ピストン6の第1のピストン部6aに作用する力であり、第2項は増圧用ピストン6の第2のピストン部6bの前方側に管路PLbを通じてフィードバックされるロッド側圧力PR による力である。
(2)式の左側は、鋳造圧力によりプランジャチップ65に作用する力であり、右側の第1項は射出用ピストン5の油室3b側に作用する力であり、第2項は射出用ピストン5の油室3a側に作用する力である。
(1)式と(2)式より、鋳造圧力Pcは次式(3)により表される。
【0037】
【数3】
Pc={Pz ×Az +PR ×(Az −AR )}/Ac …(3)
【0038】
(3)式からわかるように、Pz ×Az と(Az −AH )とは一定であるので、ロッド側圧力PR を所望の値に調整すれば、鋳造圧力Pcを所望の値に制御することができる。
なお、本実施形態では、圧力検出器50,51を用いて、ロッド側圧力PR とヘッド側圧力PH とを実際に検出する。このため、検出されたロッド側圧力PRとヘッド側圧力PH とを用いて、上記式(2)から鋳造圧力Pcを逐次算出し、算出した鋳造圧力Pcが所望の値に達したか否かを判断し、所望の値に達したと判断したところで制御弁15を閉じれば鋳造圧力Pcの最終的な値を正確に調整することが可能となる。
すなわち、制御装置30は、圧力検出器50,51の検出する圧力に基づいて、制御バルブ15を閉じるタイミングを決定する。
【0039】
たとえば、図3に示すように、アキュムレータ20に蓄圧された圧力Pz で決まる鋳造圧力Pcの最終的な値をPcAとしたとき、鋳造圧力Pcの最終的な値をPcBのように変更するときには、ロッド側圧力PR がPR Bに保持されるタイミングで制御バルブ15を閉じる。
【0040】
ここで、射出用ピストン5の前方側の油室3aと増圧用ピストン6の第2ピストン部4bの前方側の油室4aとを連通させている理由について説明する。
油室3aと油室4aとを連通させていない場合には、鋳造圧力Pcの最終的な値は次式(4)により表される。
【0041】
【数4】
Pc={Pz ×Az −PR ×(AH −AR )}/Ac …(4)
【0042】
上記した(3)式と(4)式とを比べると、(3)式のPR ×(Az −AR )の項の(Az −AR )の値は、(4)式のPR ×(AH −AR )の項の(AH −AR )の値よりも大きい。
このことから、油室3aと油室4aとを連通させると、鋳造圧力Pcの最終的な値の調整範囲が広がり、鋳造圧力Pcの調整の分解能を向上させることができる。
【0043】
本発明は上述した実施形態に限定されない。
上述した実施形態では、作動液として作動油の場合について説明したが、油以外の他の液体を用いることも可能である。
また、上述した実施形態では、圧力検出器50,51の検出する圧力に基づいて、制御バルブ15を閉じるタイミングを決定する構成としたが、圧力検出器51の検出するヘッド側圧力PH の代わりに、アキュムレータ20に蓄圧された圧力Pz を検出し、検出したロッド側圧力PR とアキュムレータ20に蓄圧された圧力Pz とを用いて、鋳造圧力を調整することも可能である。
【0044】
【発明の効果】
本発明によれば、アキュムレータ側の調整を行うことなく、必要な鋳造圧力が得られる。
この結果、アキュムレータからのガスの放出や、アキュムレータへのガスの−補充をする必要がなくなり、コストを低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明の一実施形態に係るダイカストマシンの射出装置の構成を示す図である。
【図2】射出装置における射出速度および圧力の変化の一例を示すグラフである。
【図3】射出装置における鋳造圧力の制御方法を説明するためのグラフである。
【符号の説明】
1…射出装置
2…射出シリンダ
3…第1シリンダ室
4…第2シリンダ室
5…射出用ピストン
6…増圧用ピストン
15…制御バルブ
20…アキュムレータ
30…制御装置
40…油圧回路
50,51…圧力検出器
61…移動金型
62…固定金型
63…射出スリーブ
64…射出プランジャ
Claims (6)
- 射出プランジャを前進させて金型に形成されたキャビティに金属溶湯を射出、充填し、前記キャビティに充填された金属溶湯の鋳造圧力を上昇させて鋳造するダイカストマシンの射出装置であって、
前記射出プランジャに連結された射出用ピストンと、前記射出用ピストンの背後に配置された増圧用ピストンとを内蔵する射出シリンダと、
所定の圧力の作動液を供給するアキュムレータと、
前記アキュムレータからの作動液を前記射出シリンダへ供給し、前記射出用ピストンを駆動したのち前記増圧用ピストンを駆動する液圧回路と、
前記射出シリンダの前記射出用ピストンの前方から排出される作動液の流量を制御することにより前記射出用ピストンの速度を制御する制御弁と、
前記制御弁を閉じるタイミングによって、前記射出用ピストンの前方側の作動液の圧力を制御し、前記鋳造圧力の最終的な値を決定する制御手段と
を有するダイカストマシンの射出装置。 - 前記射出用ピストンの前方側の作動液の圧力を検出する第1の圧力検出手段と、
前記射出用ピストンの背後の作動液の圧力を検出する第2の圧力検出手段とを有し、
前記制御手段は、前記第1および第2の圧力検出手段の検出する作動液の圧力に基づいて、前記制御弁を閉じるタイミングを決定する
請求項1に記載のダイカストマシンの射出装置。 - 前記増圧用ピストンは、前記射出用ピストンと断面積が等しい第1のピストン部と、この第1のピストン部よりも直径の大きい第2のピストン部とを有しており、
前記射出シリンダは、前記射出用ピストンおよび前記増圧用ピストンの第1のピストン部が共通に摺動可能な第1のシリンダ室と、前記増圧用ピストンの第2のピストン部が摺動可能な第2のシリンダ室とを有しており、
前記第1のシリンダ室の前記射出用ピストンと前記増圧用ピストンの第1のピストン部との間に作動液が供給されることにより、前記射出用ピストンが駆動され、
前記第2のシリンダ室の前記増圧用ピストンの第2のピストン部の背後に作動液が供給されることにより、前記増圧用ピストンが駆動される
請求項1または2に記載のダイカストマシンの射出装置。 - 前記第1のシリンダ室の前記射出用ピストンの前方側と前記第2のシリンダ室の前記第2のピストン部の前方側とは連通している
請求項3に記載のダイカストマシンの射出装置。 - 射出プランジャを前進させて金型に形成されたキャビティに金属溶湯を射出、充填し、前記キャビティに充填された金属溶湯の鋳造圧力を上昇させて鋳造する鋳造方法であって、
前記射出プランジャを駆動する射出シリンダに内蔵された射出用ピストンの背後へアキュムレータから所定の圧力の作動液を供給し、
前記射出用ピストンの前方側から排出される作動液の流量を制御弁によって制御することにより前記射出用ピストンの速度を制御し、
前記キャビティに金属溶湯が射出、充填されたところで、前記射出シリンダの前記射出用ピストンの背後に内蔵された増圧用ピストンを駆動して前記鋳造圧力を上昇させ、
前記制御弁を閉じるタイミングによって、前記射出用ピストンの前方側の作動液の圧力を制御し、前記鋳造圧力の最終的な値を決定する
鋳造方法。 - 前記射出用ピストンの前方側の作動液の圧力と、前記射出用ピストンの背後の作動液の圧力とを検出し、
前記各作動液の圧力に基づいて、前記制御弁を閉じるタイミングを決定する
請求項5に記載の鋳造方法。
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