JP3973899B2

JP3973899B2 - 被覆弾性糸の製造方法

Info

Publication number: JP3973899B2
Application number: JP2001397561A
Authority: JP
Inventors: 啓井上; 正輝中山; 清健田村; 清克田村; 研治郎金森; 学山本; 英之市川; 康次中島
Original assignee: GSI Creos Corp
Current assignee: GSI Creos Corp
Priority date: 2001-12-27
Filing date: 2001-12-27
Publication date: 2007-09-12
Anticipated expiration: 2021-12-27
Also published as: JP2003201636A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、ポリウレタン弾性糸と仮撚加工糸を用いて伸長性や嵩高性を改良した被覆弾性糸の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来の被覆弾性糸は、伸長されたポリウレタン弾性糸を芯糸にして、ポリアミドマルチフィラメントの仮撚加工糸を旋回して被覆するシングルカバード撚糸（カバリング方法）で製造される場合が一般的である。
【０００３】
また、伸長された糸条のポリウレタン弾性糸とポリアミドマルチフィラメントの原糸を引揃えて仮撚加工する無撚状芯／鞘の被覆弾性糸や、伸長されたポリウレタン弾性糸とポリアミドマルチフィラメント原糸とが下撚を施された状態で下撚の撚方向と同方向に加撚仮撚加工した被覆弾性糸が知られている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、上記したようなカバリング撚糸法は、鞘となるポリアミドマルチフィラメント仮撚加工糸が、中空スピンドル旋回によるバルーン状緊張下でポリウレタン芯糸に巻き付く製法であり、マルチフィラメント仮撚加工糸の嵩高性を著しく損ね、肌着やタイツなどの風合を硬くするという欠点を有している。
【０００５】
さらにカバリング撚方向が被覆性や高次通過性向上などから仮撚加工糸の加撚撚方向と同方向に旋回カバリングするため、仮撚加工糸の残留トルク力を著しく低下させる結果になり、嵩高性も損ねることになる。また、このカバリング撚糸法は、ポリウレタン弾性糸の走行状態を安定化するためにドラフトを２．９〜３．５倍にする必要があるから、この被覆弾性糸は、高伸長応力のものになり、特に編物品では伸縮パワーが強すぎるという欠点がある。
【０００６】
前記のように伸長された糸条のポリウレタン弾性糸とポリアミドマルチフィラメント原糸の引揃え仮撚加工の無撚状芯／鞘被覆弾性糸、および伸長されたポリウレタン弾性糸とポリアミドマルチフィラメント原糸に下撚を施した後で、仮撚加工した被覆弾性糸は、高仮撚数条件で加撚・熱セットが同時に行われるため、ポリウレタン弾性糸の脆化や鞘糸の締め付けによるポリウレタン弾性糸の側面・断面の変型、傷発生などのダメージがあってコアー切れの問題が起こり易かった。
【０００７】
また高ドラフト状態のポリウレタン弾性糸が、加撚と同時に解撚されるため、加工時の加撚と解撚張力変動が大きくなり、錘間および糸長方向の未解撚と被覆斑などといった品質のバラツキが拡大する要因になる。
【０００８】
因みに、被覆弾性糸を使った衣服類に対する消費者の要望としては、特殊なスポーツ衣料分野を除き、フラットな外観美でソフトパワーで柔らかな風合で絞め付けの弱い製品が好まれる傾向がある。一方、絞め付けの強い商品は、着心地や健康面でも好ましくないので、避けられる傾向である。
【０００９】
このように従来のカバリング撚糸の製法は、鞘糸の締め付けと残留トルク力の減少から仮撚加工糸の捲縮発現を押えて嵩高性を損ねる欠点となり、併せてストレッチパワーが強すぎるため風合が硬いなど着用感の悪い被覆弾性糸となっていた。
【００１０】
また、従来の仮撚無撚状芯／鞘被覆弾性糸および下撚を施した仮撚被覆弾性糸は、芯糸のポリウレタン弾性糸を伸長しながら、鞘糸と同時に仮撚加工する製法であるため、ポリウレタン弾性糸の特性が不均一で加工張力（Ｔ１／Ｔ２）および撚数変動が大きくなり、被覆斑、コアー切れ、染着差、外観不良、寸法バラツキなどの問題が発生しやすかった。
【００１１】
そこで、本願の各請求項に係る発明の課題は、上記した問題点を解決して、鞘部のポリアミドマルチフィラメント仮撚加工糸のクリンプ形態を柔らかな所定形状にして芯糸を被覆し、これにより嵩高で柔らかな風合があり、適度な締め付け力で身体にフィットする衣服の素材となる被覆弾性糸を安定した品質で効率良く製造することである。
【００１２】
【課題を解決させるための手段】
上記の課題を解決するため、この発明においては、第１工程としてポリアミドマルチフィラメントの仮撚加工糸とポリウレタン弾性糸を伸長しながら引揃えた合糸状態で残留トルク力が増大するように仮撚加工糸の解撚撚方向に合撚した後、第２工程として合撚糸をオーバーフィードで弛緩走行させながら熱セットするポリアミドマルチフィラメントの被覆弾性糸の製造方法としたのである。
【００１３】
第１工程の合撚要素は、ポリアミドマルチフィラメント仮撚加工糸の残留トルク撚方向（仮撚の加撚方向）に対しさらにトルク力を増大する仮撚の解撚方向に合撚することにより、仮撚加工糸のクリンプ波形を３次元的な形状から２次元的な傾向にクリンプ波形を変えコイル状にせしめた鞘部で芯糸となるポリウレタン弾性糸を２．６〜３．５倍に伸長しながら合撚する。
【００１４】
この合撚数は、被覆弾性糸の総糸繊度に適正な撚数と仮撚加工糸の残留トルク力の強弱に適合した撚数を加算設定する前記の請求項２に記載した合撚数の範囲を満足する。
【００１５】
すなわち、第１工程の合撚が、Ｚ解撚加工糸またはＳ解撚加工糸であるポリアミドマルチフィラメント仮撚加工糸と、ポリウレタン弾性糸とのＺ合撚またはＳ合撚であり、１ｍ当りの撚数（Ｔ／ｍ）が下記の数２の式の範囲を満足する撚数である被覆弾性糸の製造方法を採用することが好ましい。
【００１６】
【数２】

【００１７】
この被覆弾性糸の製造方法に係る発明では、第２工程の熱セットが、合撚糸を２〜５０％範囲のオーバーフィード率で走行供給しながら１５０〜２２０℃の範囲の温度で熱セットしてポリアミドマルチフィラメント仮撚加工糸の捲縮形態をコイル状に発現させる熱セットであることが好ましい。
【００１８】
合撚糸を熱セット機で上記所定のオーバーフィード率で弛緩しながら供給し、所定温度のヒータ温度でセット時間を好ましくは０．２〜０．９秒にすることにより、仮撚加工糸の潜在化したクリンプ波形が円く膨らんで高密度化されたコイル状捲縮の鞘部で芯糸を被覆できるようになり、嵩高性に優れた被覆弾性糸が製造できる。
【００１９】
また、第２工程で所定のオーバーフィード率による低加工張力で熱セットするので、合撚された仮撚加工糸のコイル状捲縮が顕著に現われ、併せて残留トルク力の低下が小さくなる。ここでいう被覆弾性糸の残留トルク撚数は、９０〜３３０Ｔ／ｍの範囲であり、合撚数およびオーバーフィード率、セット温度の条件を適当に変更させることにより、強いトルク力の範囲まで設定することができ、緻密で軟らかい風合や用途に適したストレッチ性を選択できる。
【００２０】
【発明の実施形態】
この発明の実施形態を図面を参照しながら以下に説明する。
【００２１】
実施形態の製造工程はポリアミドマルチフィラメント仮撚加工糸とポリウレタン弾性糸を伸長装置付きリングツイスター合撚機で合撚を施す第１工程とこの合撚糸をオーバーフィード率で走行供給しながら熱セットを施す第２工程からなる。
【００２２】
図１は、実施形態の第１工程の合撚の一例を模式的に示し、図２は第２工程の熱セットの一例を模式的に示している。
【００２３】
図１に示すように、鞘部用ポリアミドマルチフィラメント仮撚加工糸Ａは、予め巻かれたチーズ１から引取られローラー７により軸方向に解舒される。仮撚加工糸の解舒張力変動を均一にするリングテンサー２により、テンサー出の張力を０．０５〜０．１５ｃＮ／ｄｔｅｘの範囲になるように仮撚加工糸の繊度に合わせてリング個数を調整する。
【００２４】
芯部用となるポリウレタン弾性糸のパッケージ３は、回転自在軸に装着し、供給駆動ローラー４に接圧した状態のサーフェス回転により周方向にポリウレタン弾性糸Ｂが解舒される。チーズ１から解舒された仮撚加工糸Ａとポリウレタン弾性糸Ｂとが合糸ガイド５で引揃えられて糸条６となり、ネルソン式引取りローラ７を経て、ポリウレタン弾性糸の供給駆動ローラー４とリングツイスターのトラベラー９およびスピンドル１０との間でポリウレタン弾性糸が２．６〜３．５倍にドラフトされる。ここでポリウレタン弾性糸Ｂは、第２工程の熱セット後、４．０〜１３．５ｄｔｅｘの範囲に入る原糸が使用される。
【００２５】
上記ドラフトされたポリウレタン弾性糸Ｂと仮撚加工糸Ａとの引揃え糸条６をスピンドル１０の回転とリングトラベラ−９の旋回によりＹの合撚糸がパーン形状パッケージ８に巻かれる。ここでリングツイスターのスピンドル１０の回転方向は、仮撚加工糸の残留トルク力を増大せしめる仮撚加工糸の解撚方向に設定される。合撚撚数は、ポリウレタン弾性糸の伸長後繊度とポリアミドマルチフィラメント加工糸繊度の和および残留トルク力を考慮してその撚数が設定される。
【００２６】
図２に示す熱セット工程では、仮撚加工糸とポリウレタン弾性糸とが第１工程で合撚されたパーン形状パッケージ８が、クリールペグに支持されている。軸方向に解舒された合撚糸Ｙは、リングテンサー１１で張力変動を均一化し、供給ローラ１２と引取りローラー１３との間でオーバーフィード率２．０〜５０％の走行状態にてヒーター１４でセット温度１５０〜２２０℃、セット時間０．２〜０．９秒の弛緩熱セットを施し、被覆弾性糸Ｙ’がチーズ巻きパッケージ１５に巻き取られる。
【００２７】
このようにオーバーフィード率およびセット温度、セット時間の加工条件領域が広くとれるため、製造する被覆弾性糸の伸縮性、風合、嵩高性、寸法などは需要者の要求に合うように設定できる。
【００２８】
そして、被覆弾性糸を用いた生地に嵩高でソフトな風合を望む場合は、合撚数を少な目にすると共にポリウレタン弾性糸のドラフトを低めに設定し、併せて第２工程のオーバーフイード率を３０〜５０％の範囲にして高めのセット温度にすると良い。熱セット温度は、ナイロン６で１５０〜１９０℃、ナイロン６６で１６０〜２２０℃の範囲が適用されるが、被覆弾性糸の高伸縮応力を得る場合は低めの設定がよい。また熱セット後における被覆弾性糸の残留トルク撚数の保持率は、合撚前のポリアミドマルチフィラメント仮撚加工糸の５５〜８５％という強いトルク力にできる。
【００２９】
また、図３に示されるように、得られた被覆弾性糸Ｙ’は、前記した第１工程および第２工程の組み合わせから鞘部の仮撚加工糸Ａの個々のフィラメントが強い残留トルクカによってコイル状へ変化した集合体となって被覆密度が向上し、芯糸であるポリウレタン弾性糸Ｂへの締め付け力が小さくなると共に芯糸の伸縮自由度が高くなる。これにより特に編物では、一般のカバリング糸や無撚および有撚仮撚被覆弾性糸に比べて製品着用時の機能性の面で一層快適性が向上する。
【００３０】
この被覆弾性糸を使った編織物は、フィラメントの捲縮波形が変化した有撚集束状であるため、個々のフィラメントのスナール状捲縮が生地表面に突出する長さが短くなり、かつ数も少なくなる点でピリングおよびスナッギングが良好になる。編織物の用途は、婦人用インナー、タイツ、ソックス等の編物やソフトなストレッチ織物など、その他に要求される風合、伸び特性に合わせることができる。
【００３１】
【実施例】
実施例および比較例の評価の測定データは、次の方法で測定した。
【００３２】
［残留トルク撚数］
残留トルク撚数は、ポリアミドマルチフィラメント仮撚加工糸及び合撚／熱セット後の被覆弾性糸において、糸の両端を合わせた時に残留トルク力による旋回捻じりで糸の中央部に撚が形成された撚数をいう。
【００３３】
残留トルク撚数の測定方法：試料の糸端に実測繊度の０．２ｃＮの荷重下で糸長１ｍの両端を測定治具の上下クランプで固定し、測定治具を横方向に９０゜回転し水平にする。両クランプの中央（５０ｃｍ）に印を付け、測定繊度の２倍に対し０．００５９ｃＮの荷量を掛け、両端クリンプを素早く中央に合わせ、回転が停止するまで待ってその糸を検撚機で解撚し読みとった回転数を残留トルク撚数［Ｔ／ｍ］として表わす。
【００３４】
【数３】

【００３５】
［嵩高度］、［嵩高圧縮率］、［嵩高圧縮弾性率］
試料を約４×４ｃｍの大きさに自然の状態で重ならない程度に接して平行に並べ両端を接着剤で固定する。この試験片３枚を糸方向が交互になるように重ねて１組にし、このように重ねた試験片から接着剤の部分を除いた表面積（Ａ）と質量（Ｗ）を測定すると共に、荷重によって変化する試験片の厚さを計り、次の数４の式により算出する。
【００３６】
【数４】

【００３７】
【数５】

【００３８】
［実施例１］
第１工程の合撚に用いられる仮撚加工方法として、ポリアミドマルチフィラメントＰＯＹ原糸６９ｄｔｅｘ４０フィラメントのナイロン６６を用い、加工速度７００ｍ／分、セット温度１９０℃、仮撚数３，８００Ｔ／ｍ、Ｄ／Ｙ比２．１、加工ドラフト１．２４倍、巻取りフィード率−３．６％の加工条件で一般的摩擦式フリクション仮撚機を使用し、単糸Ｓ撚、Ｚ撚の加工糸を製造した。
【００３９】
この仮撚加工糸は、繊度が５５．５ｄｔｅｘでＳ、およびＺ撚の残留トルク撚数はＳ撚１６５Ｔ／ｍ（変動率７．８％）、Ｚ撚１７３Ｔ／ｍ（変動率７．１％）であった。
【００４０】
上記仮撚加工糸と芯糸となる２２ｄｔｅｘのポリウレタン弾性糸を図１に示す第１工程のポリウレタン弾性糸のドラフト装置付きリングツイスター合撚機を用い、加工速度２４ｍ／分、撚数３００Ｔ／ｍポリウレタン弾性糸のドラフト３．１倍でリングテンサー後の仮撚加工糸の張力は、５．２〜５．９ｃＮ、ポリウレタン弾性糸のドラフト下の合撚状態では１４．７〜１５．２ｃＮであった。
【００４１】
また合撚工程での設定撚方向は、仮撚加工糸のＳ撚（Ｓ加撚／Ｚ解撚）に対して合撚時の撚方向はＺ撚を施し、鞘部となる仮撚加工糸は、オーバー解撚された状態の合撚糸が得られた。この合撚糸での残留トルク撚数は、Ｓ撚２１８Ｔ／ｍ、Ｚ撚２１２Ｔ／ｍで変動率は各々Ｓ撚８．７％、Ｚ撚９．６％であった。
【００４２】
上記得られた合撚糸を第２工程である図２に示す熱セット機を用いて加工速度１２５ｍ／分、セット温度１６５℃、セット時間０．４８秒、オーバーフィード率２８％、巻取りフィード率１．７％でリングテンサー後の張力は、２．５〜２．９ｃＮセットゾーンの張力は、０．８〜１．２ｃＮであった。
【００４３】
このようにして得られた合撚／熱セット被覆弾性糸の残留トルク撚数は、Ｓ撚１１５Ｔ／ｍ（変動率６．３％）Ｚ撚１１７Ｔ／ｍ（変動率６．１％）と高い値が得られ、変動率も合撚上りより小さくなり均一化した。また被覆弾性糸の伸縮伸長率１５３．６％、伸縮弾性率８２．５％の値が得られ、後述するカバリング糸より伸び特性はほぼ同等であるが、回復パワー面ではセット効果により小さい値を示した。嵩高性を示す嵩高度は、３７．９[ｃｍ³／ｇ]、嵩高圧縮率８５．６％、嵩高圧縮弾性率９３．７％で後述する一般的カバリング糸および無撚および有撚仮撚被覆弾性糸に比べて高い数値が得られた。
【００４４】
この被覆弾性糸を婦人インナーとしてサントニー社製、フライス成型ガーメントレングス丸編機サントニーS Ｍ８８（８口給糸、１３インチ、２８Ｇ、針数１，１５２本）で編成し、パドル染色機で通常の酸性染料による染色を行なった。得られたインナーは、編面がフラットで適度の伸縮性とソフトな風合を呈し、２５回の着用試験評価でもピリングおよびスナッギングの発生もなく良好であった。ピリング試験はＩＣＩ法による５時間テストで経・緯とも４〜５級を得た。
【００４５】
［比較例１］
実施例１で用いた５５．５ｄｔｅｘ４０フィラメントのナイロン６６ポリアミドマルチフィラメント仮撚加工糸を鞘糸用としてカバリングの前工程であるＨボビン巻きを中越ＭＴ−Ｓ１２０で糸速３００ｍ／分で行なった。この時の巻取り張力は、１１．７ｃＮ／本で巻硬度は８６゜であった。上記仮撚加工糸のＨボビンと芯糸となる２２ｄｔｅｘのポリウレタン弾性糸を用いて、カバリング機片岡ＢＳ−ＳＤでスピンドル回転数７２００ｒｐｍ、ドラフト３．１、撚数３００Ｔ／ｍで実施例１とほぼ同一条件に設定し、シングルカバード被覆弾性糸を製造した。この時のバルーン止めガイド上部の張力は、１５．７ｃＮであった。
【００４６】
上記カバリング製法の旋回撚方向は、被覆性の点で従来から必然的に適用されている鞘糸の仮撚加工糸Ｓ撚（Ｓ加撚／Ｚ解撚）に対し、カバリング撚方向は、Ｓ実撚を仮撚加工糸Ｚ撚（Ｚ加撚／Ｓ解撚）は、Ｚ実撚を施した。
【００４７】
上記で得られた鞘糸旋回の被覆弾性糸は、残留トルク撚数が、Ｓ撚１．０Ｔ／ｍ、Ｚ撚１．５Ｔ／ｍで変動率は、Ｓ撚７．４％、Ｚ撚７．９％となり残留トルク撚数は、この発明の合撚／熱セット被覆弾性糸より著しく少なく、変動率も若干高い値を示した。さらに伸縮特性面では、伸縮伸長率１５９．１％で合撚／熱セット被覆弾性糸とほぼ同じであり、伸縮弾性率は、合撚／熱セット被覆弾性糸の８２．５％に比べ９８．６％と高い値を示しストレッチパワーが強すぎる被覆弾性糸となった。
【００４８】
また、カバリング方式被覆弾性糸の嵩高性は、嵩高度２６．６[ｃｍ³／g]、嵩高圧縮率６７．２％嵩高圧縮弾性率８１．６％で前記した本発明の被覆弾性糸に比べて著しく低い値を示した。このカバリング被覆弾性糸を実施例１と同様に婦人インナーに製品化した結果、置寸がこの発明の被覆弾性糸を使った巾２５．５ｃｍ、丈５０．０ｃｍに対し、カバリング被覆弾性糸製品は、巾１８．０ｃｍ、丈４２．０ｃｍと小さく、風合が硬目で着用感でも締め付けが強すぎる製品が得られた。
【００４９】
［比較例２］
実施例１および比較例１で用いた鞘糸用としてナイロン６６ポリアミドマルチフィラメントＰＯＹ原糸６９ｄｔｅｘ４０フィラメントと、芯糸用として用いたポリウレタン弾性糸２２ｄｔｅｘを３．１倍に伸長しながら引揃え、両糸をピンタイプ仮撚機で無撚状被覆弾性糸の比較糸を試作した。スピンドル回転数４７５０００ｒｐｍ、仮撚数３，８００Ｔ／ｍ、フィード率−１５％、加工温度１９０°、巻取りフィード率十５％での加撚張力は７．５〜９．５ｃＮ、解撚張力２１．５〜２４．０ｃＮであった。
【００５０】
上記で得られた無撚状被覆弾性糸の残留トルク撚数は、Ｓ撚１０６Ｔ／ｍ（変動率５．９％）、Ｚ撚１０８Ｔ／ｍ（変動率６．２％）で本被覆弾性糸より若干少ない値を示した。また無撚状被覆弾性糸の伸縮伸長率は１３６．７％、伸縮弾性率７３．1 ％、嵩高度３３．２[ｃｍ³/g]、嵩高圧縮率７２．３％、嵩高圧縮弾性率８７．１％で伸縮特性および嵩高性はこの発明より低い数値が得られた。
【００５１】
［比較例３］
ナイロン６６ポリアミドマルチフィラメント５５．５ｄｔｅｘ、４０フィラメント延伸糸の鞘糸用原糸と芯糸用のポリウレタン弾性糸２２ｄｔｅｘを３．１倍に伸長しながら撚糸機で３００Ｔ／ｍのＳ撚、Ｚ撚を試作した。
【００５２】
撚糸された該糸をピンタイプ仮撚機で比較例１とほぼ同条件のスピンドル回転数４７５０００ｒｐｍ、仮撚数３，８００Ｔ／ｍ、フィード率−３％、加工温度１９０°巻取りフィード率＋５％で仮撚加工を行った。加工時の加撚張力は８．５〜１０．５ｃＮ、解撚張力は２２．０〜２４．５ｃＮであった。仮撚加工の加撚方向は前工程撚糸のＳ実撚に対しＳ加撚、Ｚ実撚にはＺ加撚の仮撚加工を設定した。
【００５３】
上記の製法で得られた仮撚被覆弾性糸の残留トルク撚数は、Ｓ撚５２Ｔ／ｍ（変動率７．１％）、Ｚ撚５７Ｔ／ｍ（変動率７．３％）で本発明の合撚／熱セット被覆弾性糸に比べかなり少ない値を示した。また、伸縮弾性率は１２８．６％、嵩高度２８．１[ｃｍ³/g]、嵩高圧縮率６９．７％、嵩高圧縮弾性率７７．０％で、実施例１に比べ伸び特性も小さく嵩高性も劣り、一部コアー切れが認められた。
【００５４】
一方、このような比較例とは異なるこの発明の製法では、ポリウレタン弾性糸のダメージが少なくなり、被覆斑、コアー切れ、染着差などの問題がなく均一な品質の被覆弾性糸が得られる。
【００５５】
そして、この発明の製造方法で得られた被覆弾性糸を用いた編・織物品は、一層のソフト風合、ソフトパワー、ソフトタッチが得られ、快適性を向上することができる。また仮撚加工糸のスナール状クリンプ波形からコイル状波形になるため外観がフラットになり衣服品のピリング、およびスナッキングの面で良好となる。
【００５６】
さらに第２工程の弛緩熱セットの効果から、衣類品の洗濯収縮率が小さく経時変化による寸法面でも安定性に優れ商品設計が容易となる。
【００５７】
【発明の効果】
この発明の被覆弾性糸の製造方法では、上述したように仮撚加工糸の残留トルク力が増大する撚方向の合撚と次工程の弛緩熱セットにより仮撚加工糸のクリンプ波形を円く膨らんだコイル状の集束鞘部としたので、芯糸への締め付け力が弱く嵩高性と適度のストレッチパワーが選択でき、鞘部のポリアミドマルチフィラメント仮撚加工糸のクリンプ形態を柔らかな所定形状にして芯糸を被覆し、これにより嵩高なソフト風合と適度なソフトパワーにフィットする均一な品質の被覆弾性糸を安定した品質で効率よく製造できるという利点がある。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施形態の製法のうち第１工程を模式的に示す工程図
【図２】実施形態の製法のうち第２工程を模式的に示す工程図
【図３】実施形態の製法で得られた被覆弾性糸を拡大して示す側面図
【符号の説明】
１チーズ
２リングテンサー
３パッケージ
４供給駆動ローラー
５合糸ガイド
６糸条
７ネルソン式引取りローラ
８パーン形状パッケージ
９リングトラベラー
１０スピンドル
１１リングテンサー
１２供給ローラ
１３引取りローラ
１４ヒータ
１５チーズ巻パッケージ
Ａ仮撚加工糸
Ｂポリウレタン弾性糸
Ｙ合撚糸
Ｙ' 被覆弾性糸

Claims

第１工程としてポリアミドマルチフィラメントの仮撚加工糸とポリウレタン弾性糸を伸長しながら引揃えた合糸状態で残留トルク力が増大するように仮撚加工糸の解撚撚方向に合撚した後、第２工程として合撚糸をオーバーフィードで弛緩走行させながら熱セットするポリアミドマルチフィラメントの被覆弾性糸の製造方法。
第１工程の合撚が、Ｚ解撚加工糸またはＳ解撚加工糸であるポリアミドマルチフィラメント仮撚加工糸とポリウレタン弾性糸とのＺ合撚またはＳ合撚であり、１ｍ当りの撚数（Ｔ／ｍ）が下記の数１の式の範囲を満足する撚数である請求項１に記載の被覆弾性糸の製造方法。
第２工程の熱セットが、合撚糸を２〜５０％範囲のオーバーフィード率で走行供給しながら１５０〜２２０℃の範囲の温度で熱セットしてポリアミドマルチフィラメント仮撚加工糸の捲縮形態をコイル状に発現させる熱セットである請求項１または２に記載の被覆弾性糸の製造方法。