JP2003201636A

JP2003201636A - 被覆弾性糸の製造方法

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Publication number: JP2003201636A
Application number: JP2001397561A
Authority: JP
Inventors: Hiroshi Inoue; 啓井上; Masateru Nakayama; 正輝中山; Kiyotake Tamura; 清健田村; Kiyokatsu Tamura; 清克田村; Kenjiro Kanamori; 研治郎金森; Manabu Yamamoto; 学山本; Hideyuki Ichikawa; 英之市川; Koji Nakajima; 康次中島
Original assignee: GSI Creos Corp
Current assignee: GSI Creos Corp
Priority date: 2001-12-27
Filing date: 2001-12-27
Publication date: 2003-07-18
Anticipated expiration: 2021-12-27
Also published as: JP3973899B2

Abstract

(57)【要約】【課題】嵩高で柔らかな風合があり、適度な締め付け
力で身体にフィットする衣服の素材となる被覆弾性糸を
安定した品質で効率良く製造することである。【解決手段】第１工程としてポリアミドマルチフィラ
メントの仮撚加工糸とポリウレタン弾性糸を２．６〜
３．５倍に伸長しながら引揃えた合糸状態で残留トルク
力が増大するように仮撚加工糸の解撚撚方向に合撚した
後、第２工程として合撚糸を２〜５０％のオーバーフィ
ード率、ヒーター温度１５０〜２２０℃、セット時間
０．２〜０．９秒で弛緩走行させながら熱セットするポ
リアミドマルチフィラメントの被覆弾性糸の製造方法と
する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、ポリウレタン弾
性糸と仮撚加工糸を用いて伸長性や嵩高性を改良した被
覆弾性糸の製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来の被覆弾性糸は、伸長されたポリウ
レタン弾性糸を芯糸にして、ポリアミドマルチフィラメ
ントの仮撚加工糸を旋回して被覆するシングルカバード
撚糸（カバリング方法）で製造される場合が一般的であ
る。

【０００３】また、伸長された糸条のポリウレタン弾性
糸とポリアミドマルチフィラメントの原糸を引揃えて仮
撚加工する無撚状芯／鞘の被覆弾性糸や、伸長されたポ
リウレタン弾性糸とポリアミドマルチフィラメント原糸
とが下撚を施された状態で下撚の撚方向と同方向に加撚
仮撚加工した被覆弾性糸が知られている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかし、上記したよう
なカバリング撚糸法は、鞘となるポリアミドマルチフィ
ラメント仮撚加工糸が、中空スピンドル旋回によるバル
ーン状緊張下でポリウレタン芯糸に巻き付く製法であ
り、マルチフィラメント仮撚加工糸の嵩高性を著しく損
ね、肌着やタイツなどの風合を硬くするという欠点を有
している。

【０００５】さらにカバリング撚方向が被覆性や高次通
過性向上などから仮撚加工糸の加撚撚方向と同方向に旋
回カバリングするため、仮撚加工糸の残留トルク力を著
しく低下させる結果になり、嵩高性も損ねることにな
る。また、このカバリング撚糸法は、ポリウレタン弾性
糸の走行状態を安定化するためにドラフトを２．９〜
３．５倍にする必要があるから、この被覆弾性糸は、高
伸長応力のものになり、特に編物品では伸縮パワーが強
すぎるという欠点がある。

【０００６】前記のように伸長された糸条のポリウレタ
ン弾性糸とポリアミドマルチフィラメント原糸の引揃え
仮撚加工の無撚状芯／鞘被覆弾性糸、および伸長された
ポリウレタン弾性糸とポリアミドマルチフィラメント原
糸に下撚を施した後で、仮撚加工した被覆弾性糸は、高
仮撚数条件で加撚・熱セットが同時に行われるため、ポ
リウレタン弾性糸の脆化や鞘糸の締め付けによるポリウ
レタン弾性糸の側面・断面の変型、傷発生などのダメー
ジがあってコアー切れの問題が起こり易かった。

【０００７】また高ドラフト状態のポリウレタン弾性糸
が、加撚と同時に解撚されるため、加工時の加撚と解撚
張力変動が大きくなり、錘間および糸長方向の未解撚と
被覆斑などといった品質のバラツキが拡大する要因にな
る。

【０００８】因みに、被覆弾性糸を使った衣服類に対す
る消費者の要望としては、特殊なスポーツ衣料分野を除
き、フラットな外観美でソフトパワーで柔らかな風合で
絞め付けの弱い製品が好まれる傾向がある。一方、絞め
付けの強い商品は、着心地や健康面でも好ましくないの
で、避けられる傾向である。

【０００９】このように従来のカバリング撚糸の製法
は、鞘糸の締め付けと残留トルク力の減少から仮撚加工
糸の捲縮発現を押えて嵩高性を損ねる欠点となり、併せ
てストレッチパワーが強すぎるため風合が硬いなど着用
感の悪い被覆弾性糸となっていた。

【００１０】また、従来の仮撚無撚状芯／鞘被覆弾性糸
および下撚を施した仮撚被覆弾性糸は、芯糸のポリウレ
タン弾性糸を伸長しながら、鞘糸と同時に仮撚加工する
製法であるため、ポリウレタン弾性糸の特性が不均一で
加工張力（Ｔ１／Ｔ２）および撚数変動が大きくなり、
被覆斑、コアー切れ、染着差、外観不良、寸法バラツキ
などの問題が発生しやすかった。

【００１１】そこで、本願の各請求項に係る発明の課題
は、上記した問題点を解決して、鞘部のポリアミドマル
チフィラメント仮撚加工糸のクリンプ形態を柔らかな所
定形状にして芯糸を被覆し、これにより嵩高で柔らかな
風合があり、適度な締め付け力で身体にフィットする衣
服の素材となる被覆弾性糸を安定した品質で効率良く製
造することである。

【００１２】

【課題を解決させるための手段】上記の課題を解決する
ため、この発明においては、第１工程としてポリアミド
マルチフィラメントの仮撚加工糸とポリウレタン弾性糸
を伸長しながら引揃えた合糸状態で残留トルク力が増大
するように仮撚加工糸の解撚撚方向に合撚した後、第２
工程として合撚糸をオーバーフィードで弛緩走行させな
がら熱セットするポリアミドマルチフィラメントの被覆
弾性糸の製造方法としたのである。

【００１３】第１工程の合撚要素は、ポリアミドマルチ
フィラメント仮撚加工糸の残留トルク撚方向（仮撚の加
撚方向）に対しさらにトルク力を増大する仮撚の解撚方
向に合撚することにより、仮撚加工糸のクリンプ波形を
３次元的な形状から２次元的な傾向にクリンプ波形を変
えコイル状にせしめた鞘部で芯糸となるポリウレタン弾
性糸を２．６〜３．５倍に伸長しながら合撚する。

【００１４】この合撚数は、被覆弾性糸の総糸繊度に適
正な撚数と仮撚加工糸の残留トルク力の強弱に適合した
撚数を加算設定する前記の請求項２に記載した合撚数の
範囲を満足する。

【００１５】すなわち、第１工程の合撚が、Ｚ解撚加工
糸またはＳ解撚加工糸であるポリアミドマルチフィラメ
ント仮撚加工糸と、ポリウレタン弾性糸とのＺ合撚また
はＳ合撚であり、１ｍ当りの撚数（Ｔ／ｍ）が下記の数
２の式の範囲を満足する撚数である被覆弾性糸の製造方
法を採用することが好ましい。

【００１６】

【数２】

【００１７】この被覆弾性糸の製造方法に係る発明で
は、第２工程の熱セットが、合撚糸を２〜５０％範囲の
オーバーフィード率で走行供給しながら１５０〜２２０
℃の範囲の温度で熱セットしてポリアミドマルチフィラ
メント仮撚加工糸の捲縮形態をコイル状に発現させる熱
セットであることが好ましい。

【００１８】合撚糸を熱セット機で上記所定のオーバー
フィード率で弛緩しながら供給し、所定温度のヒータ温
度でセット時間を好ましくは０．２〜０．９秒にするこ
とにより、仮撚加工糸の潜在化したクリンプ波形が円く
膨らんで高密度化されたコイル状捲縮の鞘部で芯糸を被
覆できるようになり、嵩高性に優れた被覆弾性糸が製造
できる。

【００１９】また、第２工程で所定のオーバーフィード
率による低加工張力で熱セットするので、合撚された仮
撚加工糸のコイル状捲縮が顕著に現われ、併せて残留ト
ルク力の低下が小さくなる。ここでいう被覆弾性糸の残
留トルク撚数は、９０〜３３０Ｔ／ｍの範囲であり、合
撚数およびオーバーフィード率、セット温度の条件を適
当に変更させることにより、強いトルク力の範囲まで設
定することができ、緻密で軟らかい風合や用途に適した
ストレッチ性を選択できる。

【００２０】

【発明の実施形態】この発明の実施形態を図面を参照し
ながら以下に説明する。

【００２１】実施形態の製造工程はポリアミドマルチフ
ィラメント仮撚加工糸とポリウレタン弾性糸を伸長装置
付きリングツイスター合撚機で合撚を施す第１工程とこ
の合撚糸をオーバーフィード率で走行供給しながら熱セ
ットを施す第２工程からなる。

【００２２】図１は、実施形態の第１工程の合撚の一例
を模式的に示し、図２は第２工程の熱セットの一例を模
式的に示している。

【００２３】図１に示すように、鞘部用ポリアミドマル
チフィラメント仮撚加工糸Ａは、予め巻かれたチーズ１
から引取られローラー７により軸方向に解舒される。仮
撚加工糸の解舒張力変動を均一にするリングテンサー２
により、テンサー出の張力を０．０５〜０．１５ｃＮ／
ｄｔｅｘの範囲になるように仮撚加工糸の繊度に合わせ
てリング個数を調整する。

【００２４】芯部用となるポリウレタン弾性糸のパッケ
ージ３は、回転自在軸に装着し、供給駆動ローラー４に
接圧した状態のサーフェス回転により周方向にポリウレ
タン弾性糸Ｂが解舒される。チーズ１から解舒された仮
撚加工糸Ａとポリウレタン弾性糸Ｂとが合糸ガイド５で
引揃えられて糸条６となり、ネルソン式引取りローラ７
を経て、ポリウレタン弾性糸の供給駆動ローラー４とリ
ングツイスターのトラベラー９およびスピンドル１０と
の間でポリウレタン弾性糸が２．６〜３．５倍にドラフ
トされる。ここでポリウレタン弾性糸Ｂは、第２工程の
熱セット後、４．０〜１３．５ｄｔｅｘの範囲に入る原
糸が使用される。

【００２５】上記ドラフトされたポリウレタン弾性糸Ｂ
と仮撚加工糸Ａとの引揃え糸条６をスピンドル１０の回
転とリングトラベラ−９の旋回によりＹの合撚糸がパー
ン形状パッケージ８に巻かれる。ここでリングツイスタ
ーのスピンドル１０の回転方向は、仮撚加工糸の残留ト
ルク力を増大せしめる仮撚加工糸の解撚方向に設定され
る。合撚撚数は、ポリウレタン弾性糸の伸長後繊度とポ
リアミドマルチフィラメント加工糸繊度の和および残留
トルク力を考慮してその撚数が設定される。

【００２６】図２に示す熱セット工程では、仮撚加工糸
とポリウレタン弾性糸とが第１工程で合撚されたパーン
形状パッケージ８が、クリールペグに支持されている。
軸方向に解舒された合撚糸Ｙは、リングテンサー１１で
張力変動を均一化し、供給ローラ１２と引取りローラー
１３との間でオーバーフィード率２．０〜５０％の走行
状態にてヒーター１４でセット温度１５０〜２２０℃、
セット時間０．２〜０．９秒の弛緩熱セットを施し、被
覆弾性糸Ｙ’がチーズ巻きパッケージ１５に巻き取られ
る。

【００２７】このようにオーバーフィード率およびセッ
ト温度、セット時間の加工条件領域が広くとれるため、
製造する被覆弾性糸の伸縮性、風合、嵩高性、寸法など
は需要者の要求に合うように設定できる。

【００２８】そして、被覆弾性糸を用いた生地に嵩高で
ソフトな風合を望む場合は、合撚数を少な目にすると共
にポリウレタン弾性糸のドラフトを低めに設定し、併せ
て第２工程のオーバーフイード率を３０〜５０％の範囲
にして高めのセット温度にすると良い。熱セット温度
は、ナイロン６で１５０〜１９０℃、ナイロン６６で１
６０〜２２０℃の範囲が適用されるが、被覆弾性糸の高
伸縮応力を得る場合は低めの設定がよい。また熱セット
後における被覆弾性糸の残留トルク撚数の保持率は、合
撚前のポリアミドマルチフィラメント仮撚加工糸の５５
〜８５％という強いトルク力にできる。

【００２９】また、図３に示されるように、得られた被
覆弾性糸Ｙ’は、前記した第１工程および第２工程の組
み合わせから鞘部の仮撚加工糸Ａの個々のフィラメント
が強い残留トルクカによってコイル状へ変化した集合体
となって被覆密度が向上し、芯糸であるポリウレタン弾
性糸Ｂへの締め付け力が小さくなると共に芯糸の伸縮自
由度が高くなる。これにより特に編物では、一般のカバ
リング糸や無撚および有撚仮撚被覆弾性糸に比べて製品
着用時の機能性の面で一層快適性が向上する。

【００３０】この被覆弾性糸を使った編織物は、フィラ
メントの捲縮波形が変化した有撚集束状であるため、個
々のフィラメントのスナール状捲縮が生地表面に突出す
る長さが短くなり、かつ数も少なくなる点でピリングお
よびスナッギングが良好になる。編織物の用途は、婦人
用インナー、タイツ、ソックス等の編物やソフトなスト
レッチ織物など、その他に要求される風合、伸び特性に
合わせることができる。

【００３１】

【実施例】実施例および比較例の評価の測定データは、
次の方法で測定した。

【００３２】［残留トルク撚数］残留トルク撚数は、ポ
リアミドマルチフィラメント仮撚加工糸及び合撚／熱セ
ット後の被覆弾性糸において、糸の両端を合わせた時に
残留トルク力による旋回捻じりで糸の中央部に撚が形成
された撚数をいう。

【００３３】残留トルク撚数の測定方法：試料の糸端に
実測繊度の０．２ｃＮの荷重下で糸長１ｍの両端を測定
治具の上下クランプで固定し、測定治具を横方向に９０
゜回転し水平にする。両クランプの中央（５０ｃｍ）に
印を付け、測定繊度の２倍に対し０．００５９ｃＮの荷
量を掛け、両端クリンプを素早く中央に合わせ、回転が
停止するまで待ってその糸を検撚機で解撚し読みとった
回転数を残留トルク撚数［Ｔ／ｍ］として表わす。

【００３４】

【数３】

【００３５】［嵩高度］、［嵩高圧縮率］、［嵩高圧縮弾性率］試料を約４×４ｃｍの大きさに自然の状態で重ならない
程度に接して平行に並べ両端を接着剤で固定する。この
試験片３枚を糸方向が交互になるように重ねて１組に
し、このように重ねた試験片から接着剤の部分を除いた
表面積（Ａ）と質量（Ｗ）を測定すると共に、荷重によ
って変化する試験片の厚さを計り、次の数４の式により
算出する。

【００３６】

【数４】

【００３７】

【数５】

【００３８】［実施例１］第１工程の合撚に用いられる
仮撚加工方法として、ポリアミドマルチフィラメントＰ
ＯＹ原糸６９ｄｔｅｘ４０フィラメントのナイロン６６
を用い、加工速度７００ｍ／分、セット温度１９０℃、
仮撚数３，８００Ｔ／ｍ、Ｄ／Ｙ比２．１、加工ドラフ
ト１．２４倍、巻取りフィード率−３．６％の加工条件
で一般的摩擦式フリクション仮撚機を使用し、単糸Ｓ
撚、Ｚ撚の加工糸を製造した。

【００３９】この仮撚加工糸は、繊度が５５．５ｄｔｅ
ｘでＳ、およびＺ撚の残留トルク撚数はＳ撚１６５Ｔ／
ｍ（変動率７．８％）、Ｚ撚１７３Ｔ／ｍ（変動率
７．１％）であった。

【００４０】上記仮撚加工糸と芯糸となる２２ｄｔｅｘ
のポリウレタン弾性糸を図１に示す第１工程のポリウレ
タン弾性糸のドラフト装置付きリングツイスター合撚機
を用い、加工速度２４ｍ／分、撚数３００Ｔ／ｍポリウ
レタン弾性糸のドラフト３．１倍でリングテンサー後の
仮撚加工糸の張力は、５．２〜５．９ｃＮ、ポリウレタ
ン弾性糸のドラフト下の合撚状態では１４．７〜１５．
２ｃＮであった。

【００４１】また合撚工程での設定撚方向は、仮撚加工
糸のＳ撚（Ｓ加撚／Ｚ解撚）に対して合撚時の撚方向は
Ｚ撚を施し、鞘部となる仮撚加工糸は、オーバー解撚さ
れた状態の合撚糸が得られた。この合撚糸での残留トル
ク撚数は、Ｓ撚２１８Ｔ／ｍ、Ｚ撚２１２Ｔ／ｍで変動
率は各々Ｓ撚８．７％、Ｚ撚９．６％であった。

【００４２】上記得られた合撚糸を第２工程である図２
に示す熱セット機を用いて加工速度１２５ｍ／分、セッ
ト温度１６５℃、セット時間０．４８秒、オーバーフィ
ード率２８％、巻取りフィード率１．７％でリングテン
サー後の張力は、２．５〜２．９ｃＮセットゾーンの張
力は、０．８〜１．２ｃＮであった。

【００４３】このようにして得られた合撚／熱セット被
覆弾性糸の残留トルク撚数は、Ｓ撚１１５Ｔ／ｍ（変動
率６．３％）Ｚ撚１１７Ｔ／ｍ（変動率６．１％）と高
い値が得られ、変動率も合撚上りより小さくなり均一化
した。また被覆弾性糸の伸縮伸長率１５３．６％、伸縮
弾性率８２．５％の値が得られ、後述するカバリング糸
より伸び特性はほぼ同等であるが、回復パワー面ではセ
ット効果により小さい値を示した。嵩高性を示す嵩高度
は、３７．９[ｃｍ³／ｇ]、嵩高圧縮率８５．６％、嵩
高圧縮弾性率９３．７％で後述する一般的カバリング糸
および無撚および有撚仮撚被覆弾性糸に比べて高い数値
が得られた。

【００４４】この被覆弾性糸を婦人インナーとしてサン
トニー社製、フライス成型ガーメントレングス丸編機サ
ントニーS Ｍ８８（８口給糸、１３インチ、２８Ｇ、針
数１，１５２本）で編成し、パドル染色機で通常の酸性
染料による染色を行なった。得られたインナーは、編面
がフラットで適度の伸縮性とソフトな風合を呈し、２５
回の着用試験評価でもピリングおよびスナッギングの発
生もなく良好であった。ピリング試験はＩＣＩ法による
５時間テストで経・緯とも４〜５級を得た。

【００４５】［比較例１］実施例１で用いた５５．５ｄ
ｔｅｘ４０フィラメントのナイロン６６ポリアミドマル
チフィラメント仮撚加工糸を鞘糸用としてカバリングの
前工程であるＨボビン巻きを中越ＭＴ−Ｓ１２０で糸速
３００ｍ／分で行なった。この時の巻取り張力は、１
１．７ｃＮ／本で巻硬度は８６゜であった。上記仮撚加
工糸のＨボビンと芯糸となる２２ｄｔｅｘのポリウレタ
ン弾性糸を用いて、カバリング機片岡ＢＳ−ＳＤでスピ
ンドル回転数７２００ｒｐｍ、ドラフト３．１、撚数３
００Ｔ／ｍで実施例１とほぼ同一条件に設定し、シング
ルカバード被覆弾性糸を製造した。この時のバルーン止
めガイド上部の張力は、１５．７ｃＮであった。

【００４６】上記カバリング製法の旋回撚方向は、被覆
性の点で従来から必然的に適用されている鞘糸の仮撚加
工糸Ｓ撚（Ｓ加撚／Ｚ解撚）に対し、カバリング撚方向
は、Ｓ実撚を仮撚加工糸Ｚ撚（Ｚ加撚／Ｓ解撚）は、Ｚ
実撚を施した。

【００４７】上記で得られた鞘糸旋回の被覆弾性糸は、
残留トルク撚数が、Ｓ撚１．０Ｔ／ｍ、Ｚ撚１．５Ｔ／
ｍで変動率は、Ｓ撚７．４％、Ｚ撚７．９％となり残留
トルク撚数は、この発明の合撚／熱セット被覆弾性糸よ
り著しく少なく、変動率も若干高い値を示した。さらに
伸縮特性面では、伸縮伸長率１５９．１％で合撚／熱セ
ット被覆弾性糸とほぼ同じであり、伸縮弾性率は、合撚
／熱セット被覆弾性糸の８２．５％に比べ９８．６％と
高い値を示しストレッチパワーが強すぎる被覆弾性糸と
なった。

【００４８】また、カバリング方式被覆弾性糸の嵩高性
は、嵩高度２６．６[ｃｍ³／g]、嵩高圧縮率６７．２％
嵩高圧縮弾性率８１．６％で前記した本発明の被覆弾性
糸に比べて著しく低い値を示した。このカバリング被覆
弾性糸を実施例１と同様に婦人インナーに製品化した結
果、置寸がこの発明の被覆弾性糸を使った巾２５．５ｃ
ｍ、丈５０．０ｃｍに対し、カバリング被覆弾性糸製品
は、巾１８．０ｃｍ、丈４２．０ｃｍと小さく、風合が
硬目で着用感でも締め付けが強すぎる製品が得られた。

【００４９】［比較例２］実施例１および比較例１で用
いた鞘糸用としてナイロン６６ポリアミドマルチフィラ
メントＰＯＹ原糸６９ｄｔｅｘ４０フィラメントと、芯
糸用として用いたポリウレタン弾性糸２２ｄｔｅｘを
３．１倍に伸長しながら引揃え、両糸をピンタイプ仮撚
機で無撚状被覆弾性糸の比較糸を試作した。スピンドル
回転数４７５０００ｒｐｍ、仮撚数３，８００Ｔ／ｍ、
フィード率−１５％、加工温度１９０°、巻取りフィー
ド率十５％での加撚張力は７．５〜９．５ｃＮ、解撚張
力２１．５〜２４．０ｃＮであった。

【００５０】上記で得られた無撚状被覆弾性糸の残留ト
ルク撚数は、Ｓ撚１０６Ｔ／ｍ（変動率５．９％）、
Ｚ撚１０８Ｔ／ｍ（変動率６．２％）で本被覆弾性糸よ
り若干少ない値を示した。また無撚状被覆弾性糸の伸縮
伸長率は１３６．７％、伸縮弾性率７３．1 ％、嵩高度
３３．２[ｃｍ³/g]、嵩高圧縮率７２．３％、嵩高圧縮
弾性率８７．１％で伸縮特性および嵩高性はこの発明よ
り低い数値が得られた。

【００５１】［比較例３］ナイロン６６ポリアミドマル
チフィラメント５５．５ｄｔｅｘ、４０フィラメント延
伸糸の鞘糸用原糸と芯糸用のポリウレタン弾性糸２２ｄ
ｔｅｘを３．１倍に伸長しながら撚糸機で３００Ｔ／ｍ
のＳ撚、Ｚ撚を試作した。

【００５２】撚糸された該糸をピンタイプ仮撚機で比較
例１とほぼ同条件のスピンドル回転数４７５０００ｒｐ
ｍ、仮撚数３，８００Ｔ／ｍ、フィード率−３％、加工
温度１９０°巻取りフィード率＋５％で仮撚加工を行っ
た。加工時の加撚張力は８．５〜１０．５ｃＮ、解撚張
力は２２．０〜２４．５ｃＮであった。仮撚加工の加撚
方向は前工程撚糸のＳ実撚に対しＳ加撚、Ｚ実撚にはＺ
加撚の仮撚加工を設定した。

【００５３】上記の製法で得られた仮撚被覆弾性糸の残
留トルク撚数は、Ｓ撚５２Ｔ／ｍ（変動率７．１％）
、Ｚ撚５７Ｔ／ｍ（変動率７．３％）で本発明の合撚
／熱セット被覆弾性糸に比べかなり少ない値を示した。
また、伸縮弾性率は１２８．６％、嵩高度２８．１[ｃ
ｍ³/g]、嵩高圧縮率６９．７％、嵩高圧縮弾性率７７．
０％で、実施例１に比べ伸び特性も小さく嵩高性も劣
り、一部コアー切れが認められた。

【００５４】一方、このような比較例とは異なるこの発
明の製法では、ポリウレタン弾性糸のダメージが少なく
なり、被覆斑、コアー切れ、染着差などの問題がなく均
一な品質の被覆弾性糸が得られる。

【００５５】そして、この発明の製造方法で得られた被
覆弾性糸を用いた編・織物品は、一層のソフト風合、ソ
フトパワー、ソフトタッチが得られ、快適性を向上する
ことができる。また仮撚加工糸のスナール状クリンプ波
形からコイル状波形になるため外観がフラットになり衣
服品のピリング、およびスナッキングの面で良好とな
る。

【００５６】さらに第２工程の弛緩熱セットの効果か
ら、衣類品の洗濯収縮率が小さく経時変化による寸法面
でも安定性に優れ商品設計が容易となる。

【００５７】

【発明の効果】この発明の被覆弾性糸の製造方法では、
上述したように仮撚加工糸の残留トルク力が増大する撚
方向の合撚と次工程の弛緩熱セットにより仮撚加工糸の
クリンプ波形を円く膨らんだコイル状の集束鞘部とした
ので、芯糸への締め付け力が弱く嵩高性と適度のストレ
ッチパワーが選択でき、鞘部のポリアミドマルチフィラ
メント仮撚加工糸のクリンプ形態を柔らかな所定形状に
して芯糸を被覆し、これにより嵩高なソフト風合と適度
なソフトパワーにフィットする均一な品質の被覆弾性糸
を安定した品質で効率よく製造できるという利点があ
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】実施形態の製法のうち第１工程を模式的に示す
工程図

【図２】実施形態の製法のうち第２工程を模式的に示す
工程図

【図３】実施形態の製法で得られた被覆弾性糸を拡大し
て示す側面図

【符号の説明】

１チーズ２リングテンサー３パッケージ４供給駆動ローラー５合糸ガイド６糸条７ネルソン式引取りローラ８パーン形状パッケージ９リングトラベラー１０スピンドル１１リングテンサー１２供給ローラ１３引取りローラ１４ヒータ１５チーズ巻パッケージＡ仮撚加工糸Ｂポリウレタン弾性糸Ｙ合撚糸Ｙ' 被覆弾性糸

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者中山正輝大阪府大阪市中央区大手前１丁目７番31号株式会社ジーエスアイクレオス大阪支店内 (72)発明者田村清健石川県小松市南浅井町イ153 ノシロ合繊株式会社内 (72)発明者田村清克石川県小松市南浅井町イ153 ノシロ合繊株式会社内 (72)発明者金森研治郎大阪府大阪市中央区大手前１丁目７番31号株式会社ジーエスアイクレオス大阪支店内 (72)発明者山本学大阪府大阪市中央区大手前１丁目７番31号株式会社ジーエスアイクレオス大阪支店内 (72)発明者市川英之大阪府大阪市中央区大手前１丁目７番31号株式会社ジーエスアイクレオス大阪支店内 (72)発明者中島康次大阪府大阪市中央区大手前１丁目７番31号株式会社ジーエスアイクレオス大阪支店内Ｆターム(参考） 4L036 MA06 MA37 MA39 PA46 RA04 RA25 UA01

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】第１工程としてポリアミドマルチフィラ
メントの仮撚加工糸とポリウレタン弾性糸を伸長しなが
ら引揃えた合糸状態で残留トルク力が増大するように仮
撚加工糸の解撚撚方向に合撚した後、第２工程として合
撚糸をオーバーフィードで弛緩走行させながら熱セット
するポリアミドマルチフィラメントの被覆弾性糸の製造
方法。
【請求項２】第１工程の合撚が、Ｚ解撚加工糸または
Ｓ解撚加工糸であるポリアミドマルチフィラメント仮撚
加工糸とポリウレタン弾性糸とのＺ合撚またはＳ合撚で
あり、１ｍ当りの撚数（Ｔ／ｍ）が下記の数１の式の範
囲を満足する撚数である請求項１に記載の被覆弾性糸の
製造方法。【数１】
【請求項３】第２工程の熱セットが、合撚糸を２〜５
０％範囲のオーバーフィード率で走行供給しながら１５
０〜２２０℃の範囲の温度で熱セットしてポリアミドマ
ルチフィラメント仮撚加工糸の捲縮形態をコイル状に発
現させる熱セットである請求項１または２に記載の被覆
弾性糸の製造方法。