JP3782710B2 - 油圧プレス装置 - Google Patents
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Description
【発明の属する技術分野】
本発明は、油圧プレス装置に関し、特に板金成形用に適した油圧プレス装置に関する。
【0002】
【従来の技術】
自動車のドア、フード、トランクリッド等を製作するには、インナー部品とアウター部品を縁部でかしめるヘムプレス加工(Hem−Press)が行われ、これらの加工には油圧プレス機械が用いられる。従来の油圧プレス機械では誘導電動機で油圧ポンプを絶えず駆動し、油圧シリンダに送油しないときにはアンロード弁で圧油をタンクに戻していた。このため、油温が上昇し、作動油を冷却する水冷クーラー等を必要とすると共に、エネルギー消費(電力消費)も大であった。
【0003】
これら油圧プレス機械において単一の油圧シリンダを用いると金型の昇降に多量の圧油を要し、金型の昇降工程に多くの時間を要し生産性が落ちるという問題点がある。このため、特開2000−254799号公報(第1の公報)では、ねじ式スライド駆動装置15と油圧シリンダ式スライド駆動装置22を並列に設置し、急速昇降駆動にはねじ式スライド駆動装置15を用い、ワークの加圧時にのみ油圧シリンダ式スライド駆動装置22を使用するものが提案されている。また、特開平10−263888号公報(第2の公報)には、昇降用の急速シリンダ36とワーク加圧用の加圧シリンダ37を用いたものが提案されている。さらに、特開平10−180499号公報(第3の公報)には、ワーク加圧用の第1シリンダと24下降用の第2シリンダ25と上昇用シリンダ26の3つのシリンダを備え、交流サーボモータ18で油圧ポンプ17を駆動するようにしラム6の位置を精密に制御するようにしたものが提案されている。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記第1の公報のものは、電気モータ12で駆動されるねじ15と油圧シリンダ22が併設され、構造や制御が複雑になるという問題点があった。上記第2の公報のものは、2つのシリンダ36、37が直列に接続されシリンダの高さが高く大型のものになるという問題点、サーボバルブ52で油圧、油量を調節しているためエネルギーロスが大きくなるという問題点があった。上記第3の公報のものは、交流サーボモータ18を用いているが、交流サーボモータ18に結合される油圧ポンプ17は一方向に吐出するタイプのもので逆方向に吐出できるタイプのものではない。このため、交流サーボモータ18では回転数とトルクのみの制御を行い、逆転制御を行うものではない。したがって、各シリンダ24、25,26からの戻り油はタンク16に戻されており、ここでエネルギーロス、油温の上昇が生じていた。
【0005】
そこで、本発明は、作動油の温度の上昇が少なく水冷クーラー等を必要とせず、コンパクトで省エネルギーを実現できる油圧プレス装置を提供することを目的とする。
【0006】
【課題を解決するための手段】
上記の目的を達成するため、本発明のうち第1の実施態様の発明は、図2に例示するように、受圧面積の小さな往道用の第1のシリンダ室51と、第1のシリンダ51と同じ受圧面積を有する復道用の第2のシリンダ室52と、受圧面積の大きな往道用の第3のシリンダ室53と、各シリンダ室を区画する一体のピストン体54とを有する多重シリンダ50と、正逆両方向に作動油を圧送可能な定容積型可逆の油圧ポンプ7及びその油圧ポンプ7を正逆両方向に回転駆動するサーボモータ6と、前記第1のシリンダ室51と前記第2のシリンダ室52とを前記油圧ポンプ7を介して連結するクローズド油圧回路31、34と、前記第3のシリンダ53と油タンク1とを自動供給弁23を介して連結する自動供給油圧回路32と、前記油圧ポンプ7の一方の吐出口と第3のシリンダ室53とをチェック弁27を介して連結する加圧油圧回路35と、前記第3のシリンダ53の油圧を検出する圧力センサー28と、前記圧力センサー28からの信号に基づいて前記サーボモータを6制御する制御装置80と、前記制御装置80が、ワークの塑性変形が終了した状態で前記ピストン体54の押圧力を前記油圧ポンプ7の最大出力以下の所定圧に所定時間保持するように前記サーボモータ6を制御する加圧保持手段と、を備えることを特徴とする。
【0007】
このように形成すると、第1のシリンダ室51は早送り及び加圧用の、第2のシリンダ室52は早戻し用の、第3のシリンダ室53は加圧用のシリンダとしてそれぞれ用いられる。早送り時には、第2のシリンダ室52から油圧回路31、油圧ポンプ7、油圧回路34そして第1のシリンダ51に至るクローズド油圧回路が形成される。ここで、第1のシリンダ室51の受圧面積と第2のシリンダ室52の受圧面積が等しくされているから、第2のシリンダ室52から吐出される作動油の量と第1のシリンダ室51に供給される作動油の量が等しい。このため、油圧ポンプ7から吐出される作動油は上記のクローズド油圧回路52、31、7、34、51を通過するのみで油タンク1に戻されることがない。したがって、エネルギーロスがなく作動油の油温が上昇することもない。なお、加圧用の第3のシリンダ室53には自動供給油圧回路32及び自動供給弁23を経由して油タンク1の作動油が負圧により吸引される。
【0008】
同様に、早戻し時には、第1のシリンダ室51から油圧回路34、油圧ポンプ7、油圧回路31そして第2のシリンダ52に至るクローズド油圧回路が形成される。油圧ポンプ7を逆転駆動することにより、第1のシリンダ室51から第2のシリンダ室52に作動油が送られ、ピストン体54が後退する。このときも、エネルギーロスがなく作動油の油温が上昇することがない。なお、第3のシリンダ室53の作動油は自動供給弁23及び自動供給油圧回路32を経由して油タンク1に逃がされる。このように、早送り時、早戻し時には作動油が第3のシリンダ室53に自動的に吸引されたり排出されたりするから、油圧ポンプ7の吐出量が少なくて済み、油圧ポンプ7の小型化が図れる。
【0009】
加圧時には、自動供給弁23が閉じられる。そして、油圧ポンプ7と連通する油圧回路34と第3のシリンダ室53と連通する加圧油圧回路35が接続される。そして、油圧ポンプ7を正転駆動することにより、作動油が第3のシリンダ室53及び第1のシリンダ室51に送られ、第3のシリンダ室53の受圧面積と第1のシリンダ室51の受圧面積とを加えた受圧面積で受ける圧力でもってピストン体54を押し出す。このとき、圧力センサー28で第3のシリンダ室53の油圧を検出し、その圧力が適正となるようにサーボモータ6の回転数を制御する。このように、サーボバルブで油圧を制御するのではなく、サーボモータ6すなわち油圧ポンプ7の回転数及びトルクで油圧を制御しているので、エネルギーロスが少なく作動油の油温の上昇も僅かである。さらに、ワークによってプレス圧力を変更する等のタクトの変更も、制御装置80内の設定を電気的に変更しサーボモータ6の回転数等の制御を変更するだけで変更でき容易である。
【0010】
待機時には、サーボモータ6及び油圧ポンプ7は停止しており、アンロード弁で圧油を逃がすこともないから、エネルギーロスがなく作動油の油温が上昇することがない。このように、本発明の油圧プレス装置は、作動油の上昇がほとんどなく冷却装置もいらないことから、省エネルギーでコンパクトな装置を提供できるという効果を奏する。そして、前記制御装置80が、ワークの塑性変形が終了した状態で前記ピストン体54の押圧力を前記油圧ポンプ7の最大出力以下の所定圧に所定時間保持するように前記サーボモータ6を制御する加圧保持手段と、を備えることを特徴とすることができる。
さらに、前記制御装置80が、前記加圧手段の後に、前記往動用各シリンダ室51,53の圧力が自然開放の場合よりゆっくりと所定時間掛けて下がるように前記サーボモータ6を制御するプレス圧抜き手段、を備えることを特徴とすることができる。このように構成すると、仕上がりの良いプレス加工品が得られるという顕著な効果を奏する。
【0011】
ここで、第2の実施態様の発明のように、前記定容積型可逆の油圧ポンプ7が、ベーンポンプであることを特徴とすることができる。
このように形成すると、ベーンポンプは吐出圧力の脈動が小さいため、騒音が小さくなると共にプレスの加圧圧力が安定する。
【0012】
ここで、第3の実施態様の発明のように、前記定容積型可逆の油圧ポンプ7が、ピストンポンプであることを特徴とすることができる。
このように形成すると、ピストンポンプは誤差の少ない吐出量が得られ、高回転かつ高圧力が得られるので、小型のシリンダでもって高速でかつ高圧力の油圧プレス装置が実現できる。
【0013】
ここで、第4の実施態様の発明のように、図1を参照し、前記制御装置80が、前記ピストン体54若しくはピストン体54と一体となったラム205、スライド204等の位置を検出する位置検出装置91からの信号に基づき前記サーボモータ6を制御する手段を備えることを特徴とすることができる。
このように形成すると、ピストン体54の高速移動から低速高圧力移動に移る場所等を正確に制御できる。また、タクトの変更も制御装置80内の設定の変更で容易にできるようになる。
【0014】
ここで、第5の実施態様の発明のように、図5を参照し、前記制御装置80が、前記サーボモータ6の回転を検出する回転検出器92と、その回転検出器92の出力に基づき前記サーボモータ6の回転数の総和を記憶する手段と、その記憶された回転数の総和からラム205、スライド204の位置を特定し、特定されたラム205、スライド204の位置に基づき前記サーボモータ6を制御する手段を備えることを特徴とすることができる。
このように形成すると、前記第2のシリンダ室52から油圧回路31、油圧ポンプ7、油圧回路34そして第1のシリンダ室51に至るクローズド油圧回路が形成されており、油圧ポンプ7が定容積型可逆の油圧ポンプであるから、サーボモータ6の回転数の総和(逆転は負で数える)すなわち油圧ポンプ7の回転数の総和は、油圧ポンプ7からいずれかのシリンダ室51、52へ吐出された作動油の容積に対応する。したがって、回転数の総和によりピストン体54の位置を特定することができ、ピストン体54の高速移動から低速高圧力移動に移る場所等を正確に制御できる。また、タクトの変更も制御装置80内の設定の変更で容易にできるようになる。さらに、検出器92がサーボモータ6に付属するため配線の取り回しが簡易になる。
【0015】
【発明の実施の形態】
本発明の実施の形態について図面を参照し説明する。
図1は、本発明に係る油圧プレス装置を示す正面図である。ベッド201には4本のコラム202が立設され、コラム202の上にはクラウン203が固定されている。クラウン203上には油圧駆動ユニット10、多重シリンダ50とその付属機器からなるシリンダユニット20が設置され、地上には油圧駆動ユニット10を電気的に駆動制御する制御装置80が載置される。コラム202には昇降自在にスライダ204が支承されている。スライダ204はラム205を介して多重シリンダ50のピストン体54に固定され、ピストン体54の進退により昇降する。スライダ204にはその昇降位置を検出する位置検出装置91が取り付けられている。ベッド201上にはボルスタ206が固定され、その上に下金型207が固定される。スライダ204には上板208が固定され、その下に上金型209が固定される。
【0016】
図2は、油圧プレス装置の油圧回路図である。ここには、油圧駆動ユニット10、シリンダユニット20及びこれらを電気的に制御する制御装置80が示されている。油圧駆動ユニット10は、交流サーボモータ6と、その交流サーボモータ6により両方向に回転駆動され両方向に作動油が吐出されるベーンポンプからなる油圧ポンプ7と、油タンク1とを主な要素としている。交流サーボモータ6は出力11Kw、2000rpmのものである。油圧ポンプ7は高圧型のベーンポンプであり、最大吐出圧力32Mpa、吐出量28cc/revで両方向に吐出可能なポンプである。
【0017】
油圧ポンプ7と直接接続する油圧通路として、油圧ポンプ7が正転駆動されたときに圧油が送られる正転側の油圧通路34と、油圧ポンプ7が逆転駆動されたときに圧油が送られる逆転側の油圧通路31とがある。逆転側の油圧通路31にはチェックバルブ101、サクションフィルタ5を経由して油タンク1の作動油が吸引できるようになっている。正転側の油圧通路34にはチェックバルブ102、サクションフィルタ5を経由して油タンク1の作動油が吸引できるようになっている。また、油圧リミッターとして、正転側の油圧通路34にはリリーフバルブ104が設けられ、正転側の油圧通路34の油圧が31Mpaを超えたときは作動油を油タンク1に戻すようになっている。同様に、逆転側の油圧通路31にはリリーフバルブ103が設けられ、逆転側の油圧通路31の油圧が17Mpaを超えたときは作動油を油タンク1に戻すようになっている。これらのリリーフバルブ103、104は安全弁として作用する。
【0018】
正転側の油圧通路34にはゲージバルブ105を介して油圧計106が接続されている。逆転側の油圧通路31にはゲージバルブ107を介して油圧計108が接続されている。油タンク1には、オイルゲージ2、フィルター3、エアブレザー4が取り付けられている。
【0019】
交流サーボモータ6は制御装置80と電気配線により接続され、制御装置80により正逆回転駆動される。油圧駆動ユニット10とシリンダユニット20とは、正転側の油圧通路34と逆転側の油圧通路31の他に油タンク1と連通する2つの油圧通路32、33の、4本の油圧通路31、32、33、34により接続されている。
【0020】
シリンダユニット20は多重シリンダ50とその付属機器からなる。多重シリンダ50はピストン体54で区画された3つのシリンダ室51、52、53を有する。中央部の円形の受圧面を持つ第1のシリンダ室51は早送り及び加圧用のシリンダ室である。周辺部の環状の受圧面を持つ第2のシリンダ室52は早戻し用のシリンダ室であり、その受圧面積は第1のシリンダ室51の受圧面積と等しくされている。上部の第3のシリンダ室53は大きな受圧面積を有する加圧用のシリンダ室である。
【0021】
正転側の油圧通路34は直接第1のシリンダ室51に連通している。逆転側の油圧通路31はチェックバルブ21とカウンターバランス弁22との並列回路を経由して第2のシリンダ室52に連通している。カウンターバランス弁22はリリーフバルブであり、第2のシリンダ室52からの油圧が所定の圧力以上になったときに導通し第2シリンダ室52の作動油を逆転側の油圧通路31に逃がす。したがって、カウンターバランス弁のリリーフ圧を図1に示す上金型209等の重量に相当する圧力に調整することによりカウンターバランスをとることができる。そして、第1のシリンダ室51と第2のシリンダ室52との受圧面積が等しいから、第1のシリンダ室51から、正転側の油圧通路34、油圧ポンプ7、逆転側の油圧通路31、チェックバルブ21あるいはカウンターバランス弁22、第2のシリンダ室52に至るクローズド油圧回路が形成される。このクローズド油圧回路内の作動油に限って考えれば、油圧ポンプ7を正転させても逆転させても、作動油はクローズド油圧回路内を移動するだけで油タンク1等に移動することはない。
【0022】
油タンク1からの油圧通路32は自動供給弁23を介して第3のシリンダ室53に連通している。第1の電磁弁24をオンとしたときに自動供給弁23が開かれ、油タンク1から作動油を第3のシリンダ室53に吸引したり、第3のシリンダ室53から作動油を油タンク1に戻したりすることができる。第1の電磁弁24をオフとすると第3のシリンダ室53から作動油を油タンク1に戻すことが阻止される。油圧通路32と自動供給弁23は自動供給油圧回路を構成している。
【0023】
正転側の油圧通路34は、また、第2の電磁弁25、スロットルチェックバルブ26、チェックバルブ27、油圧通路35を経由して第3のシリンダ室53に連結している。第2の電磁弁25をオンとすると正転側の油圧通路34の油圧が第3のシリンダ室53に加えられる。油圧ポンプ7から油圧通路34、第2の電磁弁25、スロットルチェックバルブ26、チェックバルブ27、油圧通路35を経由して第3のシリンダ室53に至る油圧回路は加圧油圧回路を構成している。油圧通路35には圧力センサー28が取り付けられ、第3のシリンダ室53の油圧が圧力センサー28により電気信号に変えられ制御装置80に送られる。また、第2の電磁弁25の他方のポートは、油圧通路33により油タンク1に連通され、第2の電磁弁25をオフとしたときのサージ圧を逃がすようにしている。第1の電磁弁24及び第2の電磁弁25はそれぞれ制御装置80に電気的に接続されオンオフ制御される。
【0024】
図3は、シリンダユニット20の正面図であり左半分を断面にして示している。図4は、シリンダユニット20を示す側面図である。また、いずれの図も長さ方向は切断短縮して示している。シリンダ筒61の上下に上フランジ62と下フランジ63が固定されている。上フランジ62にはヘッドカバーブロック64が固定されている。ヘッドカバーブロック64の中心にはキッカーロッド65がシリンダ筒61の中心部に延伸して固定されている。キッカーロッド65の中心には中心孔65Aが開けら、上下で開口している。シリンダ筒61には、下からピストン体54が嵌挿されている。ピストン体54の中心には孔54Aが穿たれ、その孔54Aにキッカーロッド65が入り込むように組み立てられる。ピストン体54の外径は2段に形成され、上部はシリンダ筒61の内径と等しいφ260(mm)とされ、下部は若干縮径してφ240(mm)とされている。キッカーロッド65の外径はφ100(mm)とされている。
【0025】
キッカーロッド65の外径部とピストン体54の孔54Aとの間には、ピストン体54の上方に第1のシール体66が設けられ、油密に区画している。シリンダ筒61の下端内径部にはピストン体54の縮径部(φ240)との間に第2のシール体67が設けられ、油密に区画している。また、ピストン体54の上部の大径部(φ260)にはシリンダ筒61の内径部と摺接する第3のシール体68が設けられ、油密に区画している。この結果、シリンダ筒61、ヘッドカバーブロック64、キッカーロッド65、ピストン体54等で構成される多重シリンダ50は、ピストン体54の孔54Aとキッカーロッド65で区画される円形の第1のシリンダ室51と、シリンダ筒61の内壁(φ260)とピストン体の縮径部(φ240)で区画される環状の第2のシリンダ室52と、シリンダ筒61の内壁、キッカーロッド65の外壁、ピストン体54の上面等で区画される環状の第3のシリンダ室53とを有することになる。
【0026】
ここで、第1のシリンダ室51に作動油を供給するとピストン体54を下降させるように働く。その有効受圧面積は、第1のシール体66によりキッカーロッド体65の外径部がシールされているから、キッカーロッド体65の外径(φ100)の断面積であるπ×25cm2 =78.5cm2 である。一方、第2のシリンダ室52に作動油を供給するとピストン体54を上昇させるように働く。第2のシリンダ室52はφ260−φ240の環状であるから、その受圧面積はπ×(132 −122 )=π×(169−144)=π×25cm2 である。つまり、第1のシリンダ室51の受圧面積と第2のシリンダ室52の受圧面積は等しくなるように作られている。第3のシリンダ室53(φ260)に作動油を供給するとピストン体54を下降させるように働く。第3のシリンダ室53に作動油を供給しピストン体53に圧力を掛けるときは第1のシリンダ室51にも作動油を供給し加圧するから、2つのシリンダ室51、53を合わせた受圧面積はπ×132 =π×169cm2 =530.7cm2 になる。
【0027】
ヘッドカバーブロック64の上には、圧力センサー28が取り付けられたブロック、チェックバルブ27のブロック、スロットルチェックバルブ26のブロック、第2の電磁弁25が積み上げられ一体とされている。また、ヘッドカバーブロック64の右側面には自動供給弁23が取り付けられる。図4を参照し、ヘッドカバーブロック64の側部にカウンターバランス弁22が取り付けられている。カウンターバランス弁22からはパイプ69によりシリンダ筒61の側部に接続され、第2のシリンダ室52に連通している。上記の部材によりシリンダユニット20を構成している。
【0028】
図5は、制御装置80を示すブロック図である。制御装置80は、全体を制御するコンピュータ(PC)81、プレス条件等を入力するタッチパネル82、交流サーボモータ6を回転駆動するサーボモータ制御装置83、外部機器との入出力をするインターフェースパネル84を有する。インターフェースパネル84には第1の電磁弁24、第2の電磁弁25が接続されオンオフ制御される。また、インターフェースパネル84には圧力センサー28からの信号が入力され第3のシリンダ室53の油圧が伝えられる。サーボモータ6にはロータリエンコーダ92が取り付けられサーボモータ6の回転情報をインターフェースパネル84に伝える。さらに、図1に示すスライド204の位置を検出するエンコーダからなる位置検出装置91からの信号が入力される。
【0029】
以上の構成に基づき、作動について説明する。図6は、作動を説明する動作線図である。図6において縦軸はピストン体54すなわちスライダ204の下降距離(mm)を示し、横軸は時間(sec)である。折れ線300〜308、400〜408はスライダ204の下降上昇を示し、実線で示す折れ線300〜308は本発明装置の作動を示し、破線で示す折れ線400〜408は従来の三相誘導モータを用いた装置の作動を示す。ここでは、まず、実線で示す本発明装置の作動について図2を併せ参照し説明する。
【0030】
実線300は準備作動の工程である。ここでは、0.2秒の間に第1の電磁弁24をオンとして自動供給弁23が開くことができる状態にする。第2の電磁弁25はオフのままである。
【0031】
実線301はプレス高速下降の工程である。ここでは、交流サーボモータ6を正方向に2000回転で高速回転させる。油圧ポンプ7から吐出される作動油は正転側の油圧通路34を経由して第1のシリンダ室51に送られる。一方、第2のシリンダ室52から吐出される作動油はカウンターバランス弁22、逆転側の油圧通路31を経由して油圧ポンプ7に戻される。ここで、第1のシリンダ室51の受圧面積と第2のシリンダ室52の受圧面積は等しくされているから、第2のシリンダ室52から、カウンターバランス弁22、逆転側の油圧通路31、油圧ポンプ7、正転側の油圧通路34、第1のシリンダ室51に至る閉回路が形成され、第2のシリンダ室52から排出される作動油はすべて油圧ポンプ7を経由して第1のシリンダ室51に注入される。第3のシリンダ室53には、油圧通路32、自動供給弁23を経由して油タンク1の作動油が吸引される。
【0032】
プレス高速下降は、ピストン体54が約500mm下降するまで続けられる。この間、油圧ポンプ7の吐出圧力は3.5Mpaでピストン体54の押圧力は2.7トンである。ピストン体54の下降速度は108mm/sで高速下降に4.7秒の時間が掛かる。約500mm下降すると位置検出装置91がそれを検出し、制御装置80が交流サーボモータ6を低速回転にする。この結果、プレス低速下降の工程に移行する。
【0033】
実線302はプレス低速下降の工程である。ここでは、油圧回路は前のままで交流サーボモータ6の回転数が落とされ、ピストン体54は減速されて50mm/sで1.8秒間下降する。このとき、油圧ポンプ7の吐出圧は最大20Mpaまで上昇できるように交流サーボモータ6が制御され、ピストン体54の最大押圧力は15.7トンになる。プレス低速下降は約600mmの位置まで続けられ、この間の時間は1.8秒である。
【0034】
実線303はプレス加圧の工程である。ここでは、第1の電磁弁24をオフとし第2の電磁弁25をオンとする。その結果、自動供給弁23が閉じられ第2の電磁弁25が開かれる。この結果、油圧ポンプ7から吐出される作動油は、正転側の油圧通路34を経由して第1のシリンダ室51に送られると共に、加圧油圧通路35を経由して第3のシリンダ室53に送られる。径φ260の大径の第3のシリンダ室53に送られる作動油は、油タンク1からサクションフィルター5、チェックバルブ101、油圧通路31を経由して吸入し油圧ポンプ7に供給される。油圧ポンプ7から吐出される作動油が供給されるシリンダ室51。53の有効受圧面積が大きくなるためピストン体54の下降速度はさらに低下し、ゆっくり7.8mm/sで1.3秒間下降する。このとき、油圧ポンプ7の吐出圧は最大29.0Mpaまで上昇できるように交流サーボモータ6が制御され、ピストン体54の最大押圧力は153.9トンになる。この間に、下金型207上に載置されたワークが上金型209で押圧され塑性変形する。上金型がゆっくり下降することにより塑性変形するワークの素材の流れが整い、プレス加工の仕上がりが良くなる。
【0035】
実線304はプレス加圧保持の工程である。ここでは、ワークの塑性変形が終了し上金型209がワークを押し切った状態である。ピストン体54が止まった状態で交流サーボモータ6を制御し油圧ポンプ7の吐出圧を所定圧たとえば29.0Mpaに保持し、ピストン体54の押圧力を153.9トンに保持する。このプレス加圧保持は1.0秒間続けられる。
【0036】
実線305はプレス圧抜きの工程である。ここでは、約1秒掛けてゆっくりシリンダ室51、53の圧力を0Mpa近くまで下げる。これは交流サーボモータ6の回転を制御することにより行われる。シリンダ室51、53の圧力が0Mpaになると第2の電磁弁25をオフとして残圧を逃がす。この工程により仕上がりの良いプレス加工品が得られる。
【0037】
実線306はプレス低速上昇の工程である。ここでは、第1の電磁弁24がオンとされ、第3のシリンダ室53の作動油が自動供給弁23、油圧通路32を経由して油タンク1に逃げることができるようにする。そして交流サーボモータ6を低速で逆転駆動することにより、第1のシリンダ室51から、正転側の油圧通路34、油圧ポンプ7、逆転側の油圧通路31、チェックバルブ21を経て第2のシリンダ室52に至る閉回路を通り、作動油が第2のシリンダ室52に供給されてピストン体52が約500mmの位置まで上昇する。第3のシリンダ室53の作動油は油タンクに戻される。この間の所要時間は3.1秒、上昇速度は33.2mm/sであり、ピストン体54の上昇力は13.3トンである。
【0038】
実線307はプレス高速上昇の工程である。ここでは、油圧回路は前のままで、交流サーボモータ6が高速で逆転駆動される。これによりピストン体54は上昇端まで上昇し停止する。この間の所要時間は6.3秒、上昇速度は80.0mm/sであり、ピストン体54の上昇力は13.3トンである。
【0039】
実線308は待機工程である。この間にワークの交換等が行われる。待機工程では交流サーボモータ6は停止したままで油圧ポンプ7も停止しているので、無駄な作動油の流れはなく、省エネルギーが達成できる。また、実線300〜307の1サイクルに要する時間は総時間として19.4秒であった。
【0040】
このように、本実施の形態では油圧ポンプ7としてベーンポンプを使用しているので油圧の脈動が少なく、騒音値も68dBと静かなプレス装置とすることができた。また、上記のように、プレス加圧工程303,プレス加圧保持工程304以外の高速下降、高速上昇等の工程は作動油を第3のシリンダ室53に自動吸引、自動排出させているから、油圧ポンプ7の吐出量が少なくて済み、油圧ポンプ7の小型化ができた。さらに、最大圧力32Mpaの高圧のベーンポンプを用いているので低騒音かつコンパクトにできた。また、油圧プレス装置のタクトの変更や調整は制御装置80内のタッチパネル82から容易に行うことができ、ワークの変更等に対処するのも容易である。
【0041】
図6に破線で示した従来のプレス機の作動について簡単に説明する。破線400〜408は実線300〜308にそれぞれ対応し、破線400は準備作動、破線401はプレス高速下降、破線402はプレス低速下降、破線403はプレス加圧、破線404はプレス加圧保持、破線405はプレス圧抜き、破線406はプレス低速上昇、破線407はプレス高速上昇、破線408は待機工程をそれぞれ示している。破線300〜307の1サイクルに要する時間は総時間として26.3秒であった。
【0042】
従来の150トンプレス機では22Kwの交流誘導モータを用いている。交流誘導モータは1200回転の一定回転数で油圧ポンプを回転駆動し、負荷トルクに応じて電流値を増やし出力を増加させる。つまり、従来は油圧ポンプは一定方向に定速で回転しっぱなしであり、油圧回路のバルブの切り替えで上記400〜408の作動をさせてきた。このため、高圧の作動油を油タンクに逃がしたりする必要が生じ、エネルギーロスを生じていた。
【0043】
たとえば、高圧でワークを押し付け静止している破線404のプレス加圧保持の際には15,730kcal/hの発熱量が生じていた。これに対して、本発明装置では実線304のプレス加圧保持の際には204kcal/hしか発熱しなかった。これは、交流サーボモータ6の回転を制御して圧力を制御しているからである。また、破線408の待機工程では、アンロード弁で作動油をすべて油タンクに戻さなければならないので、1,875kcal/hの作動油の発熱を生じる。これに対して、本発明装置では実線308の待機工程では油圧ポンプ7は停止しており作動油の発熱量は0kcal/hである。待機工程はワークの交換等でかなりの時間を要するから、このエネルギーロスは機械の全稼働時間で考えるとかなりの量になる。
【0044】
以上述べた実施の形態では油圧ポンプ7をベーンポンプとして説明したが、油圧ポンプ7としてピストンポンプを用いてもよい。ピストンポンプは、ベーンポンプに比べて脈動はやや大きくなるが、高い圧力を出すことができ、また、高回転まで使用できる特徴がある。
【0045】
同じシリンダユニット50を用いて発明者が実験した例では、ピストンポンプとして最大吐出圧力40Mpa、最大回転数5000rpm、吐出量28ccの両方向に吐出可能なポンプを用いた。サーボモータ6は同じ11kw、2000rpmのものも使用できるが、高速回転を利用するため15kw、5000rpmのものを用いた。この結果、図6に示す高速下降301、高速上昇307のスピードが2倍以上になった。また、プレス加圧303、プレス加圧保持304では油圧ポンプ7の吐出圧を40.0Mpaに保持し、ピストン体54の押圧力を200トンとすることができた。また、低速上昇306でのピストン体54の上昇力は15トンにまで向上した。ただ、騒音値はベーンポンプに比べて大きくなり、75dBとなった。それでも従来の油圧プレス機に比べると静かである。
【0046】
図5に示すブロック図では、ピストン体54の突出位置を検出する素子としてスライダ204の位置を直接検出するエンコーダ等の位置検出装置91と、サーボモータ6に取り付けたロータリエンコーダ92との2つを示したが、実際にはどちらか片方で良い。位置検出装置91を用いると直接スライダ204の位置を検出し、プレス高速下降301からプレス低速下降302に移行する時点、プレス低速下降302からプレス加圧303に移行する時点、プレス低速上昇306からプレス高速上昇307に移行する時点をコンピュータ81が判断しサーボモータ6等を制御する。この方式は制御が容易であるという利点がある。
【0047】
ロータリエンコーダ92を用いたものでは、サーボモータ6の回転数の総和(累積値)から油圧ポンプ7からいずれかのシリンダ室51、52へ吐出された作動油の容積を算出し、ピストン体54の位置を算出する。そして、プレス高速下降301から低速下降302に移行する時点等を検出し制御する。この方式はロータリエンコーダ92がサーボモータ6に付属するため配線の取り回しが簡易になるという利点がある。さらには、ロータリエンコーダ92を特別に取り付けず、交流サーボモータ6を制御するサーボモータ制御装置83が有する回転データをコンピュータ81に直接取り込み交流サーボモータの回転数の総和を算出しても良い。
【0048】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明は、クローズド油圧回路を構成し、サーボモータにより油圧ポンプを正逆両方向に制御するものであるから、作動油の温度の上昇が少なく水冷クーラー等を必要とせず、高速かつコンパクトで省エネルギーを実現できる油圧プレス装置を提供することができるという優れた効果がある。さらに、自動車のドア、フード、トランクリッド等を製作する際の、インナー部品とアウター部品を縁部でかしめるヘムプレス加工(Hem−Press)において、仕上がりの良いプレス加工品が得られるという顕著な効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明に係る油圧プレス装置を示す正面図である。
【図2】油圧プレス装置の油圧回路図である。
【図3】シリンダユニットの正面図であり左半分を断面にして示している。
【図4】シリンダユニットの側面図である。
【図5】制御装置を示すブロック図である。
【図6】作動を説明する動作線図である。
【符号の説明】
1 油タンク
6 交流サーボモータ
7 油圧ポンプ
23 自動供給弁
27 チェック弁
28 圧力センサー
31 逆転側の油圧通路
32 自動供給弁への油圧通路
34 正転側の油圧通路
35 加圧油圧通路
50 多重シリンダ
51 第1のシリンダ室
52 第2のシリンダ室
53 第3のシリンダ室
54 ピストン体
80 制御装置
Claims (6)
- 受圧面積の小さな往道用の第1のシリンダ室と、第1のシリンダと同じ受圧面積を有する復道用の第2のシリンダ室と、受圧面積の大きな往道用の第3のシリンダ室と、各シリンダ室を区画する一体のピストン体とを有する多重シリンダと、
正逆両方向に作動油を圧送可能な定容積型可逆の油圧ポンプ及びその油圧ポンプを正逆両方向に回転駆動するサーボモータと、
前記第1のシリンダ室と前記第2のシリンダ室とを前記油圧ポンプを介して連結するクローズド油圧回路と、
前記第3のシリンダと油タンクとを自動供給弁を介して連結する自動供給油圧回路と、
前記油圧ポンプの一方の吐出口と第3のシリンダ室とをチェック弁を介して連結する加圧油圧回路と、
前記第3のシリンダの油圧を検出する圧力センサーと、
前記圧力センサーからの信号に基づいて前記サーボモータを制御する制御装置と、
前記制御装置が、ワークの塑性変形が終了した状態で前記ピストン体の押圧力を前記油圧ポンプの最大出力以下の所定圧に所定時間保持するように前記サーボモータを制御する加圧保持手段と、
を備えることを特徴とする油圧プレス装置。 - 前記制御装置が、前記加圧手段の後に、前記往動用各シリンダ室の圧力が自然開放の場合よりゆっくりと所定時間掛けて下がるように前記サーボモータを制御するプレス圧抜き手段、を備えることを特徴とする請求項1に記載の油圧プレス装置。
- 前記定容積型可逆の油圧ポンプが、ベーンポンプであることを特徴とする請求項1又は2に記載の油圧プレス装置。
- 前記定容積型可逆の油圧ポンプが、ピストンポンプであることを特徴とする請求項1又は2に記載の油圧プレス装置。
- 前記制御装置が、前記ピストン体若しくはピストン体と一体となったラム、スライド等の位置を検出する位置センサーからの信号に基づき前記サーボモータを制御する手段を備えることを特徴とする請求項1又は2に記載の油圧プレス装置。
- 前記制御装置が、前記サーボモータの回転を検出する回転検出器と、その回転検出器の出力に基づき前記サーボモータの回転数の総和を記憶する手段と、その記憶された回転数の総和からラム、スライドの位置を特定し、特定されたラム、スライドの位置に基づき前記サーボモータを制御する手段を備えることを特徴とする請求項1又は2に記載の油圧プレス装置。
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