JP3701380B2 - スローアウエイチップ - Google Patents

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、例えば直角肩削り型の回転切削工具のチップの改良に関する。ここで回転切削工具というのは、回転体の周縁部に複数の着脱可能なチップを取り付け、軸周りに回転体を回転することによって対象物を切削するものである。刃物の回転軌跡を想定し刃物が円周方向に描く面を切削周面という。これは本発明において重要な役割をする。しかしそれらは、カッタ本体（ホルダ−、台金）自身の周面とは違う。
【０００２】
スローアウエイチップは２度或いは３度（４度、６度のものもある）向きを変えて使用できるようにするために、二回対称性、或いは三回対称性のある形状に作ってある。三回対称性のあるものは三角形に近い概六角形である。二回対称性のあるものは、平行四辺形、長方形状である。
【０００３】
ホルダ−には周辺にＭ個の取付座を設けてここにＭ個のチップをネジなどによって固定する。取付座の直前にはチップポケットと呼ばれる窪みがある。回転方向からみると、チップポケットがあってチップ取付座がある。これがＭ箇所に設けられる。図６と図７によって直角肩削りのエンドミルを説明する。これはスローアウイチップ１が３つある例を示す。円柱形のホルダ−２には周面三箇所に取付座４、４、４が設けられる。取付座４の上にチップ１がネジ６によって固定される。チップ１の上面が掬い面である。ここにはチップポケット５が穿たれている。軸３を中心にしてホルダ−２が回転すると、チップの掬い面が対象物を切削する。
【０００４】
図１にスローアウエイチップの基本形を示す。これは直方体のチップを示す。基本形であってこのようなものが実際に使用されるというわけではない。ここでは直方体の稜線を定義するために描いている。表面はＡＢＩＨ、裏面はＤＣＪＫである。
【０００５】
二回対称性があるから、ＡとＩ、ＢとＨ、ＣとＫ、ＤとＪは等価の点である。以後の記述において、一方の点、一方の面だけを挙げて両者を代表させることもある。
【０００６】
表面の四辺形をＡＢＩＨとする。これが掬い面となる。底面の四辺形をＤＣＪＫとする。ホルダ−の取付座に接触固定される面である。側面ＡＤＣＢとＨＫＪＩが逃げ面である。表面から裏面に抜けるようにネジ穴ｗが穿孔される。これはホルダ−（カッタ本体、台金）の円周方向とはおおむね直角な面をもつ取付座に、円周方向を向くボルトなどによって固定される。横置き型（平置き型）のスローアウエイチップである。表面ＡＢＩＨが掬い面、側面ＡＤＣＢと側面ＩＪＫＨが逃げ面になる。端面ＨＫＤＡとＩＪＣＢも逃げ面になる。
【０００７】
【従来の技術】
チップ逃げ角Φは切削性能に強く影響する。逃げ面というのは刃先によって創成された面に対向する刃物の後部の部分である。逃げ面が創成面となす角度が逃げ角である。逃げ角が小さいと刃物が創成面と擦りあって摩耗、発熱が大きいし抵抗も大きい。反対に逃げ角が大きいと刃先が欠けやすくなる。このようなことから適切な逃げ角がチップの種類によって異なる。それぞれのチップに対し、適当な逃げ角がいくらかということは経験的に大体分かっている。
【０００８】
例えばショルダーエンドミルのチップの場合は、最適の逃げ角は６度程度である。切刃全体において、逃げ角が３度〜８度になるようにチップの形状を設計するのが望ましいが実際にはできない。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
直角肩削りチップは、横置き型であって切断辺ＡＢの一部叉は全体で対象物を切削するという条件がある。図１のように単純な長方形で厚み方向の辺が等しい（ＡＤ＝ＢＣ）の場合は、底辺を軸に平行な取付座に固定したとき、辺ＡＢが軸から等距離にあるので、掬い面ＡＢＩＨが創成面となす角度を同じ値にすることができる。つまり辺ＢＡの全体（或いは辺ＩＨ）において逃げ角Φを６度にすることができる。或いは端面ＡＨＫＤ、逃げ面ＡＤＣＢが等脚台形（ＡＤ＝ＨＫ＝ＣＢ＝ＪＩ）の場合も、逃げ角を６度にする事ができる。しかし実際このような単純な直方体チップを軸に平行な座に固定してつかうことはない。
【００１０】
切削能力を高めるためにチップあるいは取付座にアキシャルレーキ角を付ける。チップにアキシャルレーキ角を付けた場合のチップを図２に示す。アキシャルレーキ角があるので、切断刃の先頭部分（Ａ）が後端部（Ｂ）より高い。つまりＡＤ＞ＣＢ（ＩＪ＞ＫＨ）である。稜線ＡＢ、ＨＩが底面に対して傾斜する。端面の稜線ＨＡ、ＩＢも傾斜する。するともはや表面ＩＨＡＢは平面にならない。側面ＡＤＣＢも端面ＨＫＤＡも非対称になる。この場合でも点Ａも点Ｂも半径ｒの切削周面（円筒面）に接触しなければならない。軸中心から点Ａまでの距離はｒ、軸中心から点Ｂまでの距離もｒである。
【００１１】
図１の場合はチップ自身のアクシャルレーキ角が０度である。図２ではチップ自身にアキシャルレーキ角を付けている。
【００１２】
これとは別に取付座を軸に対して傾けて形成する場合もある。軸に対する取付座の傾き角は取付座のアキシャルレーキ角である。傾いた取付座にスローアウエイチップを固定すると、実際のアキシャルレーキ角は取付座の傾きと、チップ切刃ＡＢの傾きの和になる。つまり実際のアキシャルレーキ角は取付座のアキシャルレーキ角とチップアキシャルレーキ角の和である。
【００１３】
もう一つの掬い角（レーキ角）がある。それは円周面と掬い面ＨＡＢがなす角度である。これはラジアルレーキ角Ψと呼ぶ。辺ＡＢで対象を切る場合の掬い角になる。本発明では問題にしないがこれも重要な因子である。
【００１４】
図２のようなチップを軸平行取付座に固定した場合、或いは図１、図２のチップを軸に対して傾いた取付座に固定した場合、Ａ点、Ｉ点が高く、Ｂ点、Ｈ点が低くなる。どのような場合でも従来は逃げ面つまり側面ＡＤＣＢと側面ＩＨＫＪは平坦面であった。アキシャルレーキ角をチップ、取付座によって与えるが、チップ逃げ面は常に平面で構成されていた。これが問題である。
【００１５】
実際には、図３に示すように端面にも段部Ｓ’Ｒ’Ｗ’Ａのような副切れ刃を付ける場合がある。実際には、他の点において、チップ形状はより複雑である。
【００１６】
しかし本発明は逃げ面ＡＤＣＢの形状の改良を目的にするから端面の形状は問題にしない。端面に凹凸があるから逃げ面も単純な台形などではない。しかし逃げ面は従来平面であった。本発明は逃げ面の大きさはどうでもよくて、平坦性を問題にする。そこで逃げ面はＡＤＣＢ、ＩＨＫＪによって表現し、∠ＡＤＣ＝∠Ｒ（直角）、∠ＢＣＤ＝∠Ｒ（直角）であるような点Ｄ、Ｃをつかって、ＡとＢを含む逃げ面を表現する。つまりＤ、Ｃは切刃辺ＡＢから底辺に直角に下した垂線の足と考えるべきである。
【００１７】
∠ＡＤＫ＝∠ＢＣＪ＝∠ＨＫＤ＝∠ＩＪＣ＝χであったとする。これは直角或いは鈍角である。逃げ面ＡＤＣＢという表現をするが、実際には逃げ面はこれより小さい面積しかない。しかし逃げ面はこの面に含まれるから、逃げ面ＡＤＣＢという表現は妥当である。底辺ＤＣの長さをｄとする。端面の底辺の長さＫＤをｇとする。当然に点Ｈの高さはｋｓｉｎχ、Ａ点の高さはｈｓｉｎχである。
【００１８】
チップ取付座自体を軸に対して斜めにして取付座によってアキシャルレーキ角を与えることもある。しかし問題を単純化するためここでは、取付座のアキシャルレーキ角は０度とする。つまりホルダ−の取付座は底面ＪＫＤＣが軸方向（Ｚ軸）に平行であるようにする。
【００１９】
図４にこの事情を説明する。これは切削周面Σ、チップなどを、ｘｙ平面に投影した投影図である。図において、辺ＡＤ（ｈ）がＣＢ（ｋ）よりも長い。点Ａの方が点Ｂよりも高い。しかし点Ａ、点Ｂともに半径ｒの切削周面Σに接触しなければならない。そうなると、底辺ＤＣが軸方向（Ｚ軸）からずれてきて、点Ｃが点Ｄよりも外側に飛び出してくる。底辺ＤＣが軸線に対して非平行になる。ＤＣが軸に対して傾いてくる。条件を整理しよう。
（１）逃げ面ＡＤＣＢ、ＩＨＫＪは平面でなければならない。
（２）点Ａ、Ｂともに切削周面Σに接触しなければならない。
（３）チップ自身または取付座或いは両方に傾き角（アキシャルレーキ角）を与えるので、切刃稜線の内、点Ａの方が点Ｂより高い。
【００２０】
点Ａでの逃げ角をΦA 、点Ｂでの逃げ角をΦB とする。点Ａ、Ｂでの逃げ角は、その点で切削周面に引いた接線と辺ＡＤ、ＢＣのなす角度である。
ＡＤが長く、ＢＣが短い。点Ａ、Ｂは切削周面に接触する。このため点Ｃは外側へ移動する。底辺ＤＣがＺ軸に対して斜めになる。このために点Ａでの逃げ角Φ_A が、点Ｂでのげ角Φ_B よりも大きくなる。Φ_A ＞Φ_B である。するとΦ_B ＝６゜にしても、Φ_A は最適逃げ角にならない。Φ_A はこれまでの例では１５゜以上にもなる場合もあった。
【００２１】
図４に於いて、軸中心がＯ点であり、これを中心として半径ｒの円を描きこれによって切削周面Σを表す。チップの端面ＨＫＤＡが描かれる。その向こうに辺ＣＢが見える。チップ底面ＫＤＣＪが線分ＫＤＣによって表現される。辺ＤＣが軸に平行でなく、点Ｄは点Ｃより内側にある。
【００２２】
先述のように図４はＸＹ平面への投影図である。この投影図において、Ｏから辺ＡＤに下した垂線の足をＴとする。０から辺ＢＣに下した垂線の足をＳとする。
【００２３】
点Ａでの逃げ角ΦA は点Ａで円Σに引いた接線と辺ＡＤのなす角度である。点Ｂでの逃げ角ΦB は点Ｂで円Σに引いた接線と辺ＢＣのなす角度である。∠ＯＴＡ＝∠ＯＳＢ＝９０゜である。これは逃げ面ＡＤＣＢの平坦性による。逃げ面の平坦性がこの式によって表される。三角形ＯＡＴ、ＯＢＳにおいて、∠ＡＯＴが逃げ角Φ_A であり、∠ＢＯＳが逃げ角Φ_B である。
【００２４】
ｓｉｎΦ_A ＝（ｈ＋ＤＴ）／ｒ （１）
ｓｉｎΦ_B ＝（ｋ＋ＣＳ）／ｒ （２）
である。ｈ＞ｋ、ＣＳはほぼＤＴに等しいから、Φ_A ＞Φ_B である。
【００２５】
すると後端Ｂ点では逃げ角が６゜にできても、前端Ａでは逃げ角が最適値（５゜〜７゜）を大きく外れる。Φ_A は１５゜を越える場合もある。先端での逃げ角が大きすぎる。図４で説明したものはチップ取付座の傾きが０度の場合である。取付座に傾き（アキシャルレーキ角）をつけると、Φ_A とΦ_B の比はより一層大きくなる。
【００２６】
先端（点Ａ）で逃げ角ΦA が大きくなり、チップに掛かる力が過大になってＡ点近傍でチップ刃先が破損する可能性もある。このような問題がある。しかし従来はそのような問題を解決する手段がなかった。尖点Ａは最も力が掛かり、欠け易いところである。その部位の逃げ角がこのように大きいというのは問題である。刃先でチッピングが起こり易いからである。刃先強度を損なうのでこのように大きい逃げ角は望ましくない。
【００２７】
このような欠点を解決し、切断刃の稜線ＡＢの先端Ａでも逃げ角をもっと小さくし、切断刃の破損（チッピング）の可能性をなくしたチップを提供する事が本発明の目的である。
【００２８】
【課題を解決するための手段】
本発明のスローアウエイチップは逃げ面ＡＤＣＢ、ＩＨＫＪを凸型の曲面とする。逃げ面を凸曲面とすることによって、チップ先端部Ａ、Ｉでの逃げ角Φ_A をより小さくすることができる。凸曲面の形状を工夫することによって、切断辺ＡＢにそって逃げ角を常に一定に保つ事も可能である。
【００２９】
【発明の実施の形態】
逃げ面ＡＤＣＢには先述のように３つの条件（１）〜（３）が課されていた。ために切断辺ＡＢの尖点Ａで過大な逃げ角Φ_A が生じていた。
【００３０】
本発明はこの難問を解決するために、（１）の条件を外す。（２）と（３）は維持する。（１）の平坦性条件を捨て、逃げ面ＡＤＣＢ、ＩＨＫＪを凸曲面とする。逃げ面を凸曲面とすることによって、点Ａでの逃げ角を下げ、点Ｂでの逃げ角の下がりを抑える事ができる。もちろんどのような凸曲面でも良いという訳ではない。点Ａでの逃げ角ΦA を小さくできるという条件が必要である。そのような条件を含んでいても尚、底辺ＤＣを直線状にするか、或いは底辺ＤＣをも円弧状にするかによって、曲面設計の自由度が異なってくる。
【００３１】
底辺ＤＣを直線（線分）にする場合においても、曲面を一軸性のものにするか、二軸性にするかの選択枝がある。
【００３２】
▲１▼一般的条件
最も一般的な要求を述べる。任意の点での周方向（Ｙ方向）の曲率をξ、軸線方向（Ｚ方向）の曲率をζで表す。いずれも外向きを正と定義する。凸曲面というのは、その領域の全ての点でξ＋ζ＞０が成り立つ事である。本発明では少なくとも稜線ＡＢを含む一部で凸曲面であればよい。
点Ａでの曲面の周面方向の曲率をξ_A 、軸線方向の曲率をζ_A とする。点Ｂでの曲面の周面方向の曲率をξ_B ，軸方向の曲率をζ_B とする。図４、図２の座標を使って、これらの定義を再確認する。ホルダ−の回転軸線をＺ軸とし、ホルダ−の取付座の底面をＺＸ面とする。つまり底面はＹ軸に垂直であるとする。円周方向というのは、ＸＹ平面で切削周面の接線方向である。つまり点（ｘ，ｙ）で円周方向というのは、ベクトル（ーｙ，ｘ）の方向である。半径方向というのは、ベクトル（ｘ，ｙ）の方向である。ξA というのは点Ａで、円周方向の曲率である。逃げ角は軸方向の曲率ζには無関係であり、円周方向の曲率ξによって決まる。
【００３３】
点Ａでの逃げ角の減少分をΔΦ_A 、点Ｂでの逃げ角の減少分をΔΦ_B とする。点Ａでの減少分というのは、Ｄ点から曲率ξA の円弧を引きその上に点Ａを取った場合と、点Ｄでその円弧に接する直線を引きその上に点Ａを取った場合（ＡＤの長さは同じ）を比較し、円弧にしたことによる逃げ角の減少分である。点Ｂでの減少分も同様である。
ΔΦ_A ＝ｈξ_A （３）
ΔΦ_B ＝ｋξ_B （４）
である。すこしでも点Ａでの減少分が大きければ良いので、
ΔΦ_A ＞ΔΦ_B （５）
であればそれなりに効果がある。つまり、
ξ_A ／ξ_B ＞ｋ／ｈ （６）
であれば良い。これは一般条件である。
【００３４】
▲２▼一軸性一様曲率曲面の場合
もともとｈ＞ｋなのであるから周方向の曲率が同じであっても点Ａでの逃げ角の減少分の方が大きい。つまりξ_A ＝ξ_B であっても、（５）の不等式を満足できる。（６）はそのような場合も含めて、たとえξ_A がξ_B よりも小さくても、つまり、点Ａでの曲率半径が、点Ｂでの曲率半径よりも大きくても、効果があるということを述べている。
【００３５】
▲３▼ＡＢ間の全ての点で逃げ角が等しいもの
これは理想的なものであって、辺ＡＢ間の全ての点において、逃げ角が例えば６度にできて、さらに、曲面の方向が円周方向つまりＹ軸方向だけであるというものである。そのような曲面が果たして存在するのか？存在するのである。
【００３６】
図５はスローアウエイチップの逃げ面ＡＤＣＢの図である。これは座標系を説明するための図でもある。底辺ＤＣはＸＹ面に投影されるとＺ軸に対して僅かな角度ｗをなす。これは先ほど説明したように（３）式によって与えられる。
【００３７】
４点Ａ、Ｄ、Ｃ、Ｂは同一平面上にある。これは図２、図３に示す平坦逃げ面である。本発明はこの平面を基礎として、凸曲面とする。Ｙ方向の曲率をξとする。つまりＺ軸に直交する全ての面において曲線は単一の曲率を持つとする。これはｚの関数であるからξ（ｚ）とする。稜線ＡＢの高さをｙ（ｚ）とすると、
ｙ（ｚ）＝ｈ−（ｈ−ｋ）ｚ／ｄ＝ｈーｑｚ （７）
によって表現する事ができる。但しｑ＝（ｈ−ｋ）／ｄである。ｚを独立変数、ｙやｘを従属変数として考える。逃げ角Φはｚの関数である。Φをラジアン単位で表して、
Φ（ｚ）＝ｓｉｎ^-1（ｙ＋ｃ）／ｒ−ξ（ｚ）ｙ（ｚ） （８）
ｃはｈ、ｇ、ｒ、ｄ、ｋによって決まる定数である。逃げ角Φ（ｚ）を一定にするためには、ｒがｙよりも十分に大きいと仮定して、
ξ（ｚ）＝（１／ｒ）＋（ｃ／ｒｙ）ー（Φ／ｙ） （９）
とすればよい、（９）に（７）を代入して、ξのｚに関する式を得る。取付座自身に傾きが有る場合は、（７）において、傾きｑを両者の傾きを含めた傾きｑ’によって置き換えて計算できる。辺ＡＢの全体が切削周面に接触するために、辺ＡＢ自身が凸曲線でなければならない。この凸曲線の曲率半径はｒ／ｑ² である。
【００３８】
【実施例】
図６、図７によって本発明の実施例を説明する。円柱形のホルダ−２に、３箇所の切り欠きが設けられる。この切り欠きには、平面の取付座４が形成される。これに略長方形状のスローアウエイチップ１が固定される。固定はボルト６によってなされる。このチップは横置き型である。ネジの方向が円周方向を向いている。５が切り屑空間（チップポケット）である。チップの上面が掬い面になる。図３はチップの概略斜視図である。これはネジ穴を省略している。中央に縦方向にネジ穴が穿孔される。チップ底面ＤＣＪＫがカッタ本体の平坦な取付座に固定される場合、辺ＡＢの水平からの傾きがアキシャルレーキ角である。面ＡＨＢの傾きが径掬い角である。
【００３９】
図８は本発明の実施例にかかるスローアウエイチップの概略の斜視図である。簡単のため穴の図示は省略してある。このチップは平面の底面ＫＤＣＪを持つ。端面間距離はｄである。ＤＫ＝ｇである。その上に頂点Ｉ、Ａが高く、頂点Ｈ、Ｂが低い二回対称の形状を持つ。線分ＡＤ＝ｈ、線分ＨＫ＝ｋであり、ｈ＞ｋである。辺ＡＢはアキシャルレーキ角を与えるので傾斜している。傾斜角はｔａｎ^-1（ｈ−ｋ）／ｄである。線分ＡＤは底辺ＫＤにたいしχだけ傾いている。
【００４０】
本発明において重要な点は、面ＡＤＣＢが、凸型の曲面になっているということである。辺ＡＤは曲線、ＢＣも曲線である。この曲線は辺ＡＢにそって逃げ角を小さくする作用がある。点Ａに近づくに従って逃げ角を下げる作用が大きくなるから、点Ａと点Ｂでの逃げ角の差が小さくなる。
【００４１】
図９は同じスローアウエイチップの端面から見た図である。曲線ＡＤ、曲線ＩＫなどによって囲まれた形状である。チップは超硬合金の粉末を加熱加圧してチップを製造する。図８、図９に見るように、チップはこのように滑らか曲線によって囲まれており、しかも上方が広く、底部が狭い。つまり逃げ面ＡＤＣＢ、ＩＨＫＪが凸曲面の抜け勾配に形成されるから、金型によって粉末を固めて作り、ピンで押す事によって簡単に金型から抜き取る事ができる。
【００４２】
図１０は同じチップを図９よりもすこし回転させた状態を示す。曲線ＡＤの向こうに曲線ＣＢが見える。この二つの曲線の曲率が同じであっても十分に効果がある。
【００４３】
図１１はホルダ−の取付座に固定した状態のチップをしめす。辺ＡＢが切削周面に接触しなければならないが、辺ＡＢの傾きのために辺ＤＣが軸方向に平行でないようになる。その場合に曲面ＡＤのために、逃げ角ΦA が減少するという事を表している。
【００４４】
ホルダ−の取付座には逃げ面に対応して、凹曲面としても良い。そうするとチップと取付座の接触面積が増加する。しかしながら、平坦面を持つ逃げ面と平坦面の取付座の場合であっても、チップと本体の製作誤差などにより、微視的にみれば接触は点接触にすぎない。平坦面といってもやはり凹凸があるからである。してみれば本発明のチップにおいても取付座の面は平坦面であってもよい。点接触になるが差し支えない。凹面にしたところで厳密に両面を沿わせる事は容易でないからである。
【００４５】
図１２は取付座にもアキシャルレーキ角を付けた場合のチップ、切削周面の説明図である。辺ＡＢが直線の場合を示す。これは取付座にもアキシャルレーキ角がついている。点Ａ、点Ｂを通る切削周円の接線と底辺ＤＣが平行でない。チップ自体の傾きと取付座の傾きの合計が実質的なアキシャルレーキ角になる。そのようにアキシャルレーキ角が大きくても、ＡＤＣＢが曲率の大きい凸曲面になっているから、点Ａと点Ｂでの、切削周面の接線とチップ逃げ面のなす角（逃げ角）の差（θ₁ ーθ₂ ）が小さくなっている事が分かる。
【００４６】
図１３は辺ＡＢが凸円弧の場合に、本発明の効果を説明するためのより具体的なチップと切削周面の斜視図である。これも取付座に傾きがある。ＡＤＣＢが凸曲面になっているおり、ＡＢが凸円弧となっている。円弧になっているから辺ＡＢは全長で切削周面に接触できる。点Ａと点Ｂでの逃げ角の差（θ₁ ーθ₂ ）が一層小さくなっている事が分かる。
【００４７】
なおこれまでに示された実施例では、クランプ面ＡＢＩＨから底面ＤＣＪＫにかけてその中央にネジ穴を持ち、該ネジ穴からクランプネジをホルダ−にねじ込むようにしてチップをホルダ−にクランプさせるようになっているが、必ずしもこの構造に限定されることはなく、例えばレバークランプ、クランプオン、あるいはウエッジオンクランプ手段などの周知のクランプ手段でチップをホルダ−にクランプさせる事ができる事は言うまでもない。
【００４８】
【発明の効果】
横置き型のスローアウエイチップにおいて、アキシャルレーキ角を大きくとると、切断辺ＡＢの回転軸線に対する傾きが大きくなる。高い方の切断点Ａの高さｈ、低い方の切断点Ｂの高さｋの差（ｈ−ｋ）をチップの長さｄで割ったものが傾きになる。回転するチップによって被削材を切削する場合、最適の逃げ角は３〜７度である。従来のように平坦面を逃げ面とすると、背の高い方の頂点で逃げ角が過大になるが、これに対し、本発明は、逃げ面を凸曲面としているので、曲面によって逃げ角が下がる。点Ａでの逃げ角方向の曲率をξA 、点Ｂでの逃げ角方向の曲率をξB とし、高い頂点での逃げ角の低下分ｈξA を低い頂点での逃げ角の低下分ｋξB より大きくする事によって、切断辺ＡＢでの逃げ角の均一化をはかることができこれがために切刃強度が格段に改善される。
【００４９】
また本発明は、アキシャルレーキ角、ラジアルレーキ角を大きく取りつつ、チップの刃先強度を大きく保つことができ、工具の寿命が大幅に延びることとなる。
【図面の簡単な説明】
【図１】横置き型スローアウエイチップの基本形を示す斜視図。
【図２】切断片ＡＢにおいて、アキシャルレーキ角を取るために、前端点Ａを高く後端点Ｂを低くしたスローアウエイチップの原理型を示す斜視図。
【図３】切断端面に段部を設けたチップの概略斜視図。
【図４】傾斜した切断辺ＡＢをもつチップによって被対象物を切削するときに切断片ＡＢが切削周面に接触するように保持し、逃げ角が点Ａと点Ｂにおいて異なる事を説明する図。
【図５】本発明のチップの逃げ面を示す概略図。逃げ面に凸曲面が形成されている。
【図６】直角肩削り型のカッタの前端面図。
【図７】直角肩削りのカッタの側面図。
【図８】本発明のチップの概略の外形を示す斜視図。
【図９】同じチップの端面図。
【図１０】同じチップを底面において少し廻して点Ａと点Ｂが切削周面に接するようにした状態の端面図。
【図１１】凸曲面逃げ面を持つ本発明のチップがＡＢにおいて切削周面に接したときに、点Ａ、点Ｂでの逃げ角の差異が小さくなる事を説明する端面方向からの図。
【図１２】直線状の切れ刃ＡＢと凸曲面逃げ面を持つ本発明のチップがＡＢにおいて切削周面に接したときに、点Ａ、点Ｂでの逃げ角の差異が小さくなる事を説明する掬い面方向からみた斜視図。
【図１３】凸曲線状の切れ刃ＡＢと凸曲面逃げ面を持つ本発明のチップがＡＢにおいて切削周面に接したときに、点Ａ、点Ｂでの逃げ角の差異が一層小さくなる事を説明する掬い面方向からみた斜視図。
【符号の説明】
１ チップ
２ ホルダー
３ 軸
４ 取付座
５ チップポケット（切り屑窪み）
６ ネジ
ＤＣＪＫ チップ底面
ＡＢＩＨ チップ表面
ＡＤＣＢ 逃げ面
ＩＨＫＪ 逃げ面
ＡＨＫＤ 端面
ＩＪＣＢ 端面

Claims (2)

1. 略長方形の形状となし、その中央部を中心として切刃部が二回対称に形成され、底面ＤＣＪＫがホルダ−の取付座に固定される面であり、表面ＡＢＩＨが対象物を切削する掬い面且つチップをホルダ−にクランプさせるクランプ面であり、側面ＡＤＣＢ、ＩＨＫＪが主逃げ面であって、切断辺ＡＢ、ＩＨがアキシャルレーキ角を与えるために底面に対して傾斜しており、線分ＡＤ＝ｈが線分ＢＣ＝ｋより長く（ｈ＞ｋ）、逃げ面ＡＤＣＢ、ＩＨＫＪが凸曲面であり、点Ａでの凸曲面の曲率ξ_A と点Ｂでの凸曲面の曲率ξ_B が不等式ξ_A ／ξ_B ＞ｋ／ｈを満たすようにしてあることを特徴とするスローアウエイチップ。
2. 同一半径を持つ刃先軌跡の包絡面として定義される切削周面に接触する切り刃線ＡＢのすべての点において逃げ角Φが３度〜７度の一定角度であることを特徴とする請求項１に記載の凸曲面の逃げ面を持つスローアウエイチップ。

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