JPH09272002A - スローアウエイチップ - Google Patents
スローアウエイチップInfo
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- JPH09272002A JPH09272002A JP8110178A JP11017896A JPH09272002A JP H09272002 A JPH09272002 A JP H09272002A JP 8110178 A JP8110178 A JP 8110178A JP 11017896 A JP11017896 A JP 11017896A JP H09272002 A JPH09272002 A JP H09272002A
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- Japan
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- angle
- point
- cutting
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- tip
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- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C5/00—Milling-cutters
- B23C5/16—Milling-cutters characterised by physical features other than shape
- B23C5/20—Milling-cutters characterised by physical features other than shape with removable cutter bits or teeth or cutting inserts
- B23C5/202—Plate-like cutting inserts with special form
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C2200/00—Details of milling cutting inserts
- B23C2200/08—Rake or top surfaces
- B23C2200/085—Rake or top surfaces discontinuous
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C2200/00—Details of milling cutting inserts
- B23C2200/12—Side or flank surfaces
- B23C2200/123—Side or flank surfaces curved
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C2200/00—Details of milling cutting inserts
- B23C2200/12—Side or flank surfaces
- B23C2200/125—Side or flank surfaces discontinuous
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C2200/00—Details of milling cutting inserts
- B23C2200/20—Top or side views of the cutting edge
- B23C2200/205—Discontinuous cutting edges
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Milling Processes (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 中心線に関して二回対称性を持ち、底面ＣＪ
ＫＤがホルダ−の取付座に固定され、表面ＡＢＩＨが掬
い面であって、アキシャルレーキ角を与えるために対角
の２頂点Ａ、Ｉが高く、他の２頂点Ｂ、Ｈが低くなって
いる。従来では、切断片ＡＢの全体が、同一半径の切削
周面に接触すると、高い頂点Ａでの逃げ角が大きくなり
すぎ、切れ刃強度が低下する。切れ刃の端部において逃
げ角が大きくならないようにすることが目的である。 【構成】 側面の逃げ面ＡＤＣＢ、ＩＨＫＪを凸曲面と
する。凸曲面として逃げ角を減らす。高い頂点Ｉ、Ａで
の逃げ角の減少分が、低い頂点Ｂ、Ｈでの逃げ角の減少
分よりも大きいので、逃げ角が互いに近接してくる。
ＫＤがホルダ−の取付座に固定され、表面ＡＢＩＨが掬
い面であって、アキシャルレーキ角を与えるために対角
の２頂点Ａ、Ｉが高く、他の２頂点Ｂ、Ｈが低くなって
いる。従来では、切断片ＡＢの全体が、同一半径の切削
周面に接触すると、高い頂点Ａでの逃げ角が大きくなり
すぎ、切れ刃強度が低下する。切れ刃の端部において逃
げ角が大きくならないようにすることが目的である。 【構成】 側面の逃げ面ＡＤＣＢ、ＩＨＫＪを凸曲面と
する。凸曲面として逃げ角を減らす。高い頂点Ｉ、Ａで
の逃げ角の減少分が、低い頂点Ｂ、Ｈでの逃げ角の減少
分よりも大きいので、逃げ角が互いに近接してくる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、例えば直角肩削
り型の回転切削工具のチップの改良に関する。ここで回
転切削工具というのは、回転体の周縁部に複数の着脱可
能なチップを取り付け、軸周りに回転体を回転すること
によって対象物を切削するものである。刃物の回転軌跡
を想定し刃物が円周方向に描く面を切削周面という。こ
れは本発明において重要な役割をする。しかしそれら
は、カッタ本体（ホルダ−、台金）自身の周面とは違
う。
り型の回転切削工具のチップの改良に関する。ここで回
転切削工具というのは、回転体の周縁部に複数の着脱可
能なチップを取り付け、軸周りに回転体を回転すること
によって対象物を切削するものである。刃物の回転軌跡
を想定し刃物が円周方向に描く面を切削周面という。こ
れは本発明において重要な役割をする。しかしそれら
は、カッタ本体（ホルダ−、台金）自身の周面とは違
う。
【０００２】スローアウエイチップは２度或いは３度
（４度、６度のものもある）向きを変えて使用できるよ
うにするために、二回対称性、或いは三回対称性のある
形状に作ってある。三回対称性のあるものは三角形に近
い概六角形である。二回対称性のあるものは、平行四辺
形、長方形状である。
（４度、６度のものもある）向きを変えて使用できるよ
うにするために、二回対称性、或いは三回対称性のある
形状に作ってある。三回対称性のあるものは三角形に近
い概六角形である。二回対称性のあるものは、平行四辺
形、長方形状である。
【０００３】ホルダ−には周辺にＭ個の取付座を設けて
ここにＭ個のチップをネジなどによって固定する。取付
座の直前にはチップポケットと呼ばれる窪みがある。回
転方向からみると、チップポケットがあってチップ取付
座がある。これがＭ箇所に設けられる。図６と図７によ
って直角肩削りのエンドミルを説明する。これはスロー
アウイチップ１が３つある例を示す。円柱形のホルダ−
２には周面三箇所に取付座４、４、４が設けられる。取
付座４の上にチップ１がネジ６によって固定される。チ
ップ１の上面が掬い面である。ここにはチップポケット
５が穿たれている。軸３を中心にしてホルダ−２が回転
すると、チップの掬い面が対象物を切削する。
ここにＭ個のチップをネジなどによって固定する。取付
座の直前にはチップポケットと呼ばれる窪みがある。回
転方向からみると、チップポケットがあってチップ取付
座がある。これがＭ箇所に設けられる。図６と図７によ
って直角肩削りのエンドミルを説明する。これはスロー
アウイチップ１が３つある例を示す。円柱形のホルダ−
２には周面三箇所に取付座４、４、４が設けられる。取
付座４の上にチップ１がネジ６によって固定される。チ
ップ１の上面が掬い面である。ここにはチップポケット
５が穿たれている。軸３を中心にしてホルダ−２が回転
すると、チップの掬い面が対象物を切削する。
【０００４】図１にスローアウエイチップの基本形を示
す。これは直方体のチップを示す。基本形であってこの
ようなものが実際に使用されるというわけではない。こ
こでは直方体の稜線を定義するために描いている。表面
はＡＢＩＨ、裏面はＤＣＪＫである。
す。これは直方体のチップを示す。基本形であってこの
ようなものが実際に使用されるというわけではない。こ
こでは直方体の稜線を定義するために描いている。表面
はＡＢＩＨ、裏面はＤＣＪＫである。
【０００５】二回対称性があるから、ＡとＩ、ＢとＨ、
ＣとＫ、ＤとＪは等価の点である。以後の記述におい
て、一方の点、一方の面だけを挙げて両者を代表させる
こともある。
ＣとＫ、ＤとＪは等価の点である。以後の記述におい
て、一方の点、一方の面だけを挙げて両者を代表させる
こともある。
【０００６】表面の四辺形をＡＢＩＨとする。これが掬
い面となる。底面の四辺形をＤＣＪＫとする。ホルダ−
の取付座に接触固定される面である。側面ＡＤＣＢとＨ
ＫＪＩが逃げ面である。表面から裏面に抜けるようにネ
ジ穴ｗが穿孔される。これはホルダ−（カッタ本体、台
金）の円周方向とはおおむね直角な面をもつ取付座に、
円周方向を向くボルトなどによって固定される。横置き
型（平置き型）のスローアウエイチップである。表面Ａ
ＢＩＨが掬い面、側面ＡＤＣＢと側面ＩＪＫＨが逃げ面
になる。端面ＨＫＤＡとＩＪＣＢも逃げ面になる。
い面となる。底面の四辺形をＤＣＪＫとする。ホルダ−
の取付座に接触固定される面である。側面ＡＤＣＢとＨ
ＫＪＩが逃げ面である。表面から裏面に抜けるようにネ
ジ穴ｗが穿孔される。これはホルダ−（カッタ本体、台
金）の円周方向とはおおむね直角な面をもつ取付座に、
円周方向を向くボルトなどによって固定される。横置き
型（平置き型）のスローアウエイチップである。表面Ａ
ＢＩＨが掬い面、側面ＡＤＣＢと側面ＩＪＫＨが逃げ面
になる。端面ＨＫＤＡとＩＪＣＢも逃げ面になる。
【０００７】
【従来の技術】チップ逃げ角Φは切削性能に強く影響す
る。逃げ面というのは刃先によって創成された面に対向
する刃物の後部の部分である。逃げ面が創成面となす角
度が逃げ角である。逃げ角が小さいと刃物が創成面と擦
りあって摩耗、発熱が大きいし抵抗も大きい。反対に逃
げ角が大きいと刃先が欠けやすくなる。このようなこと
から適切な逃げ角がチップの種類によって異なる。それ
ぞれのチップに対し、適当な逃げ角がいくらかというこ
とは経験的に大体分かっている。
る。逃げ面というのは刃先によって創成された面に対向
する刃物の後部の部分である。逃げ面が創成面となす角
度が逃げ角である。逃げ角が小さいと刃物が創成面と擦
りあって摩耗、発熱が大きいし抵抗も大きい。反対に逃
げ角が大きいと刃先が欠けやすくなる。このようなこと
から適切な逃げ角がチップの種類によって異なる。それ
ぞれのチップに対し、適当な逃げ角がいくらかというこ
とは経験的に大体分かっている。
【０００８】例えばショルダーエンドミルのチップの場
合は、最適の逃げ角は６度程度である。切刃全体におい
て、逃げ角が３度〜８度になるようにチップの形状を設
計するのが望ましいが実際にはできない。
合は、最適の逃げ角は６度程度である。切刃全体におい
て、逃げ角が３度〜８度になるようにチップの形状を設
計するのが望ましいが実際にはできない。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】直角肩削りチップは、
横置き型であって切断辺ＡＢの一部叉は全体で対象物を
切削するという条件がある。図１のように単純な長方形
で厚み方向の辺が等しい（ＡＤ＝ＢＣ）の場合は、底辺
を軸に平行な取付座に固定したとき、辺ＡＢが軸から等
距離にあるので、掬い面ＡＢＩＨが創成面となす角度を
同じ値にすることができる。つまり辺ＢＡの全体（或い
は辺ＩＨ）において逃げ角Φを６度にすることができ
る。或いは端面ＡＨＫＤ、逃げ面ＡＤＣＢが等脚台形
（ＡＤ＝ＨＫ＝ＣＢ＝ＪＩ）の場合も、逃げ角を６度に
する事ができる。しかし実際このような単純な直方体チ
ップを軸に平行な座に固定してつかうことはない。
横置き型であって切断辺ＡＢの一部叉は全体で対象物を
切削するという条件がある。図１のように単純な長方形
で厚み方向の辺が等しい（ＡＤ＝ＢＣ）の場合は、底辺
を軸に平行な取付座に固定したとき、辺ＡＢが軸から等
距離にあるので、掬い面ＡＢＩＨが創成面となす角度を
同じ値にすることができる。つまり辺ＢＡの全体（或い
は辺ＩＨ）において逃げ角Φを６度にすることができ
る。或いは端面ＡＨＫＤ、逃げ面ＡＤＣＢが等脚台形
（ＡＤ＝ＨＫ＝ＣＢ＝ＪＩ）の場合も、逃げ角を６度に
する事ができる。しかし実際このような単純な直方体チ
ップを軸に平行な座に固定してつかうことはない。
【００１０】切削能力を高めるためにチップあるいは取
付座にアキシャルレーキ角を付ける。チップにアキシャ
ルレーキ角を付けた場合のチップを図２に示す。アキシ
ャルレーキ角があるので、切断刃の先頭部分（Ａ）が後
端部（Ｂ）より高い。つまりＡＤ＞ＣＢ（ＩＪ＞ＫＨ）
である。稜線ＡＢ、ＨＩが底面に対して傾斜する。端面
の稜線ＨＡ、ＩＢも傾斜する。するともはや表面ＩＨＡ
Ｂは平面にならない。側面ＡＤＣＢも端面ＨＫＤＡも非
対称になる。この場合でも点Ａも点Ｂも半径ｒの切削周
面（円筒面）に接触しなければならない。軸中心から点
Ａまでの距離はｒ、軸中心から点Ｂまでの距離もｒであ
る。
付座にアキシャルレーキ角を付ける。チップにアキシャ
ルレーキ角を付けた場合のチップを図２に示す。アキシ
ャルレーキ角があるので、切断刃の先頭部分（Ａ）が後
端部（Ｂ）より高い。つまりＡＤ＞ＣＢ（ＩＪ＞ＫＨ）
である。稜線ＡＢ、ＨＩが底面に対して傾斜する。端面
の稜線ＨＡ、ＩＢも傾斜する。するともはや表面ＩＨＡ
Ｂは平面にならない。側面ＡＤＣＢも端面ＨＫＤＡも非
対称になる。この場合でも点Ａも点Ｂも半径ｒの切削周
面（円筒面）に接触しなければならない。軸中心から点
Ａまでの距離はｒ、軸中心から点Ｂまでの距離もｒであ
る。
【００１１】図１の場合はチップ自身のアクシャルレー
キ角が０度である。図２ではチップ自身にアキシャルレ
ーキ角を付けている。
キ角が０度である。図２ではチップ自身にアキシャルレ
ーキ角を付けている。
【００１２】これとは別に取付座を軸に対して傾けて形
成する場合もある。軸に対する取付座の傾き角は取付座
のアキシャルレーキ角である。傾いた取付座にスローア
ウエイチップを固定すると、実際のアキシャルレーキ角
は取付座の傾きと、チップ切刃ＡＢの傾きの和になる。
つまり実際のアキシャルレーキ角は取付座のアキシャル
レーキ角とチップアキシャルレーキ角の和である。
成する場合もある。軸に対する取付座の傾き角は取付座
のアキシャルレーキ角である。傾いた取付座にスローア
ウエイチップを固定すると、実際のアキシャルレーキ角
は取付座の傾きと、チップ切刃ＡＢの傾きの和になる。
つまり実際のアキシャルレーキ角は取付座のアキシャル
レーキ角とチップアキシャルレーキ角の和である。
【００１３】もう一つの掬い角（レーキ角）がある。そ
れは円周面と掬い面ＨＡＢがなす角度である。これはラ
ジアルレーキ角Ψと呼ぶ。辺ＡＢで対象を切る場合の掬
い角になる。本発明では問題にしないがこれも重要な因
子である。
れは円周面と掬い面ＨＡＢがなす角度である。これはラ
ジアルレーキ角Ψと呼ぶ。辺ＡＢで対象を切る場合の掬
い角になる。本発明では問題にしないがこれも重要な因
子である。
【００１４】図２のようなチップを軸平行取付座に固定
した場合、或いは図１、図２のチップを軸に対して傾い
た取付座に固定した場合、Ａ点、Ｉ点が高く、Ｂ点、Ｈ
点が低くなる。どのような場合でも従来は逃げ面つまり
側面ＡＤＣＢと側面ＩＨＫＪは平坦面であった。アキシ
ャルレーキ角をチップ、取付座によって与えるが、チッ
プ逃げ面は常に平面で構成されていた。これが問題であ
る。
した場合、或いは図１、図２のチップを軸に対して傾い
た取付座に固定した場合、Ａ点、Ｉ点が高く、Ｂ点、Ｈ
点が低くなる。どのような場合でも従来は逃げ面つまり
側面ＡＤＣＢと側面ＩＨＫＪは平坦面であった。アキシ
ャルレーキ角をチップ、取付座によって与えるが、チッ
プ逃げ面は常に平面で構成されていた。これが問題であ
る。
【００１５】実際には、図３に示すように端面にも段部
Ｓ’Ｒ’Ｗ’Ａのような副切れ刃を付ける場合がある。
実際には、他の点において、チップ形状はより複雑であ
る。
Ｓ’Ｒ’Ｗ’Ａのような副切れ刃を付ける場合がある。
実際には、他の点において、チップ形状はより複雑であ
る。
【００１６】しかし本発明は逃げ面ＡＤＣＢの形状の改
良を目的にするから端面の形状は問題にしない。端面に
凹凸があるから逃げ面も単純な台形などではない。しか
し逃げ面は従来平面であった。本発明は逃げ面の大きさ
はどうでもよくて、平坦性を問題にする。そこで逃げ面
はＡＤＣＢ、ＩＨＫＪによって表現し、∠ＡＤＣ＝∠Ｒ
（直角）、∠ＢＣＤ＝∠Ｒ（直角）であるような点Ｄ、
Ｃをつかって、ＡとＢを含む逃げ面を表現する。つまり
Ｄ、Ｃは切刃辺ＡＢから底辺に直角に下した垂線の足と
考えるべきである。
良を目的にするから端面の形状は問題にしない。端面に
凹凸があるから逃げ面も単純な台形などではない。しか
し逃げ面は従来平面であった。本発明は逃げ面の大きさ
はどうでもよくて、平坦性を問題にする。そこで逃げ面
はＡＤＣＢ、ＩＨＫＪによって表現し、∠ＡＤＣ＝∠Ｒ
（直角）、∠ＢＣＤ＝∠Ｒ（直角）であるような点Ｄ、
Ｃをつかって、ＡとＢを含む逃げ面を表現する。つまり
Ｄ、Ｃは切刃辺ＡＢから底辺に直角に下した垂線の足と
考えるべきである。
【００１７】∠ＡＤＫ＝∠ＢＣＪ＝∠ＨＫＤ＝∠ＩＪＣ
＝χであったとする。これは直角或いは鈍角である。逃
げ面ＡＤＣＢという表現をするが、実際には逃げ面はこ
れより小さい面積しかない。しかし逃げ面はこの面に含
まれるから、逃げ面ＡＤＣＢという表現は妥当である。
底辺ＤＣの長さをｄとする。端面の底辺の長さＫＤをｇ
とする。当然に点Ｈの高さはｋｓｉｎχ、Ａ点の高さは
ｈｓｉｎχである。
＝χであったとする。これは直角或いは鈍角である。逃
げ面ＡＤＣＢという表現をするが、実際には逃げ面はこ
れより小さい面積しかない。しかし逃げ面はこの面に含
まれるから、逃げ面ＡＤＣＢという表現は妥当である。
底辺ＤＣの長さをｄとする。端面の底辺の長さＫＤをｇ
とする。当然に点Ｈの高さはｋｓｉｎχ、Ａ点の高さは
ｈｓｉｎχである。
【００１８】チップ取付座自体を軸に対して斜めにして
取付座によってアキシャルレーキ角を与えることもあ
る。しかし問題を単純化するためここでは、取付座のア
キシャルレーキ角は０度とする。つまりホルダ−の取付
座は底面ＪＫＤＣが軸方向（Ｚ軸）に平行であるように
する。
取付座によってアキシャルレーキ角を与えることもあ
る。しかし問題を単純化するためここでは、取付座のア
キシャルレーキ角は０度とする。つまりホルダ−の取付
座は底面ＪＫＤＣが軸方向（Ｚ軸）に平行であるように
する。
【００１９】図４にこの事情を説明する。これは切削周
面Σ、チップなどを、ｘｙ平面に投影した投影図であ
る。図において、辺ＡＤ（ｈ）がＣＢ（ｋ）よりも長
い。点Ａの方が点Ｂよりも高い。しかし点Ａ、点Ｂとも
に半径ｒの切削周面Σに接触しなければならない。そう
なると、底辺ＤＣが軸方向（Ｚ軸）からずれてきて、点
Ｃが点Ｄよりも外側に飛び出してくる。底辺ＤＣが軸線
に対して非平行になる。ＤＣが軸に対して傾いてくる。
条件を整理しよう。 （１）逃げ面ＡＤＣＢ、ＩＨＫＪは平面でなければなら
ない。 （２）点Ａ、Ｂともに切削周面Σに接触しなければなら
ない。 （３）チップ自身または取付座或いは両方に傾き角（ア
キシャルレーキ角）を与えるので、切刃稜線の内、点Ａ
の方が点Ｂより高い。
面Σ、チップなどを、ｘｙ平面に投影した投影図であ
る。図において、辺ＡＤ（ｈ）がＣＢ（ｋ）よりも長
い。点Ａの方が点Ｂよりも高い。しかし点Ａ、点Ｂとも
に半径ｒの切削周面Σに接触しなければならない。そう
なると、底辺ＤＣが軸方向（Ｚ軸）からずれてきて、点
Ｃが点Ｄよりも外側に飛び出してくる。底辺ＤＣが軸線
に対して非平行になる。ＤＣが軸に対して傾いてくる。
条件を整理しよう。 （１）逃げ面ＡＤＣＢ、ＩＨＫＪは平面でなければなら
ない。 （２）点Ａ、Ｂともに切削周面Σに接触しなければなら
ない。 （３）チップ自身または取付座或いは両方に傾き角（ア
キシャルレーキ角）を与えるので、切刃稜線の内、点Ａ
の方が点Ｂより高い。
【００２０】点Ａでの逃げ角をΦA 、点Ｂでの逃げ角を
ΦB とする。点Ａ、Ｂでの逃げ角は、その点で切削周面
に引いた接線と辺ＡＤ、ＢＣのなす角度である。ＡＤが
長く、ＢＣが短い。点Ａ、Ｂは切削周面に接触する。こ
のため点Ｃは外側へ移動する。底辺ＤＣがＺ軸に対して
斜めになる。このために点Ａでの逃げ角ΦA が、点Ｂで
のげ角ΦB よりも大きくなる。ΦA ＞ΦB である。する
とΦB ＝６゜にしても、ΦA は最適逃げ角にならない。
ΦA はこれまでの例では１５゜以上にもなる場合もあっ
た。
ΦB とする。点Ａ、Ｂでの逃げ角は、その点で切削周面
に引いた接線と辺ＡＤ、ＢＣのなす角度である。ＡＤが
長く、ＢＣが短い。点Ａ、Ｂは切削周面に接触する。こ
のため点Ｃは外側へ移動する。底辺ＤＣがＺ軸に対して
斜めになる。このために点Ａでの逃げ角ΦA が、点Ｂで
のげ角ΦB よりも大きくなる。ΦA ＞ΦB である。する
とΦB ＝６゜にしても、ΦA は最適逃げ角にならない。
ΦA はこれまでの例では１５゜以上にもなる場合もあっ
た。
【００２１】図４に於いて、軸中心がＯ点であり、これ
を中心として半径ｒの円を描きこれによって切削周面Σ
を表す。チップの端面ＨＫＤＡが描かれる。その向こう
に辺ＣＢが見える。チップ底面ＫＤＣＪが線分ＫＤＣに
よって表現される。辺ＤＣが軸に平行でなく、点Ｄは点
Ｃより内側にある。
を中心として半径ｒの円を描きこれによって切削周面Σ
を表す。チップの端面ＨＫＤＡが描かれる。その向こう
に辺ＣＢが見える。チップ底面ＫＤＣＪが線分ＫＤＣに
よって表現される。辺ＤＣが軸に平行でなく、点Ｄは点
Ｃより内側にある。
【００２２】先述のように図４はＸＹ平面への投影図で
ある。この投影図において、Ｏから辺ＡＤに下した垂線
の足をＴとする。０から辺ＢＣに下した垂線の足をＳと
する。
ある。この投影図において、Ｏから辺ＡＤに下した垂線
の足をＴとする。０から辺ＢＣに下した垂線の足をＳと
する。
【００２３】点Ａでの逃げ角ΦA は点Ａで円Σに引いた
接線と辺ＡＤのなす角度である。点Ｂでの逃げ角ΦB は
点Ｂで円Σに引いた接線と辺ＢＣのなす角度である。∠
ＯＴＡ＝∠ＯＳＢ＝９０゜である。これは逃げ面ＡＤＣ
Ｂの平坦性による。逃げ面の平坦性がこの式によって表
される。三角形ＯＡＴ、ＯＢＳにおいて、∠ＡＯＴが逃
げ角ΦA であり、∠ＢＯＳが逃げ角ΦB である。
接線と辺ＡＤのなす角度である。点Ｂでの逃げ角ΦB は
点Ｂで円Σに引いた接線と辺ＢＣのなす角度である。∠
ＯＴＡ＝∠ＯＳＢ＝９０゜である。これは逃げ面ＡＤＣ
Ｂの平坦性による。逃げ面の平坦性がこの式によって表
される。三角形ＯＡＴ、ＯＢＳにおいて、∠ＡＯＴが逃
げ角ΦA であり、∠ＢＯＳが逃げ角ΦB である。
【００２４】 ｓｉｎΦA ＝（ｈ＋ＤＴ）／ｒ （１） ｓｉｎΦB ＝（ｋ＋ＣＳ）／ｒ （２） である。ｈ＞ｋ、ＣＳはほぼＤＴに等しいから、ΦA ＞
ΦB である。
ΦB である。
【００２５】すると後端Ｂ点では逃げ角が６゜にできて
も、前端Ａでは逃げ角が最適値（５゜〜７゜）を大きく
外れる。ΦA は１５゜を越える場合もある。先端での逃
げ角が大きすぎる。図４で説明したものはチップ取付座
の傾きが０度の場合である。取付座に傾き（アキシャル
レーキ角）をつけると、ΦA とΦB の比はより一層大き
くなる。
も、前端Ａでは逃げ角が最適値（５゜〜７゜）を大きく
外れる。ΦA は１５゜を越える場合もある。先端での逃
げ角が大きすぎる。図４で説明したものはチップ取付座
の傾きが０度の場合である。取付座に傾き（アキシャル
レーキ角）をつけると、ΦA とΦB の比はより一層大き
くなる。
【００２６】先端（点Ａ）で逃げ角ΦA が大きくなり、
チップに掛かる力が過大になってＡ点近傍でチップ刃先
が破損する可能性もある。このような問題がある。しか
し従来はそのような問題を解決する手段がなかった。尖
点Ａは最も力が掛かり、欠け易いところである。その部
位の逃げ角がこのように大きいというのは問題である。
刃先でチッピングが起こり易いからである。刃先強度を
損なうのでこのように大きい逃げ角は望ましくない。
チップに掛かる力が過大になってＡ点近傍でチップ刃先
が破損する可能性もある。このような問題がある。しか
し従来はそのような問題を解決する手段がなかった。尖
点Ａは最も力が掛かり、欠け易いところである。その部
位の逃げ角がこのように大きいというのは問題である。
刃先でチッピングが起こり易いからである。刃先強度を
損なうのでこのように大きい逃げ角は望ましくない。
【００２７】このような欠点を解決し、切断刃の稜線Ａ
Ｂの先端Ａでも逃げ角をもっと小さくし、切断刃の破損
（チッピング）の可能性をなくしたチップを提供する事
が本発明の目的である。
Ｂの先端Ａでも逃げ角をもっと小さくし、切断刃の破損
（チッピング）の可能性をなくしたチップを提供する事
が本発明の目的である。
【００２８】
【課題を解決するための手段】本発明のスローアウエイ
チップは逃げ面ＡＤＣＢ、ＩＨＫＪを凸型の曲面とす
る。逃げ面を凸曲面とすることによって、チップ先端部
Ａ、Ｉでの逃げ角ΦA をより小さくすることができる。
凸曲面の形状を工夫することによって、切断辺ＡＢにそ
って逃げ角を常に一定に保つ事も可能である。
チップは逃げ面ＡＤＣＢ、ＩＨＫＪを凸型の曲面とす
る。逃げ面を凸曲面とすることによって、チップ先端部
Ａ、Ｉでの逃げ角ΦA をより小さくすることができる。
凸曲面の形状を工夫することによって、切断辺ＡＢにそ
って逃げ角を常に一定に保つ事も可能である。
【００２９】
【発明の実施の形態】逃げ面ＡＤＣＢには先述のように
３つの条件（１）〜（３）が課されていた。ために切断
辺ＡＢの尖点Ａで過大な逃げ角ΦA が生じていた。
３つの条件（１）〜（３）が課されていた。ために切断
辺ＡＢの尖点Ａで過大な逃げ角ΦA が生じていた。
【００３０】本発明はこの難問を解決するために、
（１）の条件を外す。（２）と（３）は維持する。
（１）の平坦性条件を捨て、逃げ面ＡＤＣＢ、ＩＨＫＪ
を凸曲面とする。逃げ面を凸曲面とすることによって、
点Ａでの逃げ角を下げ、点Ｂでの逃げ角の下がりを抑え
る事ができる。もちろんどのような凸曲面でも良いとい
う訳ではない。点Ａでの逃げ角ΦA を小さくできるとい
う条件が必要である。そのような条件を含んでいても
尚、底辺ＤＣを直線状にするか、或いは底辺ＤＣをも円
弧状にするかによって、曲面設計の自由度が異なってく
る。
（１）の条件を外す。（２）と（３）は維持する。
（１）の平坦性条件を捨て、逃げ面ＡＤＣＢ、ＩＨＫＪ
を凸曲面とする。逃げ面を凸曲面とすることによって、
点Ａでの逃げ角を下げ、点Ｂでの逃げ角の下がりを抑え
る事ができる。もちろんどのような凸曲面でも良いとい
う訳ではない。点Ａでの逃げ角ΦA を小さくできるとい
う条件が必要である。そのような条件を含んでいても
尚、底辺ＤＣを直線状にするか、或いは底辺ＤＣをも円
弧状にするかによって、曲面設計の自由度が異なってく
る。
【００３１】底辺ＤＣを直線（線分）にする場合におい
ても、曲面を一軸性のものにするか、二軸性にするかの
選択枝がある。
ても、曲面を一軸性のものにするか、二軸性にするかの
選択枝がある。
【００３２】一般的条件 最も一般的な要求を述べる。任意の点での周方向（Ｙ方
向）の曲率をξ、軸線方向（Ｚ方向）の曲率をζで表
す。いずれも外向きを正と定義する。凸曲面というの
は、その領域の全ての点でξ＋ζ＞０が成り立つ事であ
る。本発明では少なくとも稜線ＡＢを含む一部で凸曲面
であればよい。点Ａでの曲面の周面方向の曲率をξA 、
軸線方向の曲率をζA とする。点Ｂでの曲面の周面方向
の曲率をξB ，軸方向の曲率をζB とする。図４、図２
の座標を使って、これらの定義を再確認する。ホルダ−
の回転軸線をＺ軸とし、ホルダ−の取付座の底面をＺＸ
面とする。つまり底面はＹ軸に垂直であるとする。円周
方向というのは、ＸＹ平面で切削周面の接線方向であ
る。つまり点（ｘ，ｙ）で円周方向というのは、ベクト
ル（ーｙ，ｘ）の方向である。半径方向というのは、ベ
クトル（ｘ，ｙ）の方向である。ξA というのは点Ａ
で、円周方向の曲率である。逃げ角は軸方向の曲率ζに
は無関係であり、円周方向の曲率ξによって決まる。
向）の曲率をξ、軸線方向（Ｚ方向）の曲率をζで表
す。いずれも外向きを正と定義する。凸曲面というの
は、その領域の全ての点でξ＋ζ＞０が成り立つ事であ
る。本発明では少なくとも稜線ＡＢを含む一部で凸曲面
であればよい。点Ａでの曲面の周面方向の曲率をξA 、
軸線方向の曲率をζA とする。点Ｂでの曲面の周面方向
の曲率をξB ，軸方向の曲率をζB とする。図４、図２
の座標を使って、これらの定義を再確認する。ホルダ−
の回転軸線をＺ軸とし、ホルダ−の取付座の底面をＺＸ
面とする。つまり底面はＹ軸に垂直であるとする。円周
方向というのは、ＸＹ平面で切削周面の接線方向であ
る。つまり点（ｘ，ｙ）で円周方向というのは、ベクト
ル（ーｙ，ｘ）の方向である。半径方向というのは、ベ
クトル（ｘ，ｙ）の方向である。ξA というのは点Ａ
で、円周方向の曲率である。逃げ角は軸方向の曲率ζに
は無関係であり、円周方向の曲率ξによって決まる。
【００３３】点Ａでの逃げ角の減少分をΔΦA 、点Ｂで
の逃げ角の減少分をΔΦB とする。点Ａでの減少分とい
うのは、Ｄ点から曲率ξA の円弧を引きその上に点Ａを
取った場合と、点Ｄでその円弧に接する直線を引きその
上に点Ａを取った場合（ＡＤの長さは同じ）を比較し、
円弧にしたことによる逃げ角の減少分である。点Ｂでの
減少分も同様である。 ΔΦA ＝ｈξA （３） ΔΦB ＝ｋξB （４） である。すこしでも点Ａでの減少分が大きければ良いの
で、 ΔΦA ＞ΔΦB （５） であればそれなりに効果がある。つまり、 ξA ／ξB ＞ｋ／ｈ （６） であれば良い。これは一般条件である。
の逃げ角の減少分をΔΦB とする。点Ａでの減少分とい
うのは、Ｄ点から曲率ξA の円弧を引きその上に点Ａを
取った場合と、点Ｄでその円弧に接する直線を引きその
上に点Ａを取った場合（ＡＤの長さは同じ）を比較し、
円弧にしたことによる逃げ角の減少分である。点Ｂでの
減少分も同様である。 ΔΦA ＝ｈξA （３） ΔΦB ＝ｋξB （４） である。すこしでも点Ａでの減少分が大きければ良いの
で、 ΔΦA ＞ΔΦB （５） であればそれなりに効果がある。つまり、 ξA ／ξB ＞ｋ／ｈ （６） であれば良い。これは一般条件である。
【００３４】一軸性一様曲率曲面の場合 もともとｈ＞ｋなのであるから周方向の曲率が同じであ
っても点Ａでの逃げ角の減少分の方が大きい。つまりξ
A ＝ξB であっても、（５）の不等式を満足できる。
（６）はそのような場合も含めて、たとえξA がξB よ
りも小さくても、つまり、点Ａでの曲率半径が、点Ｂで
の曲率半径よりも大きくても、効果があるということを
述べている。
っても点Ａでの逃げ角の減少分の方が大きい。つまりξ
A ＝ξB であっても、（５）の不等式を満足できる。
（６）はそのような場合も含めて、たとえξA がξB よ
りも小さくても、つまり、点Ａでの曲率半径が、点Ｂで
の曲率半径よりも大きくても、効果があるということを
述べている。
【００３５】ＡＢ間の全ての点で逃げ角が等しいもの これは理想的なものであって、辺ＡＢ間の全ての点にお
いて、逃げ角が例えば６度にできて、さらに、曲面の方
向が円周方向つまりＹ軸方向だけであるというものであ
る。そのような曲面が果たして存在するのか？存在する
のである。
いて、逃げ角が例えば６度にできて、さらに、曲面の方
向が円周方向つまりＹ軸方向だけであるというものであ
る。そのような曲面が果たして存在するのか？存在する
のである。
【００３６】図５はスローアウエイチップの逃げ面ＡＤ
ＣＢの図である。これは座標系を説明するための図でも
ある。底辺ＤＣはＸＹ面に投影されるとＺ軸に対して僅
かな角度ｗをなす。これは先ほど説明したように（３）
式によって与えられる。
ＣＢの図である。これは座標系を説明するための図でも
ある。底辺ＤＣはＸＹ面に投影されるとＺ軸に対して僅
かな角度ｗをなす。これは先ほど説明したように（３）
式によって与えられる。
【００３７】４点Ａ、Ｄ、Ｃ、Ｂは同一平面上にある。
これは図２、図３に示す平坦逃げ面である。本発明はこ
の平面を基礎として、凸曲面とする。Ｙ方向の曲率をξ
とする。つまりＺ軸に直交する全ての面において曲線は
単一の曲率を持つとする。これはｚの関数であるからξ
（ｚ）とする。稜線ＡＢの高さをｙ（ｚ）とすると、 ｙ（ｚ）＝ｈ−（ｈ−ｋ）ｚ／ｄ＝ｈーｑｚ （７） によって表現する事ができる。但しｑ＝（ｈ−ｋ）／ｄ
である。ｚを独立変数、ｙやｘを従属変数として考え
る。逃げ角Φはｚの関数である。Φをラジアン単位で表
して、 Φ（ｚ）＝ｓｉｎ-1（ｙ＋ｃ）／ｒ−ξ（ｚ）ｙ（ｚ） （８） ｃはｈ、ｇ、ｒ、ｄ、ｋによって決まる定数である。逃
げ角Φ（ｚ）を一定にするためには、ｒがｙよりも十分
に大きいと仮定して、 ξ（ｚ）＝（１／ｒ）＋（ｃ／ｒｙ）ー（Φ／ｙ） （９） とすればよい、（９）に（７）を代入して、ξのｚに関
する式を得る。取付座自身に傾きが有る場合は、（７）
において、傾きｑを両者の傾きを含めた傾きｑ’によっ
て置き換えて計算できる。辺ＡＢの全体が切削周面に接
触するために、辺ＡＢ自身が凸曲線でなければならな
い。この凸曲線の曲率半径はｒ／ｑ2 である。
これは図２、図３に示す平坦逃げ面である。本発明はこ
の平面を基礎として、凸曲面とする。Ｙ方向の曲率をξ
とする。つまりＺ軸に直交する全ての面において曲線は
単一の曲率を持つとする。これはｚの関数であるからξ
（ｚ）とする。稜線ＡＢの高さをｙ（ｚ）とすると、 ｙ（ｚ）＝ｈ−（ｈ−ｋ）ｚ／ｄ＝ｈーｑｚ （７） によって表現する事ができる。但しｑ＝（ｈ−ｋ）／ｄ
である。ｚを独立変数、ｙやｘを従属変数として考え
る。逃げ角Φはｚの関数である。Φをラジアン単位で表
して、 Φ（ｚ）＝ｓｉｎ-1（ｙ＋ｃ）／ｒ−ξ（ｚ）ｙ（ｚ） （８） ｃはｈ、ｇ、ｒ、ｄ、ｋによって決まる定数である。逃
げ角Φ（ｚ）を一定にするためには、ｒがｙよりも十分
に大きいと仮定して、 ξ（ｚ）＝（１／ｒ）＋（ｃ／ｒｙ）ー（Φ／ｙ） （９） とすればよい、（９）に（７）を代入して、ξのｚに関
する式を得る。取付座自身に傾きが有る場合は、（７）
において、傾きｑを両者の傾きを含めた傾きｑ’によっ
て置き換えて計算できる。辺ＡＢの全体が切削周面に接
触するために、辺ＡＢ自身が凸曲線でなければならな
い。この凸曲線の曲率半径はｒ／ｑ2 である。
【００３８】
【実施例】図６、図７によって本発明の実施例を説明す
る。円柱形のホルダ−２に、３箇所の切り欠きが設けら
れる。この切り欠きには、平面の取付座４が形成され
る。これに略長方形状のスローアウエイチップ１が固定
される。固定はボルト６によってなされる。このチップ
は横置き型である。ネジの方向が円周方向を向いてい
る。５が切り屑空間（チップポケット）である。チップ
の上面が掬い面になる。図３はチップの概略斜視図であ
る。これはネジ穴を省略している。中央に縦方向にネジ
穴が穿孔される。チップ底面ＤＣＪＫがカッタ本体の平
坦な取付座に固定される場合、辺ＡＢの水平からの傾き
がアキシャルレーキ角である。面ＡＨＢの傾きが径掬い
角である。
る。円柱形のホルダ−２に、３箇所の切り欠きが設けら
れる。この切り欠きには、平面の取付座４が形成され
る。これに略長方形状のスローアウエイチップ１が固定
される。固定はボルト６によってなされる。このチップ
は横置き型である。ネジの方向が円周方向を向いてい
る。５が切り屑空間（チップポケット）である。チップ
の上面が掬い面になる。図３はチップの概略斜視図であ
る。これはネジ穴を省略している。中央に縦方向にネジ
穴が穿孔される。チップ底面ＤＣＪＫがカッタ本体の平
坦な取付座に固定される場合、辺ＡＢの水平からの傾き
がアキシャルレーキ角である。面ＡＨＢの傾きが径掬い
角である。
【００３９】図８は本発明の実施例にかかるスローアウ
エイチップの概略の斜視図である。簡単のため穴の図示
は省略してある。このチップは平面の底面ＫＤＣＪを持
つ。端面間距離はｄである。ＤＫ＝ｇである。その上に
頂点Ｉ、Ａが高く、頂点Ｈ、Ｂが低い二回対称の形状を
持つ。線分ＡＤ＝ｈ、線分ＨＫ＝ｋであり、ｈ＞ｋであ
る。辺ＡＢはアキシャルレーキ角を与えるので傾斜して
いる。傾斜角はｔａｎ-1（ｈ−ｋ）／ｄである。線分Ａ
Ｄは底辺ＫＤにたいしχだけ傾いている。
エイチップの概略の斜視図である。簡単のため穴の図示
は省略してある。このチップは平面の底面ＫＤＣＪを持
つ。端面間距離はｄである。ＤＫ＝ｇである。その上に
頂点Ｉ、Ａが高く、頂点Ｈ、Ｂが低い二回対称の形状を
持つ。線分ＡＤ＝ｈ、線分ＨＫ＝ｋであり、ｈ＞ｋであ
る。辺ＡＢはアキシャルレーキ角を与えるので傾斜して
いる。傾斜角はｔａｎ-1（ｈ−ｋ）／ｄである。線分Ａ
Ｄは底辺ＫＤにたいしχだけ傾いている。
【００４０】本発明において重要な点は、面ＡＤＣＢ
が、凸型の曲面になっているということである。辺ＡＤ
は曲線、ＢＣも曲線である。この曲線は辺ＡＢにそって
逃げ角を小さくする作用がある。点Ａに近づくに従って
逃げ角を下げる作用が大きくなるから、点Ａと点Ｂでの
逃げ角の差が小さくなる。
が、凸型の曲面になっているということである。辺ＡＤ
は曲線、ＢＣも曲線である。この曲線は辺ＡＢにそって
逃げ角を小さくする作用がある。点Ａに近づくに従って
逃げ角を下げる作用が大きくなるから、点Ａと点Ｂでの
逃げ角の差が小さくなる。
【００４１】図９は同じスローアウエイチップの端面か
ら見た図である。曲線ＡＤ、曲線ＩＫなどによって囲ま
れた形状である。チップは超硬合金の粉末を加熱加圧し
てチップを製造する。図８、図９に見るように、チップ
はこのように滑らか曲線によって囲まれており、しかも
上方が広く、底部が狭い。つまり逃げ面ＡＤＣＢ、ＩＨ
ＫＪが凸曲面の抜け勾配に形成されるから、金型によっ
て粉末を固めて作り、ピンで押す事によって簡単に金型
から抜き取る事ができる。
ら見た図である。曲線ＡＤ、曲線ＩＫなどによって囲ま
れた形状である。チップは超硬合金の粉末を加熱加圧し
てチップを製造する。図８、図９に見るように、チップ
はこのように滑らか曲線によって囲まれており、しかも
上方が広く、底部が狭い。つまり逃げ面ＡＤＣＢ、ＩＨ
ＫＪが凸曲面の抜け勾配に形成されるから、金型によっ
て粉末を固めて作り、ピンで押す事によって簡単に金型
から抜き取る事ができる。
【００４２】図１０は同じチップを図９よりもすこし回
転させた状態を示す。曲線ＡＤの向こうに曲線ＣＢが見
える。この二つの曲線の曲率が同じであっても十分に効
果がある。
転させた状態を示す。曲線ＡＤの向こうに曲線ＣＢが見
える。この二つの曲線の曲率が同じであっても十分に効
果がある。
【００４３】図１１はホルダ−の取付座に固定した状態
のチップをしめす。辺ＡＢが切削周面に接触しなければ
ならないが、辺ＡＢの傾きのために辺ＤＣが軸方向に平
行でないようになる。その場合に曲面ＡＤのために、逃
げ角ΦA が減少するという事を表している。
のチップをしめす。辺ＡＢが切削周面に接触しなければ
ならないが、辺ＡＢの傾きのために辺ＤＣが軸方向に平
行でないようになる。その場合に曲面ＡＤのために、逃
げ角ΦA が減少するという事を表している。
【００４４】ホルダ−の取付座には逃げ面に対応して、
凹曲面としても良い。そうするとチップと取付座の接触
面積が増加する。しかしながら、平坦面を持つ逃げ面と
平坦面の取付座の場合であっても、チップと本体の製作
誤差などにより、微視的にみれば接触は点接触にすぎな
い。平坦面といってもやはり凹凸があるからである。し
てみれば本発明のチップにおいても取付座の面は平坦面
であってもよい。点接触になるが差し支えない。凹面に
したところで厳密に両面を沿わせる事は容易でないから
である。
凹曲面としても良い。そうするとチップと取付座の接触
面積が増加する。しかしながら、平坦面を持つ逃げ面と
平坦面の取付座の場合であっても、チップと本体の製作
誤差などにより、微視的にみれば接触は点接触にすぎな
い。平坦面といってもやはり凹凸があるからである。し
てみれば本発明のチップにおいても取付座の面は平坦面
であってもよい。点接触になるが差し支えない。凹面に
したところで厳密に両面を沿わせる事は容易でないから
である。
【００４５】図１２は取付座にもアキシャルレーキ角を
付けた場合のチップ、切削周面の説明図である。辺ＡＢ
が直線の場合を示す。これは取付座にもアキシャルレー
キ角がついている。点Ａ、点Ｂを通る切削周円の接線と
底辺ＤＣが平行でない。チップ自体の傾きと取付座の傾
きの合計が実質的なアキシャルレーキ角になる。そのよ
うにアキシャルレーキ角が大きくても、ＡＤＣＢが曲率
の大きい凸曲面になっているから、点Ａと点Ｂでの、切
削周面の接線とチップ逃げ面のなす角（逃げ角）の差
（θ1 ーθ2 ）が小さくなっている事が分かる。
付けた場合のチップ、切削周面の説明図である。辺ＡＢ
が直線の場合を示す。これは取付座にもアキシャルレー
キ角がついている。点Ａ、点Ｂを通る切削周円の接線と
底辺ＤＣが平行でない。チップ自体の傾きと取付座の傾
きの合計が実質的なアキシャルレーキ角になる。そのよ
うにアキシャルレーキ角が大きくても、ＡＤＣＢが曲率
の大きい凸曲面になっているから、点Ａと点Ｂでの、切
削周面の接線とチップ逃げ面のなす角（逃げ角）の差
（θ1 ーθ2 ）が小さくなっている事が分かる。
【００４６】図１３は辺ＡＢが凸円弧の場合に、本発明
の効果を説明するためのより具体的なチップと切削周面
の斜視図である。これも取付座に傾きがある。ＡＤＣＢ
が凸曲面になっているおり、ＡＢが凸円弧となってい
る。円弧になっているから辺ＡＢは全長で切削周面に接
触できる。点Ａと点Ｂでの逃げ角の差（θ1 ーθ2 ）が
一層小さくなっている事が分かる。
の効果を説明するためのより具体的なチップと切削周面
の斜視図である。これも取付座に傾きがある。ＡＤＣＢ
が凸曲面になっているおり、ＡＢが凸円弧となってい
る。円弧になっているから辺ＡＢは全長で切削周面に接
触できる。点Ａと点Ｂでの逃げ角の差（θ1 ーθ2 ）が
一層小さくなっている事が分かる。
【００４７】なおこれまでに示された実施例では、クラ
ンプ面ＡＢＩＨから底面ＤＣＪＫにかけてその中央にネ
ジ穴を持ち、該ネジ穴からクランプネジをホルダ−にね
じ込むようにしてチップをホルダ−にクランプさせるよ
うになっているが、必ずしもこの構造に限定されること
はなく、例えばレバークランプ、クランプオン、あるい
はウエッジオンクランプ手段などの周知のクランプ手段
でチップをホルダ−にクランプさせる事ができる事は言
うまでもない。
ンプ面ＡＢＩＨから底面ＤＣＪＫにかけてその中央にネ
ジ穴を持ち、該ネジ穴からクランプネジをホルダ−にね
じ込むようにしてチップをホルダ−にクランプさせるよ
うになっているが、必ずしもこの構造に限定されること
はなく、例えばレバークランプ、クランプオン、あるい
はウエッジオンクランプ手段などの周知のクランプ手段
でチップをホルダ−にクランプさせる事ができる事は言
うまでもない。
【００４８】
【発明の効果】横置き型のスローアウエイチップにおい
て、アキシャルレーキ角を大きくとると、切断辺ＡＢの
回転軸線に対する傾きが大きくなる。高い方の切断点Ａ
の高さｈ、低い方の切断点Ｂの高さｋの差（ｈ−ｋ）を
チップの長さｄで割ったものが傾きになる。回転するチ
ップによって被削材を切削する場合、最適の逃げ角は３
〜７度である。従来のように平坦面を逃げ面とすると、
背の高い方の頂点で逃げ角が過大になるが、これに対
し、本発明は、逃げ面を凸曲面としているので、曲面に
よって逃げ角が下がる。点Ａでの逃げ角方向の曲率をξ
A 、点Ｂでの逃げ角方向の曲率をξB とし、高い頂点で
の逃げ角の低下分ｈξA を低い頂点での逃げ角の低下分
ｋξB より大きくする事によって、切断辺ＡＢでの逃げ
角の均一化をはかることができこれがために切刃強度が
格段に改善される。
て、アキシャルレーキ角を大きくとると、切断辺ＡＢの
回転軸線に対する傾きが大きくなる。高い方の切断点Ａ
の高さｈ、低い方の切断点Ｂの高さｋの差（ｈ−ｋ）を
チップの長さｄで割ったものが傾きになる。回転するチ
ップによって被削材を切削する場合、最適の逃げ角は３
〜７度である。従来のように平坦面を逃げ面とすると、
背の高い方の頂点で逃げ角が過大になるが、これに対
し、本発明は、逃げ面を凸曲面としているので、曲面に
よって逃げ角が下がる。点Ａでの逃げ角方向の曲率をξ
A 、点Ｂでの逃げ角方向の曲率をξB とし、高い頂点で
の逃げ角の低下分ｈξA を低い頂点での逃げ角の低下分
ｋξB より大きくする事によって、切断辺ＡＢでの逃げ
角の均一化をはかることができこれがために切刃強度が
格段に改善される。
【００４９】また本発明は、アキシャルレーキ角、ラジ
アルレーキ角を大きく取りつつ、チップの刃先強度を大
きく保つことができ、工具の寿命が大幅に延びることと
なる。
アルレーキ角を大きく取りつつ、チップの刃先強度を大
きく保つことができ、工具の寿命が大幅に延びることと
なる。
【図１】横置き型スローアウエイチップの基本形を示す
斜視図。
斜視図。
【図２】切断片ＡＢにおいて、アキシャルレーキ角を取
るために、前端点Ａを高く後端点Ｂを低くしたスローア
ウエイチップの原理型を示す斜視図。
るために、前端点Ａを高く後端点Ｂを低くしたスローア
ウエイチップの原理型を示す斜視図。
【図３】切断端面に段部を設けたチップの概略斜視図。
【図４】傾斜した切断辺ＡＢをもつチップによって被対
象物を切削するときに切断片ＡＢが切削周面に接触する
ように保持し、逃げ角が点Ａと点Ｂにおいて異なる事を
説明する図。
象物を切削するときに切断片ＡＢが切削周面に接触する
ように保持し、逃げ角が点Ａと点Ｂにおいて異なる事を
説明する図。
【図５】本発明のチップの逃げ面を示す概略図。逃げ面
に凸曲面が形成されている。
に凸曲面が形成されている。
【図６】直角肩削り型のカッタの前端面図。
【図７】直角肩削りのカッタの側面図。
【図８】本発明のチップの概略の外形を示す斜視図。
【図９】同じチップの端面図。
【図１０】同じチップを底面において少し廻して点Ａと
点Ｂが切削周面に接するようにした状態の端面図。
点Ｂが切削周面に接するようにした状態の端面図。
【図１１】凸曲面逃げ面を持つ本発明のチップがＡＢに
おいて切削周面に接したときに、点Ａ、点Ｂでの逃げ角
の差異が小さくなる事を説明する端面方向からの図。
おいて切削周面に接したときに、点Ａ、点Ｂでの逃げ角
の差異が小さくなる事を説明する端面方向からの図。
【図１２】直線状の切れ刃ＡＢと凸曲面逃げ面を持つ本
発明のチップがＡＢにおいて切削周面に接したときに、
点Ａ、点Ｂでの逃げ角の差異が小さくなる事を説明する
掬い面方向からみた斜視図。
発明のチップがＡＢにおいて切削周面に接したときに、
点Ａ、点Ｂでの逃げ角の差異が小さくなる事を説明する
掬い面方向からみた斜視図。
【図１３】凸曲線状の切れ刃ＡＢと凸曲面逃げ面を持つ
本発明のチップがＡＢにおいて切削周面に接したとき
に、点Ａ、点Ｂでの逃げ角の差異が一層小さくなる事を
説明する掬い面方向からみた斜視図。
本発明のチップがＡＢにおいて切削周面に接したとき
に、点Ａ、点Ｂでの逃げ角の差異が一層小さくなる事を
説明する掬い面方向からみた斜視図。
１ チップ ２ ホルダー ３ 軸 ４ 取付座 ５ チップポケット（切り屑窪み） ６ ネジ ＤＣＪＫ チップ底面 ＡＢＩＨ チップ表面 ＡＤＣＢ 逃げ面 ＩＨＫＪ 逃げ面 ＡＨＫＤ 端面 ＩＪＣＢ 端面
Claims (3)
- 【請求項１】 底面がホルダ−の取付座に固定される面
であり、表面が対象物を切削する掬い面であるり、且つ
チップをホルダ−にクランプさせるクランプ面であり、
側面が主逃げ面であって、該逃げ面の少なくとも切刃を
含む一部分或いは全部が凸曲面であることを特徴とする
スローアウエイチップ。 - 【請求項２】 略長方形の形状となし、その中央部を中
心として切刃部が二回対称に形成され、底面ＤＣＪＫが
ホルダ−の取付座に固定される面であり、表面ＡＢＩＨ
が対象物を切削する掬い面であり、且つチップをホルダ
−にクランプさせるクランプ面であり、側面ＡＤＣＢ、
ＩＨＫＪが主逃げ面であって、切断辺ＡＢ、ＩＨがアキ
シャルレーキ角を与えるために底面に対して傾斜してお
り、線分ＡＤ＝ｈが線分ＢＣ＝ｋより長く（ｈ＞ｋ）、
逃げ面ＡＤＣＢ、ＩＨＫＪが凸曲面であり、点Ａでの凸
曲面の曲率ξA と点Ｂでの凸曲面の曲率ξB が不等式ξ
A ／ξB ＞ｋ／ｈを満たすようにしてあることを特徴と
するスローアウエイチップ。 - 【請求項３】 同一半径を持つ刃先軌跡の包絡面として
定義される切削周面に接触する切り刃線ＡＢのすべての
点において逃げ角Φが３度〜７度の一定角度であること
を特徴とする請求項１叉は２に記載の凸曲面の逃げ面を
持つスローアウエイチップ。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11017896A JP3701380B2 (ja) | 1996-04-06 | 1996-04-06 | スローアウエイチップ |
| EP97105608A EP0799664A2 (en) | 1996-04-06 | 1997-04-04 | Throw away tip |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11017896A JP3701380B2 (ja) | 1996-04-06 | 1996-04-06 | スローアウエイチップ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09272002A true JPH09272002A (ja) | 1997-10-21 |
| JP3701380B2 JP3701380B2 (ja) | 2005-09-28 |
Family
ID=14529033
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11017896A Expired - Lifetime JP3701380B2 (ja) | 1996-04-06 | 1996-04-06 | スローアウエイチップ |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0799664A2 (ja) |
| JP (1) | JP3701380B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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