JP3624784B2 - 排出炭酸ガス吸収反応用の反応装置 - Google Patents
排出炭酸ガス吸収反応用の反応装置 Download PDFInfo
- Publication number
- JP3624784B2 JP3624784B2 JP2000069265A JP2000069265A JP3624784B2 JP 3624784 B2 JP3624784 B2 JP 3624784B2 JP 2000069265 A JP2000069265 A JP 2000069265A JP 2000069265 A JP2000069265 A JP 2000069265A JP 3624784 B2 JP3624784 B2 JP 3624784B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- exhaust gas
- reaction
- tank
- solid particles
- reaction tank
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A50/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE in human health protection, e.g. against extreme weather
- Y02A50/20—Air quality improvement or preservation, e.g. vehicle emission control or emission reduction by using catalytic converters
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
- Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
- Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2
Landscapes
- Treating Waste Gases (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
- Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は工業プロセスなどで発生したＣＯ２含有排ガス中のＣＯ２濃度を低減し、ＣＯ２の大気中への排出量を削減するための排出炭酸ガス吸収反応用の反応装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来、工業プロセスなどで発生した排ガス中に含まれるＣＯ２をＣａＯやＣａ（ＯＨ）２に吸収固定させることにより排ガス中から除去する技術が、特開平３−３２７２１号公報や特開平７−８８３６２号公報などで提案されている。このうち特開平３−３２７２１号公報には、燃焼装置の排ガス排出系の下流側にＣａＯやＣａ（ＯＨ）２などの固体塩基粉末の流動層を設けた炭酸ガス除去装置が示され、また、特開平７−８８３６２号公報には石炭灰、高炉スラグからなる産業廃棄物を主成分とし、且つカルシウム化合物の水和物を含有する粉粒状の炭酸ガス吸着体が示されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、これらの従来技術ではＣａＯやＣａ（ＯＨ）２によるＣＯ２の固定が十分な速度で進行せず、このため工業規模での実用化は困難である。
そこで、本発明者らは排ガス中のＣＯ２を工業規模で且つ効率的に吸収・除去できる方法を見い出すべくＣＯ２の吸収方法について詳細な検討を行い、その結果、従来技術においてＣＯ２の吸収固定が十分な速度で進行しないのは、ＣａＯやＣａ（ＯＨ）２を含む固体粒子にＣＯ２含有排ガスを直接接触させていたためであること、これに対してＣａＯやＣａ（ＯＨ）２を含む固体粒子に適当な水分の存在下で、より好ましくは固体粒子の表面付着水（固体粒子表面に形成された水膜）を介してＣＯ２含有排ガスを接触させることにより、排ガス中のＣＯ２を固体粒子に効率的に吸収固定できることを見い出した。
【０００４】
本発明は、このような適当な水分の存在下でＣａＯやＣａ（ＯＨ）２を含む固体粒子にＣＯ２含有排ガスを接触させることで排ガス中のＣＯ２を固体粒子に吸収固定する方法を前提とし、この方法の実施に好適な反応装置を提供するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
ＣａＯやＣａ（ＯＨ）２を含む固体粒子に適当な水分の存在下で（より好ましくは固体粒子の表面付着水を介して）排ガスを接触させることにより、排ガス中のＣＯ２を固体粒子に吸収固定するための反応装置としては、流動層方式、ロータリーキルン方式、充填層方式などが考えられるが、このなかで充填層方式が装置としては最も簡便で実用性がある。そこで、本発明者らはこの充填層方式の反応装置を用いてＣＯ２を固体粒子に吸収固定するための種々の実験を行った。この実験では、箱型の反応槽内に水分が適量添加された固体粒子（ＣａＯやＣａ（ＯＨ）２を含む固体粒子）充填し、この反応槽の底部からＣＯ２含有排ガスを供給して行った。そして、この実験の結果以下のような事実が判明した。
【０００６】
▲１▼ 反応槽内に充填された固体粒子に含まれるＣａＯやＣａ（ＯＨ）２と排ガス中のＣＯ２との反応で発生した熱により反応槽内の水分の一部が蒸発し、また、槽内部の充填層は固体粒子を充填し均一に均らしただけで加圧などによる締め固めを行っていないため、排ガスの通気による固体粒子の振動により充填層が締まり、その見掛け体積が減少する。この充填層の収縮により層内に長径５ｍｍ〜数ｃｍ程度の排ガスの通り道（空隙）ができ、これが短時間のうち急速に成長して長径５〜１０ｃｍ以上となり、図４に示すようなガスの吹き抜けが発生する。そして、このような吹き抜けが発生すると、充填層の固体粒子の大部分は排ガスとの接触が不十分なままとなり、ＣＯ２の吸収固定率が大幅に低下する。
【０００７】
▲２▼ 上記のようなガスの吹きぬけが発生するのは、充填層の収縮によって初期段階に排ガスの通り道が発生すると、圧損が小さいためにその通り道に排ガスの流れが集中して急速に大きなガス流路となり、これが吹抜けとなるためである。
▲３▼ 吹き抜けは概ね反応槽の内壁面に沿った位置や反応槽の隅部（コーナー部）などに発生しやすい。これは、槽内壁面には水分を含んだ固体粒子の付着物が生成しやすいため、充填層の体積減少によって壁面（正確には壁面付着物）に沿った位置に空隙が生じやすく、また反応槽の隅部は単純投入による充填では充填密度が最初から低く、ここに吹き抜けの起点である排ガスの小さな通り道ができやすいためであると考えられる。
【０００８】
▲４▼ また、排ガスを反応槽の底部から槽内に供給することも吹き抜けの発生原因の一つとなる。すなわち、排ガスを反応槽の底部から槽内に供給した場合、排ガス流による充填層の持ち上げ効果が充填層自体の自重による締まりを阻害し、この作用によっても吹き抜けの起点となる排ガスの通り道が生じ、これが上記▲２▼のような過程で吹き抜けの発生につながる。また、このような主因による吹きぬけは概ね反応槽の内壁面に沿って発生しやすい。これは充填物の体積減少により内壁面との間に隙間が生じ、上記のような初期の排ガスの通り道が生じ易いためであると考えられる。
【０００９】
そして、以上のような機構で生じる排ガスの吹き抜けの発生防止対策について検討した結果、以下のような各手段が有効であり、しかもこれらを適宜組み合わせることにより吹き抜けの発生をより効果的に防止できることが判った。
（１） 反応槽に槽側壁に振動を与えるための振動装置を付設する。このような振動装置により反応槽の側壁に振動を与えることにより、槽内壁面への固体粒子の付着が防止されるとともに、充填層の自重による締りが促進され、この結果、吹き抜けの起点となる排ガスの小さな通り道の発生を抑えることができる。
【００１０】
（２） 反応槽の内壁面に、槽下方に向けて槽内部の水平断面積を減ずるような傾斜を付す。このような傾斜による槽内部の水平断面積の縮小により、排ガス通気に起因した充填層の締まりよる体積減少が相殺され、その結果、吹き抜けの起点となる排ガスの小さな通り道の発生を抑えることができる。
（３） 反応槽内部の水平断面形状を、円形状、楕円形状又は隅部が円弧若しくは楕円弧状である形状に構成する。上述したように反応槽への単純投入による充填では反応槽の隅部での固体粒子の充填密度が低くなり、上記のような充填層の体積減少が生じると、この反応槽の隅部に吹き抜けの起点となる排ガスの通り道ができやすい。これに対して、反応槽の水平断面形状を円形状又は楕円形状にして隅部をなくすか、或いは隅部の水平断面形状を円弧若しくは楕円弧状にして充填密度が低くなるような隅部をなくすことにより、反応槽で充填密度が低い部分が生じることが防止され、これにより吹き抜けの起点となる排ガスの小さな通り道発生を抑えることができる。
【００１１】
（４） 反応槽の上部に排ガス導入部を設けるとともに、反応槽の底部に排ガス排出部を設ける。これにより排ガス流による充填層の持ち上げ効果がなくなり、吹き抜けの起点となる排ガスの小さな通り道の発生を抑えることができる。
（５） 上記記（１）〜（３）の構造において、反応槽の排ガス導入部を槽底部に設けられる多孔板とその下方に形成される排ガス室とにより構成し、この排ガス室に排ガス供給管を接続した構造とすることにより、充填層全体に排ガスを流すことができ、ＣＯ２との反応が不十分な充填層部分が生じるのが防止される。
【００１２】
（６） 上記（４）の構造において、排ガス排出部を槽底部に設けられる多孔板とその下方に形成される排ガス室とにより構成し、この排ガス室に排ガス排出管を接続した構造とすることにより、充填層全体に排ガスを流すことができ、ＣＯ２との反応が不十分な充填層部分が生じるのが防止される。また、多孔板を槽側壁に近い外縁部を除く領域にのみガス通孔を有する構造とすることにより、排ガスの流れが槽底部中央側寄りに誘導される結果、特に吹き抜けが生じやすい槽内壁面の近傍でのガス流れの形成が適度に抑制され、吹き抜けの起点となる排ガスの小さな通り道の発生を抑えることができる。
（７） 上記（１）〜（４）の構成の中から選ばれる構造を２つ以上組み合わせることにより吹き抜けをより効果的に防止できる。また、上記（１）〜（３）の構成を組み合わせることにより、さらに好ましくは（１）〜（４）の全部を組み合わせることにより、最も効果的に吹き抜けを防止することができる。
【００１３】
本発明は以上のような知見に基づきなされたもので、その特徴は以下のとおりである。
[1] 少なくとも組成の一部としてＣａＯおよび／またはＣａ（ＯＨ）２を含む固体粒子の集合体が水分を含んだ状態で充填される反応槽を有し、該反応槽内にＣＯ２含有排ガスを導入して前記固体粒子にＣＯ２含有排ガス中のＣＯ２を吸収固定させるための反応装置であって、
前記反応槽に槽側壁に振動を与えるための振動装置を付設したことを特徴とする排出炭酸ガス吸収反応用の反応装置。
【００１４】
[2] 少なくとも組成の一部としてＣａＯおよび／またはＣａ（ＯＨ）２を含む固体粒子の集合体が水分を含んだ状態で充填される反応槽を有し、該反応槽内にＣＯ２含有排ガスを導入して前記固体粒子にＣＯ２含有排ガス中のＣＯ２を吸収固定させるための反応装置であって、
前記反応槽の内壁面に、槽下方に向けて槽内部の水平断面積を減ずるような傾斜を付したことを特徴とする排出炭酸ガス吸収反応用の反応装置。
【００１５】
[3] 上記[1]又は [2] の反応装置において、反応槽の排ガス導入部を、槽底部に設けられる多孔板とその下方に形成される排ガス室とにより構成し、該排ガス室に排ガス供給管を接続したこと特徴とする排出炭酸ガス吸収反応用の反応装置。
【００１６】
[4] 少なくとも組成の一部としてＣａＯおよび／またはＣａ（ＯＨ）２を含む固体粒子の集合体が水分を含んだ状態で充填される反応槽を有し、該反応槽内にＣＯ２含有排ガスを導入して前記固体粒子にＣＯ２含有排ガス中のＣＯ２を吸収固定させるための反応装置であって、
前記反応槽の上部に排ガス導入部を設けるとともに、反応槽の底部に排ガス排出部を設け、該排ガス排出部を、槽底部に設けられ且つ槽側壁に近い外縁部を除く領域にのみガス通孔を有する多孔板とその下方に形成される排ガス室とにより構成し、該排ガス室に排ガス排出管を接続したこと特徴とする排出炭酸ガス吸収反応用の反応装置。
【００１８】
[5] 少なくとも組成の一部としてＣａＯおよび／またはＣａ（ＯＨ）２を含む固体粒子の集合体が水分を含んだ状態で充填される反応槽を有し、該反応槽内にＣＯ２含有排ガスを導入して前記固体粒子にＣＯ２含有排ガス中のＣＯ２を吸収固定させるための反応装置であって、
前記反応槽が下記(a)〜(d)の中から選ばれる２つ以上の構成を備えていることを特徴とする排出炭酸ガス吸収反応用の反応装置。
(a) 反応槽に槽側壁に振動を与えるための振動装置を付設する。
(b) 反応槽の内壁面に、槽下方に向けて槽内部の水平断面積を減ずるような傾斜を付す。
(c) 反応槽内部の水平断面形状を、円形状、楕円形状又は隅部が円弧若しくは楕円弧状である形状に構成する。
(d) 反応槽の上部に排ガス導入部を設けるとともに、反応槽の底部に排ガス排出部を設け、該排ガス排出部を、槽底部に設けられ且つ槽側壁に近い外縁部を除く領域にのみガス通孔を有する多孔板とその下方に形成される排ガス室とにより構成し、該排ガス室に排ガス排出管を接続する。
【００１９】
[6] 上記[5]の反応装置において、反応槽が(a)〜(c)の構成を備えていることを特徴とする排出炭酸ガス吸収反応用の反応装置。
[7] 上記[5]又は[6]の反応装置において、反応槽が(a)〜(c)の中から選ばれる２つ以上の構成を備え、且つ反応槽の排ガス導入部を、槽底部に設けられる多孔板とその下方に形成される排ガス室とにより構成し、該排ガス室に排ガス供給管を接続したこと特徴とする排出炭酸ガス吸収反応用の反応装置。
[8] 上記[5]の反応装置において、反応槽が(a)〜(d)の構成を備えていることを特徴とする排出炭酸ガス吸収反応用の反応装置。
【００２０】
[9] 上記[5]の反応装置において、反応槽が(d)の構成と(a)〜(c)の中から選ばれる１つ以上の構成とを備えていること特徴とする排出炭酸ガス吸収反応用の反応装置。
[10] 上記 [1] 〜 [9] のいずれかの反応装置において、反応槽が、少なくとも組成の一部としてＣａＯおよび／またはＣａ（ＯＨ） ２ を含む固体粒子の集合体が粒子表面に付着した水膜を有する状態で充填される反応槽であることを特徴とする排出炭酸ガス吸収反応用の反応装置。
【００２１】
【発明の実施の形態】
図１及び図２は本発明の反応装置の一実施形態を示すので、図１は装置の縦断面模式図、図２は同じく横断面模式図である。
図において、１は固体粒子の集合体の充填層を形成するための密閉型（または半密閉型）の反応槽であり、この反応槽１の底部側には排ガス（ＣＯ２含有排ガス）を供給するための排ガス導入部２が、また、上端側には槽内に供給された排ガスを排出するための排ガス排出部３がそれぞれ設けられ、これら排ガス導入部２と排ガス排出部３には、それぞれ排ガス供給管４と排ガス排出管５が接続されている。なお、上記反応槽１は図示しない充填物出入部（又は充填物の装入部と排出部）を有し、この充填物出入部を通じて反応槽１に対する固体粒子の集合体（充填物）の出し入れを行う。
【００２２】
本実施形態では、反応槽１内部がその底部寄りに設けられた多孔板６により仕切られ、多孔板４の下方に風箱の機能を有する排ガス室７ａが形成されるとともに、この排ガス室７ａに対して前記排ガス供給管４が接続されている。前記多孔板６には、その全面に多数の小径のガス通孔６０が貫設されている。したがってこの実施形態では、前記多孔板６と排ガス室７ａがガス導入部２を構成し、多孔板６の上方の空間が固体粒子を充填する反応室７ｂを構成している。
なお、前記多孔板６のガス通孔６０の径は、固体粒子が落下せず且つ固体粒子による詰まりが生じないようにするため、充填層を構成する固体粒子の粒度などに応じて適宜選択される。
【００２３】
前記反応槽１の内部は水平断面形状が矩形状に構成されているが、その隅部８（コーナー部）にはアールが付され、円弧状に構成されている。この隅部８のアールの大きさは適宜選択すればよいが、アールがあまり小さいと隅部８での充填物（固体粒子）の充填密度が十分に確保できず、この部分に吹き抜けの起点となる排ガスの小さい通り道が形成されてしまう。このため隅部８のアールは５０ｍｍ以上、望ましくは１００ｍｍ以上とすることが望ましい。
なお、反応槽内部の水平断面形状は角状の隅部が存在しないような形状であればよく、このため本実施形態の形状以外に、隅部を楕円弧状にしたり、或いは反応槽内部の水平断面形状を円形状若しくは楕円形状にしてもよい。
【００２４】
さらに、反応槽１の内壁面９には、槽下方に向けて槽内部の水平断面積を減ずるような傾斜が付されている。この内壁面９の傾斜度は槽内の有効容積が過度に小さくならない限度で適宜選択すればよいが、一般には鉛直方向に対して１／１０以上の傾斜とすることが有効である。
さらに、前記反応槽１の側壁の外側には、槽側壁に振動を与えるための振動装置１０が付設されている。この振動装置１０としては、槽側壁に振動を与えて充填物（固体粒子）の槽内壁面への付着を防止できるような方式のものであれば、その種類を問わない。例えば、偏芯質量型の振動装置などを用いることができる。
【００２５】
なお、この実施形態の装置では、図１の仮想線で示すように反応槽１を複数基設け、これら反応槽１，１ａ，１ｂ …… に対して排ガス供給管を直列に接続した構造とすることもできる。このような装置によれば、反応槽１から排出された排ガスを反応槽１ａに供給し、さらに、反応槽１ａから排出された排ガスを反応槽１ｂに供給するというように、複数の直列的な反応槽で排ガスを順次処理することにより、排ガス中のＣＯ２を効果的に低減させることができる。
【００２６】
図１及び図２に示す実施形態の装置では、反応槽１の反応室７ｂに固体粒子の集合体が装入されて充填層Ａが形成され、この充填層Ａに対してＣＯ２含有排ガスが供給される。排ガスは排ガス供給管４から槽底部の排ガス室７ａに供給された後、多孔板６の多数のガス通孔６０を通じて充填層Ａに供給され、この充填層Ａを流れる過程で排ガス中のＣＯ２が固体粒子のＣａＯ、Ｃａ（ＯＨ）２と反応し、ＣＯ２が固体粒子にＣａＣＯ３として固定される。この反応を終えた排ガスは槽上部の排ガス排出部３及び排ガス排出管５から槽外に排出される。
そして、このような装置の稼働中に連続的に或いは任意のタイミングで振動装置１０を作動させて反応槽１の側壁に振動を与え、これにより槽内壁面への充填物（固体粒子）の付着を防止するとともに、充填層Ａの自重による締りを促進し、これにより吹き抜けの起点となる排ガスの小さな通り道の発生が抑えられる。
【００２７】
また、反応槽１の内壁面９の傾斜による槽内部断面積の縮小により排ガス通気に起因した充填層Ａの締まりよる体積減少が相殺され、吹き抜けの起点となる排ガスの小さな通り道の発生が抑えられ、さらには、反応槽１の隅部８が円弧状であるためこの隅部８での充填物の充填密度が確保され、これにより隅部８での吹き抜けの起点となる排ガスの小さな通り道の発生が抑えられる。
また、本実施形態では、排ガス導入部２を反応槽１の底部に設けられる多孔板６とその下方に形成される排ガス室７ａとにより構成し、この排ガス室７ａに排ガス供給管４を接続した構造であるため、充填層全体に排ガスを流すことができ、ＣＯ２との反応が不十分な充填層部分が生じるのが防止される。
【００２８】
図３は本発明の反応装置の他の実施形態を示す縦断面模式図である。
図において、１１は固体粒子の集合体の充填層を形成するための密閉型（又は半密閉型）の反応槽であり、この反応槽１１の上端側には排ガス（ＣＯ２含有排ガス）を供給するための排ガス導入部１２が、また、底部側には槽内に供給された排ガスを排出するための排ガス排出部１３がそれぞれ設けられ、これら排ガス導入部１２と排ガス排出部１３には、それぞれ排ガス供給管１４と排ガス排出管１５が接続されている。なお、上記反応槽１１は図示しない充填物出入部（又は充填物の装入部と排出部）を有し、この充填物出入部を通じて反応槽１１に対する固体粒子の集合体（充填物）の出し入れを行う。
【００２９】
本実施形態では、反応槽１１内部がその底部寄りに設けられた多孔板１６により仕切られ、多孔板１６の下方にガス排出用の排ガス室１７ａが形成されるとともに、この排ガス室１７ａに対して前記排ガス排出管１４が接続されている。前記多孔板１６には、その全面に多数の小径のガス通孔１６０が貫設されている。したがってこの実施形態では、前記多孔板１６と排ガス室１７ａが排ガス排出部１２を構成し、多孔板１６の上方の空間が固体粒子を充填する反応室１７ｂを構成している。
【００３０】
前記多孔板１６に貫設されるガス通孔１６０の孔径は、固体粒子がガス通孔１６０を通じて飛散せず且つ固体粒子による詰まりが生じないようにするため、充填層を構成する固体粒子の粒度などに応じて適宜選択される。反応槽１１内の充填物（固体粒子）には水分が添加されるため、固体粒子の大きさに対してガス通孔１６０の孔径がある程度大きくても、固体粒子の飛散性はさほど問題にはならず、実験の結果では、例えば６ｍｍのアンダーの固体粒子（鉄鋼スラグなど）を使用する場合、ガス通孔１６０の孔径が４ｍｍ以下であれば固体粒子の飛散は殆ど無視できる程度であった。一方、ガス通孔１６０の孔径の下限に関しては、例えば上記のような粒径の固体粒子を使用する場合、孔径が１ｍｍ未満となると固体粒子による詰まりが顕著になる傾向が見られた。但し、ガス通孔１６０を通じた固体粒子の飛散性と固体粒子によるガス通孔１６０の詰まりの傾向は、使用する固体粒子の篩下粒度だけでなく、粒度分布にも依存しているため、これらに応じて適宜選択される。
【００３１】
一般に前記反応槽１１の気筒流速は、０．１５〜０．０１ｍ／ｓと非常に遅いため動圧に対する配慮は必要がない。このため前記ガス導入部１２は必ずしも反応槽１１の天井部に設ける必要はなく、反応槽１１の側壁上部に設けてもよい。なお、ガス導入部１２及びガス供給管１４を設置するに当たっては、ガス供給管１４内のドレンが充填層上に流入しないように、適当なドレン抜きを設置するなどの対策を採ることが好ましい。
【００３２】
排ガスの吹き抜けは反応槽１１の内側壁面に沿って形成されやすく、これを防止するためには充填層の上面からその底部に向かって流れる排ガス流は、反応槽１１の底部中心側に誘導されるようにすることが好ましい。このため本実施形態では、多孔板１６のガス通孔１６０は槽側壁に近い外縁部には形成せず、その外縁部を除く領域にのみ設けられている。通常、ガス通孔１６０を設けない多孔板１６の外縁部の範囲（すなわち、側壁位置から多孔板中心方向での外縁部の幅）としては、反応槽底部の水平断面形状が矩形状などの多角形状の場合には、その各辺の長さの１０％以上、反応槽底部の水平断面形状が円形状の場合には、該円の半径の１０％以上、反応槽底部の水平断面形状が楕円形状の場合には、該楕円の短径の１０％以上とすることが好ましい。一方、このガス通孔１６０を設けない外縁部の範囲があまり広いと排ガス流が反応槽１１の底部中央側に集中する結果、槽側壁に近い充填物（特に、槽底部に近い充填物）に対する排ガスの供給量が少なくなり、この部分の充填物は未反応のまま残存してしまう。このため上記各場合におけるガス通孔１６０を設けない外縁部の範囲（幅）は２０％以下とすることが好ましい。
【００３３】
また、ガス通孔１６０の個数については、ガス通孔１６０を通じた固体粒子の飛散や固体粒子によるガス通孔の詰まりを防止するため、排ガス流量を全ガス通孔の断面積の合計（ガス通孔の孔径が全て同じ場合には、ガス通孔の断面積×ガス通孔個数）で除した平均通過流速が１０ｍ／ｓ以下、望ましくは１〜３ｍ／ｓ程度になるような個数とすることが好ましい。
【００３４】
なお、本実施形態の装置では、図３の仮想線で示すように反応槽１１を複数基設け、これら反応槽１１，１１ａ，１１ｂ …… に対して排ガス供給管を直列に接続した構造とすることもできる。このような装置によれば、反応槽１１から排出された排ガスを反応槽１１ａに供給し、さらに、反応槽１１ａから排出された排ガスを反応槽１１ｂに供給するというように、複数の直列的な反応槽で排ガスを順次処理することにより、排ガス中のＣＯ２を効果的に低減させることができる。
【００３５】
図３に示す実施形態の装置では、反応槽１１の反応室１７ｂに固体粒子の集合体が装入されて充填層Ａが形成され、この充填層Ａに対してＣＯ２含有排ガスが供給される。排ガスは排ガス供給管１４から充填層上方の槽内部空間に供給された後、充填層Ａ内を上から下に向かって流れ、この充填層Ａを流れる過程で排ガス中のＣＯ２が固体粒子のＣａＯ、Ｃａ（ＯＨ）２と反応し、ＣＯ２が固体粒子にＣａＣＯ３として固定される。この反応を終えた排ガスは多孔板１６のガス通孔１６０を通って排ガス室１７ａに集められ、槽底部の排ガス排出部１３と排ガス排出導管１５から槽外に排出される。
【００３６】
そして、このように排ガスが充填層Ａ内を上から下に向かって流れるため、排ガス流による充填層Ａの持ち上げ効果がなくなり、吹き抜けの起点となる排ガスの小さな通り道の発生が抑えられる。
さらに、本実施形態では、排ガス排出部１３を反応槽１１の底部に設けられる多孔板１６とその下方に形成される排ガス室１７ａとにより構成し、この排ガス室１７ａに排ガス排出管１５を接続し、しかも、多孔板１６が槽側壁に近い外縁部を除く領域にのみガス通孔１６０を有する構造としたことにより、充填層全体に排ガスを流すことができ、ＣＯ２との反応が不十分な充填層部分が生じるのが防止されるとともに、特に吹き抜けが生じやすい槽内壁面の近傍でのガス流れの形成が適度に抑制され、吹き抜けの起点となる排ガスの小さな通り道の発生を抑えることができる。
【００３７】
上述した２つの実施形態のうち図１及び図２に示す実施形態のものは、下記（ａ）〜（ｄ）の構成のうちの（ａ）〜（ｃ）の構成を備えた構造を有し、また、図３に示す実施形態のものは（ｄ）の構成を備えた構造を有するものであるが、本発明の装置は下記（ａ）〜（ｄ）のうちの少なくとも１つの構成を備えることにより、所望の吹き抜け防止効果が得られる。一方、下記（ａ）〜（ｄ）の構成のうちの２つ以上の構成を備えることにより、また好ましくは図１及び図２の実施形態のように（ａ）〜（ｃ）の構成を備えることにより、さらに好ましくは（ａ）〜（ｄ）の構成の全てを備えることにより、さらに優れた吹き抜け防止効果が得られる。また、下記（ａ）〜（ｄ）の構成のうちの２つの構成を組み合わせる場合には、（ａ）−（ｂ）の組み合わせが特に好ましい。
【００３８】
（ａ） 反応槽に槽側壁に振動を与えるための振動装置を付設する。
（ｂ） 反応槽の内壁面に、槽下方に向けて槽内部の水平断面積を減ずるような傾斜を付す。
（ｃ） 反応槽内部の水平断面形状を、円形状、楕円形状又は隅部が円弧若しくは楕円弧状である形状に構成する。
（ｄ） 反応槽の上部に排ガス導入部を設けるとともに、反応槽の底部に排ガス排出部を設ける。
【００３９】
次に、本発明の装置におけるＣＯ２の固定化作用、使用される固体粒子及び排ガスの条件、反応槽に対する固体粒子の装入条件などについて説明する。
本発明の装置内に形成される充填層Ａは、例えば、スラグやコンクリートなどのようなＣａＯおよび／またはＣａ（ＯＨ）２（以下、ＣａＯを例に説明する）を含む固体粒子で構成され、この固体粒子の集合体に水の存在下でＣＯ２含有排ガスを接触させ、下記の反応により排ガス中のＣＯ２を固体粒子にＣａＣＯ３として固定し、排ガス中のＣＯ２を吸収・除去する。
ＣａＯ（固体粒子）＋ＣＯ２（排ガス）→ＣａＣＯ３（固体粒子）
【００４０】
ＣａＯを含む固体粒子の集合体を用い、この固体粒子の集合体にＣＯ２含有排ガスを接触させることにより、排ガス中のＣＯ２を固体粒子にＣａＣＯ３として固定する場合、排ガスを固体粒子中に含まれる適当な水分を介して固体粒子に接触させること、より好ましくは固体粒子に表面付着水（固体粒子表面の水膜）を存在させた状態で排ガスを接触させることにより、固体粒子による排ガス中のＣＯ２の吸収率を効果的に高めることができる。したがって、充填層Ａを構成する固体粒子の集合体は水を含有していること、より望ましくは表面付着水を有していることが好ましい。この表面付着水とは、固体粒子とともに存在する水分のうち、粒子内部に含有される水分以外、すなわち固体粒子外表面に存在する水（水膜）のことである。
また、同様の観点から固体粒子の集合体の含水率は３〜２０％であることが好ましい。したがって、このような固体粒子およびその集合体の水分を確保するために、必要に応じて事前に固体粒子の集合体に水分を添加することが好ましい。
【００４１】
固体粒子が水分、特に表面付着水を有している場合、排ガス中のＣＯ２と固体粒子との反応は、固体粒子から表面付着水中に溶出（拡散）したＣａ成分（Ｃａイオン）と排ガス中から表面付着水中に溶解した炭酸ガス成分との反応となるが、このような固体粒子の表面付着水を介したＣＯ２との反応が、排ガス中のＣＯ２を効率的に吸収・固定する上で特に有効である。
【００４２】
すなわち、本発明者らによる当初の予想では、排ガス中のＣＯ２を固体粒子中のＣａと反応させ、ＣａＣＯ３として固体粒子に固定するという方法では、反応の進行にしたがい固体粒子表面全体にＣａＣＯ３が析出し、固体粒子からのＣａイオンの拡散が妨げられる結果、工業規模で実用化できるような高いレベルのＣＯ２吸収効率は期待できないと考えられていた。しかし、このような予想に全く反し、固体粒子に水分、特に表面付着水を存在させた状態でＣＯ２と反応させることにより、極めて高い効率でＣＯ２を吸収できることが判明した。
【００４３】
この理由は必ずしも明らかではないが、下記のような理由が考えられる。
すなわち、ＣａＯを含む固体粒子の表面に表面付着水を存在させた状態では、表面付着水中に固体粒子側からはＣａイオンが、排ガス側からはＣＯ２（炭酸イオン）がそれぞれ溶解し、これらが表面付着水中で反応して主に固体粒子の表面にＣａＣＯ３が析出するが、この析出の際にＣａＣＯ３の析出核が水中で均一に生成するのではなく、固体粒子表面で生成しやすい不均一核生成として生成するため、ＣａＣＯ３の析出およびその後の成長が固体粒子表面の特定領域でのみ生じる。この結果、ＣａＣＯ３の析出、成長が生じない固体粒子の表面領域が相当な割合で存在することができ、この領域から表面付着水中へのＣａイオンの供給（溶出）を維持できるため、ＣＯ２を短時間で効率的に吸収・固定することができるものと考えられる。
【００４４】
本発明の装置で使用される固体粒子の集合体は、組成としてＣａＯおよび／またはＣａ（ＯＨ）２を含む固体粒子の集合体である。固体粒子中に含まれるＣａ（ＯＨ）２も、ＣａＯと同様にＣＯ２と反応し、これをＣａＣＯ３として固定できるため、固体粒子はこのＣａ（ＯＨ）２を含むものであってもよい。固体粒子中に含まれるＣａＯ、Ｃａ（ＯＨ）２は、少なくとも固体粒子の組成の一部として含まれるものであればよく、したがって、鉱物としてのＣａＯ、Ｃａ（ＯＨ）２の他に、２ＣａＯ・ＳｉＯ２、３ＣａＯ・ＳｉＯ２、ガラスなどのように組成の一部として固体粒子中に存在するものも含まれる。
【００４５】
このような固体粒子の種類に特に制限はないが、特にＣａＯ（および／またはＣａ（ＯＨ）２）の含有率が高く、しかも資源のリサイクルを図ることができるという点で、鉄鋼製造プロセスで発生するスラグ、コンクリート（例えば、廃コンクリート）が好ましい。また、上記スラグやコンクリート以外に、モルタル、ガラス、アルミナセメント、ＣａＯ含有耐火物、ＭｇＯ含有耐火物などが挙げられ、これらの固体粒子の集合体の１種以上を単独でまたは混合して、或いはスラグおよび／またはコンクリートと混合して使用することもできる。
これらの素材は必要に応じて粉状または粒状などに破砕処理され、固体粒子の集合体として用いられる。
【００４６】
一般に、鉄鋼製造プロセスで発生するスラグのＣａＯ濃度は約１３〜５５ｗｔ％、また、コンクリート（例えば、廃コンクリート）のＣａＯ濃度は約５〜１５ｗｔ％（セメント中のＣａＯ濃度：５０〜６０ｗｔ％）であり、また、これらは入手も極めて容易であるため、ＣＯ２吸収材となる固体粒子として極めて好適な素材であるといえる。
【００４７】
鉄鋼製造プロセスで発生するスラグとしては、高炉徐冷スラグ、高炉水砕スラグなどの高炉系スラグ、予備処理、転炉、鋳造等の工程で発生する脱炭スラグ、脱燐スラグ、脱硫スラグ、脱珪スラグ、鋳造スラグなどの製鋼系スラグ、鉱石還元スラグ、電気炉スラグなどを挙げることができるが、これらに限定されるものではなく、また、２種以上のスラグを混合して用いることもできる。
また、コンクリートとしては、例えば、建築物や土木構造物の取壊しなどにより生じた廃コンクリートなどを用いることができる。
また、固体粒子の粒度は特に限定されないが、排ガスとの接触面積を確保して反応性を高めるためにはなるべく粒度が細かい方が好ましく、具体的には実質的に（すなわち、不可避的に含まれる粒度の大きい固体粒子を除き）５ｍｍ以下、特に望ましくは１ｍｍ以下の粒度が好ましい。
【００４８】
本発明の装置が処理の対象とするＣＯ２含有排ガスとは、各種設備や装置から排出されるＣＯ２を含むガスのことであり、このような排ガス源に特別な制限がないことは言うまでもない。比較的ＣＯ２濃度が高い排ガスとしては、ＣａＣＯ３焼成炉の排ガス、熱風炉ガス、ボイラー排ガス、コークス炉排ガス、焼結炉排ガス、スラブ加熱炉排ガス、焼鈍炉排ガスなどが挙げられる。また、この排ガスは燃焼排ガスであるか否か、或いは燃料などとして利用可能か否かも問わず、例えば、鉄鋼製造プロセスで発生し、燃料ガスとして利用されている所謂副生ガス（例えば、高炉ガス、転炉ガス、コークス炉ガスなど）も本発明装置が処理の対象とするＣＯ２含有排ガスに含まれる。
【００４９】
また、処理効率を上げるためには、反応槽内に供給する排ガスを加圧した状態とすることが好ましい。このガス圧力は特に限定しないが、ＣＯ２分圧が高いほど固体粒子の表面付着水中へのＣＯ２溶解速度が大きくなるので、加圧した状態で固体粒子の集合体と接触させれば、大気圧での接触に較べて処理効率を効果的に向上させることができる。
排ガスは、その温度をある程度高くすることにより固体粒子との反応性が高まるが、反応槽内に導入する排ガス温度が、当該反応槽内での水の沸点を超えると固体粒子に付着した水を蒸発させ、却って反応性を阻害する。このため排ガス温度は反応槽内での水の沸点以下とすることが好ましい。
【００５０】
また同様の理由から、反応槽内の温度を水の沸点以下に保つこと、さらに、固体粒子の集合体の温度も反応槽内での水の沸点以下に保つことが好ましい。 また、同様の観点から、排ガス中の水蒸気濃度は高い方が好ましく、このため予め排ガスを水中に通すことでＨ２Ｏを飽和させ、しかる後、反応槽に供給するようにすることが好ましい。
また、反応槽内における固体粒子の集合体の充填率が小さいと排ガスが固体粒子に接触する機会が少なくなり、処理効率に影響を与えるため、固体粒子の集合体の充填率は４０〜８０容積％以上、望ましくは５０〜７０容積％であることが好ましい。
【００５１】
【実施例】
［実施例１］
縦×横×高さがそれぞれ１ｍ×１ｍ×３ｍの直方体反応槽（反応槽の底部に排ガス導入部を設けるとともに、反応槽の上部に排ガス排出部を設け、前記排ガス導入部を反応槽の底部に設けられる多孔板とその下方に形成される排ガス室とにより構成し、この排ガス室に排ガス導入管を接続し、前記多孔板にはその全面に均一にガス通孔を設けた反応槽）を有する反応装置に対して、下記に示すような吹き抜け改善策１〜３を単独で又は２つ以上組み合わせて施し、各々の装置を使用した場合の充填層の吹き抜けの発生状況を調べた。
【００５２】
改善策１：反応槽の両側壁の外側（槽高さ方向の中間位置）に２基の偏芯質量型振動装置（出力１ＫＷ）を付設し、この振動装置を排ガス通気の初期段階から作動させ、反応槽の側壁に連続して振動を付与した。
改善策２：反応槽の内壁面の高さ方向に１／５と１／１０の２水準の傾斜を付した。
改善策３：反応槽の４つの隅部に１００ｍｍのアールを付した。
【００５３】
上記改善策１〜３を単独で又は２つ以上組み合わせて施した試験例２〜５と、上記改善策を全く施さなかった試験例１の結果を表１に示す。なお、試験例１〜５では反応槽内に粒度５ｍｍ以下の製鋼スラグを装入して充填層を形成し、排ガス導入部からＣＯ２を２５％、他は概略Ｎ２よりなる排ガスを供給して、４８時間の処理を行った。試験１〜５では槽内に供給する排ガス流量や充填物などの条件は全て同じにした。
また、試験例１及び試験例５でのＣＯ２吸収固定率は、化学分析法により試験後及び保存しておいた試験前のスラグ中のＣＯ２含有率（ＣａＣＯ３量から換算されるＣＯ２含有率）を測定し、両者を比較することにより求めた。
【００５４】
表１によれば、試験例２〜５は程度の差はあるものの吹き抜け発生の改善効果が得られている。また、その中でも「改善策１」を単独で実施した試験例２に較べて「改善策１」と「改善策２」を組み合わせた試験例３，４の方が吹き抜け発生の改善効果が高く、さらに「改善策１」〜「改善策３」を組み合わせた試験例５が最も高い改善効果が得られている。また、この試験例５では試験例１に較べてＣＯ２吸収固定率が約２０％増加した。
【００５５】
【表１】
【００５６】
［実施例２］
縦×横×高さがそれぞれ１ｍ×１ｍ×３ｍの直方体反応槽を有し、且つ以下のような構造を有する反応装置（試験例１〜３）を用い、各々の装置におけるＣＯ２吸収固定率を調べた。
【００５７】
試験例１：反応槽の底部に排ガス導入部を設けるとともに、反応槽の上部に排ガス排出部を設け、前記排ガス導入部を反応槽の底部に設けられる多孔板とその下方に形成される排ガス室とにより構成し、この排ガス室に排ガス導入管を接続した。多孔板にはその全面にガス通孔を等間隔で設けた。
試験例２：反応槽の上部に排ガス導入部を設けるとともに、反応槽の底部に排ガス排出部を設け、この排ガス排出部を反応槽の底部に設けられる多孔板とその下方に形成される排ガス室とにより構成し、この排ガス室に排ガス排出管を接続した。多孔板にはその全面にガス通孔を等間隔で設けた。
試験例３：装置の基本構造は試験例２と同じであるが、多孔板については、その外縁部の幅１２０ｍｍの部分を除く部分にガス通孔を等間隔で設けた。
【００５８】
なお、試験例１〜３では反応槽内に粒度５ｍｍ以下の製鋼スラグを装入して充填層を形成し、排ガス導入部からＣＯ２を２５％、他は概略Ｎ２によりなる排ガスを供給して、４８時間の処理を行った。試験例１〜３では槽内に供給する排ガス流量や充填物などの条件は全て同じにした。
ＣＯ２吸収固定率は、化学分析法により試験後及び保存しておいた試験前のスラグ中のＣＯ２含有率（ＣａＣＯ３量から換算されるＣＯ２含有率）を測定し、両者を比較することにより求めた。
これらの試験結果では、試験例２のＣＯ２吸収固定率は試験例１に較べて約１２％増加し、試験例３のＣＯ２吸収固定率は試験例１に較べて約１８％増加した。
【００５９】
【発明の効果】
以上述べた本発明の装置によれば、ＣａＯやＣａ（ＯＨ）２を含む固体粒子の充填層に適当な水分の存在下でＣＯ２含有排ガスを導入することにより、排ガス中のＣＯ２を固体粒子に吸収固定することができ、また、その際に充填層内でのガス吹き抜けを適切に防止し、ＣＯ２の効率的な吸収固定を行うことができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の反応装置の一実施形態を示す縦断面模式図
【図２】図１のＩＩ−ＩＩ線に沿う断面模式図
【図３】本発明の反応装置の他の実施形態を示す縦断面模式図
【図４】反応槽内での吹き抜けの発生状況を示す説明図
【符号の説明】
１，１ａ，１ｂ…反応槽、２…排ガス導入部、３…排ガス排出部、４…排ガス供給管、５…排ガス排出管、６…多孔板、７ａ…排ガス室、７ｂ…反応室、８…隅部、９…内壁面、１０…振動装置、１１，１１ａ，１１ｂ…反応槽、１２…排ガス導入部、１３…排ガス排出部、１４…排ガス供給管、１５…排ガス排出管、１６…多孔板、１７ａ…排ガス室、１７ｂ…反応室、６０，１６０…ガス通孔
【発明の属する技術分野】
この発明は工業プロセスなどで発生したＣＯ２含有排ガス中のＣＯ２濃度を低減し、ＣＯ２の大気中への排出量を削減するための排出炭酸ガス吸収反応用の反応装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来、工業プロセスなどで発生した排ガス中に含まれるＣＯ２をＣａＯやＣａ（ＯＨ）２に吸収固定させることにより排ガス中から除去する技術が、特開平３−３２７２１号公報や特開平７−８８３６２号公報などで提案されている。このうち特開平３−３２７２１号公報には、燃焼装置の排ガス排出系の下流側にＣａＯやＣａ（ＯＨ）２などの固体塩基粉末の流動層を設けた炭酸ガス除去装置が示され、また、特開平７−８８３６２号公報には石炭灰、高炉スラグからなる産業廃棄物を主成分とし、且つカルシウム化合物の水和物を含有する粉粒状の炭酸ガス吸着体が示されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、これらの従来技術ではＣａＯやＣａ（ＯＨ）２によるＣＯ２の固定が十分な速度で進行せず、このため工業規模での実用化は困難である。
そこで、本発明者らは排ガス中のＣＯ２を工業規模で且つ効率的に吸収・除去できる方法を見い出すべくＣＯ２の吸収方法について詳細な検討を行い、その結果、従来技術においてＣＯ２の吸収固定が十分な速度で進行しないのは、ＣａＯやＣａ（ＯＨ）２を含む固体粒子にＣＯ２含有排ガスを直接接触させていたためであること、これに対してＣａＯやＣａ（ＯＨ）２を含む固体粒子に適当な水分の存在下で、より好ましくは固体粒子の表面付着水（固体粒子表面に形成された水膜）を介してＣＯ２含有排ガスを接触させることにより、排ガス中のＣＯ２を固体粒子に効率的に吸収固定できることを見い出した。
【０００４】
本発明は、このような適当な水分の存在下でＣａＯやＣａ（ＯＨ）２を含む固体粒子にＣＯ２含有排ガスを接触させることで排ガス中のＣＯ２を固体粒子に吸収固定する方法を前提とし、この方法の実施に好適な反応装置を提供するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
ＣａＯやＣａ（ＯＨ）２を含む固体粒子に適当な水分の存在下で（より好ましくは固体粒子の表面付着水を介して）排ガスを接触させることにより、排ガス中のＣＯ２を固体粒子に吸収固定するための反応装置としては、流動層方式、ロータリーキルン方式、充填層方式などが考えられるが、このなかで充填層方式が装置としては最も簡便で実用性がある。そこで、本発明者らはこの充填層方式の反応装置を用いてＣＯ２を固体粒子に吸収固定するための種々の実験を行った。この実験では、箱型の反応槽内に水分が適量添加された固体粒子（ＣａＯやＣａ（ＯＨ）２を含む固体粒子）充填し、この反応槽の底部からＣＯ２含有排ガスを供給して行った。そして、この実験の結果以下のような事実が判明した。
【０００６】
▲１▼ 反応槽内に充填された固体粒子に含まれるＣａＯやＣａ（ＯＨ）２と排ガス中のＣＯ２との反応で発生した熱により反応槽内の水分の一部が蒸発し、また、槽内部の充填層は固体粒子を充填し均一に均らしただけで加圧などによる締め固めを行っていないため、排ガスの通気による固体粒子の振動により充填層が締まり、その見掛け体積が減少する。この充填層の収縮により層内に長径５ｍｍ〜数ｃｍ程度の排ガスの通り道（空隙）ができ、これが短時間のうち急速に成長して長径５〜１０ｃｍ以上となり、図４に示すようなガスの吹き抜けが発生する。そして、このような吹き抜けが発生すると、充填層の固体粒子の大部分は排ガスとの接触が不十分なままとなり、ＣＯ２の吸収固定率が大幅に低下する。
【０００７】
▲２▼ 上記のようなガスの吹きぬけが発生するのは、充填層の収縮によって初期段階に排ガスの通り道が発生すると、圧損が小さいためにその通り道に排ガスの流れが集中して急速に大きなガス流路となり、これが吹抜けとなるためである。
▲３▼ 吹き抜けは概ね反応槽の内壁面に沿った位置や反応槽の隅部（コーナー部）などに発生しやすい。これは、槽内壁面には水分を含んだ固体粒子の付着物が生成しやすいため、充填層の体積減少によって壁面（正確には壁面付着物）に沿った位置に空隙が生じやすく、また反応槽の隅部は単純投入による充填では充填密度が最初から低く、ここに吹き抜けの起点である排ガスの小さな通り道ができやすいためであると考えられる。
【０００８】
▲４▼ また、排ガスを反応槽の底部から槽内に供給することも吹き抜けの発生原因の一つとなる。すなわち、排ガスを反応槽の底部から槽内に供給した場合、排ガス流による充填層の持ち上げ効果が充填層自体の自重による締まりを阻害し、この作用によっても吹き抜けの起点となる排ガスの通り道が生じ、これが上記▲２▼のような過程で吹き抜けの発生につながる。また、このような主因による吹きぬけは概ね反応槽の内壁面に沿って発生しやすい。これは充填物の体積減少により内壁面との間に隙間が生じ、上記のような初期の排ガスの通り道が生じ易いためであると考えられる。
【０００９】
そして、以上のような機構で生じる排ガスの吹き抜けの発生防止対策について検討した結果、以下のような各手段が有効であり、しかもこれらを適宜組み合わせることにより吹き抜けの発生をより効果的に防止できることが判った。
（１） 反応槽に槽側壁に振動を与えるための振動装置を付設する。このような振動装置により反応槽の側壁に振動を与えることにより、槽内壁面への固体粒子の付着が防止されるとともに、充填層の自重による締りが促進され、この結果、吹き抜けの起点となる排ガスの小さな通り道の発生を抑えることができる。
【００１０】
（２） 反応槽の内壁面に、槽下方に向けて槽内部の水平断面積を減ずるような傾斜を付す。このような傾斜による槽内部の水平断面積の縮小により、排ガス通気に起因した充填層の締まりよる体積減少が相殺され、その結果、吹き抜けの起点となる排ガスの小さな通り道の発生を抑えることができる。
（３） 反応槽内部の水平断面形状を、円形状、楕円形状又は隅部が円弧若しくは楕円弧状である形状に構成する。上述したように反応槽への単純投入による充填では反応槽の隅部での固体粒子の充填密度が低くなり、上記のような充填層の体積減少が生じると、この反応槽の隅部に吹き抜けの起点となる排ガスの通り道ができやすい。これに対して、反応槽の水平断面形状を円形状又は楕円形状にして隅部をなくすか、或いは隅部の水平断面形状を円弧若しくは楕円弧状にして充填密度が低くなるような隅部をなくすことにより、反応槽で充填密度が低い部分が生じることが防止され、これにより吹き抜けの起点となる排ガスの小さな通り道発生を抑えることができる。
【００１１】
（４） 反応槽の上部に排ガス導入部を設けるとともに、反応槽の底部に排ガス排出部を設ける。これにより排ガス流による充填層の持ち上げ効果がなくなり、吹き抜けの起点となる排ガスの小さな通り道の発生を抑えることができる。
（５） 上記記（１）〜（３）の構造において、反応槽の排ガス導入部を槽底部に設けられる多孔板とその下方に形成される排ガス室とにより構成し、この排ガス室に排ガス供給管を接続した構造とすることにより、充填層全体に排ガスを流すことができ、ＣＯ２との反応が不十分な充填層部分が生じるのが防止される。
【００１２】
（６） 上記（４）の構造において、排ガス排出部を槽底部に設けられる多孔板とその下方に形成される排ガス室とにより構成し、この排ガス室に排ガス排出管を接続した構造とすることにより、充填層全体に排ガスを流すことができ、ＣＯ２との反応が不十分な充填層部分が生じるのが防止される。また、多孔板を槽側壁に近い外縁部を除く領域にのみガス通孔を有する構造とすることにより、排ガスの流れが槽底部中央側寄りに誘導される結果、特に吹き抜けが生じやすい槽内壁面の近傍でのガス流れの形成が適度に抑制され、吹き抜けの起点となる排ガスの小さな通り道の発生を抑えることができる。
（７） 上記（１）〜（４）の構成の中から選ばれる構造を２つ以上組み合わせることにより吹き抜けをより効果的に防止できる。また、上記（１）〜（３）の構成を組み合わせることにより、さらに好ましくは（１）〜（４）の全部を組み合わせることにより、最も効果的に吹き抜けを防止することができる。
【００１３】
本発明は以上のような知見に基づきなされたもので、その特徴は以下のとおりである。
[1] 少なくとも組成の一部としてＣａＯおよび／またはＣａ（ＯＨ）２を含む固体粒子の集合体が水分を含んだ状態で充填される反応槽を有し、該反応槽内にＣＯ２含有排ガスを導入して前記固体粒子にＣＯ２含有排ガス中のＣＯ２を吸収固定させるための反応装置であって、
前記反応槽に槽側壁に振動を与えるための振動装置を付設したことを特徴とする排出炭酸ガス吸収反応用の反応装置。
【００１４】
[2] 少なくとも組成の一部としてＣａＯおよび／またはＣａ（ＯＨ）２を含む固体粒子の集合体が水分を含んだ状態で充填される反応槽を有し、該反応槽内にＣＯ２含有排ガスを導入して前記固体粒子にＣＯ２含有排ガス中のＣＯ２を吸収固定させるための反応装置であって、
前記反応槽の内壁面に、槽下方に向けて槽内部の水平断面積を減ずるような傾斜を付したことを特徴とする排出炭酸ガス吸収反応用の反応装置。
【００１５】
[3] 上記[1]又は [2] の反応装置において、反応槽の排ガス導入部を、槽底部に設けられる多孔板とその下方に形成される排ガス室とにより構成し、該排ガス室に排ガス供給管を接続したこと特徴とする排出炭酸ガス吸収反応用の反応装置。
【００１６】
[4] 少なくとも組成の一部としてＣａＯおよび／またはＣａ（ＯＨ）２を含む固体粒子の集合体が水分を含んだ状態で充填される反応槽を有し、該反応槽内にＣＯ２含有排ガスを導入して前記固体粒子にＣＯ２含有排ガス中のＣＯ２を吸収固定させるための反応装置であって、
前記反応槽の上部に排ガス導入部を設けるとともに、反応槽の底部に排ガス排出部を設け、該排ガス排出部を、槽底部に設けられ且つ槽側壁に近い外縁部を除く領域にのみガス通孔を有する多孔板とその下方に形成される排ガス室とにより構成し、該排ガス室に排ガス排出管を接続したこと特徴とする排出炭酸ガス吸収反応用の反応装置。
【００１８】
[5] 少なくとも組成の一部としてＣａＯおよび／またはＣａ（ＯＨ）２を含む固体粒子の集合体が水分を含んだ状態で充填される反応槽を有し、該反応槽内にＣＯ２含有排ガスを導入して前記固体粒子にＣＯ２含有排ガス中のＣＯ２を吸収固定させるための反応装置であって、
前記反応槽が下記(a)〜(d)の中から選ばれる２つ以上の構成を備えていることを特徴とする排出炭酸ガス吸収反応用の反応装置。
(a) 反応槽に槽側壁に振動を与えるための振動装置を付設する。
(b) 反応槽の内壁面に、槽下方に向けて槽内部の水平断面積を減ずるような傾斜を付す。
(c) 反応槽内部の水平断面形状を、円形状、楕円形状又は隅部が円弧若しくは楕円弧状である形状に構成する。
(d) 反応槽の上部に排ガス導入部を設けるとともに、反応槽の底部に排ガス排出部を設け、該排ガス排出部を、槽底部に設けられ且つ槽側壁に近い外縁部を除く領域にのみガス通孔を有する多孔板とその下方に形成される排ガス室とにより構成し、該排ガス室に排ガス排出管を接続する。
【００１９】
[6] 上記[5]の反応装置において、反応槽が(a)〜(c)の構成を備えていることを特徴とする排出炭酸ガス吸収反応用の反応装置。
[7] 上記[5]又は[6]の反応装置において、反応槽が(a)〜(c)の中から選ばれる２つ以上の構成を備え、且つ反応槽の排ガス導入部を、槽底部に設けられる多孔板とその下方に形成される排ガス室とにより構成し、該排ガス室に排ガス供給管を接続したこと特徴とする排出炭酸ガス吸収反応用の反応装置。
[8] 上記[5]の反応装置において、反応槽が(a)〜(d)の構成を備えていることを特徴とする排出炭酸ガス吸収反応用の反応装置。
【００２０】
[9] 上記[5]の反応装置において、反応槽が(d)の構成と(a)〜(c)の中から選ばれる１つ以上の構成とを備えていること特徴とする排出炭酸ガス吸収反応用の反応装置。
[10] 上記 [1] 〜 [9] のいずれかの反応装置において、反応槽が、少なくとも組成の一部としてＣａＯおよび／またはＣａ（ＯＨ） ２ を含む固体粒子の集合体が粒子表面に付着した水膜を有する状態で充填される反応槽であることを特徴とする排出炭酸ガス吸収反応用の反応装置。
【００２１】
【発明の実施の形態】
図１及び図２は本発明の反応装置の一実施形態を示すので、図１は装置の縦断面模式図、図２は同じく横断面模式図である。
図において、１は固体粒子の集合体の充填層を形成するための密閉型（または半密閉型）の反応槽であり、この反応槽１の底部側には排ガス（ＣＯ２含有排ガス）を供給するための排ガス導入部２が、また、上端側には槽内に供給された排ガスを排出するための排ガス排出部３がそれぞれ設けられ、これら排ガス導入部２と排ガス排出部３には、それぞれ排ガス供給管４と排ガス排出管５が接続されている。なお、上記反応槽１は図示しない充填物出入部（又は充填物の装入部と排出部）を有し、この充填物出入部を通じて反応槽１に対する固体粒子の集合体（充填物）の出し入れを行う。
【００２２】
本実施形態では、反応槽１内部がその底部寄りに設けられた多孔板６により仕切られ、多孔板４の下方に風箱の機能を有する排ガス室７ａが形成されるとともに、この排ガス室７ａに対して前記排ガス供給管４が接続されている。前記多孔板６には、その全面に多数の小径のガス通孔６０が貫設されている。したがってこの実施形態では、前記多孔板６と排ガス室７ａがガス導入部２を構成し、多孔板６の上方の空間が固体粒子を充填する反応室７ｂを構成している。
なお、前記多孔板６のガス通孔６０の径は、固体粒子が落下せず且つ固体粒子による詰まりが生じないようにするため、充填層を構成する固体粒子の粒度などに応じて適宜選択される。
【００２３】
前記反応槽１の内部は水平断面形状が矩形状に構成されているが、その隅部８（コーナー部）にはアールが付され、円弧状に構成されている。この隅部８のアールの大きさは適宜選択すればよいが、アールがあまり小さいと隅部８での充填物（固体粒子）の充填密度が十分に確保できず、この部分に吹き抜けの起点となる排ガスの小さい通り道が形成されてしまう。このため隅部８のアールは５０ｍｍ以上、望ましくは１００ｍｍ以上とすることが望ましい。
なお、反応槽内部の水平断面形状は角状の隅部が存在しないような形状であればよく、このため本実施形態の形状以外に、隅部を楕円弧状にしたり、或いは反応槽内部の水平断面形状を円形状若しくは楕円形状にしてもよい。
【００２４】
さらに、反応槽１の内壁面９には、槽下方に向けて槽内部の水平断面積を減ずるような傾斜が付されている。この内壁面９の傾斜度は槽内の有効容積が過度に小さくならない限度で適宜選択すればよいが、一般には鉛直方向に対して１／１０以上の傾斜とすることが有効である。
さらに、前記反応槽１の側壁の外側には、槽側壁に振動を与えるための振動装置１０が付設されている。この振動装置１０としては、槽側壁に振動を与えて充填物（固体粒子）の槽内壁面への付着を防止できるような方式のものであれば、その種類を問わない。例えば、偏芯質量型の振動装置などを用いることができる。
【００２５】
なお、この実施形態の装置では、図１の仮想線で示すように反応槽１を複数基設け、これら反応槽１，１ａ，１ｂ …… に対して排ガス供給管を直列に接続した構造とすることもできる。このような装置によれば、反応槽１から排出された排ガスを反応槽１ａに供給し、さらに、反応槽１ａから排出された排ガスを反応槽１ｂに供給するというように、複数の直列的な反応槽で排ガスを順次処理することにより、排ガス中のＣＯ２を効果的に低減させることができる。
【００２６】
図１及び図２に示す実施形態の装置では、反応槽１の反応室７ｂに固体粒子の集合体が装入されて充填層Ａが形成され、この充填層Ａに対してＣＯ２含有排ガスが供給される。排ガスは排ガス供給管４から槽底部の排ガス室７ａに供給された後、多孔板６の多数のガス通孔６０を通じて充填層Ａに供給され、この充填層Ａを流れる過程で排ガス中のＣＯ２が固体粒子のＣａＯ、Ｃａ（ＯＨ）２と反応し、ＣＯ２が固体粒子にＣａＣＯ３として固定される。この反応を終えた排ガスは槽上部の排ガス排出部３及び排ガス排出管５から槽外に排出される。
そして、このような装置の稼働中に連続的に或いは任意のタイミングで振動装置１０を作動させて反応槽１の側壁に振動を与え、これにより槽内壁面への充填物（固体粒子）の付着を防止するとともに、充填層Ａの自重による締りを促進し、これにより吹き抜けの起点となる排ガスの小さな通り道の発生が抑えられる。
【００２７】
また、反応槽１の内壁面９の傾斜による槽内部断面積の縮小により排ガス通気に起因した充填層Ａの締まりよる体積減少が相殺され、吹き抜けの起点となる排ガスの小さな通り道の発生が抑えられ、さらには、反応槽１の隅部８が円弧状であるためこの隅部８での充填物の充填密度が確保され、これにより隅部８での吹き抜けの起点となる排ガスの小さな通り道の発生が抑えられる。
また、本実施形態では、排ガス導入部２を反応槽１の底部に設けられる多孔板６とその下方に形成される排ガス室７ａとにより構成し、この排ガス室７ａに排ガス供給管４を接続した構造であるため、充填層全体に排ガスを流すことができ、ＣＯ２との反応が不十分な充填層部分が生じるのが防止される。
【００２８】
図３は本発明の反応装置の他の実施形態を示す縦断面模式図である。
図において、１１は固体粒子の集合体の充填層を形成するための密閉型（又は半密閉型）の反応槽であり、この反応槽１１の上端側には排ガス（ＣＯ２含有排ガス）を供給するための排ガス導入部１２が、また、底部側には槽内に供給された排ガスを排出するための排ガス排出部１３がそれぞれ設けられ、これら排ガス導入部１２と排ガス排出部１３には、それぞれ排ガス供給管１４と排ガス排出管１５が接続されている。なお、上記反応槽１１は図示しない充填物出入部（又は充填物の装入部と排出部）を有し、この充填物出入部を通じて反応槽１１に対する固体粒子の集合体（充填物）の出し入れを行う。
【００２９】
本実施形態では、反応槽１１内部がその底部寄りに設けられた多孔板１６により仕切られ、多孔板１６の下方にガス排出用の排ガス室１７ａが形成されるとともに、この排ガス室１７ａに対して前記排ガス排出管１４が接続されている。前記多孔板１６には、その全面に多数の小径のガス通孔１６０が貫設されている。したがってこの実施形態では、前記多孔板１６と排ガス室１７ａが排ガス排出部１２を構成し、多孔板１６の上方の空間が固体粒子を充填する反応室１７ｂを構成している。
【００３０】
前記多孔板１６に貫設されるガス通孔１６０の孔径は、固体粒子がガス通孔１６０を通じて飛散せず且つ固体粒子による詰まりが生じないようにするため、充填層を構成する固体粒子の粒度などに応じて適宜選択される。反応槽１１内の充填物（固体粒子）には水分が添加されるため、固体粒子の大きさに対してガス通孔１６０の孔径がある程度大きくても、固体粒子の飛散性はさほど問題にはならず、実験の結果では、例えば６ｍｍのアンダーの固体粒子（鉄鋼スラグなど）を使用する場合、ガス通孔１６０の孔径が４ｍｍ以下であれば固体粒子の飛散は殆ど無視できる程度であった。一方、ガス通孔１６０の孔径の下限に関しては、例えば上記のような粒径の固体粒子を使用する場合、孔径が１ｍｍ未満となると固体粒子による詰まりが顕著になる傾向が見られた。但し、ガス通孔１６０を通じた固体粒子の飛散性と固体粒子によるガス通孔１６０の詰まりの傾向は、使用する固体粒子の篩下粒度だけでなく、粒度分布にも依存しているため、これらに応じて適宜選択される。
【００３１】
一般に前記反応槽１１の気筒流速は、０．１５〜０．０１ｍ／ｓと非常に遅いため動圧に対する配慮は必要がない。このため前記ガス導入部１２は必ずしも反応槽１１の天井部に設ける必要はなく、反応槽１１の側壁上部に設けてもよい。なお、ガス導入部１２及びガス供給管１４を設置するに当たっては、ガス供給管１４内のドレンが充填層上に流入しないように、適当なドレン抜きを設置するなどの対策を採ることが好ましい。
【００３２】
排ガスの吹き抜けは反応槽１１の内側壁面に沿って形成されやすく、これを防止するためには充填層の上面からその底部に向かって流れる排ガス流は、反応槽１１の底部中心側に誘導されるようにすることが好ましい。このため本実施形態では、多孔板１６のガス通孔１６０は槽側壁に近い外縁部には形成せず、その外縁部を除く領域にのみ設けられている。通常、ガス通孔１６０を設けない多孔板１６の外縁部の範囲（すなわち、側壁位置から多孔板中心方向での外縁部の幅）としては、反応槽底部の水平断面形状が矩形状などの多角形状の場合には、その各辺の長さの１０％以上、反応槽底部の水平断面形状が円形状の場合には、該円の半径の１０％以上、反応槽底部の水平断面形状が楕円形状の場合には、該楕円の短径の１０％以上とすることが好ましい。一方、このガス通孔１６０を設けない外縁部の範囲があまり広いと排ガス流が反応槽１１の底部中央側に集中する結果、槽側壁に近い充填物（特に、槽底部に近い充填物）に対する排ガスの供給量が少なくなり、この部分の充填物は未反応のまま残存してしまう。このため上記各場合におけるガス通孔１６０を設けない外縁部の範囲（幅）は２０％以下とすることが好ましい。
【００３３】
また、ガス通孔１６０の個数については、ガス通孔１６０を通じた固体粒子の飛散や固体粒子によるガス通孔の詰まりを防止するため、排ガス流量を全ガス通孔の断面積の合計（ガス通孔の孔径が全て同じ場合には、ガス通孔の断面積×ガス通孔個数）で除した平均通過流速が１０ｍ／ｓ以下、望ましくは１〜３ｍ／ｓ程度になるような個数とすることが好ましい。
【００３４】
なお、本実施形態の装置では、図３の仮想線で示すように反応槽１１を複数基設け、これら反応槽１１，１１ａ，１１ｂ …… に対して排ガス供給管を直列に接続した構造とすることもできる。このような装置によれば、反応槽１１から排出された排ガスを反応槽１１ａに供給し、さらに、反応槽１１ａから排出された排ガスを反応槽１１ｂに供給するというように、複数の直列的な反応槽で排ガスを順次処理することにより、排ガス中のＣＯ２を効果的に低減させることができる。
【００３５】
図３に示す実施形態の装置では、反応槽１１の反応室１７ｂに固体粒子の集合体が装入されて充填層Ａが形成され、この充填層Ａに対してＣＯ２含有排ガスが供給される。排ガスは排ガス供給管１４から充填層上方の槽内部空間に供給された後、充填層Ａ内を上から下に向かって流れ、この充填層Ａを流れる過程で排ガス中のＣＯ２が固体粒子のＣａＯ、Ｃａ（ＯＨ）２と反応し、ＣＯ２が固体粒子にＣａＣＯ３として固定される。この反応を終えた排ガスは多孔板１６のガス通孔１６０を通って排ガス室１７ａに集められ、槽底部の排ガス排出部１３と排ガス排出導管１５から槽外に排出される。
【００３６】
そして、このように排ガスが充填層Ａ内を上から下に向かって流れるため、排ガス流による充填層Ａの持ち上げ効果がなくなり、吹き抜けの起点となる排ガスの小さな通り道の発生が抑えられる。
さらに、本実施形態では、排ガス排出部１３を反応槽１１の底部に設けられる多孔板１６とその下方に形成される排ガス室１７ａとにより構成し、この排ガス室１７ａに排ガス排出管１５を接続し、しかも、多孔板１６が槽側壁に近い外縁部を除く領域にのみガス通孔１６０を有する構造としたことにより、充填層全体に排ガスを流すことができ、ＣＯ２との反応が不十分な充填層部分が生じるのが防止されるとともに、特に吹き抜けが生じやすい槽内壁面の近傍でのガス流れの形成が適度に抑制され、吹き抜けの起点となる排ガスの小さな通り道の発生を抑えることができる。
【００３７】
上述した２つの実施形態のうち図１及び図２に示す実施形態のものは、下記（ａ）〜（ｄ）の構成のうちの（ａ）〜（ｃ）の構成を備えた構造を有し、また、図３に示す実施形態のものは（ｄ）の構成を備えた構造を有するものであるが、本発明の装置は下記（ａ）〜（ｄ）のうちの少なくとも１つの構成を備えることにより、所望の吹き抜け防止効果が得られる。一方、下記（ａ）〜（ｄ）の構成のうちの２つ以上の構成を備えることにより、また好ましくは図１及び図２の実施形態のように（ａ）〜（ｃ）の構成を備えることにより、さらに好ましくは（ａ）〜（ｄ）の構成の全てを備えることにより、さらに優れた吹き抜け防止効果が得られる。また、下記（ａ）〜（ｄ）の構成のうちの２つの構成を組み合わせる場合には、（ａ）−（ｂ）の組み合わせが特に好ましい。
【００３８】
（ａ） 反応槽に槽側壁に振動を与えるための振動装置を付設する。
（ｂ） 反応槽の内壁面に、槽下方に向けて槽内部の水平断面積を減ずるような傾斜を付す。
（ｃ） 反応槽内部の水平断面形状を、円形状、楕円形状又は隅部が円弧若しくは楕円弧状である形状に構成する。
（ｄ） 反応槽の上部に排ガス導入部を設けるとともに、反応槽の底部に排ガス排出部を設ける。
【００３９】
次に、本発明の装置におけるＣＯ２の固定化作用、使用される固体粒子及び排ガスの条件、反応槽に対する固体粒子の装入条件などについて説明する。
本発明の装置内に形成される充填層Ａは、例えば、スラグやコンクリートなどのようなＣａＯおよび／またはＣａ（ＯＨ）２（以下、ＣａＯを例に説明する）を含む固体粒子で構成され、この固体粒子の集合体に水の存在下でＣＯ２含有排ガスを接触させ、下記の反応により排ガス中のＣＯ２を固体粒子にＣａＣＯ３として固定し、排ガス中のＣＯ２を吸収・除去する。
ＣａＯ（固体粒子）＋ＣＯ２（排ガス）→ＣａＣＯ３（固体粒子）
【００４０】
ＣａＯを含む固体粒子の集合体を用い、この固体粒子の集合体にＣＯ２含有排ガスを接触させることにより、排ガス中のＣＯ２を固体粒子にＣａＣＯ３として固定する場合、排ガスを固体粒子中に含まれる適当な水分を介して固体粒子に接触させること、より好ましくは固体粒子に表面付着水（固体粒子表面の水膜）を存在させた状態で排ガスを接触させることにより、固体粒子による排ガス中のＣＯ２の吸収率を効果的に高めることができる。したがって、充填層Ａを構成する固体粒子の集合体は水を含有していること、より望ましくは表面付着水を有していることが好ましい。この表面付着水とは、固体粒子とともに存在する水分のうち、粒子内部に含有される水分以外、すなわち固体粒子外表面に存在する水（水膜）のことである。
また、同様の観点から固体粒子の集合体の含水率は３〜２０％であることが好ましい。したがって、このような固体粒子およびその集合体の水分を確保するために、必要に応じて事前に固体粒子の集合体に水分を添加することが好ましい。
【００４１】
固体粒子が水分、特に表面付着水を有している場合、排ガス中のＣＯ２と固体粒子との反応は、固体粒子から表面付着水中に溶出（拡散）したＣａ成分（Ｃａイオン）と排ガス中から表面付着水中に溶解した炭酸ガス成分との反応となるが、このような固体粒子の表面付着水を介したＣＯ２との反応が、排ガス中のＣＯ２を効率的に吸収・固定する上で特に有効である。
【００４２】
すなわち、本発明者らによる当初の予想では、排ガス中のＣＯ２を固体粒子中のＣａと反応させ、ＣａＣＯ３として固体粒子に固定するという方法では、反応の進行にしたがい固体粒子表面全体にＣａＣＯ３が析出し、固体粒子からのＣａイオンの拡散が妨げられる結果、工業規模で実用化できるような高いレベルのＣＯ２吸収効率は期待できないと考えられていた。しかし、このような予想に全く反し、固体粒子に水分、特に表面付着水を存在させた状態でＣＯ２と反応させることにより、極めて高い効率でＣＯ２を吸収できることが判明した。
【００４３】
この理由は必ずしも明らかではないが、下記のような理由が考えられる。
すなわち、ＣａＯを含む固体粒子の表面に表面付着水を存在させた状態では、表面付着水中に固体粒子側からはＣａイオンが、排ガス側からはＣＯ２（炭酸イオン）がそれぞれ溶解し、これらが表面付着水中で反応して主に固体粒子の表面にＣａＣＯ３が析出するが、この析出の際にＣａＣＯ３の析出核が水中で均一に生成するのではなく、固体粒子表面で生成しやすい不均一核生成として生成するため、ＣａＣＯ３の析出およびその後の成長が固体粒子表面の特定領域でのみ生じる。この結果、ＣａＣＯ３の析出、成長が生じない固体粒子の表面領域が相当な割合で存在することができ、この領域から表面付着水中へのＣａイオンの供給（溶出）を維持できるため、ＣＯ２を短時間で効率的に吸収・固定することができるものと考えられる。
【００４４】
本発明の装置で使用される固体粒子の集合体は、組成としてＣａＯおよび／またはＣａ（ＯＨ）２を含む固体粒子の集合体である。固体粒子中に含まれるＣａ（ＯＨ）２も、ＣａＯと同様にＣＯ２と反応し、これをＣａＣＯ３として固定できるため、固体粒子はこのＣａ（ＯＨ）２を含むものであってもよい。固体粒子中に含まれるＣａＯ、Ｃａ（ＯＨ）２は、少なくとも固体粒子の組成の一部として含まれるものであればよく、したがって、鉱物としてのＣａＯ、Ｃａ（ＯＨ）２の他に、２ＣａＯ・ＳｉＯ２、３ＣａＯ・ＳｉＯ２、ガラスなどのように組成の一部として固体粒子中に存在するものも含まれる。
【００４５】
このような固体粒子の種類に特に制限はないが、特にＣａＯ（および／またはＣａ（ＯＨ）２）の含有率が高く、しかも資源のリサイクルを図ることができるという点で、鉄鋼製造プロセスで発生するスラグ、コンクリート（例えば、廃コンクリート）が好ましい。また、上記スラグやコンクリート以外に、モルタル、ガラス、アルミナセメント、ＣａＯ含有耐火物、ＭｇＯ含有耐火物などが挙げられ、これらの固体粒子の集合体の１種以上を単独でまたは混合して、或いはスラグおよび／またはコンクリートと混合して使用することもできる。
これらの素材は必要に応じて粉状または粒状などに破砕処理され、固体粒子の集合体として用いられる。
【００４６】
一般に、鉄鋼製造プロセスで発生するスラグのＣａＯ濃度は約１３〜５５ｗｔ％、また、コンクリート（例えば、廃コンクリート）のＣａＯ濃度は約５〜１５ｗｔ％（セメント中のＣａＯ濃度：５０〜６０ｗｔ％）であり、また、これらは入手も極めて容易であるため、ＣＯ２吸収材となる固体粒子として極めて好適な素材であるといえる。
【００４７】
鉄鋼製造プロセスで発生するスラグとしては、高炉徐冷スラグ、高炉水砕スラグなどの高炉系スラグ、予備処理、転炉、鋳造等の工程で発生する脱炭スラグ、脱燐スラグ、脱硫スラグ、脱珪スラグ、鋳造スラグなどの製鋼系スラグ、鉱石還元スラグ、電気炉スラグなどを挙げることができるが、これらに限定されるものではなく、また、２種以上のスラグを混合して用いることもできる。
また、コンクリートとしては、例えば、建築物や土木構造物の取壊しなどにより生じた廃コンクリートなどを用いることができる。
また、固体粒子の粒度は特に限定されないが、排ガスとの接触面積を確保して反応性を高めるためにはなるべく粒度が細かい方が好ましく、具体的には実質的に（すなわち、不可避的に含まれる粒度の大きい固体粒子を除き）５ｍｍ以下、特に望ましくは１ｍｍ以下の粒度が好ましい。
【００４８】
本発明の装置が処理の対象とするＣＯ２含有排ガスとは、各種設備や装置から排出されるＣＯ２を含むガスのことであり、このような排ガス源に特別な制限がないことは言うまでもない。比較的ＣＯ２濃度が高い排ガスとしては、ＣａＣＯ３焼成炉の排ガス、熱風炉ガス、ボイラー排ガス、コークス炉排ガス、焼結炉排ガス、スラブ加熱炉排ガス、焼鈍炉排ガスなどが挙げられる。また、この排ガスは燃焼排ガスであるか否か、或いは燃料などとして利用可能か否かも問わず、例えば、鉄鋼製造プロセスで発生し、燃料ガスとして利用されている所謂副生ガス（例えば、高炉ガス、転炉ガス、コークス炉ガスなど）も本発明装置が処理の対象とするＣＯ２含有排ガスに含まれる。
【００４９】
また、処理効率を上げるためには、反応槽内に供給する排ガスを加圧した状態とすることが好ましい。このガス圧力は特に限定しないが、ＣＯ２分圧が高いほど固体粒子の表面付着水中へのＣＯ２溶解速度が大きくなるので、加圧した状態で固体粒子の集合体と接触させれば、大気圧での接触に較べて処理効率を効果的に向上させることができる。
排ガスは、その温度をある程度高くすることにより固体粒子との反応性が高まるが、反応槽内に導入する排ガス温度が、当該反応槽内での水の沸点を超えると固体粒子に付着した水を蒸発させ、却って反応性を阻害する。このため排ガス温度は反応槽内での水の沸点以下とすることが好ましい。
【００５０】
また同様の理由から、反応槽内の温度を水の沸点以下に保つこと、さらに、固体粒子の集合体の温度も反応槽内での水の沸点以下に保つことが好ましい。 また、同様の観点から、排ガス中の水蒸気濃度は高い方が好ましく、このため予め排ガスを水中に通すことでＨ２Ｏを飽和させ、しかる後、反応槽に供給するようにすることが好ましい。
また、反応槽内における固体粒子の集合体の充填率が小さいと排ガスが固体粒子に接触する機会が少なくなり、処理効率に影響を与えるため、固体粒子の集合体の充填率は４０〜８０容積％以上、望ましくは５０〜７０容積％であることが好ましい。
【００５１】
【実施例】
［実施例１］
縦×横×高さがそれぞれ１ｍ×１ｍ×３ｍの直方体反応槽（反応槽の底部に排ガス導入部を設けるとともに、反応槽の上部に排ガス排出部を設け、前記排ガス導入部を反応槽の底部に設けられる多孔板とその下方に形成される排ガス室とにより構成し、この排ガス室に排ガス導入管を接続し、前記多孔板にはその全面に均一にガス通孔を設けた反応槽）を有する反応装置に対して、下記に示すような吹き抜け改善策１〜３を単独で又は２つ以上組み合わせて施し、各々の装置を使用した場合の充填層の吹き抜けの発生状況を調べた。
【００５２】
改善策１：反応槽の両側壁の外側（槽高さ方向の中間位置）に２基の偏芯質量型振動装置（出力１ＫＷ）を付設し、この振動装置を排ガス通気の初期段階から作動させ、反応槽の側壁に連続して振動を付与した。
改善策２：反応槽の内壁面の高さ方向に１／５と１／１０の２水準の傾斜を付した。
改善策３：反応槽の４つの隅部に１００ｍｍのアールを付した。
【００５３】
上記改善策１〜３を単独で又は２つ以上組み合わせて施した試験例２〜５と、上記改善策を全く施さなかった試験例１の結果を表１に示す。なお、試験例１〜５では反応槽内に粒度５ｍｍ以下の製鋼スラグを装入して充填層を形成し、排ガス導入部からＣＯ２を２５％、他は概略Ｎ２よりなる排ガスを供給して、４８時間の処理を行った。試験１〜５では槽内に供給する排ガス流量や充填物などの条件は全て同じにした。
また、試験例１及び試験例５でのＣＯ２吸収固定率は、化学分析法により試験後及び保存しておいた試験前のスラグ中のＣＯ２含有率（ＣａＣＯ３量から換算されるＣＯ２含有率）を測定し、両者を比較することにより求めた。
【００５４】
表１によれば、試験例２〜５は程度の差はあるものの吹き抜け発生の改善効果が得られている。また、その中でも「改善策１」を単独で実施した試験例２に較べて「改善策１」と「改善策２」を組み合わせた試験例３，４の方が吹き抜け発生の改善効果が高く、さらに「改善策１」〜「改善策３」を組み合わせた試験例５が最も高い改善効果が得られている。また、この試験例５では試験例１に較べてＣＯ２吸収固定率が約２０％増加した。
【００５５】
【表１】
［実施例２］
縦×横×高さがそれぞれ１ｍ×１ｍ×３ｍの直方体反応槽を有し、且つ以下のような構造を有する反応装置（試験例１〜３）を用い、各々の装置におけるＣＯ２吸収固定率を調べた。
【００５７】
試験例１：反応槽の底部に排ガス導入部を設けるとともに、反応槽の上部に排ガス排出部を設け、前記排ガス導入部を反応槽の底部に設けられる多孔板とその下方に形成される排ガス室とにより構成し、この排ガス室に排ガス導入管を接続した。多孔板にはその全面にガス通孔を等間隔で設けた。
試験例２：反応槽の上部に排ガス導入部を設けるとともに、反応槽の底部に排ガス排出部を設け、この排ガス排出部を反応槽の底部に設けられる多孔板とその下方に形成される排ガス室とにより構成し、この排ガス室に排ガス排出管を接続した。多孔板にはその全面にガス通孔を等間隔で設けた。
試験例３：装置の基本構造は試験例２と同じであるが、多孔板については、その外縁部の幅１２０ｍｍの部分を除く部分にガス通孔を等間隔で設けた。
【００５８】
なお、試験例１〜３では反応槽内に粒度５ｍｍ以下の製鋼スラグを装入して充填層を形成し、排ガス導入部からＣＯ２を２５％、他は概略Ｎ２によりなる排ガスを供給して、４８時間の処理を行った。試験例１〜３では槽内に供給する排ガス流量や充填物などの条件は全て同じにした。
ＣＯ２吸収固定率は、化学分析法により試験後及び保存しておいた試験前のスラグ中のＣＯ２含有率（ＣａＣＯ３量から換算されるＣＯ２含有率）を測定し、両者を比較することにより求めた。
これらの試験結果では、試験例２のＣＯ２吸収固定率は試験例１に較べて約１２％増加し、試験例３のＣＯ２吸収固定率は試験例１に較べて約１８％増加した。
【００５９】
【発明の効果】
以上述べた本発明の装置によれば、ＣａＯやＣａ（ＯＨ）２を含む固体粒子の充填層に適当な水分の存在下でＣＯ２含有排ガスを導入することにより、排ガス中のＣＯ２を固体粒子に吸収固定することができ、また、その際に充填層内でのガス吹き抜けを適切に防止し、ＣＯ２の効率的な吸収固定を行うことができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の反応装置の一実施形態を示す縦断面模式図
【図２】図１のＩＩ−ＩＩ線に沿う断面模式図
【図３】本発明の反応装置の他の実施形態を示す縦断面模式図
【図４】反応槽内での吹き抜けの発生状況を示す説明図
【符号の説明】
１，１ａ，１ｂ…反応槽、２…排ガス導入部、３…排ガス排出部、４…排ガス供給管、５…排ガス排出管、６…多孔板、７ａ…排ガス室、７ｂ…反応室、８…隅部、９…内壁面、１０…振動装置、１１，１１ａ，１１ｂ…反応槽、１２…排ガス導入部、１３…排ガス排出部、１４…排ガス供給管、１５…排ガス排出管、１６…多孔板、１７ａ…排ガス室、１７ｂ…反応室、６０，１６０…ガス通孔
Claims (10)
- 少なくとも組成の一部としてＣａＯおよび／またはＣａ（ＯＨ）２を含む固体粒子の集合体が水分を含んだ状態で充填される反応槽を有し、該反応槽内にＣＯ２含有排ガスを導入して前記固体粒子にＣＯ２含有排ガス中のＣＯ２を吸収固定させるための反応装置であって、
前記反応槽に槽側壁に振動を与えるための振動装置を付設したことを特徴とする排出炭酸ガス吸収反応用の反応装置。 - 少なくとも組成の一部としてＣａＯおよび／またはＣａ（ＯＨ）２を含む固体粒子の集合体が水分を含んだ状態で充填される反応槽を有し、該反応槽内にＣＯ２含有排ガスを導入して前記固体粒子にＣＯ２含有排ガス中のＣＯ２を吸収固定させるための反応装置であって、
前記反応槽の内壁面に、槽下方に向けて槽内部の水平断面積を減ずるような傾斜を付したことを特徴とする排出炭酸ガス吸収反応用の反応装置。 - 反応槽の排ガス導入部を、槽底部に設けられる多孔板とその下方に形成される排ガス室とにより構成し、該排ガス室に排ガス供給管を接続したこと特徴とする請求項１又は２に記載の排出炭酸ガス吸収反応用の反応装置。
- 少なくとも組成の一部としてＣａＯおよび／またはＣａ（ＯＨ） ２ を含む固体粒子の集合体が水分を含んだ状態で充填される反応槽を有し、該反応槽内にＣＯ ２ 含有排ガスを導入して前記固体粒子にＣＯ ２ 含有排ガス中のＣＯ ２ を吸収固定させるための反応装置であって、
前記反応槽の上部に排ガス導入部を設けるとともに、反応槽の底部に排ガス排出部を設け、該排ガス排出部を、槽底部に設けられ且つ槽側壁に近い外縁部を除く領域にのみガス通孔を有する多孔板とその下方に形成される排ガス室とにより構成し、該排ガス室に排ガス排出管を接続したこと特徴とする排出炭酸ガス吸収反応用の反応装置。 - 少なくとも組成の一部としてＣａＯおよび／またはＣａ（ＯＨ）２を含む固体粒子の集合体が水分を含んだ状態で充填される反応槽を有し、該反応槽内にＣＯ２含有排ガスを導入して前記固体粒子にＣＯ２含有排ガス中のＣＯ２を吸収固定させるための反応装置であって、
前記反応槽が下記(a)〜(d)の中から選ばれる２つ以上の構成を備えていることを特徴とする排出炭酸ガス吸収反応用の反応装置。
(a) 反応槽に槽側壁に振動を与えるための振動装置を付設する。
(b) 反応槽の内壁面に、槽下方に向けて槽内部の水平断面積を減ずるような傾斜を付す。
(c) 反応槽内部の水平断面形状を、円形状、楕円形状又は隅部が円弧若しくは楕円弧状である形状に構成する。
(d) 反応槽の上部に排ガス導入部を設けるとともに、反応槽の底部に排ガス排出部を設け、該排ガス排出部を、槽底部に設けられ且つ槽側壁に近い外縁部を除く領域にのみガス通孔を有する多孔板とその下方に形成される排ガス室とにより構成し、該排ガス室に排ガス排出管を接続する。 - 反応槽が(a)〜(c)の構成を備えていることを特徴とする請求項５に記載の排出炭酸ガス吸収反応用の反応装置。
- 反応槽が(a)〜(c)の中から選ばれる２つ以上の構成を備え、且つ反応槽の排ガス導入部を、槽底部に設けられる多孔板とその下方に形成される排ガス室とにより構成し、該排ガス室に排ガス供給管を接続したこと特徴とする請求項５又は６に記載の排出炭酸ガス吸収反応用の反応装置。
- 反応槽が(a)〜(d)の構成を備えていることを特徴とする請求項５に記載の排出炭酸ガス吸収反応用の反応装置。
- 反応槽が(d)の構成と(a)〜(c)の中から選ばれる１つ以上の構成とを備えていることを特徴とする請求項５に記載の排出炭酸ガス吸収反応用の反応装置。
- 反応槽が、少なくとも組成の一部としてＣａＯおよび／またはＣａ（Ｏ Ｈ） ２ を含む固体粒子の集合体が粒子表面に付着した水膜を有する状態で充填される反応槽であることを特徴とする請求項１〜９のいずれかに記載の排出炭酸ガス吸収反応用の反応装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000069265A JP3624784B2 (ja) | 2000-03-13 | 2000-03-13 | 排出炭酸ガス吸収反応用の反応装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000069265A JP3624784B2 (ja) | 2000-03-13 | 2000-03-13 | 排出炭酸ガス吸収反応用の反応装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001252525A JP2001252525A (ja) | 2001-09-18 |
| JP3624784B2 true JP3624784B2 (ja) | 2005-03-02 |
Family
ID=18588183
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000069265A Expired - Fee Related JP3624784B2 (ja) | 2000-03-13 | 2000-03-13 | 排出炭酸ガス吸収反応用の反応装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3624784B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100595792B1 (ko) | 2005-04-13 | 2006-07-03 | 한국과학기술연구원 | 칼슘계 흡수액을 이용하는 이산화탄소의 분리 및 제거 장치및 방법 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| MY150249A (en) * | 2007-11-15 | 2013-12-31 | Univ Rutgers | Systems and methods for carbon capture and sequestration and compositions derived therefrom |
| JP5958889B2 (ja) * | 2008-01-10 | 2016-08-02 | 保範 三浦 | 二酸化炭素中の炭素を固定化する方法 |
| JP4856661B2 (ja) * | 2008-02-22 | 2012-01-18 | 新日本製鐵株式会社 | 製鋼スラグの安定化処理方法 |
| JP7378213B2 (ja) * | 2018-07-11 | 2023-11-13 | 太平洋セメント株式会社 | 二酸化炭素の固定化方法 |
| JP6964299B2 (ja) * | 2019-02-14 | 2021-11-10 | 太平洋セメント株式会社 | 二酸化炭素の固定化方法 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6312323A (ja) * | 1986-07-03 | 1988-01-19 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | イオン交換樹脂による炭酸ガス除去装置用反応器 |
| JPH04243910A (ja) * | 1991-01-29 | 1992-09-01 | Suzuki Kogyo Kk | 二酸化炭素回収材およびこれを利用する二酸化炭素回収方法 |
| JPH0716427A (ja) * | 1993-06-22 | 1995-01-20 | Kaoru Umeya | 空気浄化装置 |
| JP3733637B2 (ja) * | 1996-04-15 | 2006-01-11 | 松下電器産業株式会社 | 吸着装置 |
| JPH1066821A (ja) * | 1996-08-29 | 1998-03-10 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 固定層脱硫装置 |
| JP3248514B2 (ja) * | 1998-10-29 | 2002-01-21 | 日本鋼管株式会社 | 排出炭酸ガスの削減方法 |
-
2000
- 2000-03-13 JP JP2000069265A patent/JP3624784B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100595792B1 (ko) | 2005-04-13 | 2006-07-03 | 한국과학기술연구원 | 칼슘계 흡수액을 이용하는 이산화탄소의 분리 및 제거 장치및 방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2001252525A (ja) | 2001-09-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3248514B2 (ja) | 排出炭酸ガスの削減方法 | |
| Moon et al. | Development of carbon-capture binder using stainless steel argon oxygen decarburization slag activated by carbonation | |
| Laursen et al. | Sulfation and reactivation characteristics of nine limestones | |
| US5502021A (en) | Highly reactive reagents and compositions for purifying exhaust gases and wastewater, production and use thereof | |
| JP4856661B2 (ja) | 製鋼スラグの安定化処理方法 | |
| Laursen et al. | Characterization of steam reactivation mechanisms in limestones and spent calcium sorbents | |
| JP3828897B2 (ja) | 製鋼スラグの安定化処理方法および安定化製鋼スラグ | |
| JP3624784B2 (ja) | 排出炭酸ガス吸収反応用の反応装置 | |
| RU2139473C1 (ru) | Способ обработки твердых остатков, полученных от сжигания серосодержащего топлива, и устройство для его осуществления | |
| JP2021155270A (ja) | 建設材料の製造方法 | |
| RU2011111275A (ru) | Способ и шахтная печь для обжига кускового материала | |
| CN104208998B (zh) | 一种具备脱硫效果的煤混合物及其制备方法和应用 | |
| JP2005047789A (ja) | 製鋼スラグの安定化処理方法および安定化製鋼スラグ | |
| JP2006255705A (ja) | 炭酸固化体の製造方法 | |
| JP3714229B2 (ja) | 硫黄含有スラグを原料とする成形体の製造方法 | |
| JP3173495B2 (ja) | 人工石材の製造方法および製造設備 | |
| JP2009126748A (ja) | スラグの処理方法 | |
| JPS621446B2 (ja) | ||
| JPH09105105A (ja) | 路盤材 | |
| CN1220782C (zh) | 用含铁尘泥生产的小球烧结矿及其工艺方法和专用的竖炉 | |
| KR101974570B1 (ko) | 원료 생산 설비 및 원료 생산 방법 | |
| Xian | Performance of reinforced concretes subjected to ambient pressure carbonation curing | |
| JP2004209378A (ja) | 石炭灰の処理方法 | |
| JPS6336834A (ja) | 乾式脱硫剤 | |
| JP6416634B2 (ja) | 溶銑鍋における脱珪および脱硫方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040202 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040217 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20040419 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20041109 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20041122 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Ref document number: 3624784 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20071210 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081210 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091210 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091210 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101210 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101210 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111210 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121210 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121210 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131210 Year of fee payment: 9 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |