JP3609092B2

JP3609092B2 - 電気油圧式の遮断装置

Info

Publication number: JP3609092B2
Application number: JP52663295A
Authority: JP
Inventors: カッペルアンドレアス; モックランドルフ; マイクスナーハンス
Original assignee: Siemens AG
Current assignee: Siemens AG
Priority date: 1994-04-14
Filing date: 1995-04-13
Publication date: 2005-01-12
Anticipated expiration: 2020-01-12
Also published as: JPH09512080A; KR970702459A; EP0755491A1; WO1995028592A1; DE4412948C2; US5857662A; DE4412948A1

Description

油圧式の制御及び調整技術のあらゆる領域において、遅れのない迅速に切り換え可能な遮断及び制御弁が必要とされる。迅速な制御弁を用いて、燃料噴射装置のダイナミックな特性が著しく改善され、かつ燃焼噴射装置の構造が簡単にされる。
本発明の目的は、電気的に制御可能な遮断弁を提供して、該遮断弁が著しく良好なダイナミック特性を有しているようにすることである。さらに、遮断弁がコンパクトな構造であり、運転確実に作動し、かつ大きな温度範囲で使用可能であるようにしたい。このような目的は、本発明に基づき請求項１及び６に記載の電気油圧式の遮断装置によって達成された。
本発明は、遅れなしに電気的な制御信号に応答して、高い運転振動数ｆ＞1kHzでも確実に作動する遮断弁の構造を可能にする。ディーゼル・噴射装置への使用においては、最小の燃料量の正確でかつ再現可能な調量が可能であり、それというのは遮断弁の開閉時間がτ＜0.1msの範囲にあるからである。短い遮断時間は、噴射ノズルから生ぜしめられる燃料噴流の規定された形成及び分離を保証する。
従属項には、以下に図面を用いて説明する本発明の実施態様が記載してある。
図１は、本発明に基づく遮断弁を装備したディーゼル・噴射装置の概略的な構造を示す図、図２は回動不能に組み込まれた圧力ピストンを備えた遮断弁を示す図、図３乃至図６は遮断若しくは遮断弁の実施例を示す図、図７は分離された圧力及び作業シリンダを備えた遮断弁を示す図、図８は座弁として構成された作業ピストンの作業シリンダを示す図である。
図１に示す噴射装置は、高圧フィードポンプHDP、噴射ノズルED、遮断弁ASV、及びこれらの構成部分を接続する圧力導管ZLから成っている。遮断弁ASVは、高圧フィードポンプDHPから圧力導管ZL内へ供給されたデーゼル・燃料の、貯蔵容器（図示せず）への戻り流を急激に中断して、これによって噴射過程を導入するために役立っている。遮断弁ASVは駆動エレメントとして、油圧式の行程変換器（Hubtransformator）DK/HKに作用する電気機械式のアクチュエータ（elektromechanischer Aktor）Ｐを有しており、アクチュエータは圧密のケーシング案内LDを介して必要な運転電圧を供給される。電気機械式のアクチュエータとしては圧電式の多層スタック（Multilayerstack）が考えられ、このような多層スタックは中位の運転電圧に際しても比較的大きな一次行程を生ぜしめる（相対的な長さ変化Δ1/1≒１×10^-3;駆動力Ｆ＝10²乃至10⁵N）。
圧電的な燒結部材の機械的な大きな剛性によって、燒結部材の電気機械的な共鳴はほぼ10乃至100kHzの範囲にあり、従って原理的にほぼ0.001及び0.1msの応答時間が達成される。もちろん実際に実現可能な応答時間は比較的大きく、かつ特に圧電スタック（Piezostack）の電気的な制御及び負荷、並びにアクチュエータＰによって駆動される質量の大きさに関連している。圧電スタックの電気的な容量が標準的にはほぼCp＝１乃至100μＦの範囲にあり、かつアクチュエータＰに配設された電圧源の内部抵抗がほぼRi＝１オームであるので、τ＝Cp×Riによって規定された充填時間定数（Ladezeitkonstante）にとってほぼτ＝１及び100μｓの値が得られる。従って、圧電アクチュエータ（Piezoaktor）Ｐの応答時間は１乃至２の値だけ、比較可能な電気機械的な駆動装置の応答時間の下側にあり、これによってコンパクトな弁構造及び小さい運動質量に関して著しく短い遮断時間が可能になる。
高圧フィードポンプHDPによって供給された燃料の、燃焼室（図示ぜず）内への噴射を開始するために、アクチュエータＰが制御され、これによって軸線方向に伸長する。アクチュエータＰの長さ変化Δ１はケーシング（弁ケーシング）VGのシリンダ状の孔内に密接に支承された圧力ピストンDKの上方への相応の移動を生ぜしめ、その結果、油圧媒体で満たされた室KA1内に過圧（Ueberdruck）P1が形成され、かつ圧力ピストン孔（Druckkolbenbohrung）B1によって互いに接続されていて同じく油圧媒体で満たされた室KA2,KA3内に負圧p2/3＜p1が形成される。圧力差Δｐ＝p1−p2/3に比例する油圧力が螺旋ばね（Spiralfeder）SFの剛性及び予荷重に関連した値を超えると、シリンダ状の圧力ピストン孔ZY内のダンベル状に形成された行程ピストンHKがストッパA1から下方へ運動させられて、リング状の室KB内に開口する圧力ピストン孔B3を通過し、最終的に下側のストッパA2に当接する。今や、燃料が圧力導管ZLと接続されたケーシング孔G2、圧力ピストン孔B2を通って、行程ピストンHK及び圧力ピストン孔ZYによって形成された室KB内へ流れて、そこから圧力ピストン孔（通路）B3、ケーシング孔G3及び流出通路ALを通って貯蔵容器内へ流出させられることはないので、装置のポンプ側の構成部分内に高い圧力が形成され、その結果、ノズルニードルがノズル本体の座面から離されて、噴射過程が開始される。噴射される燃料が簡単な形式で圧力ピストン孔B3の遮断時間によって制御される。
噴射過程は、ケーシング底部に支えられた圧電アクチュエータＰの放電によって終了される。アクチュエータＰの放電によって生じる収縮に基づき、圧力ピストンDKが強力な皿ばねTFによって生ぜしめられる戻し力の作用下で再び下方へ運動させられる。螺旋ばねSF及び室KA1,KA2,KA3間で生じる圧力差によって助成されて、行程ピストンHKが上方に向かった逆方向の運動を行い、圧力ピストン孔B3が再び開放され、燃料が妨げられずに貯蔵タンク内へ流れ戻る。圧力ピストン孔B3の開放によって、装置のポンプ側の構成部分内に圧力降下が生ぜしめられ、噴射ノズルの弁ニードルが再びノズル本体のシール面上に降下して、噴射口を閉鎖する。
駆動装置の一時的な作業にとって、圧電アクチュエータＰに機械的に予荷重をかける必要がある。このために必要な力は、室KA1内に配置された皿ばねTFによって生ぜしめられ、皿ばねは静止位置への圧力ピストンの戻しも助成する。皿ばねTF、圧力ピストン面AD1の外側の領域、及びケーシングVGによって囲まれた容積と上側の室（油圧媒体室）KA1との間の油圧媒体交換を阻止しないために、圧力ピストン面AD1が溝SKを備えている。
リング室KPと圧力導管ZL若しくは流出通路ALとの、ケーシングVGに対する圧力ピストン（DK）の相対的な位置に左右されない接続を保証するために、ケーシングVGが圧力ピストンシール面の領域に２つのリング通路RZ,RAを有している。これらのリング通路は、ケーシング孔G2及び圧力ピストン孔B2が下側のリング通路RZに開口し、かつケーシング孔G3及び圧力ピストン孔B3がリング通路RAに開口するように、互いに異なる面に配置されている。
リング通路RA,RZは、圧力ピストンDKに例えば突起部NAを備えて、該突起部をケーシングVGの垂直な溝NT内に案内して、垂直な軸線を中心としたピストン回動をロックするものの、圧力ピストンDKの軸線方向の移動運動を妨げないようになっている場合には省略される（図２、参照）。これによって、室（リング室）KBへの燃料供給のために、圧力ピストン孔B2,B3に配属してケーシングVGに設けられた簡単なケーシング孔（ケーシング流入口、ケーシング流出口）G2,G3で十分である。
本発明に基づく遮断弁は、アクチュエータＰによって生ぜしめられた一時的な調節距離Δ１を伝達するための油圧式の行程変換器を利用する。このことは、回転対称的なコンパクトな弁構造、大きなかつ自由に選択可能な伝達比、並びに最小の室への大きな力の伝達を可能にする。運動可能な小さな質量に基づき、遮断弁は著しく良好なダイナミック特性（dynamische Eigenschaft）も有している。適切な油圧媒体の使用によって、運動が著しく確実で、かつメンテナンスがほぼ不要である。さらに、油圧式の行程変換器は適応可能な誤差補償器の統合を可能にし、誤差補償器が遮断弁を温度、圧力、振動などに起因するドリフト現象（Drifterscheinung）に対して敏感にならないようにしている。
本発明に基づく遮断弁においては、圧電アクチュエータＰが連結された油圧式の２つの行程変換器を駆動するようになっており、この場合、上側の行程変換器の伝達比η１はη1:＝（AD1/AH1）によって与えられ、AD1:圧力ピストン上面の面積、AH1:行程ピストン上面の面積である。室KA2内に配置されたアクチュエータＰが長さ変化Δ１にもかかわらず容積を変えない場合には、下側の油圧式の行程変換器の伝達比η２はη2:＝（AD2/AH2）によって求められ、AD2:圧力ピストン下面の面積、AH2:行程ピストン下面の面積である。
伸長（Elongation）の際の良好な近似値の容積不変特性（volumeninvariantes Verhalten）が、圧電式、電気ひずみ式、磁気ひずみ式、及び電磁式のアクチュエータで示される。
アクチュエータＰが長さ変化Δ１に比例した容積変化ΔＶを生ぜしめる場合には、アクチュエータには効果的に有効なアクチュエータ面AP:＝（ΔV/Δ１）が配分される。この場合、下側の行程変換器の伝達比η２′はη２′＝（AD2−AP）/AH2で求められる。
理想的には、上側及び下側の行程伝達比が同一であり（η１＝η２＝η）、これは両方のピストンDK,HKの圧力的に有効な端面を相応に構成することによって達成される。例えば、圧力ピストンDKが段階的に構成されて（AD1≠AD2）、アクチュエータの容積作用（Volumeneffekt）が補償される。油圧媒体（hydraulische Medien）の圧縮性、及びケーシングVG並びに構成部材（圧力ピストンDK、行程ピストンHK）の弾性に基づき、η1,η２が互いにほぼ合致している場合にも駆動装置の限定的な機能が得られる。
両方の行程変換器の油圧式の連結によって、アクチュエータＰの各長さ変化に際して付加的な圧力が室KA1,KA2/KA3内に形成され、圧力ピストンDKのΔ１にわたる移動が圧力ピストン孔ZY内の行程ピストンHKの、油圧的な伝達比η＞１に基づき拡大された逆方向の移動を生ぜしめる。
駆動装置が温度に著しく関連していることを保証するために、室（油圧媒体室）KA1,KA2,KA3が互いに、ピストンDK,HKと相応のシリンダ孔との間にそれぞれ存在する毛管間隙（Kapillarspalt）KSを介して過圧下にある補償容積AVに接続されている。従って、油圧媒体の温度に起因する容積変化が室KA1,KA2/KA3間の静力学的な圧力差を生ぜしめることもなく（圧力差は行程ピストンHKの規定されない位置を生ぜしめることになる）、系全体の規定されない圧力状態を生ぜしめることもない。ケーシング孔G1を介して行われた補償容積AVとの接続によって利点として、油圧媒体内に最大の運転振動数を低下させるようなキャビテーションが発生しない。
毛管間隙の流動抵抗を使用される油圧媒体の粘性に適合させることによって、遮断弁が重要な作業温度範囲で制御信号に基づき与えられる振動数及び所望の時間で確実に閉鎖を行う。大きな流動抵抗を生ぜしめるために、例えばケーシング孔G1を圧力ピストンシール面の領域に設けることが提案される（図７、参照）。該ケーシング孔はしかしながら原理的には、流動抵抗がオリフィス、間隙、絞り、縮小部SW（図１、参照）などがケーシングVG内に閉じ込められた油圧媒体と補償容積AV内に存在する油圧媒体との間に、若しくは個別の室KA1,KA2,KA3の油圧媒体間に比較的低速の補償過程を生ぜしめるようになっている限りにおいてケーシングVGの別の領域に配置され得る。場合によっては、異なる容積若しくは室が互いにシールされており、必要な遮断時間が達成され、さらに駆動装置の温度に対する独立性（Temperaturunabhaengigkeit）が保証される。間隙流（Spaltstroemung）の温度に関連した制御が、ケーシングGV及び構成部材（圧力ピストンDK、行程ピストンHK）を異なる容積／長さ膨張係数の材料から形成してある場合に可能である。これによって、間隙幅が温度の増大と共に減少され、その結果、流動抵抗が相応に高められる。温度に関連して制御される流動抵抗は、個別の構造エレメントとして構成されて、対応するケーシング孔G3若しくは流入導管内に組み込まれてもよい。
本発明に基づく遮断弁内に組み込まれる駆動装置は、一連の利点を有している。該駆動装置は、著しく短い時間、極めて小さいデッド時間及び高い運転振動数でキャビテーションのない対称的な切換を可能にする。さらに該駆動装置は簡単かつコンパクトな構造及び大きな作業温度範囲に基づき高い運転確実性を有している。このために、アクチュエータＰが１つの室（油圧媒体室）KA2内に密閉して配置されている。これによって、生じた熱の良好な導出及び環境への最適な保護が保証されている。駆動装置も密閉されており、それというのはアクチュエータＰの電気的な接続部Ｌが圧密な電気絶縁性のエレメントLDを通して外側へ案内されているからである。
これまでは、油圧媒体（Hydraulikmedium）と遮断するべき媒体（abzusperrende Medium）が同一であることから出発している。トライボロジー特性に基づき例えばディーゼル燃料が油圧媒体として用いられ、その結果、圧力ピストン摺動面及び行程ピストン摺動面の領域のシールが不必要である。従って補償容積（ハイドロ貯蔵部:Hydrospeicher）AVの機能を、圧力導管（流入口）ZLに作用する静圧が生ぜしてよい。このような静圧は異なる毛管間隙を介して同じく油圧媒体に圧力を生ぜしめ、これによってキャビテーションが避けられる。さらに継続的に生じる静圧は油圧媒体の温度に起因した容積変化の補償を可能にし、これによって駆動装置の温度に対する独立性が保証されている。遮断すべき媒体と油圧媒体（例えばディーゼル燃料）が同一である場合には、図１に示す補償容積AVが省略できる。室及び孔通路の付加的なシールによって、油圧的な剛性を高め、かつ圧力導管ZLを介してケーシング及び構成部分に作用する圧力を減少させる最大の運転時間が増大される。
図３及び図４には、ケーシングVG内に密接に組み込まれた圧力ピストンDKを備えた遮断弁が示してある。圧力ピストンDKは図３の実施例ではケーシングVG内で回動可能であるので、圧力ピストン周壁に設けられたＯ・リングORが遮断すべき媒体を導くリング通路RA,RZに対して室KA1,KA2をシールしている。
図４に示された遮断弁は回動不能に組み込まれた圧力ピストンDKを有している。この場合には、シールがケーシングVGのケーシング孔G2/G3の領域に配置された両方のＯ・リングORを用いて行われている。油圧媒体と遮断すべき媒体とが同一でない場合には、適切なシールによって両方の媒体の混合が避けられねばならない。このことは圧力ピストンDK及び孔開口の、図３及び図４に示した形式のシール、並びに行程ピストンHKに設けられた付加的なシールエレメントによって達成される。この場合には、油圧媒体のために固有のハイドロ貯蔵部が設けられねばならない。
弁スライダとして役立つ行程ピストンHKは、室KB内に開口する複数の圧力ピストン孔B2,B3,B4の開閉のためにも用いられる（図５、参照）。このような処置は、遮断弁の一時的な開閉の際の圧力勾配に起因する損失メカニズム（Verlustmechanism）を小さく保ち、運転確実性をさらに高めたい場合に適している。この場合、噴射ノズルEDへの制御液体の供給が、同軸的な中空管として形成された圧力導管DRを介して行われる。行程ピストンHKの下側の円筒形の部分がアクチュエータＰの非制御時に圧力ピストン孔B2を閉鎖しているので、高圧フィードポンプHDPによって吐出された液体はまず圧力導管DRの外側のリング通路RKを通って噴射ノズルEDまで流れ、そこからコア管（Kernrohr）KR、流入口ZL1、ケーシング孔G4、及び圧力ピストン孔B4を通って室KB内に、次いで圧力ピストン孔B3、ケーシング孔G3及び流出通路ALを通って貯蔵容器へ流れ戻る。この運転段階では、油圧媒体が系を導管長さ全体にわたって流過し、これによってガス気泡及び汚れが効果的に除去される。アクチュエータＰの制御によって、行程ピストンHKが下方へ運動して、流入通路ALを閉鎖し、同時に圧力ピストン孔B2を開放する。これによって高圧フィードポンプHDPが室KB、圧力ピストン孔B2,B4、圧力導管DRのリング通路RK及びコア管KB内に過圧を同時に形成し、その結果、系のポンプ側の部分には著しく小さな圧力勾配しか生じない。
図６に示す遮断弁においては、行程ピストンHKの円筒形の両方のヘッド片を結合する中央部分が座弁VTとして構成されている。非制御状態では、高圧フィードポンプHDPによって吐出された燃料は圧力導管ZL、ケーシング孔G2及び圧力ピストン孔B2を通って室KB内に流れ、そこから圧力ピストン孔B3、ケーシング孔G3及び流出ALを通って貯蔵容器内に戻る。室KB、及び噴射ノズルEDに接続された圧力ピストン孔B5、ケーシング孔G5内に必要な噴射圧力を形成するために、アクチュエータＰが制御されて、これによって行程ピストンHKが下方へ運動され、その結果、座弁（弁体）VTがストッパA2に当接して、流出通路ALを閉鎖する。アクチュエータＰの非制御に際して座弁VTが再び、シール座として形成されたストッパA2から持ち上げられ、燃料が圧力ピストン孔B3及びケーシング孔G3を通って流出できる。流出通路ALの開放によって、室KB内に形成されていた過圧も急速に、燃料噴射にとって臨界的な値を下回って降下して、噴射ノズル（噴射弁）EDを閉じる。
遮断弁（Absperrventil）若しくは制御弁（Absteuerventil）の著しく多様な使用可能性が、圧力を形成するエレメントと遮断機能を生ぜしめる構成要素との空間的な分離によって得られる。このために図７に示してあるように、アクチュエータＰ、圧力ピストンDK、及び皿ばねTFを収容する圧力シリンダDZの上側の室KA1/KA2が、孔

及び管通路L1,L2を介して、行程ピストンHK並びに螺旋ばね（遮断ばね）SFを収容する作業シリンダAZの壁に設けられた孔

に接続される。この実施例においても、連結された行程変換器が同じ伝達比η１＝η２を、η１＝AD1/AH1及びη２＝AD2/AH2で有しているので、アクチュエータＰの各長さ変化が室KA1,KA2及び作業シリンダAZの、該室に接続する室KA4若しくはKA3内に付加的な圧力を生ぜしめる。作業シリンダAZの、高圧フィードポンプHDP、噴射ノズルED及び流出通路ALに配属されたケーシング孔は、アクチュエータＰの伸長に基づきストッパA1からストッパA2への行程ピストンHKの移動によってもっぱら貯蔵容器内への燃料の流れ戻りのみを遮断するように配置されている。
図８には、座弁として構成された行程ピストンHKを備えた作業シリンダAZが示してある。この実施例においても、孔

が管通路L1,L2を介して、図７に示す圧力シリンダDZの孔

に接続されている。非制御状態では、高圧フィードポンプHDPによって吐出された燃料は圧力導管ZL、ケーシング孔G2、室KB、ケーシング孔G5及び流出孔ALを通って貯蔵容器内へ流れ、その結果、装置内に目立った過圧は形成されない。室KB及びこれに接続されて噴射ノズルEDに通じる導管内に必要な噴射圧を生ぜしめるためには、アクチュエータが伸長される。これによって、行程ピストンHKがストッパA1から離して下方へ運動させられ、座弁VTがシール座としてのストッパA2に当接して流出通路ALを遮断する。アクチュエータＰの非制御によって流出孔G5が開放され、ひいては室KB内の急激な圧力降下が行われ、噴射過程が終了される。
本発明は図示の実施例に限定されるものではない。図１乃至図４に示した弁の遮断機能は、行程ピストンHKがアクチュエータＰの伸長に際して流入口としての圧力ピストン孔B2並びに流出口としての圧力ピストン孔B3若しくは圧力ピストン孔B2を閉鎖する場合にも保証されている。
油圧媒体と遮断すべき媒体が同一である場合には、既に述べたように補償容積（圧力貯蔵部）AVを省略してかつケーシング孔G2を高圧フィードポンプHDPの圧力接続部若しくは圧力導管（流入口）ZLに接続してよい。
もちろん、図７及び図８に示される作業シリンダAZの複数のものを唯一の圧力シリンダDZで制御することも可能である。

Claims

遮断装置において、
ａ）第１のピストン（DK）が第１のケーシング（VG）の第１の孔内に軸線方向移動可能に配置されており、この場合、
a1）第１のピストン（DK）と第１の孔が第１及び第２のケーシング室（KA1,KA2）を形成しており、
a2）第１及び第２のケーシング室（KA1,KA2）がそれぞれ油圧媒体で満たされており、
ｂ）第１のピストン（DK）に、前記ケーシング室（KA1,KA2）の１つに配置されたアクチュエータ（ｐ）が作用しており、アクチュエータの軸線方向の長さが制御して変えられるようになっており、
ｃ）ダンベル状に形成された第２のピストン（HK）が第１のピストン（DK）の第２の孔（ZY）内に軸線方向移動可能に配置されており、
c1）第２のピストン（HK）が、第１のケーシング（VG）内に配置された戻しエレメント（SF）に作用するようになっており、
c2）第２のピストン（HK）と第２の孔（ZY）とが、油圧媒体で満たされた第３の室（KA3）を形成しており、
c3）第３の室（KA3）が第２のケーシング室（KA2）に接続されており、
ｄ）第２のピストン（HK）と第２の孔（ZY）が遮断室（KB）を形成しており、
d1）遮断室（KB）が第１のピストン通路（B2）を介してケーシング流入口（G2）に接続され、かつ第２のピストン通路（B3）を介してケーシング流出口（G3）に接続されており、
d2）第１及び第２のピストン通路（B2,B3）が、アクチュエータ（Ｐ）の長さ変化に際してピストン通路の１つを第２のピストン（HK）によって閉鎖するように、遮断室（KB）に開口していることを特徴とする遮断装置。
第１のケーシング（VG）が第１のピストン（DK）の側面の領域に第１及び第２のリング通路（RZ,RA）を有しており、第１のリング通路（RZ）が第１のピストン通路（B2）をケーシング流入口（G2）に接続しており、第２のリング通路（RA）が第２のピストン通路（B3）をケーシング流出口（G3）に接続している請求項１記載の遮断装置。
第１のピストン（DK）が回動不能に第１のケーシング（VG）内に配置されている請求項２記載の遮断装置。
第２のケーシング流出口（G5）に接続された第３のピストン通路（B5）が、第２のピストン（HK）の移動に際して閉鎖されないように、遮断室（KB）内に開口している請求項１から３のいずれか１項記載の遮断装置。
遮断室（KB）内に開口する第４のピストン通路（B4）が第４のケーシング流入口（G4）に接続されている請求項１から３のいずれか１項記載の遮断装置。
遮断装置において、
ａ）第１のピストン（DK）が第１のケーシング（DZ）の第１の孔内に軸線方向移動可能に配置されており、この場合、
a1）第１のピストン（DK）と第１の孔が第１及び第２のケーシング室（KA1,KA2）を形成しており、
a2）第１及び第２のケーシング室（KA1,KA2）がそれぞれ油圧媒体で満たされており、
ｂ）第１のピストン（DK）に、前記ケーシング室（KA1,KA2）の１つに配置されたアクチュエータ（ｐ）が作用しており、アクチュエータの軸線方向の長さが制御して変えられるようになっており、
ｃ）ダンベル状に形成された第２のピストン（HK）が第２のケーシング（AZ）の第２の孔（ZY）内に軸線方向移動可能に配置されており、
c1）第２のピストン（HK）と第２の孔（ZY）が、それぞれ油圧媒体で満たされた第３及び第４のケーシング室（KA3,KA4）を形成しており、
c2）第２のピストン（HK）が第１のケーシング（AZ）内に配置された戻しエレメント（SF）に作用するようになっており、
ｄ）ケーシング室（KA1乃至KA4）が、第１のピストン（DK）の軸線方向の移動によって第２のピストン（HK）の移動運動を生ぜしめるように互いに接続されており、
ｅ）第２のピストン（HK）と第２の孔（ZY）が遮断室（KB）を形成しており、
ｆ）ケーシング流入口（G2）及びケーシング流出口（G3）が、アクチュエータ（ｐ）の長さ変化に際して第２のピストン（HK）によってケーシング流入口（G2）若しくはケーシング流出口（G3）を閉鎖するように、遮断室（KB）に開口していることを特徴とする遮断装置。
第２のケーシング流出口（G5）が、第２のピストン（HK）の移動に際して閉鎖されないように、遮断室（KB）内に開口している請求項６記載の遮断装置。
第１のケーシング流入口（G2）が、圧力を形成する吐出装置（HDP）に接続されている請求項１から６のいずれか１項記載の遮断装置。
ケーシング流入口（G2）とケーシング流出口（G3）が異なる平面に配置されている請求項１から８のいずれか１項記載の遮断装置。
第２のケーシング流出口（G5）が噴射装置（ED）に接続されている請求項１から９のいずれか１項記載の遮断装置。
第２のピストン（HK）がシール弁（VT）として構成されている請求項１から10のいずれか１項記載の遮断装置。
第２のピストン（HK）の端面（AH1,AH2）が第１のピストン（DK）の対応する端面（AD1,AD2）よりも小さくなっている請求項１から10のいずれか１項記載の遮断装置。
第１並びに第２のピストン（DK,HK）の端面とそれぞれの孔（ZY）との間に毛管間隙（KS）が設けられている請求項１から12のいずれか１項記載の遮断装置。
第１のピストン（DK）に作用するばねエレメント（TF）が設けられている請求項１から13のいずれか１項記載の遮断装置。
第１並びに第２のピストン（DK,HK）がシールして組み込まれている請求項１から14のいずれか１項記載の遮断装置。
圧電式、電気ひずみ式、磁気ひずみ式、若しくは電磁式のアクチュエータが設けられている請求項１から15のいずれか１項記載の遮断装置。
ケーシング室（KA1乃至KA4）の少なくとも１つが圧力貯蔵部（AV）に接続されている請求項１から16のいずれか１項記載の遮断装置。