JP3533001B2 - オイルポンプカバー - Google Patents
オイルポンプカバーInfo
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16N—LUBRICATING
- F16N13/00—Lubricating-pumps
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H41/00—Rotary fluid gearing of the hydrokinetic type
- F16H41/24—Details
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T74/00—Machine element or mechanism
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- Y10T74/2186—Gear casings
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Details And Applications Of Rotary Liquid Pumps (AREA)
Description
関するものである。
開平1−140062号公報に示されるものがある。こ
れに示されるオイルポンプカバーは、オイルポンプをカ
バーするポンプボディ部(カバーボディ)の穴に、トル
クコンバータのステータを支持するステータシャフトが
圧入されて、軸方向に移動しないように保持されること
により、構成されている。ポンプボディ部は、主に、オ
イルポンプを密封するふたの役割をしており、大型の円
板状の形状を有しており、軽量化のために非鉄金属系
(アルミニウムが一般的)の材料で形成されている。一
方、ステータシャフトは、トルクコンバータのステータ
を支持するため、大きなねじりや曲げ力などが加えれる
にもかかわらず、小径薄肉の形状にしなければならない
ので、一般的に、ねじりや曲げ力に強い鉄系の材料で形
成されている。
来のオイルポンプカバーでは、次のような問題がある。
すなわち、車両走行時には、ステータの反力により、ス
テータシャフトにねじりや曲げ力などの負荷がかかって
いる。また、車両走行時には、自動変速機が高温になる
ため、ポンプボディ部およびステータシャフトの材料の
熱膨張係数の違いにより、ポンプボディ部の熱膨張量
と、ステータシャフトの熱膨張量と、の間に差が生じ
る。このため、上記ステータシャフトにかかる負荷によ
り、ステータシャフトがポンプボディ部から抜け出す方
向にずれたりすることがある。したがって、これを防止
するために、高温時にステータシャフトがずれて圧入代
が減少することを考慮して、ポンプボディ部の穴にステ
ータシャフトを圧入する際に、これらの圧入はめ合い代
を、同材料同士の部材の圧入はめ合い代よりも大きくす
る必要がある。このため、ポンプボディ部の穴を過加熱
するとともに、ステータシャフトを過冷却して、圧入す
るようにしているため、製造工程が複雑であるという問
題がある。本発明は、このような課題を解決するための
ものである。
の穴部の表面を硬化した後、ステータシャフトを圧入す
ることにより、上記課題を解決する。
ポンプカバーは、自動変速機(16)のケーシング(1
8)に固定されており、軸心部に穴部(12a)が形成
されているアルミ製のカバーボディ(12)と、トルク
コンバータ(22)のステータ(22a)を支持すると
ともに、前記カバーボディ(12)の前記穴部(12
a)に圧入される、鉄製のステータシャフト(14)
と、を有するものにおいて、前記カバーボディ(12)
には、これの前記穴部(12a)の表面が硬化された後
に、前記ステータシャフト(14)が圧入されており、
前記カバーボディ(12)の前記穴部(12a)の表面
の硬度は、90HB以上である、ことを特徴とする。
プカバーは、前記カバーボディ(12)の前記穴部(1
2a)の表面は、金型鋳物用アルミニウム合金2種B
(AC2B)により形成されており、500℃で3時間
溶体化された後、180℃で4時間焼き戻しされてい
る、ことを特徴とする。
施例の対応する部材を示す。
ィには、これの穴部の表面が硬化された後に、ステータ
シャフトが圧入されており、前記カバーボディの前記穴
部の表面の硬度は、90HB以上としたので、ステータ
シャフトを圧入した時のカバーボディの塑性変形量が小
さくなる為実圧入代が低下せず、高温時でも必要な圧入
代が確保でき、ステータシャフトが軸方向にずれるとい
うことがほとんどない。この為カバーボディの穴部にス
テータシャフトを圧入する際に、高温時に圧入代が減少
することを前提としてカバーボディとステータシャフト
との圧入代を大きくするということをする必要がない。
これにより、製造工程を簡単にすることができる。
B以上とすることにより、ステータシャフト圧入時のカ
バーボディの塑性変形量が小さくなる為高温時でも、カ
バーボディとステータシャフトとの圧入代を所定量以上
確保することができる。
ボディをAC2Bにより成形し、穴部の表面を、500
℃の温度で3時間容体化し、180℃の温度で4時間焼
き戻しする。これにより、カバーボディの穴部は90H
B以上の硬度を有するようになるため、カバーボディの
塑性変形量を小さくすることができる。
10を示す。オイルポンプカバー10は、カバーボディ
12と、ステータシャフト14と、を有している。
心部に穴部12aが形成されている。カバーボディ12
は、自動変速機16のケーシング18にボルト20によ
り固定されている。
端に歯形部14aが形成されている。ステータシャフト
14は、トルクコンバータ22のステータ22aを支持
している。ステータシャフト14は、これの先端がカバ
ーボディ12の穴部12aに圧入されている。これによ
り、ステータシャフト14の歯形部14aがカバーボデ
ィ12の穴部12aに噛み込むため、ステータシャフト
14は、軸方向のみならず回転方向にもカバーボディ1
2と強固に一体化されている。
は、AC2B(金型鋳物用アルミニウム合金2種B)の
材質のもので成形されており、穴部12aの表面が、5
00℃で3時間溶体化が行われ、180℃で4時間焼き
戻しが行われることにより、94HBから99HBの硬
度を有している(図2中Aで示されるもの)。
上記カバーボディ12と同じ材質であるが、常温に放置
して自然時効によって硬化させたものは、68HBから
69.5HBの硬度を有するようになる(従来のカバー
ボディ)。このように、Aは、Cよりも硬度が大きいた
め、ステータシャフト圧入時の塑性変形量がCよりも小
さくなる。
般的な上昇温度におけるカバーボディ12及びステータ
シャフト14の圧入代と抜き力との関係を示す。例え
ば、圧入代が80μmの場合、抜き力は、Aが2.5×
103kgであり、Cが0.3×103kgである。し
たがって、Aは、Cの約9倍の抜き力を有することにな
る。また、例えば、圧入代が115μmの場合、抜き力
は、Aが4.5×103kgであり、Cが1.4×10
3kgである。したがって、Aは、Cの約3倍の抜き力
を有することになる。
が通常上昇する温度において、Aは、Cの約3倍から9
倍の抜き力を有するため、ステータシャフト14が軸方
向にずれたり、回転したりすることが防止される。
たときに、ステータシャフト14が軸方向に移動して、
これとカバーボディ12の穴部12aとの圧入代が減少
することを前提として、これらの圧入代を大きくする必
要がないため、カバーボディ12の穴部12aを過加熱
するとともにステータシャフト14を過冷却しつつこれ
らを圧入するようにしなくてもよいので、製造工程が簡
単である。
2を、図2のBに示されるように、AC4B(金型鋳物
用アルミニウム合金4種B)の材質のもので成形されて
おり、穴部12aの表面が、525℃で6時間溶体化が
行われ、160℃で6時間焼き戻しが行われることによ
り、74HBから84HBの硬度を有するものにする。
め、第1実施例と同様に抜き力を上げることができる。
の自動変速機16の温度においても、例えば、圧入代が
80μmの場合のBの抜き力は、1.7×103kgで
あり、Cの約6倍になり、例えば、圧入代が115μm
の場合のBの抜き力は、約3.0×103kgであり、
Cの約1.5倍になる。 したがって、BはCの約1.
5倍から6倍の抜き力を有するため、第1実施例と同様
な効果を得ることができる。
ボディには、これの穴部の表面が硬化された後に、ステ
ータシャフトが圧入されており、前記カバーボディの前
記穴部の表面の硬度は、90HB以上としたため、カバ
ーボディの穴部は、ステータシャフト圧入による塑性変
形量が小さいので、高温になってもステータシャフトが
軸方向にずれるということがほとんどない。したがっ
て、高温時でもカバーボディとステータシャフトとの圧
入代が必要量確保されるため、カバーボディの穴部にス
テータシャフトを圧入する際に、高温時に圧入代が減少
することを前提としてカバーボディとステータシャフト
との圧入代を大きくするということをする必要がない。
これにより、製造工程を簡単にすることができる。
B以上とすることにより、ステータシャフト圧入時の塑
性変形量が小さくなるため、高温時でも、カバーボディ
とステータシャフトとの圧入代を所定量以上確保するこ
とができる。
バーボディをAC2Bにより成形し、穴部の表面を、5
00℃の温度で3時間容体化し、180℃の温度で4時
間焼き戻しすることにより、カバーボディの穴部は90
HB以上の硬度を有するようになるため、ステータシャ
フト圧入時の塑性変形量を小さくすることができる。
ある。
係を示す図である。
度における、図2に示すそれぞれのカバーボディの圧入
代と抜き力との関係を示す図である。
Claims (2)
- 【請求項1】 自動変速機(16)のケーシング(1
8)に固定されており、軸心部に穴部(12a)が形成
されているアルミ製のカバーボディ(12)と、 トルクコンバータ(22)のステータ(22a)を支持
するとともに、前記カバーボディ(12)の前記穴部
(12a)に圧入される、鉄製のステータシャフト(1
4)と、 を有するオイルポンプカバー(10)において、 前記カバーボディ(12)には、これの前記穴部(12
a)の表面が硬化された後に、前記ステータシャフト
(14)が圧入されており、 前記カバーボディ(12)の前記穴部(12a)の表面
の硬度は、90HB以上である、 ことを特徴とするオイルポンプカバー。 - 【請求項2】 前記カバーボディ(12)の前記穴部
(12a)の表面は、金型鋳物用アルミニウム合金2種
B(AC2B)により形成されており、500℃で3時
間溶体化された後、180℃で4時間焼き戻しされてい
る、 請求項1記載のオイルポンプカバー。
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