JP3524691B2 - 排熱回収ボイラ - Google Patents
排熱回収ボイラInfo
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- JP3524691B2 JP3524691B2 JP21568696A JP21568696A JP3524691B2 JP 3524691 B2 JP3524691 B2 JP 3524691B2 JP 21568696 A JP21568696 A JP 21568696A JP 21568696 A JP21568696 A JP 21568696A JP 3524691 B2 JP3524691 B2 JP 3524691B2
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、起動時の復水中の
溶存酸素濃度の低減を迅速に行なうことでできるように
した排熱回収ボイラに関する。 【０００２】 【従来の技術】従来の排熱回収ボイラの１例を、図２に
示す。１，２，３は、それぞれ低圧，中圧，高圧節炭器
であって、それらの出口側は、それぞれライン１４，１
５，１６によって図示省略の低圧ドラム，中圧ドラム，
高圧ドラムへ接続されている。蒸気タービンからの排気
がライン１３より導入される復水器４の出口側のライン
１７には、復水器ポンプ９が設けられており、同ライン
１７は脱気器５Ａの入口側に接続されている。脱気器５
Ａの出口側に接続されたライン１８は、低圧節炭器１の
入口側に接続されると共に、同ライン１８が分岐し低圧
節炭器循環ポンプ１０が設けられたライン１９は、低圧
節炭器１の出口側のライン１４に接続されている。 【０００３】前記ライン１９の低圧節炭器循環ポンプ１
０の下流側より中圧給水ポンプ１１が設けられたライン
２０が分岐し、同ライン２０は中圧節炭器２の入口側に
接続されている。また、前記ライン２０の中圧給水ポン
プ１１の上流側から高圧給水ポンプ１２が設けられたラ
イン２１が分岐し、同ライン２１は高圧節炭器３の入口
側に接続されている。 【０００４】前記中圧節炭器２の出口側のライン１５か
ら中圧節炭器再循環ライン７が分岐し、また前記高圧節
炭器３の出口側のライン１６から高圧節炭器再循環ライ
ン８が分岐し、これらのライン７，８は復水器４の入口
側に接続されている。 【０００５】この排熱回収ボイラでは、起動時には、中
圧節炭器２及び高圧節炭器３の出口側から中圧節炭器再
循環ライン７及び高圧節炭器再循環ライン８を通って復
水器４に再循環水が再循環され、この再循環水は、復水
器４に直接回収されて同復水器４の真空度で一部脱気さ
れ、更に系統内の脱気器５Ａで脱気された上、低圧，中
圧，高圧節炭器１，２，３へ循環される。 【０００６】前記の脱気器５Ａを有する従来の排熱回収
ボイラでは、起動時の水中の溶存酸素の低減に要する時
間はそれ程長いものではなかった。 【０００７】しかし、最近の排熱回収ボイラでは、系統
内に脱気器を設けず、溶存酸素飽和の補給水の供給時
に、主系統外に設置された補助脱気器を経由して補給水
の補給を行なう方式が採用されている。 【０００８】即ち、図３に示すように、復水器４の出口
側の復水ポンプ９を備えたライン１７の復水ポンプ９の
下流側から補助脱気器５を備えた復水再循環ライン６が
分岐し、同ライン６は復水器４に接続されている。な
お、この図３に示される排熱回収ボイラのその他の構成
は、図２に示されるものと異なるところはない。 【０００９】この図３に示される排熱回収ボイラでは、
溶存酸素飽和の補給水が復水器４に補給される時に系統
外に設置された補助脱気器５を通って復水器４内の水を
再循環させて脱気を行っている。 【００１０】このような図３に示される方式において
は、定格運転ではタービンからの循環水中の溶存酸素は
ほとんどなく、系統に入ってくる溶存酸素は補給水から
のみとなるため、脱気器の処理容量が従来の方法より小
さくなること、また系統内に脱気器を設ける場合には、
給水ポンプ起動に必要な吸い込み圧力及び脱気器タンク
容量の確保などが必要なくなることなどのメリットがあ
る。なお、排熱回収ボイラの場合は、従来の火力発電ボ
イラで必要な低圧及び高圧ヒータを有していないためヒ
ータドレンの回収ラインからの溶存酸素の漏れ込みの可
能性が皆無であり、これが系統内から脱気器はずすこと
を可能にしている。 【００１１】 【発明が解決しようとする課題】しかし、図３に示され
る従来の排熱回収ボイラでは、起動前に系統に供給され
る水張りラインからの水は脱気することができず、系統
には溶存酸素飽和の水で水張りされることになる。この
ために、起動時の復水器への水張り時及び復水再循環工
程では、復水器の真空度と補助脱気器によって復水の脱
気を行なっているので、短時間で溶存酸素濃度は規定値
まで減少する。しかし、次の工程である節炭器再循環工
程では、復水器の真空度による脱気効果によってのみ脱
気されるだけである。すなわち、ユニット起動時に復水
再循環工程から中圧節炭器再循環工程にはいると復水の
溶存酸素濃度が規定値をオーバーし、規定値に入るまで
時間を要する。次に、高圧節炭器再循環工程にはいる
と、同様な現象が生じ、最終的な定格出力になるまでか
なりの時間を要することになる。 【００１２】従来は、この定格出力までの時間は特に制
限は無かったが、最近ガスタービンの起動とともに排熱
回収ボイラに連携した蒸気タービンも急速起動が要求さ
れるようになり、このような起動時の定格出力になるま
でに時間がかかることは望ましくない。 【００１３】本発明は、以上の問題点を解決することが
できる排熱回収ボイラを提供しようとするものである。 【００１４】 【課題を解決するための手段】本発明は、復水器の出口
側と入口側を接続し補助脱気器が設けられた補給水脱気
用の復水再循環ラインを備えた排熱回収ボイラにおい
て、復水器より復水が供給される中圧節炭器と高圧節炭
器の出口側にそれぞれ接続された中圧再循環ラインと高
圧節炭器再循環ラインを、前記補助脱気器の入口側に接
続したことを特徴とする。 【００１５】本発明では、排熱回収ボイラの起動時にお
いては、中圧節炭器及び高圧節炭器内の溶存酸素が飽和
状態の水は、それぞれ中圧節炭器再循環ライン及び高圧
節炭器再循環ラインを経て補助脱気器で脱気された上復
水器へ供給され、かつ、復水器で脱気される。この脱気
された復水は、中圧節炭器及び高圧節炭器へと再循環さ
れる。 【００１６】従って、復水器へ回収された後の復水中の
溶存酸素濃度が起動時の基準値（８０μｇ／ｌ）以下に
なる時間が短縮され、起動時間の短縮を図ることができ
る。 【００１７】 【発明の実施の形態】本発明の実施の一形態を、図１に
よって説明する。本実施の形態は、図３に示される従来
の排熱回収ボイラを次のように変更したものであり、図
３において変更のない部分は図１におけると同一の符号
を付してその説明を省略する。 【００１８】即ち、本実施の形態では、中圧節炭器２の
出口側に接続された中圧節炭器再循環ライン７と高圧節
炭器３の出口側に接続された高圧節炭器再循環ライン８
を復水再循環ライン６に設けられた補助脱気器５の入口
側に接続するようにした。 【００１９】本実施の形態は以上の構成を備えているの
で、起動時には、中圧節炭器２と高圧節炭器３内の水
は、復水再循環ライン６に設けられた補助脱気器５で脱
気された上復水器４へ供給されて脱気されることにな
る。 【００２０】前記補助脱気器５は、容量的には補給水の
脱気能力しかなく、中圧節炭器２及び高圧節炭器３の水
の再循環量に対しては能力的に不十分であるが、補助脱
気器５と復水器４とにおいて脱気を行なうことによっ
て、復水器４へ回収された後の復水の溶存酸素濃度を起
動時の基準値８０μｇ／ｌ以下にする時間を短縮するこ
とができ、起動時間の短縮を図ることができる。 【００２１】図１に示す本実施の形態と図３に示す従来
の排熱回収ボイラの起動時の復水の溶存酸素濃度低減効
果の確認を行なった結果を、図４に示す。図４に示すよ
うに、本実施の形態では、従来の装置では溶存酸素濃度
が基準値８０μｇ／ｌに達する時間が約６時間であるの
に対して２時間であり、１／３の時間の短縮を図ること
ができた。 【００２２】 【発明の効果】本発明は、排熱回収ボイラの起動時の、
復水の溶存酸素濃度低減に要する時間短縮に効果があ
り、その結果、プラントの起動時間の短縮を図ることが
できる。
溶存酸素濃度の低減を迅速に行なうことでできるように
した排熱回収ボイラに関する。 【０００２】 【従来の技術】従来の排熱回収ボイラの１例を、図２に
示す。１，２，３は、それぞれ低圧，中圧，高圧節炭器
であって、それらの出口側は、それぞれライン１４，１
５，１６によって図示省略の低圧ドラム，中圧ドラム，
高圧ドラムへ接続されている。蒸気タービンからの排気
がライン１３より導入される復水器４の出口側のライン
１７には、復水器ポンプ９が設けられており、同ライン
１７は脱気器５Ａの入口側に接続されている。脱気器５
Ａの出口側に接続されたライン１８は、低圧節炭器１の
入口側に接続されると共に、同ライン１８が分岐し低圧
節炭器循環ポンプ１０が設けられたライン１９は、低圧
節炭器１の出口側のライン１４に接続されている。 【０００３】前記ライン１９の低圧節炭器循環ポンプ１
０の下流側より中圧給水ポンプ１１が設けられたライン
２０が分岐し、同ライン２０は中圧節炭器２の入口側に
接続されている。また、前記ライン２０の中圧給水ポン
プ１１の上流側から高圧給水ポンプ１２が設けられたラ
イン２１が分岐し、同ライン２１は高圧節炭器３の入口
側に接続されている。 【０００４】前記中圧節炭器２の出口側のライン１５か
ら中圧節炭器再循環ライン７が分岐し、また前記高圧節
炭器３の出口側のライン１６から高圧節炭器再循環ライ
ン８が分岐し、これらのライン７，８は復水器４の入口
側に接続されている。 【０００５】この排熱回収ボイラでは、起動時には、中
圧節炭器２及び高圧節炭器３の出口側から中圧節炭器再
循環ライン７及び高圧節炭器再循環ライン８を通って復
水器４に再循環水が再循環され、この再循環水は、復水
器４に直接回収されて同復水器４の真空度で一部脱気さ
れ、更に系統内の脱気器５Ａで脱気された上、低圧，中
圧，高圧節炭器１，２，３へ循環される。 【０００６】前記の脱気器５Ａを有する従来の排熱回収
ボイラでは、起動時の水中の溶存酸素の低減に要する時
間はそれ程長いものではなかった。 【０００７】しかし、最近の排熱回収ボイラでは、系統
内に脱気器を設けず、溶存酸素飽和の補給水の供給時
に、主系統外に設置された補助脱気器を経由して補給水
の補給を行なう方式が採用されている。 【０００８】即ち、図３に示すように、復水器４の出口
側の復水ポンプ９を備えたライン１７の復水ポンプ９の
下流側から補助脱気器５を備えた復水再循環ライン６が
分岐し、同ライン６は復水器４に接続されている。な
お、この図３に示される排熱回収ボイラのその他の構成
は、図２に示されるものと異なるところはない。 【０００９】この図３に示される排熱回収ボイラでは、
溶存酸素飽和の補給水が復水器４に補給される時に系統
外に設置された補助脱気器５を通って復水器４内の水を
再循環させて脱気を行っている。 【００１０】このような図３に示される方式において
は、定格運転ではタービンからの循環水中の溶存酸素は
ほとんどなく、系統に入ってくる溶存酸素は補給水から
のみとなるため、脱気器の処理容量が従来の方法より小
さくなること、また系統内に脱気器を設ける場合には、
給水ポンプ起動に必要な吸い込み圧力及び脱気器タンク
容量の確保などが必要なくなることなどのメリットがあ
る。なお、排熱回収ボイラの場合は、従来の火力発電ボ
イラで必要な低圧及び高圧ヒータを有していないためヒ
ータドレンの回収ラインからの溶存酸素の漏れ込みの可
能性が皆無であり、これが系統内から脱気器はずすこと
を可能にしている。 【００１１】 【発明が解決しようとする課題】しかし、図３に示され
る従来の排熱回収ボイラでは、起動前に系統に供給され
る水張りラインからの水は脱気することができず、系統
には溶存酸素飽和の水で水張りされることになる。この
ために、起動時の復水器への水張り時及び復水再循環工
程では、復水器の真空度と補助脱気器によって復水の脱
気を行なっているので、短時間で溶存酸素濃度は規定値
まで減少する。しかし、次の工程である節炭器再循環工
程では、復水器の真空度による脱気効果によってのみ脱
気されるだけである。すなわち、ユニット起動時に復水
再循環工程から中圧節炭器再循環工程にはいると復水の
溶存酸素濃度が規定値をオーバーし、規定値に入るまで
時間を要する。次に、高圧節炭器再循環工程にはいる
と、同様な現象が生じ、最終的な定格出力になるまでか
なりの時間を要することになる。 【００１２】従来は、この定格出力までの時間は特に制
限は無かったが、最近ガスタービンの起動とともに排熱
回収ボイラに連携した蒸気タービンも急速起動が要求さ
れるようになり、このような起動時の定格出力になるま
でに時間がかかることは望ましくない。 【００１３】本発明は、以上の問題点を解決することが
できる排熱回収ボイラを提供しようとするものである。 【００１４】 【課題を解決するための手段】本発明は、復水器の出口
側と入口側を接続し補助脱気器が設けられた補給水脱気
用の復水再循環ラインを備えた排熱回収ボイラにおい
て、復水器より復水が供給される中圧節炭器と高圧節炭
器の出口側にそれぞれ接続された中圧再循環ラインと高
圧節炭器再循環ラインを、前記補助脱気器の入口側に接
続したことを特徴とする。 【００１５】本発明では、排熱回収ボイラの起動時にお
いては、中圧節炭器及び高圧節炭器内の溶存酸素が飽和
状態の水は、それぞれ中圧節炭器再循環ライン及び高圧
節炭器再循環ラインを経て補助脱気器で脱気された上復
水器へ供給され、かつ、復水器で脱気される。この脱気
された復水は、中圧節炭器及び高圧節炭器へと再循環さ
れる。 【００１６】従って、復水器へ回収された後の復水中の
溶存酸素濃度が起動時の基準値（８０μｇ／ｌ）以下に
なる時間が短縮され、起動時間の短縮を図ることができ
る。 【００１７】 【発明の実施の形態】本発明の実施の一形態を、図１に
よって説明する。本実施の形態は、図３に示される従来
の排熱回収ボイラを次のように変更したものであり、図
３において変更のない部分は図１におけると同一の符号
を付してその説明を省略する。 【００１８】即ち、本実施の形態では、中圧節炭器２の
出口側に接続された中圧節炭器再循環ライン７と高圧節
炭器３の出口側に接続された高圧節炭器再循環ライン８
を復水再循環ライン６に設けられた補助脱気器５の入口
側に接続するようにした。 【００１９】本実施の形態は以上の構成を備えているの
で、起動時には、中圧節炭器２と高圧節炭器３内の水
は、復水再循環ライン６に設けられた補助脱気器５で脱
気された上復水器４へ供給されて脱気されることにな
る。 【００２０】前記補助脱気器５は、容量的には補給水の
脱気能力しかなく、中圧節炭器２及び高圧節炭器３の水
の再循環量に対しては能力的に不十分であるが、補助脱
気器５と復水器４とにおいて脱気を行なうことによっ
て、復水器４へ回収された後の復水の溶存酸素濃度を起
動時の基準値８０μｇ／ｌ以下にする時間を短縮するこ
とができ、起動時間の短縮を図ることができる。 【００２１】図１に示す本実施の形態と図３に示す従来
の排熱回収ボイラの起動時の復水の溶存酸素濃度低減効
果の確認を行なった結果を、図４に示す。図４に示すよ
うに、本実施の形態では、従来の装置では溶存酸素濃度
が基準値８０μｇ／ｌに達する時間が約６時間であるの
に対して２時間であり、１／３の時間の短縮を図ること
ができた。 【００２２】 【発明の効果】本発明は、排熱回収ボイラの起動時の、
復水の溶存酸素濃度低減に要する時間短縮に効果があ
り、その結果、プラントの起動時間の短縮を図ることが
できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施の一形態の説明図である。
【図２】系統内に脱気器を有する従来の排熱回収ボイラ
の説明図である。 【図３】系統内に脱気器を有しない従来の排熱回収ボイ
ラの説明図である。 【図４】前記本発明の実施の一形態と図３に示す従来の
排熱回収ボイラにおける復水の溶存酸素濃度と時間の関
係を示すグラフである。 【符号の説明】 １ 低圧節炭
器 ２ 中圧節炭
器 ３ 高圧節炭
器 ４ 復水器 ５ 補助脱気
器 ６ 復水再循
環ライン ７ 中圧節炭
器再循環ライン ８ 高圧節炭
器再循環ライン ９ 復水ポン
プ １０ 低圧節炭
器循環ポンプ １１ 中圧給水
ポンプ １２ 高圧給水
ポンプ １３，１４，１５，１６，１９，２０，２１ ライン
の説明図である。 【図３】系統内に脱気器を有しない従来の排熱回収ボイ
ラの説明図である。 【図４】前記本発明の実施の一形態と図３に示す従来の
排熱回収ボイラにおける復水の溶存酸素濃度と時間の関
係を示すグラフである。 【符号の説明】 １ 低圧節炭
器 ２ 中圧節炭
器 ３ 高圧節炭
器 ４ 復水器 ５ 補助脱気
器 ６ 復水再循
環ライン ７ 中圧節炭
器再循環ライン ８ 高圧節炭
器再循環ライン ９ 復水ポン
プ １０ 低圧節炭
器循環ポンプ １１ 中圧給水
ポンプ １２ 高圧給水
ポンプ １３，１４，１５，１６，１９，２０，２１ ライン
Claims (1)
- (57)【特許請求の範囲】 【請求項１】 復水器の出口側と入口側を接続し補助脱
気器が設けられた補給水脱気用の復水再循環ラインを備
えた排熱回収ボイラにおいて、復水器より復水が供給さ
れる中圧節炭器と高圧節炭器の出口側にそれぞれ接続さ
れた中圧節炭器再循環ラインと高圧節炭器再循環ライン
を、前記補助脱気器の入口側に接続したことを特徴とす
る排熱回収ボイラ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21568696A JP3524691B2 (ja) | 1996-08-15 | 1996-08-15 | 排熱回収ボイラ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21568696A JP3524691B2 (ja) | 1996-08-15 | 1996-08-15 | 排熱回収ボイラ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1061905A JPH1061905A (ja) | 1998-03-06 |
| JP3524691B2 true JP3524691B2 (ja) | 2004-05-10 |
Family
ID=16676484
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21568696A Expired - Fee Related JP3524691B2 (ja) | 1996-08-15 | 1996-08-15 | 排熱回収ボイラ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3524691B2 (ja) |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57153101A (en) * | 1981-03-16 | 1982-09-21 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Recirculator for coal conserving device of waste heat recovery boiler |
| JPS5843302A (ja) * | 1981-09-08 | 1983-03-14 | バブコツク日立株式会社 | 廃熱回収ボイラの制御方法 |
| JPS59164885A (ja) * | 1983-03-10 | 1984-09-18 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 復水の脱気および復水への冷却水漏洩の検出方法 |
-
1996
- 1996-08-15 JP JP21568696A patent/JP3524691B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH1061905A (ja) | 1998-03-06 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20040127 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20040213 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |