JP3497073B2 - 貫流送風機 - Google Patents
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- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D17/00—Radial-flow pumps, e.g. centrifugal pumps; Helico-centrifugal pumps
- F04D17/02—Radial-flow pumps, e.g. centrifugal pumps; Helico-centrifugal pumps having non-centrifugal stages, e.g. centripetal
- F04D17/04—Radial-flow pumps, e.g. centrifugal pumps; Helico-centrifugal pumps having non-centrifugal stages, e.g. centripetal of transverse-flow type
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
- F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
- F24F1/00—Room units for air-conditioning, e.g. separate or self-contained units or units receiving primary air from a central station
- F24F1/0007—Indoor units, e.g. fan coil units
- F24F1/0018—Indoor units, e.g. fan coil units characterised by fans
- F24F1/0025—Cross-flow or tangential fans
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F24F1/0043—Indoor units, e.g. fan coil units characterised by mounting arrangements
- F24F1/0057—Indoor units, e.g. fan coil units characterised by mounting arrangements mounted in or on a wall
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- F24F1/02—Self-contained room units for air-conditioning, i.e. with all apparatus for treatment installed in a common casing
- F24F1/032—Self-contained room units for air-conditioning, i.e. with all apparatus for treatment installed in a common casing characterised by heat exchangers
- F24F1/0325—Self-contained room units for air-conditioning, i.e. with all apparatus for treatment installed in a common casing characterised by heat exchangers by the shape of the heat exchangers or of parts thereof, e.g. of their fins
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- F24F1/02—Self-contained room units for air-conditioning, i.e. with all apparatus for treatment installed in a common casing
- F24F1/0328—Self-contained room units for air-conditioning, i.e. with all apparatus for treatment installed in a common casing with means for purifying supplied air
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、空気調和機等の
送風手段として設けられる貫流送風機に関するものであ
る。
送風手段として設けられる貫流送風機に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】図１８〜図２２は、従来の貫流送風機８
が搭載された空気調和機の例を示す図で、図１８はスク
ロールケーシング１０の巻き始め点Ｆ0 より背面側に上
部吸込グリル５が無い空気調和機本体１の斜視図、図１
９は図１８における空気調和機本体１を矢印Ｌから見た
平面Ｘでの断面図、図２０はスクロールケーシング１０
の巻き始め点Ｆ0 より背面側に上部吸込グリル５がある
空気調和機本体１の斜視図、図２１は図２０における空
気調和機本体１を矢印Ｌから見た平面Ｘでの断面図、図
２２は図２１における空気の流れを示した図である。
が搭載された空気調和機の例を示す図で、図１８はスク
ロールケーシング１０の巻き始め点Ｆ0 より背面側に上
部吸込グリル５が無い空気調和機本体１の斜視図、図１
９は図１８における空気調和機本体１を矢印Ｌから見た
平面Ｘでの断面図、図２０はスクロールケーシング１０
の巻き始め点Ｆ0 より背面側に上部吸込グリル５がある
空気調和機本体１の斜視図、図２１は図２０における空
気調和機本体１を矢印Ｌから見た平面Ｘでの断面図、図
２２は図２１における空気の流れを示した図である。
【０００３】図１８において、空気調和機本体１は、空
気調和機本体１の背面側に位置するハウジング２と、回
転開閉・脱着可能な前面吸込グリル４、上部吸込グリル
５を有するパネル３とで筐体を構成している。またハウ
ジング２およびパネル３で吹出口６が形成されている。
気調和機本体１の背面側に位置するハウジング２と、回
転開閉・脱着可能な前面吸込グリル４、上部吸込グリル
５を有するパネル３とで筐体を構成している。またハウ
ジング２およびパネル３で吹出口６が形成されている。
【０００４】図１９において、７はくの字に折り曲げら
れ、スクロールケーシング１０の開始点である巻き始め
点Ｆ0 より空気調和機本体１の前面側に配設された熱交
換器、１９は熱交換器７で空気が凝縮され生成するドレ
ン水を受け止めるドレンパン、１７は空気調和機本体１
に吸い込まれる空気中のホコリを除く徐塵フィルタ、１
８は活性炭により空気の浄化を行う空気清浄フィルタで
ある。
れ、スクロールケーシング１０の開始点である巻き始め
点Ｆ0 より空気調和機本体１の前面側に配設された熱交
換器、１９は熱交換器７で空気が凝縮され生成するドレ
ン水を受け止めるドレンパン、１７は空気調和機本体１
に吸い込まれる空気中のホコリを除く徐塵フィルタ、１
８は活性炭により空気の浄化を行う空気清浄フィルタで
ある。
【０００５】ハウジング２の背面寄り部分から下部はス
クロールケーシング１０とスクロールケーシング１０に
連続し伸びる吹出口下側案内部１２で構成される。ノー
ズ部２０は、ドレンパン１９、スタビライザー１１、吹
出口上側案内部１３で構成される。吹出ダクト１４は、
吹出口上側案内部１３と吹出口下側案内部１２、パネル
３で囲まれた部分で、貫流送風機８から吹き出され流れ
を吹出口６へ導く部分である。貫流送風機８は、羽根車
９、スクロールケーシング１０、吹出ダクト１４により
構成される。
クロールケーシング１０とスクロールケーシング１０に
連続し伸びる吹出口下側案内部１２で構成される。ノー
ズ部２０は、ドレンパン１９、スタビライザー１１、吹
出口上側案内部１３で構成される。吹出ダクト１４は、
吹出口上側案内部１３と吹出口下側案内部１２、パネル
３で囲まれた部分で、貫流送風機８から吹き出され流れ
を吹出口６へ導く部分である。貫流送風機８は、羽根車
９、スクロールケーシング１０、吹出ダクト１４により
構成される。
【０００６】このように構成される空気調和機本体１に
おいて、図１９のように貫流送風機８の羽根車９が羽根
車回転軸中心Ｏを中心に矢印Ａ方向に回転することによ
り循環渦２１が誘起生成され羽根車９が空気を吸込み、
吹出しを始める。これにより前面吸込グリル４、上部吸
込グリル５から吸気する。そして、矢印Ｂのように空気
は徐塵フィルタ１７や一部は空気清浄フィルタ１８を通
過後、熱交換器７により熱交換され貫流送風機８の羽根
車９に吸い込まれる。その後、再び貫流送風機８の羽根
車９から吹き出された空気Ｃは直接またはスクロールケ
ーシング１０で集められ、吹出ダクト１４通過後、左右
風向変更板１６、上下風向変更板１５によって便宜風向
が調整され吹出口６から部屋２２へ送風され空調され
る。
おいて、図１９のように貫流送風機８の羽根車９が羽根
車回転軸中心Ｏを中心に矢印Ａ方向に回転することによ
り循環渦２１が誘起生成され羽根車９が空気を吸込み、
吹出しを始める。これにより前面吸込グリル４、上部吸
込グリル５から吸気する。そして、矢印Ｂのように空気
は徐塵フィルタ１７や一部は空気清浄フィルタ１８を通
過後、熱交換器７により熱交換され貫流送風機８の羽根
車９に吸い込まれる。その後、再び貫流送風機８の羽根
車９から吹き出された空気Ｃは直接またはスクロールケ
ーシング１０で集められ、吹出ダクト１４通過後、左右
風向変更板１６、上下風向変更板１５によって便宜風向
が調整され吹出口６から部屋２２へ送風され空調され
る。
【０００７】このような空気調和機に対し、図２０、図
２１は、空気調和機の高性能化を図るため、熱交換器７
の面積を増加し、巻き始め点Ｆ0 より背面にさらに上部
吸込グリル５を配設した空気調和機の一実施例を示す図
である。動作は、図１９で示した空気調和機と同様であ
る。
２１は、空気調和機の高性能化を図るため、熱交換器７
の面積を増加し、巻き始め点Ｆ0 より背面にさらに上部
吸込グリル５を配設した空気調和機の一実施例を示す図
である。動作は、図１９で示した空気調和機と同様であ
る。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】上記のような貫流送風
機８を有する空気調和機において、図２２のように貫流
送風機８の羽根車９から空気が吹き出されるとき、上部
吸込グリル５がスクロールケーシング１０の巻き始め点
Ｆ0 より背面側にも配設されるため、羽根車９の近傍で
吹出流れＣがスクロールケーシング１０に衝突するよう
になり、この部分で圧力変動Ｐが生じ、この圧力変動Ｐ
を羽根車９の翼が通過することから騒音が悪化するとい
う現象が起き問題となっていた。
機８を有する空気調和機において、図２２のように貫流
送風機８の羽根車９から空気が吹き出されるとき、上部
吸込グリル５がスクロールケーシング１０の巻き始め点
Ｆ0 より背面側にも配設されるため、羽根車９の近傍で
吹出流れＣがスクロールケーシング１０に衝突するよう
になり、この部分で圧力変動Ｐが生じ、この圧力変動Ｐ
を羽根車９の翼が通過することから騒音が悪化するとい
う現象が起き問題となっていた。
【０００９】この発明はかかる問題点を解消するために
なされたもので、作動時の騒音の少ない貫流送風機を得
ることを目的とする。
なされたもので、作動時の騒音の少ない貫流送風機を得
ることを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】この発明に係る貫流送風
機は、回転軸中心Ｏを有し、直径φＤの羽根車と、巻き
始め点Ｆ0 から渦巻き開始点Ｆ1 までの巻き始め部と、
渦巻き部開始点Ｆ1 から吹出部開始点Ｆ2 までの渦巻き
部と、吹出部開始点Ｆ2 から吹出部終点Ｆ3 までの吹出
部とで構成されるスクロールケーシングと、スタビライ
ザーを有するノーズ部と、巻き始め点Ｆ0 より外側に配
設された吸込口とを備え、巻き始め部は、線分Ｏ−Ｆ0
と線分Ｏ−Ｆ1 とのなす巻き始め角度α0 ＝１５〜２５
°、巻き始め点Ｆ0 と回転軸中心Ｏとを結ぶ線分の距離
である巻き始め半径Ｒ0 ＝０．５３５〜０．５５５×φ
Ｄの回転軸中心Ｏを中心とする円弧で形成され、渦巻き
部は、渦巻き部開始点Ｆ1 における線分Ｏ−Ｆ1 の長さ
である渦巻き部開始半径をＲ1 、吹出部開始点Ｆ2 にお
ける線分Ｏ−Ｆ2 の長さである最大渦巻き半径をＲM 、
線分Ｏ−Ｆ2 と線分Ｏ−Ｆ1 とのなす角度である最大渦
巻き角をαM 、渦巻き部上の点で回転軸中心Ｏとの距離
がＲJ ＝（Ｒ1 ＋ＲM ）／２、回転軸中心Ｏとを結んだ
線分と線分Ｏ−Ｆ1 とのなす角度αJ ＝αM ／２（＝Ｆ
1 −Ｏ−ＦJ ）である点をＦJ とするとき、Ｒ1 ＜ＲJ
＜ＲM で、かつＦ1 、ＦJ 、Ｆ2 点を通過する円弧で形
成されたものである。
機は、回転軸中心Ｏを有し、直径φＤの羽根車と、巻き
始め点Ｆ0 から渦巻き開始点Ｆ1 までの巻き始め部と、
渦巻き部開始点Ｆ1 から吹出部開始点Ｆ2 までの渦巻き
部と、吹出部開始点Ｆ2 から吹出部終点Ｆ3 までの吹出
部とで構成されるスクロールケーシングと、スタビライ
ザーを有するノーズ部と、巻き始め点Ｆ0 より外側に配
設された吸込口とを備え、巻き始め部は、線分Ｏ−Ｆ0
と線分Ｏ−Ｆ1 とのなす巻き始め角度α0 ＝１５〜２５
°、巻き始め点Ｆ0 と回転軸中心Ｏとを結ぶ線分の距離
である巻き始め半径Ｒ0 ＝０．５３５〜０．５５５×φ
Ｄの回転軸中心Ｏを中心とする円弧で形成され、渦巻き
部は、渦巻き部開始点Ｆ1 における線分Ｏ−Ｆ1 の長さ
である渦巻き部開始半径をＲ1 、吹出部開始点Ｆ2 にお
ける線分Ｏ−Ｆ2 の長さである最大渦巻き半径をＲM 、
線分Ｏ−Ｆ2 と線分Ｏ−Ｆ1 とのなす角度である最大渦
巻き角をαM 、渦巻き部上の点で回転軸中心Ｏとの距離
がＲJ ＝（Ｒ1 ＋ＲM ）／２、回転軸中心Ｏとを結んだ
線分と線分Ｏ−Ｆ1 とのなす角度αJ ＝αM ／２（＝Ｆ
1 −Ｏ−ＦJ ）である点をＦJ とするとき、Ｒ1 ＜ＲJ
＜ＲM で、かつＦ1 、ＦJ 、Ｆ2 点を通過する円弧で形
成されたものである。
【００１１】
【００１２】また、この発明に係る貫流送風機は、αM
＝６０°〜９０°かつＲM ／Ｒ1 ＝１．１２〜１．５×
φＤとしたものである。
＝６０°〜９０°かつＲM ／Ｒ1 ＝１．１２〜１．５×
φＤとしたものである。
【００１３】また、この発明に係る貫流送風機は、回転
軸中心Ｏを有し、直径φＤの羽根車と、巻き始め点Ｆ0
から渦巻き開始点Ｆ1 までの巻き始め部と、渦巻き部開
始点Ｆ1 から吹出部開始点Ｆ2 までの渦巻き部と、吹出
部とで構成されるスクロールケーシングと、スタビライ
ザーを有するノーズ部と、巻き始め点Ｆ0 より外側に配
設された吸込口とを備え、巻き始め部は、線分Ｏ−Ｆ0
と線分Ｏ−Ｆ1 とのなす巻き始め角度α0 ＝１５〜２５
°、巻き始め点Ｆ0 と回転軸中心Ｏとを結ぶ線分の距離
である巻き始め半径Ｒ0 ＝０．５３５〜０．５５５×φ
Ｄの回転軸中心Ｏを中心とする円弧で形成され、渦巻き
部は、渦巻き部上の任意の点Ｆにおける回転軸中心Ｏと
を結んだ線分Ｏ−Ｆの距離を任意半径Ｒ、線分Ｏ−Ｆと
線分Ｏ−Ｆ1 とのなす角度をα、線分Ｏ−Ｆ2 と線分Ｏ
−Ｆ1 とのなす角度である最大渦巻き角をαM とすると
き、Ｒ＝Ｒ1 ・ＥＸＰ（ＩL ・２・π・α／３６０
°）、ＩL （スクロール拡大率）＝０．１８〜０．２
３、０＜α＜αM 、αM ＝６０〜９０°を満たす対数ら
せん形状で形成されたものである。
軸中心Ｏを有し、直径φＤの羽根車と、巻き始め点Ｆ0
から渦巻き開始点Ｆ1 までの巻き始め部と、渦巻き部開
始点Ｆ1 から吹出部開始点Ｆ2 までの渦巻き部と、吹出
部とで構成されるスクロールケーシングと、スタビライ
ザーを有するノーズ部と、巻き始め点Ｆ0 より外側に配
設された吸込口とを備え、巻き始め部は、線分Ｏ−Ｆ0
と線分Ｏ−Ｆ1 とのなす巻き始め角度α0 ＝１５〜２５
°、巻き始め点Ｆ0 と回転軸中心Ｏとを結ぶ線分の距離
である巻き始め半径Ｒ0 ＝０．５３５〜０．５５５×φ
Ｄの回転軸中心Ｏを中心とする円弧で形成され、渦巻き
部は、渦巻き部上の任意の点Ｆにおける回転軸中心Ｏと
を結んだ線分Ｏ−Ｆの距離を任意半径Ｒ、線分Ｏ−Ｆと
線分Ｏ−Ｆ1 とのなす角度をα、線分Ｏ−Ｆ2 と線分Ｏ
−Ｆ1 とのなす角度である最大渦巻き角をαM とすると
き、Ｒ＝Ｒ1 ・ＥＸＰ（ＩL ・２・π・α／３６０
°）、ＩL （スクロール拡大率）＝０．１８〜０．２
３、０＜α＜αM 、αM ＝６０〜９０°を満たす対数ら
せん形状で形成されたものである。
【００１４】また、この発明に係る貫流送風機は、吹出
部は、吹出口下側案内部を有し、吹出口下側案内部に向
け風路が拡大するように形成されたものである。
部は、吹出口下側案内部を有し、吹出口下側案内部に向
け風路が拡大するように形成されたものである。
【００１５】また、この発明に係る貫流送風機は、吹出
部は、羽根車回転軸中心Ｏと吹出部開始点Ｆ2 、吹出部
終点Ｆ3 のそれぞれを結ぶ線分ＯＦ2 、ＯＦ3 の距離で
ある吹出部開始半径Ｒ2 、吹出部終点半径Ｒ3 、また角
度Ｆ0 −Ｏ−Ｆ3 を吹出部角度α3 とするとき、Ｒ2 ＜
Ｒ3 、Ｒ3 ／Ｒ2 ＝１．１〜１．８×φＤ／２、α3＝
１２５°〜１４５°で、吹出部終点Ｆ3 にて吹出口下側
案内部に接する円弧となるように形成されたものであ
る。
部は、羽根車回転軸中心Ｏと吹出部開始点Ｆ2 、吹出部
終点Ｆ3 のそれぞれを結ぶ線分ＯＦ2 、ＯＦ3 の距離で
ある吹出部開始半径Ｒ2 、吹出部終点半径Ｒ3 、また角
度Ｆ0 −Ｏ−Ｆ3 を吹出部角度α3 とするとき、Ｒ2 ＜
Ｒ3 、Ｒ3 ／Ｒ2 ＝１．１〜１．８×φＤ／２、α3＝
１２５°〜１４５°で、吹出部終点Ｆ3 にて吹出口下側
案内部に接する円弧となるように形成されたものであ
る。
【００１６】
【発明の実施の形態】実施の形態１．
以下、この発明の実施の形態１を図面を参照して説明す
る。図１はこの発明の実施の形態１による空気調和機本
体の斜視図、図２は図１における空気調和機本体を矢印
Ｌから見た平面Ｘでの断面図、図３は図２における空気
の流れを示した図、図４は図３の貫流送風機を取り出し
た図である。
る。図１はこの発明の実施の形態１による空気調和機本
体の斜視図、図２は図１における空気調和機本体を矢印
Ｌから見た平面Ｘでの断面図、図３は図２における空気
の流れを示した図、図４は図３の貫流送風機を取り出し
た図である。
【００１７】図１において、空気調和機本体１は、スク
ロールケーシング１０の巻き始め点Ｆ0 より前面および
背面側に配設された上部吸込グリル５を有するハウジン
グ２およびパネル３と、パネル３に回転開閉可能な前面
吸込グリル４が装着され筐体を構成している。また、ハ
ウジング２およびパネル３で吹出口６が形成されてい
る。
ロールケーシング１０の巻き始め点Ｆ0 より前面および
背面側に配設された上部吸込グリル５を有するハウジン
グ２およびパネル３と、パネル３に回転開閉可能な前面
吸込グリル４が装着され筐体を構成している。また、ハ
ウジング２およびパネル３で吹出口６が形成されてい
る。
【００１８】図２において、７は多段に折り曲げられた
熱交換器、１９は熱交換器７で空気が凝縮され生成する
ドレン水を受け止めるドレンパン、１７は空気調和機本
体１に吸い込まれる空気中のホコリを除く徐塵フィル
タ、１８は活性炭により空気の浄化を行う空気清浄フィ
ルタである。ハウジング２の背面寄り部分から下部はス
クロールケーシング１０とスクロールケーシング１０に
連続し伸びる吹出口下側案内部１２で構成される。ノー
ズ部２０は、ドレンパン１９、スタビライザー１１、吹
出口上側案内部１３で構成される。吹出ダクト１４は、
吹出口上側案内部１３と吹出口下側案内部１２、パネル
３で囲まれた部分で、貫流送風機８から吹き出され流れ
を吹出口６へ導く部分である。貫流送風機８は、羽根車
９、スクロールケーシング１０、吹出ダクト１４により
構成される。
熱交換器、１９は熱交換器７で空気が凝縮され生成する
ドレン水を受け止めるドレンパン、１７は空気調和機本
体１に吸い込まれる空気中のホコリを除く徐塵フィル
タ、１８は活性炭により空気の浄化を行う空気清浄フィ
ルタである。ハウジング２の背面寄り部分から下部はス
クロールケーシング１０とスクロールケーシング１０に
連続し伸びる吹出口下側案内部１２で構成される。ノー
ズ部２０は、ドレンパン１９、スタビライザー１１、吹
出口上側案内部１３で構成される。吹出ダクト１４は、
吹出口上側案内部１３と吹出口下側案内部１２、パネル
３で囲まれた部分で、貫流送風機８から吹き出され流れ
を吹出口６へ導く部分である。貫流送風機８は、羽根車
９、スクロールケーシング１０、吹出ダクト１４により
構成される。
【００１９】このように構成される空気調和機本体１に
おいて、図３のように貫流送風機８の羽根車９が羽根車
回転軸中心Ｏを中心に矢印Ａ方向に回転することにより
前面吸込グリル４、上部吸込グリル５から吸気する。そ
して、矢印Ｂのように空気は徐塵フィルタ１７や一部は
空気清浄フィルタ１８を通過後、熱交換器７により熱交
換され貫流送風機８の羽根車９に吸い込まれる。その
後、再び貫流送風機８の羽根車９から吹き出された空気
Ｃは直接またはスクロールケーシング１０で集められ、
吹出ダクト１４通過後、左右風向変更板１６、上下風向
変更板１５によって便宜風向が調整され吹出口６から部
屋２２へ送風される。
おいて、図３のように貫流送風機８の羽根車９が羽根車
回転軸中心Ｏを中心に矢印Ａ方向に回転することにより
前面吸込グリル４、上部吸込グリル５から吸気する。そ
して、矢印Ｂのように空気は徐塵フィルタ１７や一部は
空気清浄フィルタ１８を通過後、熱交換器７により熱交
換され貫流送風機８の羽根車９に吸い込まれる。その
後、再び貫流送風機８の羽根車９から吹き出された空気
Ｃは直接またはスクロールケーシング１０で集められ、
吹出ダクト１４通過後、左右風向変更板１６、上下風向
変更板１５によって便宜風向が調整され吹出口６から部
屋２２へ送風される。
【００２０】図４において、貫流送風機８の羽根車９の
外径をφＤ、ノーズ部２０のスタビライザー１１を示
す。また、スクロールケーシング１０は巻き始め部１０
ａ、渦巻き部１０ｂ、吹出部１０ｃで構成される。この
とき、巻き始め部１０ａにおいて、羽根車９と巻き始め
部１０ａとの最近接部である巻き始め点Ｆ0 と羽根車回
転軸中心Ｏとを結ぶ線分Ｏ−Ｆ0 の長さを巻き始め半径
Ｒ0 、巻き始め部１０ａの終点でかつ渦巻き部１０ｂの
始点である渦巻き部開始点Ｆ1 と羽根車回転軸中心Ｏと
の距離を渦巻き部開始半径Ｒ1 、線分Ｏ−Ｆ0 とＯ−Ｆ
1 のなす角Ｆ0 −Ｏ−Ｆ1 を巻き始め角度α0 とすると
き、図４のように巻き始め部１０ａを、羽根車回転軸中
心Ｏを中心とした巻き始め半径Ｒ0 ＝Ｒ1 となる円弧に
形成する。
外径をφＤ、ノーズ部２０のスタビライザー１１を示
す。また、スクロールケーシング１０は巻き始め部１０
ａ、渦巻き部１０ｂ、吹出部１０ｃで構成される。この
とき、巻き始め部１０ａにおいて、羽根車９と巻き始め
部１０ａとの最近接部である巻き始め点Ｆ0 と羽根車回
転軸中心Ｏとを結ぶ線分Ｏ−Ｆ0 の長さを巻き始め半径
Ｒ0 、巻き始め部１０ａの終点でかつ渦巻き部１０ｂの
始点である渦巻き部開始点Ｆ1 と羽根車回転軸中心Ｏと
の距離を渦巻き部開始半径Ｒ1 、線分Ｏ−Ｆ0 とＯ−Ｆ
1 のなす角Ｆ0 −Ｏ−Ｆ1 を巻き始め角度α0 とすると
き、図４のように巻き始め部１０ａを、羽根車回転軸中
心Ｏを中心とした巻き始め半径Ｒ0 ＝Ｒ1 となる円弧に
形成する。
【００２１】図５のようにＲ0 ＜Ｒ1 だと羽根車９と巻
き始め部１０ａが広すぎ、吹出し流れが不安定になり騒
音悪化し、また図６のようにＲ0 ＞Ｒ1 だと羽根車９と
巻き始め部１０ａが狭すぎ、吹出し流れがせき止められ
送風特性が悪化してしまう。さらに、巻き始め角度α0
が大きすぎたり、小さすぎたりすると巻き始め部１０ａ
が円弧であっても吹出し流れが不安定になり騒音が悪化
し、またせき止められ送風特性が悪化してしまう。そこ
で、巻き始め角度α0 に最適範囲が存在する。
き始め部１０ａが広すぎ、吹出し流れが不安定になり騒
音悪化し、また図６のようにＲ0 ＞Ｒ1 だと羽根車９と
巻き始め部１０ａが狭すぎ、吹出し流れがせき止められ
送風特性が悪化してしまう。さらに、巻き始め角度α0
が大きすぎたり、小さすぎたりすると巻き始め部１０ａ
が円弧であっても吹出し流れが不安定になり騒音が悪化
し、またせき止められ送風特性が悪化してしまう。そこ
で、巻き始め角度α0 に最適範囲が存在する。
【００２２】また、巻き始め半径Ｒ0 が小さいと、羽根
車９と巻き始め部１０ａが近すぎ回転音であるＮＺ音が
発生し耳障りでかつ騒音が悪化し、遠すぎると羽根車９
の送風性能が悪化し、同一風量を送風するために騒音が
大きくなる。そこで巻き始め半径Ｒ0 にも最適範囲が存
在する。
車９と巻き始め部１０ａが近すぎ回転音であるＮＺ音が
発生し耳障りでかつ騒音が悪化し、遠すぎると羽根車９
の送風性能が悪化し、同一風量を送風するために騒音が
大きくなる。そこで巻き始め半径Ｒ0 にも最適範囲が存
在する。
【００２３】図７は巻き始め部１０ａがＲ0 ＝Ｒ1 の円
弧のときの巻き始め角α0 を変更した場合の、同一風量
Ｑ[m3 /min]時での騒音値の変化△ＳＰＬ[dBA]を示す。
よって、巻き始め角度α0 ＝１５゜〜２５゜の範囲であ
れば、騒音悪化や騒音の変化が小さく、また吹出し流れ
が安定している。
弧のときの巻き始め角α0 を変更した場合の、同一風量
Ｑ[m3 /min]時での騒音値の変化△ＳＰＬ[dBA]を示す。
よって、巻き始め角度α0 ＝１５゜〜２５゜の範囲であ
れば、騒音悪化や騒音の変化が小さく、また吹出し流れ
が安定している。
【００２４】図８は一例として図７でのα0 の最適範囲
内であるα0 ＝２０°時における巻き始め半径Ｒ0 を変
化させたときの同一風量時の騒音値の変化△ＳＰＬを示
す。図より巻き始め半径Ｒ0 ＝０．５３５〜０．５５５
×φＤ（φＤ＝羽根車直径）の範囲であれば、騒音の変
化は小さく挙動が安定している。
内であるα0 ＝２０°時における巻き始め半径Ｒ0 を変
化させたときの同一風量時の騒音値の変化△ＳＰＬを示
す。図より巻き始め半径Ｒ0 ＝０．５３５〜０．５５５
×φＤ（φＤ＝羽根車直径）の範囲であれば、騒音の変
化は小さく挙動が安定している。
【００２５】また、図４の渦巻き部１０ｂにおいて、渦
巻き部１０ｂの終点でかつ吹出部１０ｃの始点である吹
出部開始点をＦ2 、渦巻き部開始点Ｆ1 における線分Ｏ
−Ｆ1 の長さである渦巻き部開始半径をＲ1 、また吹出
部開始点Ｆ2 における線分Ｏ−Ｆ2 の長さである最大渦
巻き半径をＲM 、線分Ｏ−Ｆ2 と線分Ｏ−Ｆ1 とのなす
角度である最大渦巻き角をαM 、そして渦巻き部１０ｂ
上の点で回転軸中心Ｏとの距離をＲJ ＝（Ｒ1 ＋ＲM ）
／２、回転軸中心Ｏとを結んだ線分と線分Ｏ−Ｆ1 との
なす角度αＪ＝αM ／２（＝Ｆ1 −Ｏ−ＦJ ）である点
をＦJ とするとき、Ｒ1 ＜ＲJ ＜ＲM で、かつ前記三点
Ｆ1 、ＦJ 、Ｆ2 を通過する円弧で形成する。なお本実
施の形態では円弧の例を示す。
巻き部１０ｂの終点でかつ吹出部１０ｃの始点である吹
出部開始点をＦ2 、渦巻き部開始点Ｆ1 における線分Ｏ
−Ｆ1 の長さである渦巻き部開始半径をＲ1 、また吹出
部開始点Ｆ2 における線分Ｏ−Ｆ2 の長さである最大渦
巻き半径をＲM 、線分Ｏ−Ｆ2 と線分Ｏ−Ｆ1 とのなす
角度である最大渦巻き角をαM 、そして渦巻き部１０ｂ
上の点で回転軸中心Ｏとの距離をＲJ ＝（Ｒ1 ＋ＲM ）
／２、回転軸中心Ｏとを結んだ線分と線分Ｏ−Ｆ1 との
なす角度αＪ＝αM ／２（＝Ｆ1 −Ｏ−ＦJ ）である点
をＦJ とするとき、Ｒ1 ＜ＲJ ＜ＲM で、かつ前記三点
Ｆ1 、ＦJ 、Ｆ2 を通過する円弧で形成する。なお本実
施の形態では円弧の例を示す。
【００２６】このように形成することにより、図２のよ
うに図中破線で示す従来のものに比べ渦巻き部１０ｂが
外部へ膨らみ、図３のように少なくとも羽根車９近傍で
は吹出流れＣの風速の速い部分はスクロールケーシング
１０に接しない。よって図２２のように従来羽根車９近
傍で吹出流れＣがスクロールケーシング１０に衝突する
ことにより生じる圧力変動Ｐが羽根車９へ影響し騒音が
悪化するという現象が無くなることから、低騒音化が図
れる。
うに図中破線で示す従来のものに比べ渦巻き部１０ｂが
外部へ膨らみ、図３のように少なくとも羽根車９近傍で
は吹出流れＣの風速の速い部分はスクロールケーシング
１０に接しない。よって図２２のように従来羽根車９近
傍で吹出流れＣがスクロールケーシング１０に衝突する
ことにより生じる圧力変動Ｐが羽根車９へ影響し騒音が
悪化するという現象が無くなることから、低騒音化が図
れる。
【００２７】図９は、Ｒ1 、ＲJ 、ＲM の関係に対する
同一風量時における騒音値の変化△ＳＰＬの関係を示
す。図９のようにＲ1 ＜ＲJ ＜ＲM であれば低騒音であ
ることが分かる。さらに図４の吹出部１０ｃにおいて、
回転軸中心Ｏと吹出部開始点Ｆ2 とを結ぶ線分Ｏ−Ｆ2
の距離である吹出部開始半径をＲ2 （＝ＲM ）、回転軸
中心Ｏと吹出部開始点Ｆ3 とを結ぶ線分Ｏ−Ｆ3 の距離
である吹出部終点半径をＲ3 、また角度Ｆ2 −Ｏ−Ｆ3
を吹出部角度α3 とするとき、図１０のように同一風量
時で比較すると、Ｒ2 ＜Ｒ3 となる前記吹出部開始点Ｆ
2 と吹出部終点Ｆ3 を通り、吹出口下側案内部に接する
円弧となるように渦巻き部１０ｂから徐々に拡大する吹
出部１０ｃを形成すれば抵抗が少なく低騒音である。
同一風量時における騒音値の変化△ＳＰＬの関係を示
す。図９のようにＲ1 ＜ＲJ ＜ＲM であれば低騒音であ
ることが分かる。さらに図４の吹出部１０ｃにおいて、
回転軸中心Ｏと吹出部開始点Ｆ2 とを結ぶ線分Ｏ−Ｆ2
の距離である吹出部開始半径をＲ2 （＝ＲM ）、回転軸
中心Ｏと吹出部開始点Ｆ3 とを結ぶ線分Ｏ−Ｆ3 の距離
である吹出部終点半径をＲ3 、また角度Ｆ2 −Ｏ−Ｆ3
を吹出部角度α3 とするとき、図１０のように同一風量
時で比較すると、Ｒ2 ＜Ｒ3 となる前記吹出部開始点Ｆ
2 と吹出部終点Ｆ3 を通り、吹出口下側案内部に接する
円弧となるように渦巻き部１０ｂから徐々に拡大する吹
出部１０ｃを形成すれば抵抗が少なく低騒音である。
【００２８】以上の説明のように、巻き始め部１０ａ、
渦巻き部１０ｂ、吹出し部１０ｃを形成し、スクロール
ケーシング１０を構成することにより、図１１に示す同
一風量時における騒音のＦＦＴ解析（周波数解析）結果
のように、８００[Ｈｚ]以上の広い周波数領域で低騒音
化が図れる。また、図１２に示す風量変化時における騒
音値の関係を見ると、従来に比べ全域で低騒音化してい
ることが分かる。つまり低騒音な貫流送風機が得られ
る。特に、急速暖房を行う高風量時約３[dBA]低騒音化
できる。
渦巻き部１０ｂ、吹出し部１０ｃを形成し、スクロール
ケーシング１０を構成することにより、図１１に示す同
一風量時における騒音のＦＦＴ解析（周波数解析）結果
のように、８００[Ｈｚ]以上の広い周波数領域で低騒音
化が図れる。また、図１２に示す風量変化時における騒
音値の関係を見ると、従来に比べ全域で低騒音化してい
ることが分かる。つまり低騒音な貫流送風機が得られ
る。特に、急速暖房を行う高風量時約３[dBA]低騒音化
できる。
【００２９】実施の形態２．
以下、この発明の実施の形態２を図面を参照して説明す
る。図１３は、渦巻き部１０ｂの広がり具合を示す最大
渦巻き角αM 、最大渦巻き半径ＲM が大きすぎ、冷房時
吹出口６から部屋２２の暑い空気が逆流しスクロールケ
ーシング１０表面に結露している様子を示した図であ
る。渦巻き部１０ｂが広すぎると、前面吸込グリル４、
上部吸込グリル５、除塵フィルタ１７、空気清浄フィル
タ１８にホコリが少し堆積しただけで、冷房時羽根車９
からの冷たい吹出し流れＣが不安定になり、図１３よう
に吹出口６から部屋２２の暑い空気が逆流しスクロール
ケーシング１０表面に結露してしまう可能性がある。
る。図１３は、渦巻き部１０ｂの広がり具合を示す最大
渦巻き角αM 、最大渦巻き半径ＲM が大きすぎ、冷房時
吹出口６から部屋２２の暑い空気が逆流しスクロールケ
ーシング１０表面に結露している様子を示した図であ
る。渦巻き部１０ｂが広すぎると、前面吸込グリル４、
上部吸込グリル５、除塵フィルタ１７、空気清浄フィル
タ１８にホコリが少し堆積しただけで、冷房時羽根車９
からの冷たい吹出し流れＣが不安定になり、図１３よう
に吹出口６から部屋２２の暑い空気が逆流しスクロール
ケーシング１０表面に結露してしまう可能性がある。
【００３０】ホコリ等がフィルタ等に堆積しても吹出し
流れＣが安定し逆流が起きない高信頼性の空気調和機を
得るために渦巻き部１０ｂの広がり具合を示す最大渦巻
き角αM 、最大渦巻き半径ＲM に最適範囲が存在する。
図１４は最大渦巻き角αM 、最大渦巻き半径ＲM と渦巻
き開始半径Ｒ1 の比ＲM ／Ｒ1 が変化したときの同一風
量時における騒音値の変化を示した図である。図のよう
に、αM ＝６０°〜９０°かつＲM ／Ｒ1 ＝１．１２〜
１．５×φＤであれば、低騒音で高信頼性な貫流送風機
を得ることができる。
流れＣが安定し逆流が起きない高信頼性の空気調和機を
得るために渦巻き部１０ｂの広がり具合を示す最大渦巻
き角αM 、最大渦巻き半径ＲM に最適範囲が存在する。
図１４は最大渦巻き角αM 、最大渦巻き半径ＲM と渦巻
き開始半径Ｒ1 の比ＲM ／Ｒ1 が変化したときの同一風
量時における騒音値の変化を示した図である。図のよう
に、αM ＝６０°〜９０°かつＲM ／Ｒ1 ＝１．１２〜
１．５×φＤであれば、低騒音で高信頼性な貫流送風機
を得ることができる。
【００３１】実施の形態３．
以下、この発明の実施の形態３を図面を参照して説明す
る。図１５は貫流送風機を示す図である。図において、
渦巻き部１０ｂの終点でかつ吹出部１０ｃの始点である
吹出部開始点Ｆ2 とするとき、羽根車回転軸中心Ｏと渦
巻き部開始点Ｆ1 における線分Ｏ−Ｆ1 の長さである渦
巻き部開始半径Ｒ1 、また吹出部開始点Ｆ2 における線
分Ｏ−Ｆ2 の長さである最大渦巻き半径ＲM 、線分Ｏ−
Ｆ2 とＯ−Ｆ1 とのなす角度である最大渦巻き角αM と
し、さらに渦巻き部１０ｂ上の任意の点Ｆ、回転軸中心
Ｏとを結んだ線分の長さＲ、線分Ｏ−Ｆと線分Ｏ−Ｆ2
とのなす角αとするとき、渦巻き部１０ｂを、 Ｒ＝Ｒ1 ・ＥＸＰ（ＩL ・２・π・α／３６０°） ＩL ：スクロール拡大率、π：円周率、０°＜α＜αM である対数らせん形状に形成する。
る。図１５は貫流送風機を示す図である。図において、
渦巻き部１０ｂの終点でかつ吹出部１０ｃの始点である
吹出部開始点Ｆ2 とするとき、羽根車回転軸中心Ｏと渦
巻き部開始点Ｆ1 における線分Ｏ−Ｆ1 の長さである渦
巻き部開始半径Ｒ1 、また吹出部開始点Ｆ2 における線
分Ｏ−Ｆ2 の長さである最大渦巻き半径ＲM 、線分Ｏ−
Ｆ2 とＯ−Ｆ1 とのなす角度である最大渦巻き角αM と
し、さらに渦巻き部１０ｂ上の任意の点Ｆ、回転軸中心
Ｏとを結んだ線分の長さＲ、線分Ｏ−Ｆと線分Ｏ−Ｆ2
とのなす角αとするとき、渦巻き部１０ｂを、 Ｒ＝Ｒ1 ・ＥＸＰ（ＩL ・２・π・α／３６０°） ＩL ：スクロール拡大率、π：円周率、０°＜α＜αM である対数らせん形状に形成する。
【００３２】このように、形成することにより、図２の
ように破線で示す従来のスクロールケーシングに比べ渦
巻き部１０ｂが外部へ膨らみ、少なくとも羽根車９近傍
では吹出流れＣの風速の速い部分はスクロールケーシン
グ１０に接しない。よって図２３のように従来羽根車９
近傍で吹出流れＣがスクロールケーシング１０に衝突す
ることにより生じる圧力変動Ｐが羽根車９へ影響し騒音
が悪化するという現象が無くなることから、低騒音化が
図れる。
ように破線で示す従来のスクロールケーシングに比べ渦
巻き部１０ｂが外部へ膨らみ、少なくとも羽根車９近傍
では吹出流れＣの風速の速い部分はスクロールケーシン
グ１０に接しない。よって図２３のように従来羽根車９
近傍で吹出流れＣがスクロールケーシング１０に衝突す
ることにより生じる圧力変動Ｐが羽根車９へ影響し騒音
が悪化するという現象が無くなることから、低騒音化が
図れる。
【００３３】ホコリ等がフィルタ等に堆積しても吹出し
流れＣが安定し騒音悪化しない低騒音な空気調和機を得
るために渦巻き部１０ｂの広がり具合を示すスクロール
拡大率ＩL 、最大渦巻き角αM に適用範囲が存在する。
流れＣが安定し騒音悪化しない低騒音な空気調和機を得
るために渦巻き部１０ｂの広がり具合を示すスクロール
拡大率ＩL 、最大渦巻き角αM に適用範囲が存在する。
【００３４】図１６は例として渦巻き部開始半径Ｒ1 ＝
Ｒ0 ＝φＤ×０．５４におけるスクロール拡大率ＩL 、
最大渦巻き部αM が変化したときの同一風量時における
騒音値の変化を示した図である。図のように、ＩL ＝
０．１８〜０．２３でかつαM ＝６０°〜９０°であれ
ば、安定して低騒音で高信頼性な貫流送風機を得ること
ができる。
Ｒ0 ＝φＤ×０．５４におけるスクロール拡大率ＩL 、
最大渦巻き部αM が変化したときの同一風量時における
騒音値の変化を示した図である。図のように、ＩL ＝
０．１８〜０．２３でかつαM ＝６０°〜９０°であれ
ば、安定して低騒音で高信頼性な貫流送風機を得ること
ができる。
【００３５】実施の形態４．
以下、この発明の実施の形態４を図面を参照して説明す
る。ホコリ等がフィルタ等に堆積しても吹出し流れＣが
安定し騒音悪化しない低騒音な空気調和機を得るために
吹出部１０ｃの広がり具合を示す吹出部開始半径Ｒ2 と
吹出部終点半径Ｒ3 の比および吹出部角度α3 に最適範
囲が存在する。
る。ホコリ等がフィルタ等に堆積しても吹出し流れＣが
安定し騒音悪化しない低騒音な空気調和機を得るために
吹出部１０ｃの広がり具合を示す吹出部開始半径Ｒ2 と
吹出部終点半径Ｒ3 の比および吹出部角度α3 に最適範
囲が存在する。
【００３６】図１７は吹出部開始半径Ｒ2 と吹出部終点
半径Ｒ3 の比Ｒ3 ／Ｒ2 および吹出部角度α3 が変化し
たときの吹出流れの状態および騒音値の変化の関係を示
した図である。図に示すように、Ｒ3 ／Ｒ2 ＝１．１〜
１．８×φＤ／２、吹出部角度α3 ＝１２５°〜１４５
°であれば吹出流れが安定で、低騒音な貫流送風機が得
られる。
半径Ｒ3 の比Ｒ3 ／Ｒ2 および吹出部角度α3 が変化し
たときの吹出流れの状態および騒音値の変化の関係を示
した図である。図に示すように、Ｒ3 ／Ｒ2 ＝１．１〜
１．８×φＤ／２、吹出部角度α3 ＝１２５°〜１４５
°であれば吹出流れが安定で、低騒音な貫流送風機が得
られる。
【００３７】
【発明の効果】この発明に係る貫流送風機は、羽根車近
傍で吹出流れがスクロールケーシングに衝突することに
より生じる圧力変動が羽根車へ影響し騒音が悪化すると
いう現象が無くなることから、低騒音化が図れる。
傍で吹出流れがスクロールケーシングに衝突することに
より生じる圧力変動が羽根車へ影響し騒音が悪化すると
いう現象が無くなることから、低騒音化が図れる。
【００３８】また、吹出部を、吹出口下側案内部に向け
風路が拡大するように形成することにより、抵抗が少な
く低騒音化が図れる。
風路が拡大するように形成することにより、抵抗が少な
く低騒音化が図れる。
【図１】 この発明の実施の形態１に係る空気調和機本
体の斜視図である。
体の斜視図である。
【図２】 図１における空気調和機本体を矢印Ｌから見
た平面Ｘでの断面図である。
た平面Ｘでの断面図である。
【図３】 図２における空気の流れを示した図である。
【図４】 図３の貫流送風機を取り出した図である。
【図５】 図４において羽根車と巻き始め部の間が広す
ぎる場合の図である。
ぎる場合の図である。
【図６】 図４において羽根車と巻き始め部の間が狭す
ぎる場合の図である。
ぎる場合の図である。
【図７】 巻き始め部が円弧で、同一風量時の巻き始め
角と騒音値の変化との関係を示した図である。
角と騒音値の変化との関係を示した図である。
【図８】 ある巻き始め角、同一風量時の巻き始め半径
と騒音値の変化との関係を示した図である。
と騒音値の変化との関係を示した図である。
【図９】 同一風量時の渦巻き部開始半径、渦巻き部上
の点、最大渦巻き半径の大小関係に対する騒音値の変化
を示した図である。
の点、最大渦巻き半径の大小関係に対する騒音値の変化
を示した図である。
【図１０】 同一風量時の吹出部開始半径と吹出部終点
半径の大小関係の変化時における騒音値の変化を示した
図である。
半径の大小関係の変化時における騒音値の変化を示した
図である。
【図１１】 従来と本発明における同一風量時における
騒音のＦＦＴ解析（周波数解析）結果を示した図であ
る。
騒音のＦＦＴ解析（周波数解析）結果を示した図であ
る。
【図１２】 従来と本発明における風量変化時における
騒音値の関係を示した図である。
騒音値の関係を示した図である。
【図１３】 実施の形態２における渦巻き部の広がり具
合を示す最大渦巻き角、最大渦巻き半径が大きすぎ、冷
房時吹出口から部屋の暑い空気が逆流しスクロールケー
シング表面に結露している様子を示した図である。
合を示す最大渦巻き角、最大渦巻き半径が大きすぎ、冷
房時吹出口から部屋の暑い空気が逆流しスクロールケー
シング表面に結露している様子を示した図である。
【図１４】 同一風量時の最大渦巻き角、最大渦巻き半
径と渦巻き開始半径の比が変化したときの騒音値の変化
を示した図である。
径と渦巻き開始半径の比が変化したときの騒音値の変化
を示した図である。
【図１５】 実施の形態３における貫流送風機を示す図
である。
である。
【図１６】 同一風量時のスクロール拡大率と最大渦巻
き部とが変化したときの騒音値の変化を示した図であ
る。
き部とが変化したときの騒音値の変化を示した図であ
る。
【図１７】 実施の形態４における吹出部開始半径と吹
出部終点半径の比および吹出部角度が変化したときの吹
出流れの状態および騒音値の変化の関係を示した図であ
る。
出部終点半径の比および吹出部角度が変化したときの吹
出流れの状態および騒音値の変化の関係を示した図であ
る。
【図１８】 従来のスクロールケーシングの巻き始め点
より背面に上部吸込グリルが無い空気調和機本体の斜視
図である。
より背面に上部吸込グリルが無い空気調和機本体の斜視
図である。
【図１９】 図１８における空気調和機本体を矢印Ｌか
ら見た平面Ｘでの断面図である。
ら見た平面Ｘでの断面図である。
【図２０】 従来のスクロールケーシングの巻き始め点
より背面に上部吸込口がある空気調和機本体の斜視図で
ある。
より背面に上部吸込口がある空気調和機本体の斜視図で
ある。
【図２１】 図２０における空気調和機本体を矢印Ｌか
ら見た平面Ｘでの断面図である。
ら見た平面Ｘでの断面図である。
【図２２】 図２１における空気の流れを示した図であ
る。
る。
１ 空気調和機、２ 本体、３ パネル、４ 前面吸込
グリル、５ 上部吸込グリル、６ 吹出口、７ 熱交換
器、８ 貫流送風機、９ 貫流送風機の羽根車、１０
スクロールケーシング、１０ａ 巻き始め部、１０ｂ
渦巻き部、１０ｃ 吹出部、１１ スタビライザー、１
２ 吹出口下側案内部、１３ 吹出口上側案内部、１４
吹出ダクト、１５ 上下風向変更板、１６ 左右風向
変更板、１７ 除塵フィルタ、１８ 空気清浄フィル
タ、１９ ドレンパン、２０ ノーズ部、２１ 循環
渦、Ａ 羽根車回転方向、Ｂ 吸込流れ、Ｃ 吹出流
れ、Ｄ羽根車直径、Ｏ 羽根車回転軸中心。
グリル、５ 上部吸込グリル、６ 吹出口、７ 熱交換
器、８ 貫流送風機、９ 貫流送風機の羽根車、１０
スクロールケーシング、１０ａ 巻き始め部、１０ｂ
渦巻き部、１０ｃ 吹出部、１１ スタビライザー、１
２ 吹出口下側案内部、１３ 吹出口上側案内部、１４
吹出ダクト、１５ 上下風向変更板、１６ 左右風向
変更板、１７ 除塵フィルタ、１８ 空気清浄フィル
タ、１９ ドレンパン、２０ ノーズ部、２１ 循環
渦、Ａ 羽根車回転方向、Ｂ 吸込流れ、Ｃ 吹出流
れ、Ｄ羽根車直径、Ｏ 羽根車回転軸中心。
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フロントページの続き
(72)発明者 鈴木 聡
東京都千代田区丸の内二丁目２番３号
三菱電機株式会社内
(72)発明者 地口 聡
東京都千代田区丸の内二丁目２番３号
三菱電機株式会社内
(72)発明者 吉川 浩司
東京都千代田区丸の内二丁目２番３号
三菱電機株式会社内
(56)参考文献 特開 昭60−233392（ＪＰ，Ａ)
特開 昭62−126291（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
F04D 17/04
F04D 29/44
F04D 29/28
Claims (5)
- 【請求項１】 回転軸中心Ｏを有し、直径φＤの羽根車
と、 巻き始め点Ｆ0 から渦巻き開始点Ｆ1 までの巻き始め部
と、前記渦巻き部開始点Ｆ1 から吹出部開始点Ｆ2 まで
の渦巻き部と、前記吹出部開始点Ｆ2 から吹出部終点Ｆ
3 までの吹出部とで構成されるスクロールケーシング
と、 スタビライザーを有するノーズ部と、 前記巻き始め点Ｆ0 より外側に配設された吸込口とを備
え、 前記巻き始め部は、線分Ｏ−Ｆ0 と線分Ｏ−Ｆ1 とのな
す巻き始め角度α0 ＝１５〜２５°、前記巻き始め点Ｆ
0 と前記回転軸中心Ｏとを結ぶ線分の距離である巻き始
め半径Ｒ0 ＝０．５３５〜０．５５５×φＤの前記回転
軸中心Ｏを中心とする円弧で形成され、 前記渦巻き部は、前記渦巻き部開始点Ｆ1 における線分
Ｏ−Ｆ1 の長さである渦巻き部開始半径をＲ1 、吹出部
開始点Ｆ2 における線分Ｏ−Ｆ2 の長さである最大渦巻
き半径をＲM 、線分Ｏ−Ｆ2 と線分Ｏ−Ｆ1 とのなす角
度である最大渦巻き角をαM 、前記渦巻き部上の点で前
記回転軸中心Ｏとの距離がＲJ ＝（Ｒ1 ＋ＲM ）／２、
回転軸中心Ｏとを結んだ線分と前記線分Ｏ−Ｆ1 とのな
す角度αJ ＝αM ／２（＝Ｆ1 −Ｏ−ＦJ ）である点を
ＦJ とするとき、Ｒ1 ＜ＲJ ＜ＲM で、かつ前記Ｆ1 、
ＦJ 、Ｆ2 点を通過する円弧で形成されたことを特徴と
する貫流送風機。 - 【請求項２】 αM ＝６０°〜９０°かつＲM ／Ｒ1 ＝
１．１２〜１．５×φＤとしたことを特徴とする請求項
１記載の貫流送風機。 - 【請求項３】 回転軸中心Ｏを有し、直径φＤの羽根車
と、 巻き始め点Ｆ0 から渦巻き開始点Ｆ1 までの巻き始め部
と、前記渦巻き部開始点Ｆ1 から吹出部開始点Ｆ2 まで
の渦巻き部と、吹出部とで構成されるスクロールケーシ
ングと、 スタビライザーを有するノーズ部と、 前記巻き始め点Ｆ0 より外側に配設された吸込口とを備
え、 前記巻き始め部は、線分Ｏ−Ｆ0 と線分Ｏ−Ｆ1 とのな
す巻き始め角度α0 ＝１５〜２５°、前記巻き始め点Ｆ
0 と前記回転軸中心Ｏとを結ぶ線分の距離である巻き始
め半径Ｒ0 ＝０．５３５〜０．５５５×φＤの前記回転
軸中心Ｏを中心とする円弧で形成され、 前記渦巻き部は、当該渦巻き部上の任意の点Ｆにおける
前記回転軸中心Ｏとを結んだ線分Ｏ−Ｆの距離を任意半
径Ｒ、前記線分Ｏ−Ｆと線分Ｏ−Ｆ1 とのなす角度を
α、線分Ｏ−Ｆ2 と前記線分Ｏ−Ｆ1 とのなす角度であ
る最大渦巻き角をαM とするとき、 Ｒ＝Ｒ1 ・ＥＸＰ（ＩL ・２・π・α／３６０°） ＩL （スクロール拡大率）＝０．１８〜０．２３、０＜
α＜αM 、αM ＝６０〜９０° を満たす対数らせん形状で形成されたことを特徴とする
貫流送風機。 - 【請求項４】 前記吹出部は、吹出口下側案内部を有
し、当該吹出口下側案内部に向け風路が拡大するように
形成されたことを特徴とする請求項１乃至３のいずれか
に記載の貫流送風機。 - 【請求項５】 前記吹出部は、前記羽根車回転軸中心Ｏ
と前記吹出部開始点Ｆ2 、前記吹出部終点Ｆ3 のそれぞ
れを結ぶ線分ＯＦ2 、ＯＦ3 の距離である吹出部開始半
径Ｒ2 、吹出部終点半径Ｒ3 、また角度Ｆ0 −Ｏ−Ｆ3
を吹出部角度α3 とするとき、 Ｒ2 ＜Ｒ3 、Ｒ3 ／Ｒ2 ＝１．１〜１．８×φＤ／２、
α3 ＝１２５°〜１４５°で、前記吹出部終点Ｆ3 にて
前記吹出口下側案内部に接する円弧となるように形成さ
れたことを特徴とする請求項４記載の貫流送風機。
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