JP3479919B2 - 銅合金からなる半製金属塊の反覆曲げ強さ改良方法 - Google Patents
銅合金からなる半製金属塊の反覆曲げ強さ改良方法Info
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- JP3479919B2 JP3479919B2 JP01966493A JP1966493A JP3479919B2 JP 3479919 B2 JP3479919 B2 JP 3479919B2 JP 01966493 A JP01966493 A JP 01966493A JP 1966493 A JP1966493 A JP 1966493A JP 3479919 B2 JP3479919 B2 JP 3479919B2
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- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/08—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of copper or alloys based thereon
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C4/00—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge
- C23C4/12—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge characterised by the method of spraying
- C23C4/123—Spraying molten metal
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、特許請求の範囲におけ
る請求項１の上位概念による銅合金からなる半製金属塊
の反覆曲げ強さの改良方法に関する。
る請求項１の上位概念による銅合金からなる半製金属塊
の反覆曲げ強さの改良方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】曲げの負荷されるバネ要素においては、
使用価値に対して材料の反覆曲げ強さがその要素の材料
選択及び構造に対する決定的な問題点である。反覆曲げ
強さＯBWは、通常はＤＩＮ５０１００（持続振動実験）
によって測定される。極めて重要なバネ材料のいくつか
のものに対しては図１による反覆曲げ強さの値が達成さ
れている（例えば、ＷＩＥＬＡＮＤ−ＢＵＣＨ「銅材
料」、第５版（１９８６）、第２３５頁参照）。
使用価値に対して材料の反覆曲げ強さがその要素の材料
選択及び構造に対する決定的な問題点である。反覆曲げ
強さＯBWは、通常はＤＩＮ５０１００（持続振動実験）
によって測定される。極めて重要なバネ材料のいくつか
のものに対しては図１による反覆曲げ強さの値が達成さ
れている（例えば、ＷＩＥＬＡＮＤ−ＢＵＣＨ「銅材
料」、第５版（１９８６）、第２３５頁参照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、従来製造さ
れている半製金属塊に対して、銅合金からなる半製金属
塊の反覆曲げ強さを改良するという課題に基づくもので
ある。
れている半製金属塊に対して、銅合金からなる半製金属
塊の反覆曲げ強さを改良するという課題に基づくもので
ある。
【０００４】
【課題を解決するための手段及び作用】本発明によれ
ば、上記の課題は、噴霧緻密化法によって予備成形体を
製造し、窒化物生成元素、例えばジルコニウム、チタ
ン、マグネシウム、クロム、アルミニウム、マンガン、
ホウ素、ニオブ、タンタル、バナジウムを単独かまたは
組み合わせて合計０．００１〜３．０％の濃度範囲で含
有する銅合金を使用することによって解決される（ここ
で濃度は重量で記載する）。
ば、上記の課題は、噴霧緻密化法によって予備成形体を
製造し、窒化物生成元素、例えばジルコニウム、チタ
ン、マグネシウム、クロム、アルミニウム、マンガン、
ホウ素、ニオブ、タンタル、バナジウムを単独かまたは
組み合わせて合計０．００１〜３．０％の濃度範囲で含
有する銅合金を使用することによって解決される（ここ
で濃度は重量で記載する）。
【０００５】ある種の群の銅合金の場合に、驚くべきこ
とに最終製品の曲げ強さが、出発工作品の成形に対し
て、通常の半連続または連続圧出鋳造法の代わりに噴霧
緻密化法（例えば英国特許第１３７９２６１号および同
第１４７２９３９号によるＯｓｐｒｅｙ法）を採用する
ことによって増大できることが解った。この場合に、融
成物は噴霧され、噴射液滴はボルトまたはベルトまたは
熱間圧延板に固化され、これを予備成形し、通常の方法
でさらに加工される。
とに最終製品の曲げ強さが、出発工作品の成形に対し
て、通常の半連続または連続圧出鋳造法の代わりに噴霧
緻密化法（例えば英国特許第１３７９２６１号および同
第１４７２９３９号によるＯｓｐｒｅｙ法）を採用する
ことによって増大できることが解った。この場合に、融
成物は噴霧され、噴射液滴はボルトまたはベルトまたは
熱間圧延板に固化され、これを予備成形し、通常の方法
でさらに加工される。
【０００６】ボルトは例えば圧出機によりロープ体、線
材または管体に成形され、これらのものは場合によりさ
らに冷間成形工程によって最終製品にすることができ
る。
材または管体に成形され、これらのものは場合によりさ
らに冷間成形工程によって最終製品にすることができ
る。
【０００７】板体は通常のように熱間圧延し、そして次
に最終寸法になるまでに冷間圧延及び中間焼きなまし工
程により成形することができる。薄物ベルトでは特に熱
間圧延を省略して、現在公知のベルト鋳物法の場合のよ
うに直ちに冷間圧延工程を開始することができる。
に最終寸法になるまでに冷間圧延及び中間焼きなまし工
程により成形することができる。薄物ベルトでは特に熱
間圧延を省略して、現在公知のベルト鋳物法の場合のよ
うに直ちに冷間圧延工程を開始することができる。
【０００８】本発明の特別な実施態様によれば、窒化物
生成元素を０．００１〜０．５％の濃度範囲で含有する
銅合金が使用される。
生成元素を０．００１〜０．５％の濃度範囲で含有する
銅合金が使用される。
【０００９】公知の窒化物生成剤は、その有用性の順に
挙げると、ジルコニウム、チタン、マグネシウム、クロ
ム、アルミニウム及びマンガンである。ここで、ジルコ
ニウムは噴霧緻密化の際に最も有用な元素である。その
有用性を基準（１００％）にすると、他の前記元素には
次にの有用性係数が与えられる：チタン９５％、マグネ
シウム７０％、クロム４０％、アルミニウム３０％、マ
ンガン１０％。ジルコニウム当量は、前記窒化物生成剤
の公称含有量とその有用性因子との積として定義され
る。
挙げると、ジルコニウム、チタン、マグネシウム、クロ
ム、アルミニウム及びマンガンである。ここで、ジルコ
ニウムは噴霧緻密化の際に最も有用な元素である。その
有用性を基準（１００％）にすると、他の前記元素には
次にの有用性係数が与えられる：チタン９５％、マグネ
シウム７０％、クロム４０％、アルミニウム３０％、マ
ンガン１０％。ジルコニウム当量は、前記窒化物生成剤
の公称含有量とその有用性因子との積として定義され
る。
【００１０】０．０１〜０．１％のジルコニウム当量を
維持することが特に奨められる（噴霧合金のＺｒ−当量
の反覆曲げ強さの変化に及ぼす影響を示す図２参照）。
本発明によれば、反覆曲げ強さは、特に次の組成の銅合
金によって改良することができる。
維持することが特に奨められる（噴霧合金のＺｒ−当量
の反覆曲げ強さの変化に及ぼす影響を示す図２参照）。
本発明によれば、反覆曲げ強さは、特に次の組成の銅合
金によって改良することができる。
【００１１】１．次の組成の銅−鉄−亜鉛−リン合金：
鉄１．８％〜２．６％、亜鉛０．０５〜０．２％、リン
０．０１５〜０．１５％、残部銅及び通常の不純物、な
らびにチタン、ジルコニウム、マグネシウム、スズから
なる群の１つまたは複数の元素の添加剤最大０．５％ま
で。
鉄１．８％〜２．６％、亜鉛０．０５〜０．２％、リン
０．０１５〜０．１５％、残部銅及び通常の不純物、な
らびにチタン、ジルコニウム、マグネシウム、スズから
なる群の１つまたは複数の元素の添加剤最大０．５％ま
で。
【００１２】２．次の組成の銅−鉄−リン合金：鉄０．
０５〜１．５％、リン０．０１〜０．４５％、残部銅及
び通常の不純物、ならびにマグネシウム、チタン、ジル
コニウム、ベリリウム、スズからなる群の１つまたは複
数の元素の添加剤最大０．４％まで。
０５〜１．５％、リン０．０１〜０．４５％、残部銅及
び通常の不純物、ならびにマグネシウム、チタン、ジル
コニウム、ベリリウム、スズからなる群の１つまたは複
数の元素の添加剤最大０．４％まで。
【００１３】３．次の組成の銅−クロム合金：クロム
０．３〜１．２％、残部銅及び通常の不純物、ならびに
ジルコニウム、チタン、鉄、ケイ素からなる群の１つま
たは複数の元素の選択的添加剤最大０．５％まで。
０．３〜１．２％、残部銅及び通常の不純物、ならびに
ジルコニウム、チタン、鉄、ケイ素からなる群の１つま
たは複数の元素の選択的添加剤最大０．５％まで。
【００１４】４．次の組成の銅−クロム−チタン−ケイ
素合金：クロム０．１〜０．５％、チタン０．０１〜
０．５％、ケイ素０．０１〜０．２５％、残部銅及び通
常の不純物、ならびに亜鉛、鉄、ニッケルからなる群の
１つまたは複数の元素の選択的添加剤最大０．４％ま
で。
素合金：クロム０．１〜０．５％、チタン０．０１〜
０．５％、ケイ素０．０１〜０．２５％、残部銅及び通
常の不純物、ならびに亜鉛、鉄、ニッケルからなる群の
１つまたは複数の元素の選択的添加剤最大０．４％ま
で。
【００１５】５．次の組成の銅−ジルコニウム合金：ジ
ルコニウム０．０２〜０．３％、残部銅および通常の不
純物、ならびに鉄、クロム、スズ、リンからなる群の１
つまたは複数の元素の選択的添加剤最大０．４％まで。
ルコニウム０．０２〜０．３％、残部銅および通常の不
純物、ならびに鉄、クロム、スズ、リンからなる群の１
つまたは複数の元素の選択的添加剤最大０．４％まで。
【００１６】６．次の組成の銅−ニッケル−スズ合金：
ニッケル５．０〜１５．５％、スズ２〜８．５％、残部
銅および通常の不純物、ならびにマンガン、鉄、亜鉛
１．５％まで、クロム、チタン、マグネシウム、ジルコ
ニウム０．５％まで、リン０．３％までからなる群の１
つまたは複数の元素の添加剤。
ニッケル５．０〜１５．５％、スズ２〜８．５％、残部
銅および通常の不純物、ならびにマンガン、鉄、亜鉛
１．５％まで、クロム、チタン、マグネシウム、ジルコ
ニウム０．５％まで、リン０．３％までからなる群の１
つまたは複数の元素の添加剤。
【００１７】７．次の組成の銅−ニッケル−スズ−チタ
ン−クロム合金：ニッケル０．２〜３．０％、スズ０．
２〜３．０％、チタン０．１〜１．５％、クロム０．５
〜１％、残部銅および通常の不純物、ならびに鉄、亜鉛
からなる群の１つまたは複数の元素の選択的添加剤１％
まで。
ン−クロム合金：ニッケル０．２〜３．０％、スズ０．
２〜３．０％、チタン０．１〜１．５％、クロム０．５
〜１％、残部銅および通常の不純物、ならびに鉄、亜鉛
からなる群の１つまたは複数の元素の選択的添加剤１％
まで。
【００１８】８．次の組成の銅−ニッケル−スズ−アル
ミニウム合金：ニッケル４〜１０％、スズ１〜３％、ア
ルミニウム１〜３％、残部銅および通常の不純物、なら
びにマンガン、鉄、亜鉛、ケイ素１％まで、マグネシウ
ムおよびリン０．３％までからなる群の１つまたは複数
の元素の選択的添加剤。
ミニウム合金：ニッケル４〜１０％、スズ１〜３％、ア
ルミニウム１〜３％、残部銅および通常の不純物、なら
びにマンガン、鉄、亜鉛、ケイ素１％まで、マグネシウ
ムおよびリン０．３％までからなる群の１つまたは複数
の元素の選択的添加剤。
【００１９】９．次の組成の銅−ニッケル−ケイ素合
金：ニッケル１〜４％、ケイ素０．２〜０．８％、残部
銅および通常の不純物、ならびに鉄、マンガン、亜鉛、
スズ１．５％まで、クロム、チタン、マグネシウム０．
８％まで、ジルコニウム、リン０．３％までからなる群
の１つまたは複数の元素の添加剤。
金：ニッケル１〜４％、ケイ素０．２〜０．８％、残部
銅および通常の不純物、ならびに鉄、マンガン、亜鉛、
スズ１．５％まで、クロム、チタン、マグネシウム０．
８％まで、ジルコニウム、リン０．３％までからなる群
の１つまたは複数の元素の添加剤。
【００２０】１０.次の組成の銅−スズ−リン合金：ス
ズ１〜１１％、リン０.０１％〜０.３５％、残部銅およ
び通常の不純物、ならびに亜鉛６％まで、鉄、マンガ
ン、ニッケル２.５％まで、クロム、チタン、マグネシ
ウム０.５％まで、ジルコニウム０.２％までからなる群
の１つまたは複数の元素の添加剤。
ズ１〜１１％、リン０.０１％〜０.３５％、残部銅およ
び通常の不純物、ならびに亜鉛６％まで、鉄、マンガ
ン、ニッケル２.５％まで、クロム、チタン、マグネシ
ウム０.５％まで、ジルコニウム０.２％までからなる群
の１つまたは複数の元素の添加剤。
【００２１】１１．次の組成の銅−亜鉛合金：亜鉛２〜
５１％、残部銅および通常の不純物、ならびに鉛４％ま
で、鉄、スズ２％まで、ニッケル３％まで、ケイ素２％
まで、クロム、チタン、マグネシウム０．５％まで、ジ
ルコニウム０．３％まで、リン０．２％までからなる群
の１つまたは複数の元素の添加剤。
５１％、残部銅および通常の不純物、ならびに鉛４％ま
で、鉄、スズ２％まで、ニッケル３％まで、ケイ素２％
まで、クロム、チタン、マグネシウム０．５％まで、ジ
ルコニウム０．３％まで、リン０．２％までからなる群
の１つまたは複数の元素の添加剤。
【００２２】
【実施例】以下の実施例によって本発明をさらに詳しく
説明する。クロム０．７３％、ジルコニウム０．０８
％，残部銅および通常の不純物を有する合金Ａを常法に
従いボルトの形に圧出し、９００℃でロープ体に予備成
形し、これを厚さ０．３ｍｍのベルトに圧延した。適当
な焼きなましおよび成形工程により、この材料を最終厚
さにして、その引張強さは硬度約１７０ＨＶで約５９０
Ｎ／ｍｍ2であり、導電度は４８．１ｍ／Ωｍｍ2であっ
た。
説明する。クロム０．７３％、ジルコニウム０．０８
％，残部銅および通常の不純物を有する合金Ａを常法に
従いボルトの形に圧出し、９００℃でロープ体に予備成
形し、これを厚さ０．３ｍｍのベルトに圧延した。適当
な焼きなましおよび成形工程により、この材料を最終厚
さにして、その引張強さは硬度約１７０ＨＶで約５９０
Ｎ／ｍｍ2であり、導電度は４８．１ｍ／Ωｍｍ2であっ
た。
【００２３】クロム０．８０％、ジルコニウム０．０９
％、残部銅および通常の不純物を有する合金Ｂを図３に
相当する噴霧緻密化法によりボルトに成形した。噴霧緻
密化室１の上側には融成物３を入れたルツボ２が置か
れ、この融成物３を閉止弁２´を介してノズル４に案内
する。ノズル４の中で噴霧用ガス５が融成物３に衝突
し、その噴射液滴を球状小滴６に微細化する。小滴６は
回転する基体７の上に当たるが、この基体７は例えば、
形成されたボルトの一部であってもよい。
％、残部銅および通常の不純物を有する合金Ｂを図３に
相当する噴霧緻密化法によりボルトに成形した。噴霧緻
密化室１の上側には融成物３を入れたルツボ２が置か
れ、この融成物３を閉止弁２´を介してノズル４に案内
する。ノズル４の中で噴霧用ガス５が融成物３に衝突
し、その噴射液滴を球状小滴６に微細化する。小滴６は
回転する基体７の上に当たるが、この基体７は例えば、
形成されたボルトの一部であってもよい。
【００２４】得られたボルトは同様に９００℃でロープ
状に予備成形され、このロープは前記のように、中間焼
きなましを行なう類似の種々の冷間成形工程により厚さ
０．３ｍｍのベルトに成形された。この成形品は４９．
８ｍ／Ωｍｍ2の導電度で５６０Ｎ／ｍｍ2の引っ張り強
さおよび１５０ＨＶの硬度であった。
状に予備成形され、このロープは前記のように、中間焼
きなましを行なう類似の種々の冷間成形工程により厚さ
０．３ｍｍのベルトに成形された。この成形品は４９．
８ｍ／Ωｍｍ2の導電度で５６０Ｎ／ｍｍ2の引っ張り強
さおよび１５０ＨＶの硬度であった。
【００２５】
【発明の効果】この２つの合金のベルト試験体から幅１
０ｍｍの小片を作り、繰り返し曲げ試験によりその反覆
曲げ強さＯBWを測定した。それぞれ１０7の反覆負荷で
測定した時に合金Ａの反覆曲げ強さは１９０／ｍｍ2で
あり、合金Ｂは２２０／ｍｍ2であった。図４は反覆曲
げ強さの全過程を示している。図４から噴霧緻密化法に
よって製造された試験体の反覆曲げ強さが、圧出法によ
って製造された試験体の反覆曲げ強さよりも明らかに優
れていることが解る。
０ｍｍの小片を作り、繰り返し曲げ試験によりその反覆
曲げ強さＯBWを測定した。それぞれ１０7の反覆負荷で
測定した時に合金Ａの反覆曲げ強さは１９０／ｍｍ2で
あり、合金Ｂは２２０／ｍｍ2であった。図４は反覆曲
げ強さの全過程を示している。図４から噴霧緻密化法に
よって製造された試験体の反覆曲げ強さが、圧出法によ
って製造された試験体の反覆曲げ強さよりも明らかに優
れていることが解る。
【図１】いくつかのバネ材料の反覆曲げ強さを示すグラ
フである。
フである。
【図２】噴霧合金のＺｒ−当量の反覆曲げ強さの変化に
及ぼす影響を示すグラフである。
及ぼす影響を示すグラフである。
【図３】噴霧緻密化装置を示す概略図である。
【図４】反覆曲げ強さの全工程を示すグラフである。
１ 噴霧緻密化室
２ ルツボ
２´ 閉止弁
３ 融成物
４ ノズル
５ 噴霧用ガス
６ 小滴
７ 回転基体
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 ディエテール ストック
ドイツ国、Ｗ−7905 レグリッシュワイ
ヤー ウンター デン アイシェン９
(56)参考文献 米国特許491457（ＵＳ，Ａ)
欧州特許出願公開456591（ＥＰ，Ａ
１)
欧州特許出願公開454229（ＥＰ，Ａ
１)
国際公開91／002099（ＷＯ，Ａ１)
国際公開91／013183（ＷＯ，Ａ１)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C22C 1/10
B22D 23/00
C22C 9/00
Claims (6)
- 【請求項１】 銅合金を溶解し、予備成形体を作り、こ
の予備成形体から通常の熱間及び冷間成形工程により最
終成形品を得る銅合金からなる半製金属塊の反覆曲げ強
さ改良方法で、予備成形品を噴霧緻密化法により製造
し、窒化物生成元素であるジルコニウム、チタン、マグ
ネシウム、クロム、アルミニウム、マンガンの単独また
は組み合わせを合計ジルコニウム当量として０.０１〜
０.１％の濃度範囲で含有する銅合金を使用することと
した銅合金からなる半製金属塊の反覆曲げ強さ改良方法
において、次の組成：鉄１.８〜２.６％、亜鉛０.０５
〜０.２％、リン０.０１５〜０.１５％、残部銅及び通
常の不純物、ならびにチタン、ジルコニウム、マグネシ
ウム、スズからなる群の１つまたは複数の元素の添加剤
最大０.５％まで；を有する銅−鉄−亜鉛−リン合金を
使用することを特徴とする方法。 - 【請求項２】 銅合金を溶解し、予備成形体を作り、こ
の予備成形体から通常の熱間及び冷間成形工程により最
終成形品を得る銅合金からなる半製金属塊の反覆曲げ強
さ改良方法で、予備成形品を噴霧緻密化法により製造
し、窒化物生成元素であるジルコニウム、チタン、マグ
ネシウム、クロム、アルミニウム、マンガンの単独また
は組み合わせを合計ジルコニウム当量として０.０１〜
０.１％の濃度範囲で含有する銅合金を使用することと
した銅合金からなる半製金属塊の反覆曲げ強さ改良方法
において、次の組成：ニッケル０.２〜３.０％、スズ
０.２〜３.０％、チタン０.１〜１.５％、クロム０.５
〜１.０％、残部銅及び通常の不純物、ならびに鉄、亜
鉛からなる群の１つまたは複数の元素の選択的添加剤１
％まで；を有する銅−ニッケル−スズ−チタン−クロム
合金を使用することを特徴とする方法。 - 【請求項３】 銅合金を溶解し、予備成形体を作り、こ
の予備成形体から通常の熱間及び冷間成形工程により最
終成形品を得る銅合金からなる半製金属塊の反覆曲げ強
さ改良方法で、予備成形品を噴霧緻密化法により製造
し、窒化物生成元素であるジルコニウム、チタン、マグ
ネシウム、クロム、アルミニウム、マンガンの単独また
は組み合わせを合計ジルコニウム当量として０.０１〜
０.１％の濃度範囲で含有する銅合金を使用することと
した銅合金からなる半製金属塊の反覆曲げ強さ改良方法
において、次の組成：ニッケル４〜１０％、スズ１〜３
％、アルミニウム１〜３％、残部銅及び通常の不純物、
ならびにマンガン、鉄、亜鉛、ケイ素１％まで、ジルコ
ニウム、クロム、チタン０.５％まで、及びマグネシウ
ム、リン０.３％までからなる群の１つまたは複数の元
素の選択的添加剤；を有する銅−ニッケル−スズ−アル
ミニウム合金を使用することを特徴とする方法。 - 【請求項４】 銅合金を溶解し、予備成形体を作り、こ
の予備成形体から通常の熱間及び冷間成形工程により最
終成形品を得る銅合金からなる半製金属塊の反覆曲げ強
さ改良方法で、予備成形品を噴霧緻密化法により製造
し、窒化物生成元素であるジルコニウム、チタン、マグ
ネシウム、クロム、アルミニウム、マンガンの単独また
は組み合わせを合計ジルコニウム当量として０.０１〜
０.１％の濃度範囲で含有する銅合金を使用することと
した銅合金からなる半製金属塊の反覆曲げ強さ改良方法
において、次の組成：ニッケル１〜４％、ケイ素０.２
〜０.８％、残部銅及び通常の不純物、ならびに鉄、マ
ンガン、亜鉛、スズ１.５％まで、クロム、チタン、マ
グネシウム０.８％まで、ジルコニウム、リン０.３％ま
でからなる群の１つまたは複数の元素の添加剤；を有す
る銅−ニッケル−ケイ素合金を使用することを特徴とす
る方法。 - 【請求項５】 銅合金を溶解し、予備成形体を作り、こ
の予備成形体から通常の熱間及び冷間成形工程により最
終成形品を得る銅合金からなる半製金属塊の反覆曲げ強
さ改良方法で、予備成形品を噴霧緻密化法により製造
し、窒化物生成元素であるジルコニウム、チタン、マグ
ネシウム、クロム、アルミニウム、マンガンの単独また
は組み合わせを合計ジルコニウム当量として０.０１〜
０.１％の濃度範囲で含有する銅合金を使用することと
した銅合金からなる半製金属塊の反覆曲げ強さ改良方法
において、次の組成：スズ１〜１１％、リン０.０１〜
０.３５％、残部銅及び通常の不純物、ならびに亜鉛６
％まで、鉄、マンガン、ニッケル２.５％まで、クロ
ム、チタン、マグネシウム０.５％まで、ジルコニウム
０.２％までからなる群の１つまたは複数の元素の添加
剤；を有する銅−スズ−リン合金を使用することを特徴
とする方法。 - 【請求項６】 銅合金を溶解し、予備成形体を作り、こ
の予備成形体から通常の熱間及び冷間成形工程により最
終成形品を得る銅合金からなる半製金属塊の反覆曲げ強
さ改良方法で、予備成形品を噴霧緻密化法により製造
し、窒化物生成元素であるジルコニウム、チタン、マグ
ネシウム、クロム、アルミニウム、マンガンの単独また
は組み合わせを合計ジルコニウム当量として０.０１〜
０.１％の濃度範囲で含有する銅合金を使用することと
した銅合金からなる半製金属塊の反覆曲げ強さ改良方法
において、次の組成：亜鉛２〜５１％、残部銅及び通常
の不純物ならびに鉛４％まで、鉄、スズ２％まで、ニッ
ケル３％まで、ケイ素２％まで、クロム、チタン、マグ
ネシウム０.５％まで、ジルコニウム０.３％まで、リン
０.２％までからなる群の１つまたは複数の元素の添加
剤；を有する銅−亜鉛合金を使用することを特徴とする
方法。
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