FR2477180A1 - Procede de fabrication d'une tole en acier ferritique inoxydable ayant une bonne aptitude a la mise en forme, un bon aspect de surface et une bonne resistance a la corrosion, et tole obtenue - Google Patents
Procede de fabrication d'une tole en acier ferritique inoxydable ayant une bonne aptitude a la mise en forme, un bon aspect de surface et une bonne resistance a la corrosion, et tole obtenue Download PDFInfo
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Abstract
L'INVENTION CONCERNE UN PROCEDE DE FABRICATION D'UNE TOLE EN ACIER FERRITIQUE INOXYDABLE AYANT UNE BONNE APTITUDE A LA MISE EN FORME, UN BON ASPECT DE SURFACE ET UNE BONNE RESISTANCE A LA CORROSION. SELON L'INVENTION, ON LAMINE A CHAUD UNE COMPOSITION D'ACIER QUI SE COMPOSE ESSENTIELLEMENT DE: PAS PLUS DE 0,02 DE C, PAS PLUS DE 1,0 DE SI, PAS PLUS DE 1,0 DE MN, PAS PLUS DE 0,04 DE P, PAS PLUS DE 0,02 DE S, 12,00-25,00 DE CR, 0,1-2,0 DE CU ET 0,2-2,0 DE NB, LE RESTANT ETANT DU FER AVEC DES IMPURETES ACCIDENTELLES, A UNE TEMPERATURE DE FINISSAGE DE 850C OU MOINS, ON RECUIT LA BANDE D'ACIER LAMINE A CHAUD RESULTANTE A 950-1050C PUIS ON EFFECTUE UN LAMINAGE A FROID ET UN RECUIT DE RECRISTALLISATION; LE DESSIN JOINT MONTRE UNE MICRO-STRUCTURE DE LA TOLE SELON L'INVENTION. L'INVENTION S'APPLIQUE NOTAMMENT A LA PRODUCTION DE TOLES POUR DES ARTICLES DECORATIFS, L'INDUSTRIE AUTOMOBILE, LA CONSTRUCTION.
Description
La présente invention se rapporte à un procédé de fabrication d'une tôle
en acier ferritique inoxydable relativement peu coûteuseayant une bonne aptitude à la mise en forme, un bon aspect de surface et une bonne résistance à la corrosion. Des tôles en acier inoxydable ont été largement utilisées pour former des panneaux externeset internes des articles décoratifs et ainsi de suite dans un certain nombre de domaines industriels, car les tôles en acier inoxydable ont une bonne résistance à la corrosion ainsi qu'un bon aspect de surface. On peut citer comme exemples de ces articles, des panneaux externes d'appareils électriques, des ustensiles de cuisine, des matériaux de construction tels que des portes, des boutons et des panneaux muraux, des panneaux internes de cabine
d'ascenseur, des matériaux de transport et pour l'auto-
mobile comme des panneaux externes pour automobiles et trains, et des garnitures et moulages pour glaces d'automobiles. Une tôle en acier inoxydable à utiliser dans de telles applications ci-dessus indiquées doit essentiellement posséder au moins les quatre propriétés qui suivent (1) bonne aptitude à la mise en forme, (2) bon aspect de surface, (3) meilleure résistance à la corrosion, et
(4) faible prix.
(1) Aptitude à la mise en forme La tôle en acier inoxydable à utiliser dans ces applications est, dans de nombreux cas$formée en un produit fini par rfise en forme à la presse. Par conséquent,
l'aptitude à la mise en forme à la presse, et en particu-
lier l'aptitude à l'emboutissage profond est très impor-
tante. En plus de la nécessité que le matériau puisse être facilement formé à la presse, il est également très important que la tôle puisse être formée sans provoquer de striesou ride4pendant sa mise en forme. Cela signifie la tendance à former des petites stries ou rides à la surface de la tôle pendant une mise en forme sévère à froid. Le terne "résistance à la formation de rides ou stries sera utilisé ci-après en le distinguant du terme "aptitude à la mise en forme". (2) Aspect de surface Quand la tôle d'acier inoxydable est utilisée comme panneau externe ou interne ou comme article décoratif, sa surface est directement exposée à l'attention de l'utilisateur. Par conséquent, l'aspect de surface est un facteur très important dans le choix d'un matériau approprié. Bien que l'acier inoxydable ait en général une surface lisse et brillante, il contient quelquefois des défauts de surface provoqués par des inclusions non métalliques selon la composition de son alliage et les
conditions de sa fabrication.
La tendance récente dans les matériaux en acier inoxydable, en particulier pour des usages décoratifs ou des garnitures et moulages de glaces d'automobiles, estque, après application des nécessités sévères de mise en forme au: matériau., l'aspect de surface, et en particulier le brillant de surface reste bon pendant longtemps. Un si bon brillant de surface pendant longtemps doit également être accompagné d'une bonne résistance à la corrosion. Ainsi, la combinaison d'un bon aspect de surface et d'une bonne résistance à la corrosion est absolument nécessaire pour répondre à la tendance récente. De plus, une surface de tôle dépourvue de fissures en raies et d'aspect "nuageux blanc" est cruciale pour répondre aux nécessités courantes appliquées aux tôles
en acier ferritique inoxydable.
Le terme "fissuresen raies" utilisé ici signifie des défauts en forme de raies à la surface de la tôle provoqués par des inclusions de carbonitrureg d'oxydes et autres, étendues en direction du laminage pendant celui-ci, et le terme "aspect nuageux et blanc" signifie
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l'état de surface du brillant métallique partiellement ou totalement perdu pendant le décapage du fait de la corrosion inhabituelle de ces inclusions dispersées dans l'aire superficielle de la tôle. La surface prend une couleur blanchâtre etterne. Une tôle en acier inoxydable ayant de tels défauts de surface n'est pas souhaitable pour des usages pour des panneaux interneset externesde construction, et des composants internes et externespour
l'automobile, qui doivent présenter un effet décoratif.
(3) Résistance à la corrosion
Le matériau à utiliser dans les domaines d'appli-
cation mentionnés ci-dessus est en général exposé à des
conditions d'environnement assez modérées en comparai-
son. aux conditions auquelJe estexposé le matériau à
utiliser dans des appareils dans l'industrie chimique.
Cependant, comme il est très important de maintenir un bon
aspect de surface dans des buts décoratifs, l'acier ino-
xydable doit résister à l'atmosphère environnante pendant longtemps sans rouiller. Par exemple, si le matériau est utilisé pour des panneaux externes d'automobile, il sera exposé à une atmosphère contenant des ions de chlore, comme la brise marine ou une route salée en hiver par exemple, pendant la période du transport de la chaîne d'assemblage de l'usine à un client ou pendant son
utilisation. Ainsi, le matériau doit posséder une résis-
tance suffisante à la corrosion pour résister à la rouille dans une atmosphère pouvant être rencontrée dans un
environnement normal dans lequel il sera utilisé.
(4) Faible prix Le matériau à utiliser dans les applications ci-dessus est produit en masse, et son prix doit être
aussi faible que possible. En général, un acier austé-
nitique inoxydable est supérieur à l'acier ferritique inoxydable par sa résistance à la corrosion et son aptitude à la mise en forme. Cependant, comme l'acier de qualité austénitique contient une quantité relativement importante de nickel, élément couteux, son application est limitée du fait de son prix. De plus, un acier inoxydable ferritique qui contient du molybdène,
qui est également un élément coûteux, n'est pas souhai-
table pour la même raison.
Comme les aciers ferritiques inoxydables, dont un exemple typique est l' acier JIS SUS 430 correspondant à AISI 430, contiennent 16 - 18% de Cr et ne contiennent pas de quantités importantes d'autres éléments coûteux
et spéciaux, l'acier de ce type est moins coûteux. Cepen-
dant, sa résistance à la corrosion n'est pas satisfaisante.
Son aptitude à la mise en forme est également mauvaise, et la formation de stries ou raies pendant la mise en forme à la presse ne peut être empêchée. Afin d'éliminer ces inconvénients, par conséquent, on a proposé d'incorporer comme élément stabilisant, du titane, du zirconium ou
du niobium.
Un article intitulé "The Effect of Stabilizing Elements on the Localized Corrosion ofHigh-Purity Ferritic Stainless Steels" de T.Adachi et autres, Nisshin Seiko Giho, No. 39, Décembre 1978, pages61-73 révèle l'effet du titane et du niobium sur la corrosion localisée d'acier 17 Cr avec une quantité totale de carbone et d'azote réduite à 150 ppm. Le brevet US No. 4 140 526 révèle que du zirconium peut être incorporé dans un acier ferritique inoxydable contenant 11,0 - 20,0%o de Cr pour améliorer sa résistance à l'oxydation ainsi que son aptitude au soudage. Un article intitulé "Non-Roping FerriticChromium Steels" de J.Thompson et autres, Electric Furnace Conference Proceedings, volume 19, 1961 AIMI, pages70 88 résume les effets du titane, du zirconium, du niobium et autres sur la résistance à la formation de stries ou rides dans des aciers ferritiques inoxydables. Ainsi, on sait bien que la réduction de la teneur en carbone et en azote et l'addition de titane, zirconium, niobium et autres, servent à améliorer la résistance à la corrosion et l'aptitude à la mise en forme et à empêcher simultanément la formation de rides ou stries dans un acier ferritique inoxydable de haute pureté. Ces additifs sont utilisés non seulement pour fixer le carbone et l'azote, mais également comme formeurs de carbo-nitrures -5 pour empêcher la formation d'une structure cristalline
dans la texture.
Dans "TETSU-T0-HAGANE" volume 64, No. 11, Septembre 1978, page 262 et dans la demande de brevet au Japon No. 6086/1980 (publiée le 15 Février 1980) est révélée en bref la relation entre la formation des rides ou stries et les conditions de laminage à chaud et de recuit à chaud de la bande dans un acier stabilisé contenant Ti, Zr ou Nb (AISI 430). Cependant, cela est limité à l'aptitude au travail d'un acier 17 Cr à faible teneur en carbone avec addition de Ti, Nb ou Zr. Ces références ne se réfèrent ni auxdéfautsde surface comme les fissures en raies et l'aspect "nuageux et blanc" ni à la résistance à la corrosion. Ainsi, il n'y est ni suggéré ni enseigné que le matériau d'acier inoxydable révélé puisse être utilisé dans des applications o un bon aspect de surface ainsi qu'une résistance prolongée
à la corrosion ont une importance primordiale.
Comme un acier ferritique inoxydable tel que JIS 434 correspondant à AISI type 434 qui contient 16 - 18% de Cr et 0,75 - 1,25% de Mo possède une résistance supérieure à la corrosion par rapport à l'acier JIS 430 correspondant à AISI 430, l'acier AISI 434 a quelquefois été utilisé dans les buts mentionnés précédemment. Cependant, l'alliage AISI 434 est non seulement plus coûteux du fait de l'incorporation de Mo mais de plus, son aptitude à la mise en forme est inférieure à celle de l'acier 430 et
la formation de stries ou rides se produit très facilement.
Pour obtenir un acier inoxydable ferritique ayant une bonne aptitude à la mise en forme, par conséquent, on emploie très couramment, dans la pratique commerciale, l'addition de Ti ou Zr. Cependant, Ti et Zr ajoutés ont tendance à former un grand amas de carbo-nitrures et d'oxydes de ceuxci, car le titane et le zirconium ont
une forte affinité pour le carbone, l'azote et l'oxygène.
Cette tendance est prononcée quand l'acier est coulé au moyen d'un processus en continu. Selon les découvertes des présents inventeurs, la tôle finale obtenue de l'acier ferritique inoxydable contenant du titane ou du zirconium est inévitablement accompagnée de défauts de surface tels que des fissures en raies et un aspect "nuageux et blanc". Dans les
spécifications actuellement sévères de l'industrie auto-
mobile, la tôle ayant de tels défauts de surface ne peut être utilisée pour des articles comme des moulages pour l'automobile. Selon les résultats obtenus dans des recherches faites par les présents inventeurs, l'aspect "nuageux et blanc" est provoqué par la dispersion d'inclusionsgrossières et non métalliques de carbo-nitrures
et d'cavys de titane ou zirconium.
Les présents inventeurs ont maintenant trouvé qu'un acier ferritique inoxydable avec addition de Nb ne présentait pas ces défauts de surface si la composition
d'acier contenant Nb ainsi que ses conditions de fabri-
cation étaient bien ajustées Les inclusions non métalli-
ques des composés de niobium sont faciles à disperser dans toute la phase ferritique. Cependant, tant que cet acier inoxydable ferritique sera fabriqué selon un procédé traditionnel, l'acier inoxydable ferritique résultant présentera des rides ou stries avec un aspect de peau d'orange à sa surface, quand il sera soumis à
une mise en forme sévère à la presse. Ainsi, des condi-
tions appropriées de fabrication sont nécessaires en
même temps que la composition appropriée. - -
Les présents inventeurs ont également trouvé que dans un acier inoxydable ferritique contenant Nb, l'addition de cuivre contribuait fortement à l'amélioration à la fois de son aptitude à la mise en forme et de sa
résistance à la corrosion.
Les présents inventeurs ont de plus trouvé que la combinaison de niobium et de cuivre avec une quantité
réduite de soufre (en comparaison à la quantité norma-
lement trouvée dans des aciers ferritiques) pouvait donner de meilleurespropriétés de surface si les conditions de
fabrication étaient bien ajustées.
La présente invention a pour objet un nouveau procédé
de fabrication d'une tôle d'acier inoxydable ferriti-
que non coûteuse ayant une bonne aptitude à la mise en 1o forme, un bon aspect de surface et une bonne résistance à
la corrosion.
La présente invention a pour autre objet une tôle en acier ferritique inoxydable ne présentant ni fissures en
raies ni aspect "nuageux et blanc".
La présente invention a pour objet plus spécifique un nouveau procédé de fabrication d'une tôle d'acier ferritique inoxydable ne présentant pas les fissures en raies ni l'a'spect "nuageux et blanc", et qui soit -moins coûteuse. et puisse être utilisée pour produire des
articles tels que ceux maintenant formés en acier inoxy-
dable austénitique coûteux du fait de la mauvaise aptitude à la mise en forme de l'acier inoxydable ferritique traditionnel, ou ceux quelquefois formés en un acier de qualité ferritique contenant du molybdène qui est coûteux
(tel que l'acier 434 correspondant au Type AISI 434).
Ainsi, la présente invention réside dans un procédé de fabrication d'une tôle d'acier inoxydable ferritique ayant une meilleure aptitude à la mise en forme, un meilleur aspect de surface et ne meilleure résistance à la corrosion,
qui comprend les étapes de: laminer à chaud une composi-
tion d'acier qui se compose essentiellement de C: pas plus de 0,02%0 Si: pas plus de 1,0% Mn: pas plus de 1,0% P: pas plus de 0,04% S: pas plus de 0,02% Cr: 12,00 - 25,00% Cu: 0,1 - 2,0% Nb: 0,2 - 2,096
le reste étant du fer avec des impuretés acciden-
telles, à une température de finissage de 850 C ou moins, de recuire la bande d'acier laminé à chaud résultante à une température de 950-1050 C puis d'effectuer un
laminage à froid et un recuit de recristallisation.
De préférence, la présente invention réside dans un procédé de fabrication d'une tôle d'acier ferritique inoxydable ayant une bonne aptitude à la mise en forme, un bon aspect de surface et une bonne résistance à la corrosion, qui comprend les étapes de: laminer à chaud une composition d'acier qui se compose essentiellement de: C: pas plus de 0,02% Si: 0,01 1,0% Mn: 0,01 - 1,0% P: pas plus de 0,04% S: pas plus de 0,005 % N: pas plus de 0,02% Cr: 15 - 25% Cu: 0,3 - 1,0% Nb: 0,3 - 0,8%o
le reste étant du fer avec des impuretés acciden-
telles, à une température de finissage de 850 C ou moins, de préférence de 780 C ou moins, de recuire la bande d'acier laminé à chaud résultante à une température de 950-1050 C puis d'effectuer un laminage à froid et un
recuit de recristallisation.
L'invention sera mieux comprise, et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci,
apparaîtront plus clairement au cours de la description
explicative qui va suivre faite en référence aux dessins schématiques annexés, donnés uniquement à titre d'exemple illustrant plusieurs modes de réalisation de l'invention et dans lesquels: ki - la figure 1 est un graphique montrant l'effet de la teneur en soufre sur la résistance à la corrosion (nombre de taches de rouille sur 100 cm2, sur l'axe des ordonnées, les * indiquant le cas o des tâches de rouille ont 5 mm de diamètre ou plus; - la figure 2 est un graphique montrant l'effet de la teneur en soufre sur le potentiel de piquage; - la figure 3 est un graphique montrant l'effet de la teneur en cuivre sur le potentiel de piquage;
- la figure 4 est un graphique illustrant la rela-
tion entre la température de finissage du laminage à chaud et la résistance à la formation de stries ou rides, O:treneà1200OC,*:trempe à 10000C, température de recuit de la bande à chaud: 10000C - la figure 5 est un graphique illustrant la relation entre la température de finissage du laminage à chaud et la valeur de r,O:traepà 12000C #*:trempeà 10000C, température de recuit de la bande à chaud: 10000C - la figure 6 est un graphique montrant la relation entre la température de recuit de la bande à chaud et l'allongement, (%) ou la qualité des rides ou stries avec: *%qualité de la formation de rides ou stries, O: allongement, température de finissage du laminage à chaud: 7800C; - la figure 7 montre une microstructure (x 100) de la tôle d'acier selon l'invention; - la figure 8 montre une micro-structure (x 100) d'une tôle d'acier de comparaison; et la figure 9 est un graphique illustrant-la relation entre la teneur en niobium et la résistance à la formation
de rides ou stries.
Comme on l'a déjà mentionné, la présente invention est basée sur la découverte que la combinaison d'une composition spécifique d'acier avec des conditions spécifiques de fabrication pouvait donner une tôle d'acier ayant une bonne aptitude à la mise en forme et un aspect de surface considérablement amélioré, accompagnÉSd'une
résistance satisfaisante à la corrosion. Cette amélio-
ration peut être obtenue sans addition d'éléments
coûteux d'alliage.
Les raisons pour limiter la composition d'acier de départ aux limites indiquées dans la présente invention sont les suivantes: comme il est nécessaire de donner, à la tôle d'acier, un bon aspect de surface, l'addition de titane ou de zirconium, provoquant des fissures en
raies et un aspect "nuageux et blanc" doit être évitée.
Les problèmes résultant de l'exclusion de ces éléments habituels d'alliage, c'est-à-dire la détérioration de la résistance à la corrosion, de l'aptitude à la mise en forme et de la résistance à la formation de stries ou rides,peuveitêtre compensés non seulement par l'addition de cuivre et de niobium et la réduction des quantités de carbone, azote et soufre, mais également en employant
des conditions spécifiques de fabrication.
Plus la teneur en carbone est faible, plus la résistance à la corrosion et l'aptitude à la mise en forme sont améliorées. Selon l'invention, la teneur en carbone est restreinte à pas plus de 0,02%. Pour la même raison, il faut que la teneur en azote (N) soit aussi faible que
possible. Dans un mode de réalisation préféré de l'in-
vention, l'azote est limité à pas plus de 0,02%.
Les figures 1 à 3 montrent les effets dérivés de la variation des teneurs en soufre et en cuivre par rapport à la corrosion. Les données représentées sur les figures 1 à 3 ont été obtenues par des expériences utilisant des conditions de procédé selon l'invention (que l'on décrira en plus de détail ci-après4 o des tôles d'acier laminé à chaud de 3 mm d'épaisseur (température de finissage du laminage à chaud: 780 c, ayant la composition chimique de base indiquée au tableau ci-dessous, ont été utilisées comme échantillonsd'essai après recuit à une température de 10000C pendant 20 minutes dans une
atmosphère d'argon et avec refroidissement à l'air.
TABLEAU 1
(% en poids) C Si Mn P S Cu Cr Nb N
0,01 0,60 0,50 0,02 0,003 0,40 17,3 0,40 0,02
La figure 1 montre les résultats de l'essai sec-
humide répété sur 400 cycles (plongé9pendant 25 minutes et séchage pendant 5 minutes) avec une solution à 5% de NaCl à 50WC. Sur la figure 1, les échantillons présentant de la rouille avec des taches de couleur rouge ayant des diamètres de 5 mm ou plus sont indiqués par la marque "t", tandis que les échantillons présentant de la rouille avec des taches de couleur rouge de moindre diamètre sont indiqués par "o". Comme cela est apparent sur le graphique, le nombre de taches visuelles de rouille diminue avec la diminution de la teneur en soufre. En particulier, si la teneur en soufre est de 0,0055b ou moins, la production de taches de rouille de couleur rouge et de grandes dimensions de 5 mm ou plus de diamètre est totalement éliminée. La figure 2 est le graphique du potentiel de piquage en fonction de la teneur en soufre. Les valeurs de potentiel de piquage ont été mesurées avec une solution à 0,01 M de NaCl à 600C. Les résultats indiqués sur la figure 2 montrent que le potentiel de piquage augmente avec la diminution de la teneur en soufre. En effet, la résistance à la corrosion est améliorée avec la diminution de la teneur en soufre. Ainsi, selon l'inventionla présence de soufre est restreinte à pas plus de 0,02%, et
de préférence à pas plus de 0,005%.
La figure 3 montre le potentiel de piquage mesuré en utilisant une solution à 0,01 M de NaCl à 600C par rapport à la teneur en cuivre. Comme cela est apparent
par les données représentées sur le graphique, le poten-
tiel de piquage augmente tandis que la teneur en cuivre augmente. En particulier, si la proportion de cuivre est de 0,3î>0, de préférence de 0, 35% ou plus, le potentiel
de piquage est considérablement plus élevé si le propor-
tion de cuivre représente moins de 0,10%.
Le niobium (Nb) stabilise le carbone et l'azote dans l'acier, empêchant la détérioration de la résistance à la corrosion. L'addition de niobium est également efficace pour améliorer la résistance à la formation de rides ou stries. Le niobium est présent dans la présente invention en une quantité de 0,2 - 2,0%. Comme il se forme quelquefois un composé intermétallique de la phase Laves (Fe2Nb) quand la quantité de niobium est à la partie supérieure de cette gamme, la teneur en niobium
est de préférence de 0,3 - 0,8%.
Le silicium (Si) est ajouté comme agent désoxydant.
Cependant, si la proportion de silicium est supérieure à 1,0%, la ductilité se détériore, nuisant à l'aptitude
à la mise en forme.
Du manganèse (Mn) est ajouté comme agent désoxydant et également comme élément pour améliorer l'aptitude au travail à chaud de l'acier inoxydable. Cependant, si le manganèse dépasse 1,0%, l'acier résultant durcit tellement que l'aptitude au travail est affectée de
façon néfaste.
Comme le phosphore (P) est une impureté, sa quantité doit de préférence être aussi faible que possible. Une
quantité de phosphore pouvant atteindre 0,04% est possible.
Si le phosphore dépasse 0,04%, son effet néfaste sur
l'aptitude à la mise en forme est remarquable.
Du chrome (Cr) en une quantité de 12%/o ou plus est nécessaire pour assurer la résistance à la corrosion requise pour l'acier inoxydable. Plus la teneur en chrome est élevée, plus la résistance à la corrosion est améliorée. Cependant, si la teneur en chrome dépasse %, la fragilité devient remarquable, rendant le travail à froid difficile. Par ailleurs, pour un acier moins coûteux à utiliser à la place de l'acier JIS SUS 434 (AISI 434) la teneur en chrome est avantageusement restreinte à pas moins de 15%. Si la teneur en chrome est comprise entre 12 et 25%, de préférence entre 15 et 25%, selon l'invention, il est possible de maintenir une résistance à la corrosion comparable ou supérieure à celle de l'acier JIS SUS 434 (AISI 434),etcecertains aciers inoxydables de qualité austénitique sans addition
de Mo.
Ainsi, on peut obtenir, en définissant la composition de l'acier comme cidessus, une tôle d'acier ne présentant pas les défauts de surface habituellement trouvés dans des aciers inoxydables contenant Ti ou Zr. Cependant, on notera que même la composition d'acier ci-dessus définie présentera habituellement la formation de stries ou rides pendant la mise en forme à la presse, si l'on applique
un procédé traditionnel de fabrication d'une tôle d'acier.
Ainsi, selon l'invention, les conditions qui suivent sont également requises afin d'empêcher la formation de stries ou rides et d'obtenir une aptitude à la mise en forme supérieure. En effet, la composition d'acier telle que définie ci-dessus doit être laminée à chaud avec une température de finissage ne dépassant pas 8500C, de préférence ne dépassant pas 7800C, ce qui est relativement plus faible que la température habituelle
de finissage, et la bande d'acier laminé à chaud résul-
tante doit être recuite à une température de 950-1050oC
avant laminage à froid.
La réduction du temps de laminage à chaud ainsi que du temps de recuit pendant le recuit de la bande d'acier laminé à chaud ne sont pas critiques. Ces paramètres peuvent être choisis parmi les gammes traditionnellement employées. Selon l'invention, il est possible de produire en masse une tôle d'acier ferritique inoxydable ayant une meilleure résistance à la formation de ridesou stries et un bon aspect de surface avec une meilleure résistance à la corrosion. De plus, comme le procédé selon l'invention nécessite seulement le changement des
conditions de température du procédé traditionnel, l'appli-
cation commerciale du procédé selon l'invention ne nécessite
aucune modification compliquée ou équipement supplé-
mentaire à la chaîne de production commerciale tradition- nelle. Par ailleurs, le procédé selon l'invention peut s'appliquer non seulement à la brame obtenue parui prxxodé de formation de lingots-mais également à la brame obtenue par un procédé de coulage en continu avec des résultats satisfaisants. C'est un autre avantage de l'invention, parce que cette dernière brame est généralement considérée
comme ayant des propriétés dégradées.
Les raisons pour définir les conditions du procédé
de fabrication comme ci-dessus sont les suivantes.
Comme il est traditionnel de laminer à chaud immé-
diatement après avoir trempé, ce qui effectuée à une
température de l'ordre de 12000C, la température tradition-
nelle de finissage est habituellement de 880 - 9200C.
Selon les découvertes des présents inventeurs, cependant, les conditions de température, et en particulier de laminage à chaud, sont très importantes dans le cas de l'acier ferritique inoxydable contenant Nb. Plus la température de finissage est faible, meilleure est. la
résistance à la formation de stries et plus la tempéra-
ture de finissage est faible meilleure est l'aptitude à. la mise en forme. Bien que le mécanisme exact dans lequel se produit la présente invention ne soit pas connu, on pense que c'est le suivant. La contrainte restante qui sert de noyaux pour la recristallisationlorsdu recuit
augmente tandis que la température de finissage diminue.
De plus, aux faibles températures de finissage, les carbo-nitrures de niobium qui se forment de façon inhérente sont finement dispersés dans toute la matrice, et les carbo-nitrures de niobium finement dispersés peuvent avec
succès empêcher la croissance de cristaux lors de la recris-
tallisation. Par conséquent, la formation de grains grossiè-
rement empêchée, ce qui améliore la résistance à la formatio
de rides ou stries et l'aptitude à la mise en forme.
La prévention de la formation de grains grossiers sert également à améliorer l'aspect de surface. Afin d'abaisser la température de finissage, il est souhaitable de réduire
la température de trempe elle-même.
En considérant les conditions de recuit de la bande d'acier laminée à chaud, les présents inventeurs ont trouvé que l'effet ayant été obtenu en réduisant la température de finissage pouvait être augmenté si le recuit était entrepris à une température de 9000C ou plus. Les raisons pour lesquelles la température de 900QC ou plus est préférable peuvent être expliquées comme suit. En effet, l'étape de recuit, avant laminage à froid, est
entreprise pour accélérer la progression de la recris-
tallisation afin de forcer l'orientation des grains cristallins à se disperser au hasard et à rendre les
grains recristallisés aussi fins que possible. Par consé- quent, cette étape est efficace pour. empêcher la formation de stries
supposées être provoquées par la présence de grains grossiers et unidirectionneIbment orientées de cristaux. Cet effet d'empêcher la formation de stries ou rides ne se remarque que si la température de recuit
est de 900WC ou plus.
Ainsi, selon l'invention, la dispersion statistique des grains fins recristallisés est accélérée en employant la combinaison de la composition spécifique d'acier et des conditions spécifiques de fabrication, pour donner une tôle d'acier dépourvue non seulement de rides ou stries mais également de fissures en raies et d'aspect
de surface "nuageux et blanc".
La présente invention sera mieux expliquée en se référant aux exemples qui suivent qui sont donnés simplement pour l'illustrer et ne doivent en aucun cas 247718x)
en limiter le cadre.
Exemple 1
Un acier ayant la composition d'alliage indiueau tableau 2 ci-dessous a été travaillé selon les étapes indiquées au tableau 3 ci-dessous pour donner une tôle d'acier laminé à froid. La relation quantitative entre la température de finissage pour le travail à chaud ou la température de recuit pour la bande laminée à chaud et la résistance à la formation des stries et l'aptitude à la mise en forme a été expérimentalement déterminée sur la tôle laminée à froid en terme de la formation des
stries, la valeur r et l'allongement.
La formation des stries a été déterminée à l'oeil sur la surface de la tôle après étirement à 20% en tension, et son degré a été estimé en classant la hauteur des stries ou rides aux huit qualités qui suivent: A: L 10 P, A': 11 - 15 p
B: 16 - 25, B': 26 - 30
C: 30 - 50 9, C': 51 - 60
D: 60 - 80, D': 80,
TABLEAU 2
(90 en poids) C Si Mn P S Cr Cu Nb N
250,012 0,59 0,51 0,021 0,013 17,18 0,40 0,44 0,010
0,012 0,59 0,51 0,021 0,01'3 17,18 0,40 0,44 0,010
TABLEAU 5
Etape --- préparation de la fonte ___ forgeage --- laminage à chaud --recuit de la bande d'acier laminé à chaud --- laminage à froid --- recuit de finissage 17 Kg sous vide Epaisseur de 100 mm (lingot) à 25 mm (brame) Epaisseur de 25 mm à 4 mm (six passes) température de finissage:
680 C - 900 C,
chauffage à 900 - 1100 C pendant une minute puis refroidissement à l'air Epaisseur de 4 mm à 0,8 mm chauffage à 950 0C pendant une minute puis refroidissement à l'air Etape 1 Etape 2 Etape 3 Etape 4 Etape 5 Etape 6 NI -.b c4 Co C>
Les résultats sont résumés sur les figures 4, 5 et 6.
Comme cela est apparent sur les figures 4 et 5, la formation des rides ou stries est réduite et la valeur de r est accrue tandis que la température de finissage diminue (a: gamme selon l'invention, b: gamme préférée). Cette tendance peut également être trouvée par rapport à des valeurs d'essai de coupe conique et des valeurs d'Erichsen. Selon l'invention, la température de finissage est restreinte à pas plus de 8500C afin de pouvoir obtenir des produits ayant une qualité de formation de stries ou rides de B' ou plus et une valeur r supérieure à 1,4. Une tôle ayant ces propriétés (ou mieux) peut résister à une mise en forme extrêmement sévère et peut former des moulages pour l'automobile et autresproduitz - comme on l'a décrit ci-dessus. Comme cela est également apparent sur les figures 4 et 5, si la température de finissage n'est pas supérieure à 7800C, à la fois sont améliorées la résistance à la formation de stries ou rides et l'aptitude à l'étirement, et cette température
maximum de finissage est ainsi préférée.
Par ailleurs, selon l'invention, latempérature de recuit pour l'étape de recuit après laminage à chaud est définie comme étant de 950-10500C et, dans cette gamme, comme cela est illustré sur la figure 6, la résistance à la formation des rides ou stries dans la qualité BI ou plus et un allongement de 34% ou plus peuvent être obtenus. La résistance à la formation de rides est en-dessous de la gamme souhaitée de B' et l'allongement est en-dessous d'environ 34% même pour un acier laminé à chaud à une température de finissage de 7800C si l'on utilise les températures de recuit en dehors de la gamme définie comme on peut le voir sur la
figure 6.
La figure 7 est une micro-structure (x 100) de la tôle d'acier obtenue dans cet exemple. La température de finissage était de 7800C et le recuit avait été entrepris à 10000C pendant 1 minute avant laminage à froid. Dans des buts de comparaison, une micro-structure (x 100) d'une tôle faite du même acier mais traitéc-en dehors des conditions selon l'invention est représentée sur la figure 8. Dans ce dernier cas, la température de finissage était de 9000C et le recuit avait été effectué à une température de 9000C pendant 1 minute. Il est apparent que les grains de cristaux recristallisés sur la figure 7 sont remarquablement plus fins en comparaison à ceux de
la figure 8.
Exemple 2
Des tôlesd'acier produit esen usine ayant la composi-
tion chimique indiquée au tableau 4 ci-dessous ont été examinéespar rapport à la mise en forme à la presse, la résistance à la corrosion et l'aspect de surface. L'acier A du tableau 4 est un acier selon l'invention tandis que les aciers B et C sont des aciers ferritiques inoxydables typiques.
TABLEAU 4
Composition chimique (% en poids) Marque Type d'acier A présente invention B acier de comparaison* C acier de comparaison* C Si Mn P S Cr Cu Nb
0,015 0,45 0,53 0,025 0,001 16,5 0,40 0,55
0,05 0,05
0,48 0,59 0,025 0,002 16,2
0,48 0,58 0,026 0,002 16,3 -
N Mo
0,017 -
- - 0,022
- 0,021 1,1
* Les aciers de comparaison B et sauf que les teneurs en soufre C correspondent respectivement à AISI 430 et 434,
dans ces aciers sont particulièrement réduites.
o rla -4 CO O> Ces aciers ont été fondus avec un convertisseur de tonnes et après raffinage AOD ont été continuellement coulés en brame de 180 mm d'épaisseur. Les brames résultantes ont été laminées à chaud après trempe à une température de 12000C pour produire des tôles d'acier de ,0 mm d'épaisseur. Après refroidissement à l'air à la température ambiante, un recuit fut appliqué dans les conditions indiquées au tableau 5 ci-dessous. Les tôles recuites ont ensuite été laminées à froid jusqu'à une épaisseur de 0,4 mm et ont été soumises à un recuit de finissage. La partie de l'échantillon "A" a été traitée selon les mêmes conditions que les échantillons B et C et est identifiée ci-dessous par "A-2". L'autre partie qui a été traitée selon les conditions de l'invention est identifiée par "A-1". L'aptitude à la mise en forme, la qualité de formation des stries et la résistance à la corrosion ont été déterminées sur ces tôles. Les conditions de fabrication et les résultats d'essai
sont résumés au tableau 5.
TABLEAU 5.
Conditionsde fabrication Température de finissage du laminage à chaud C Conditionsde recuit de la bande à chaud Condition de recuit de la bande à froid 1000 Cxlmn.
refroidisse-
ment à l'air 850 Cx16h.
refroidisse-
ment gradué 950 Cxlmn.
refroidisse-
ment à l'air 830 Cxlmn.
refroidisse-
ment à l'air it I t Tôle A-1 A-2 B C ri -4 -4 co o N> TABLEAU 5 (Suite) Aptitude à la mise en forme Limite de fluage 106 N/m2 résistance à la traction o6 N/m2 El(%) n CCV Er (,,',,3e y) (mri)
,3 1,96 0,18 27,7
28,5 1,40 0,17 28,0
26,8 1,18 0,16 28,8
1,10 0,16 28,7
Qualité de formation de stries (20% de contrainte) B C' B C Résistance à la corrosion Potentiel de piquage (0,01 M NaCl aqueux à 60 C) 0,24 V vs SCE 0,23 0,16 0,23 il Il Il ri -4 GO Co) Tl1e A-1 A-2 B C A
I ( é)
o/1 ,5 9,65 9,55 9,49 9,30 89,3 ,0 ,0 43,0
247718 0
Comme cela est apparent sur le tableau 5, la
résistance à la corrosion de la tôle d'acier selon l'in-
vention est supérieure à celle de AISI 430 et est compa-
rable à celle de AISI 434. La tôle selon l'invention (A-1) possède une meilleure aptitude à la mise en forme
à tout point de vue, en particulier pour El, r et t.
La tôle d'acier A-2, dont la composition chimique est la même que celle de l'invention mais qui est fabriquée en utilisant des conditions se trouvant en dehors de celles de l'invention, est bien inférieure à la tôle A-1 par rapport à ces articles de mise en forme, et en particulier par rapport à la résistance à la formation de stries. En utilisant la tôle d'acier A-1, des moulages réels pour l'automobile ont été formés à la presse. Les articles résultantsne présentaient pas de formation de stries, ni fissures en raies ni aspect de surface "blanc nuageux". L'effet de la variation de la teneur en niobium
sur la résistance à la formation de stries a été déter-
miné en utilisant l'acier A du tableau 4 comme composi-
tion de base et en faisant varier la teneur en niobium de 0 à 0,62xo. Les conditions de fabrication étaient les
mêmes que celles de la tôle d'acier A-1 du tableau 5.
Les résultats sont indiqués sur la figure 9. Comme cela est apparent, la résistance à la formation de stries est améliorée de façon satisfaisante si la teneur en niobium ne représente pas moins de 0,2%, et de préférence
pas moins de 0,3%.
Ainsi, selon l'invention, on peut obtenir une tôle d'acier ayant les propriétés qui suivent (1) résistance à la corrosion comparable à celle d'aciers inoxydables contenant 16 - 18% de Cr ainsi qu'à celle de AISI 434; (2) aptitude à la mise en forme supérieure non seulement à celle de AISI 430 mais également à celle d'un acier inoxydable ferritique contenant Ti ou Zr; (3) aspect de surface dépourvu de rides ou stries et de défauts de surface; et (4) prix relativement faible du matériau et de fabrication. La tôle d'acier selon l'invention est adaptée à une large utilisation pour obtenir des articles qui sont formés par mise en forme sévère à la presse et qui doivent avoir un bon aspect de surface même après cette mise en forme sévère. De plus, la tôle d'acier inoxydable selon l'invention peut être utilisée à la place d'une tôle d'acier de qualité austénitique qui est coûteuse et d'une tôle d'acier inoxydable ferritique contenant Mo. Par conséquent, la valeur de l'invention du point de vue
industriel est très importante.
Bien entendu, l'invention n'est nullement limitée aux modes de réalisation décrits et représentés qui n'ont été donnés qu'à titre d'exemple. En particulier, elle comprend tous les moyens constituant des équivalents techniques des moyens décrits ainsi que leurs combinaisons, si celles-ci sont exécutées suivant son esprit et mises
en oeuvre dans le cadre-de la protection comme reven-
diquée.
Claims (8)
1. Procédé de fabrication d'une tôle en acier ferritique inoxydable ayant une bonne aptitude à la mise
en forme, un bon aspect de surface et une bonne résis-
tance à la corrosion, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes de: laminer à chaud une composition d'acier qui se compose essentiellement de: C: pas plus de 0,02% Si: pas plus de 1,0% Mn: pas plus de 1,0% P: pas plus de 0,04% S: pas plus de 0,02% Cr: 12,00 - 25,00% Cu: 0,1 -2,0% Nb: 0, 2 2,0% le restantétant Fe avec des impuretés accidentelles, à une température de finissage de 850 C ou moins, de recuire la bande d'acier laminé à chaud résultante à une température de 950-1050 C puis d'effectuer un
laminage à froid et un recuit de recristallisation.
2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé
en ce que Nb représente 0,3-0,8%.
3. Procédé selon l'une quelconque des revendications
1 ou 2, caractérisé en ce que S ne représente pas plus de
0,005%.
4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en
ce que Cu représente 0,3 - 1,0%.
5. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la composition d'acier précité- qui est laminé à chaud se compose essentiellement de: C: pas plus de 0,02% Si: 0,01 - 1,0% Mn: 0,01 - 1,0% P: pas plus de 0,04% S: pas plus de 0,005% N: pas plus de 0,02%o Cr: 1 5 -25% Cu: 0,3 - 1,0% Nb: 0,3 -0,8%/0
le restant étant du fer avec des impuretés acciden-
telles.
6. Prodédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que la température précitée de finissage est de 7800C
ou moins.
7. Procédé selon l'une quelconque des revendications
5 ou 6, caractérisé en ce que la bande d'acier laminé
à chaud résultante est soumise à un recuit après refroi-
dissement à la température ambiante avant laminage à froid.
8. Tôle d'acier caractérisée en ce qu'elle est obtenue
par le procédé selon l'une quelconque des revendications
précédentes.
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|---|---|---|---|---|
| CA1184402A (fr) * | 1980-04-11 | 1985-03-26 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Acier inoxydable ferritique a bonne resistance a la corrosion |
| JPS5861220A (ja) * | 1981-10-09 | 1983-04-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐銹性に優れたフエライトステンレス鋼の製造方法 |
| JPS5983749A (ja) * | 1982-11-02 | 1984-05-15 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐候性フエライトステンレス鋼 |
| JPS59153831A (ja) * | 1983-02-23 | 1984-09-01 | Sumitomo Metal Ind Ltd | フエライト系耐熱ステンレス鋼板の製造法 |
| IT1200101B (it) * | 1985-08-01 | 1989-01-05 | Centro Speriment Metallurg | Procedimento di trattamento termico per vergella in acciaio inossidabile |
| US4759804A (en) * | 1986-06-30 | 1988-07-26 | General Motors Corporation | Manufacture of iron-chromium-aluminum peeling billet |
| JPS63268592A (ja) * | 1987-04-27 | 1988-11-07 | Toyota Motor Corp | フエライト系溶接材料 |
| US4834808A (en) * | 1987-09-08 | 1989-05-30 | Allegheny Ludlum Corporation | Producing a weldable, ferritic stainless steel strip |
| US5288343A (en) * | 1989-03-17 | 1994-02-22 | Kawasaki Steel Corporation | Stainless steel sheet for exterior building constituent |
| ES2021257A6 (es) * | 1989-08-22 | 1991-10-16 | Acos Especiais Itabira Acesita | Procedimiento para la produccion de acero inoxidable ferritico. |
| JP2817266B2 (ja) * | 1989-10-11 | 1998-10-30 | 大同特殊鋼株式会社 | 高靭性ステンレス鋼およびその製造方法 |
| JPH0484330U (fr) * | 1990-11-29 | 1992-07-22 | ||
| US5089067A (en) * | 1991-01-24 | 1992-02-18 | Armco Inc. | Martensitic stainless steel |
| DE69317070T2 (de) * | 1992-06-01 | 1998-09-03 | Sumitomo Metal Ind | Feinbleche und Folie aus ferritisches rostfreies Stahl und Verfahren zu ihrer Herstellung |
| CA2139522C (fr) * | 1994-01-11 | 2008-03-18 | Michael F. Mcguire | Methode continue utilisee pour fabriquer un produit en acier inoxydable d'epaisseur definitive |
| US5851316A (en) * | 1995-09-26 | 1998-12-22 | Kawasaki Steel Corporation | Ferrite stainless steel sheet having less planar anisotropy and excellent anti-ridging characteristics and process for producing same |
| US6696016B1 (en) * | 1999-09-24 | 2004-02-24 | Japan As Represented By Director General Of National Research Institute For Metals | High-chromium containing ferrite based heat resistant steel |
| KR100435457B1 (ko) * | 1999-12-09 | 2004-06-10 | 주식회사 포스코 | 성형성 및 리찡 저항성이 우수한 페라이트계스테인레스강의 제조방법 |
| DE60105955T2 (de) * | 2000-12-25 | 2005-10-06 | Nisshin Steel Co., Ltd. | Ferritisches rostfreies Stahlblech mit einer guten Verarbeitbarkeit und Verfahren zu dessen Herstellung |
| US7842434B2 (en) * | 2005-06-15 | 2010-11-30 | Ati Properties, Inc. | Interconnects for solid oxide fuel cells and ferritic stainless steels adapted for use with solid oxide fuel cells |
| US8158057B2 (en) * | 2005-06-15 | 2012-04-17 | Ati Properties, Inc. | Interconnects for solid oxide fuel cells and ferritic stainless steels adapted for use with solid oxide fuel cells |
| US7981561B2 (en) * | 2005-06-15 | 2011-07-19 | Ati Properties, Inc. | Interconnects for solid oxide fuel cells and ferritic stainless steels adapted for use with solid oxide fuel cells |
| JP4009716B2 (ja) * | 2002-08-08 | 2007-11-21 | 独立行政法人物質・材料研究機構 | 窒素吸収処理によるステンレス鋼製製品の製造方法とこれにより得られるステンレス鋼製製品 |
| JP4225976B2 (ja) * | 2002-12-12 | 2009-02-18 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 加工性に優れたＣｒ含有耐熱鋼板およびその製造方法 |
| JP4519505B2 (ja) * | 2004-04-07 | 2010-08-04 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 成形性に優れるフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| US8012595B2 (en) * | 2004-11-02 | 2011-09-06 | Whirlpool Corporation | Appliance panel with stainless steel look |
| CN102796960A (zh) * | 2011-05-25 | 2012-11-28 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种具有优良塑性和表面质量的铁素体不锈钢及其制造方法 |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2808353A (en) * | 1953-09-22 | 1957-10-01 | Sharon Steel Corp | Method of making deep drawing stainless steel |
| US3128211A (en) * | 1961-08-14 | 1964-04-07 | Armco Steel Corp | Process for minimizing ridging in chromium steels |
| GB1359629A (en) * | 1971-10-26 | 1974-07-10 | Deutsche Edelstahlwerke Gmbh | Corrosion-resistant ferritic chrome steel |
| US3957544A (en) * | 1972-03-10 | 1976-05-18 | Crucible Inc. | Ferritic stainless steels |
| SU464655A1 (ru) * | 1973-04-17 | 1975-03-25 | Предприятие П/Я В-2102 | Ферритна сталь |
| US3936323A (en) * | 1975-01-13 | 1976-02-03 | Allegheny Ludlum Industries, Inc. | Method for producing ferritic stainless steel having high anisotropy |
| JPS51149116A (en) * | 1975-06-18 | 1976-12-21 | Kawasaki Steel Corp | Process for producing ferritics tainless steelplates without ridging |
| JPS5266816A (en) * | 1975-12-01 | 1977-06-02 | Nippon Steel Corp | Preparation of rigging free ferritic stainless steel plate |
| JPS5856012B2 (ja) * | 1977-12-07 | 1983-12-13 | 日新製鋼株式会社 | リジングを発生しないフエライト単相ステンレス鋼板の製造法 |
| US4186824A (en) * | 1978-06-12 | 1980-02-05 | The Bendix Corporation | Anti-rattle spring for disc brake |
| US4286986A (en) * | 1979-08-01 | 1981-09-01 | Allegheny Ludlum Steel Corporation | Ferritic stainless steel and processing therefor |
-
1980
- 1980-02-29 JP JP2561980A patent/JPS56123327A/ja active Granted
-
1981
- 1981-02-24 US US06/237,650 patent/US4374683A/en not_active Expired - Lifetime
- 1981-02-26 GB GB8106157A patent/GB2070644B/en not_active Expired
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|---|---|
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| DE3107490C2 (de) | 1986-04-24 |
| GB2070644A (en) | 1981-09-09 |
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