JP3471141B2 - 伸縮性長繊維不織布 - Google Patents
伸縮性長繊維不織布Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は弾性重合体よりなる伸縮
性長繊維不織布に関するものである。
性長繊維不織布に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ポリエステルを始めとする非弾性重合体
からなる繊維は、寸法安定性、機械的特性に優れクッシ
ョン材、保温材等の素材として広く用いられている。こ
れらクッション材等を構成する繊維は、主体となる非弾
性繊維と、主体繊維より低融点のバインダー繊維とから
なり、両繊維のウエブを加熱空気、加熱ロール等で熱融
着成形する方法が近年の主流となっている。この際成形
物の嵩高性、軽量性や保温性の観点から、主体となる非
弾性繊維は多くの場合中空繊維が用いられ、また耐ヘタ
リ性を目的に、バインダー繊維の組成として低融点の弾
性重合体の使用が提案されている。
からなる繊維は、寸法安定性、機械的特性に優れクッシ
ョン材、保温材等の素材として広く用いられている。こ
れらクッション材等を構成する繊維は、主体となる非弾
性繊維と、主体繊維より低融点のバインダー繊維とから
なり、両繊維のウエブを加熱空気、加熱ロール等で熱融
着成形する方法が近年の主流となっている。この際成形
物の嵩高性、軽量性や保温性の観点から、主体となる非
弾性繊維は多くの場合中空繊維が用いられ、また耐ヘタ
リ性を目的に、バインダー繊維の組成として低融点の弾
性重合体の使用が提案されている。
【０００３】しかしながら、嵩高性や軽量性を重視して
主体繊維の中空率を大きくしていくと、非弾性繊維では
中空率が３０％を越えるとその製造工程（延伸、捲縮付
与）において、中空部の潰れ・破断を生じるため高中空
のものを得ることが難しい。一方スパンボンド法を始め
とする長繊維不織布においては、製造工程での中空部の
破断を抑えることは可能であるが、非弾性繊維の場合
は、使用中に繰り返し荷重によって中空部の潰れを生じ
へたりが大きくなるため好ましくない。耐ヘタリ性を目
的に、ポリエステル系エラストマーを始めとする弾性重
合体からなる繊維の製造では、引取り工程等で膠着が発
生し、開繊性が十分なものを得ることが難しい。開繊性
の向上のためには、単糸数を減らす方法（たとえば特開
昭５７―８２５５３号公報）や０．０１〜１５重量％の
無機微粉末を弾性重合体に添加する方法（たとえば特開
昭５８―１２９０４６号公報）が提案されているが、い
ずれの方法でも十分な開繊性のものを得ることは難し
い。
主体繊維の中空率を大きくしていくと、非弾性繊維では
中空率が３０％を越えるとその製造工程（延伸、捲縮付
与）において、中空部の潰れ・破断を生じるため高中空
のものを得ることが難しい。一方スパンボンド法を始め
とする長繊維不織布においては、製造工程での中空部の
破断を抑えることは可能であるが、非弾性繊維の場合
は、使用中に繰り返し荷重によって中空部の潰れを生じ
へたりが大きくなるため好ましくない。耐ヘタリ性を目
的に、ポリエステル系エラストマーを始めとする弾性重
合体からなる繊維の製造では、引取り工程等で膠着が発
生し、開繊性が十分なものを得ることが難しい。開繊性
の向上のためには、単糸数を減らす方法（たとえば特開
昭５７―８２５５３号公報）や０．０１〜１５重量％の
無機微粉末を弾性重合体に添加する方法（たとえば特開
昭５８―１２９０４６号公報）が提案されているが、い
ずれの方法でも十分な開繊性のものを得ることは難し
い。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記問題を解
消し、嵩高性、軽量性、保温性に富みまた耐ヘタリも良
好な伸縮性長繊維不織布を提供することにある。
消し、嵩高性、軽量性、保温性に富みまた耐ヘタリも良
好な伸縮性長繊維不織布を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記目的
を達成するため鋭意検討した結果、下記方法にてその目
的に到達した。すなわち、繊維横断面で下記Ａ成分とＢ
成分とが貼り合わされ、且つ、該Ｂ成分が繊維表面の７
０％以上を占有し、中空率が３０〜８０％である長繊維
からなることを特徴とする伸縮性長繊維不織布 Ａ成分：弾性熱可塑性重合体 Ｂ成分：Ａ成分ポリマーより融点が高い非弾性熱可塑性
重合体 である。
を達成するため鋭意検討した結果、下記方法にてその目
的に到達した。すなわち、繊維横断面で下記Ａ成分とＢ
成分とが貼り合わされ、且つ、該Ｂ成分が繊維表面の７
０％以上を占有し、中空率が３０〜８０％である長繊維
からなることを特徴とする伸縮性長繊維不織布 Ａ成分：弾性熱可塑性重合体 Ｂ成分：Ａ成分ポリマーより融点が高い非弾性熱可塑性
重合体 である。
【０００６】以下、本発明について詳細に説明する。
【０００７】本発明で用いられる弾性熱可塑性重合体
（Ａ）としては、ポリエステル系エラストマー、ポリオ
レフィン系エラストマー等が挙げられ、特にポリエステ
ル系エラストマーが好ましい。ポリエステル系エラスト
マーとしては、熱可塑性ポリエステルをハードセグメン
トとし、ポリ（アルキレンオキシド）グリコールをソフ
トセグメントとして共重合してなるポリエーテルエステ
ル共重合体であり、より具体的には、テレフタル酸、イ
ソフタル酸、フタル酸、ナフタレン―２，６―ジカルボ
ン酸、ナフタレン―２，７―ジカルボン酸、ビフェニル
―４，４′―ジカルボン酸、ジフェノキシエタンジカル
ボン酸、３―スルホイソフタル酸ナトウリム等の芳香族
ジカルボン酸、１，４―シクロヘキサンジカルボン酸等
の脂環族ジカルボン酸、コハク酸、シュウ酸、アジピン
酸、セバシン酸、ドデカン二酸等の脂肪族ジカルボン
酸、ならびにこれらのエステル形成性誘導体等から選ば
れたジカルボン酸の少なくとも１種と、１，４―ブタン
ジオール、エチレングリコール、ペンタメチレングリコ
ール、ヘキサメチレングリコール、ネオペンチルグリコ
ール、デカメチレングリコール等の脂肪族ジオール、あ
るいは１，１―シクロヘキサンジメタノール、トリシク
ロデカンジメタノール等の脂環族ジオール、またはこれ
らのエステル形成性誘導体等から選ばれたジオール成分
の少なくとも１種、及び平均分子量が４００〜５０００
程度のポリエチレングリコール、ポリ（テトラメチレン
オキシド）グリコール、エチレンオキシドとプロピレン
オキシドとの共重合体、エチレンオキシドとテトラヒド
ロフランとの共重合体等のポリ（アルキレンオキシド）
グリコールのうち少なくとも１種から構成される三元共
重合体である。
（Ａ）としては、ポリエステル系エラストマー、ポリオ
レフィン系エラストマー等が挙げられ、特にポリエステ
ル系エラストマーが好ましい。ポリエステル系エラスト
マーとしては、熱可塑性ポリエステルをハードセグメン
トとし、ポリ（アルキレンオキシド）グリコールをソフ
トセグメントとして共重合してなるポリエーテルエステ
ル共重合体であり、より具体的には、テレフタル酸、イ
ソフタル酸、フタル酸、ナフタレン―２，６―ジカルボ
ン酸、ナフタレン―２，７―ジカルボン酸、ビフェニル
―４，４′―ジカルボン酸、ジフェノキシエタンジカル
ボン酸、３―スルホイソフタル酸ナトウリム等の芳香族
ジカルボン酸、１，４―シクロヘキサンジカルボン酸等
の脂環族ジカルボン酸、コハク酸、シュウ酸、アジピン
酸、セバシン酸、ドデカン二酸等の脂肪族ジカルボン
酸、ならびにこれらのエステル形成性誘導体等から選ば
れたジカルボン酸の少なくとも１種と、１，４―ブタン
ジオール、エチレングリコール、ペンタメチレングリコ
ール、ヘキサメチレングリコール、ネオペンチルグリコ
ール、デカメチレングリコール等の脂肪族ジオール、あ
るいは１，１―シクロヘキサンジメタノール、トリシク
ロデカンジメタノール等の脂環族ジオール、またはこれ
らのエステル形成性誘導体等から選ばれたジオール成分
の少なくとも１種、及び平均分子量が４００〜５０００
程度のポリエチレングリコール、ポリ（テトラメチレン
オキシド）グリコール、エチレンオキシドとプロピレン
オキシドとの共重合体、エチレンオキシドとテトラヒド
ロフランとの共重合体等のポリ（アルキレンオキシド）
グリコールのうち少なくとも１種から構成される三元共
重合体である。
【０００８】ポリオレフィン系エラストマーとしては、
ビニル芳香族化合物をハード成分とし、共役ジエン化合
物をソフト成分としたブロック共重合体を水素添加され
た水添ブロック共重合体であり、より具体的には、水素
添加前のブロック共重合体を構成するビニル芳香族化合
物として、ポリスチレン、α―メチルスチレン等を用い
ることができ、また共役ジエン化合物としては、イソプ
レン、１，３―ブタジエン、１，３―ペンタジエン等を
用いることができる。
ビニル芳香族化合物をハード成分とし、共役ジエン化合
物をソフト成分としたブロック共重合体を水素添加され
た水添ブロック共重合体であり、より具体的には、水素
添加前のブロック共重合体を構成するビニル芳香族化合
物として、ポリスチレン、α―メチルスチレン等を用い
ることができ、また共役ジエン化合物としては、イソプ
レン、１，３―ブタジエン、１，３―ペンタジエン等を
用いることができる。
【０００９】弾性熱可塑性重合体（Ａ）より高い融点を
有する非弾性熱可塑性重合体（Ｂ）としては、ポリエス
テル、ポリアミド等が挙げられる。具体的にポリエステ
ルとしては、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレ
ンナフタレート、あるいはこれらを主成分とする共重合
体等が、ポリアミドとしては、ナイロン６、ナイロン６
６、ナイロン４６、ナイロン１０、あるいはこれらを主
成分とする共重合体等が挙げられる。また、これらには
熱安定剤等の添加剤が添加されていてもよい。弾性重合
体（Ａ）と非弾性重合体（Ｂ）の融点差は２０℃以上、
特に４０℃以上あることが好ましい。エンボスロール等
の熱処理の際に両者の融点が非常に近い場合は、非弾性
重合体（Ｂ）も軟化してしまい、シートがエンボスロー
ルに巻き付く等のトラブルを招くので好ましくない。
有する非弾性熱可塑性重合体（Ｂ）としては、ポリエス
テル、ポリアミド等が挙げられる。具体的にポリエステ
ルとしては、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレ
ンナフタレート、あるいはこれらを主成分とする共重合
体等が、ポリアミドとしては、ナイロン６、ナイロン６
６、ナイロン４６、ナイロン１０、あるいはこれらを主
成分とする共重合体等が挙げられる。また、これらには
熱安定剤等の添加剤が添加されていてもよい。弾性重合
体（Ａ）と非弾性重合体（Ｂ）の融点差は２０℃以上、
特に４０℃以上あることが好ましい。エンボスロール等
の熱処理の際に両者の融点が非常に近い場合は、非弾性
重合体（Ｂ）も軟化してしまい、シートがエンボスロー
ルに巻き付く等のトラブルを招くので好ましくない。
【００１０】本発明の伸縮性長繊維不織布は、例えば第
１図に示されるような口金から、弾性重合体（Ａ）と非
弾性重合体（Ｂ）とを溶融吐出し高速紡糸することによ
り得られるが、中空繊維の製造方法はこれに限定される
ものではない。
１図に示されるような口金から、弾性重合体（Ａ）と非
弾性重合体（Ｂ）とを溶融吐出し高速紡糸することによ
り得られるが、中空繊維の製造方法はこれに限定される
ものではない。
【００１１】第１図において、１は口金上体、２は口金
中間体、３は口金下体、４は、非弾性重合体（Ｂ）の入
口、５は弾性重合体（Ａ）の入口、６は気体の入口、７
は気体の導出管である。
中間体、３は口金下体、４は、非弾性重合体（Ｂ）の入
口、５は弾性重合体（Ａ）の入口、６は気体の入口、７
は気体の導出管である。
【００１２】第２図及び第３図は、本発明の伸縮性長繊
維不織布を構成する繊維横断面の模式図、又第４図は本
発明の比較例に示される繊維横断面の模式図で、８は空
気層を有する中空部、９は弾性重合体より形成される
層、１０は非弾性重合体より形成される層である。第２
図及び第３図に示される中空部は、横断面での断面積と
して、中空率は３０〜８０％である。
維不織布を構成する繊維横断面の模式図、又第４図は本
発明の比較例に示される繊維横断面の模式図で、８は空
気層を有する中空部、９は弾性重合体より形成される
層、１０は非弾性重合体より形成される層である。第２
図及び第３図に示される中空部は、横断面での断面積と
して、中空率は３０〜８０％である。
【００１３】中空率が８０％を越える場合には、安定な
紡糸状態が得られないので好ましくない。また、３０％
以下では、十分な嵩高性が得られない。好ましくは、中
空率は４０〜６０％である。
紡糸状態が得られないので好ましくない。また、３０％
以下では、十分な嵩高性が得られない。好ましくは、中
空率は４０〜６０％である。
【００１４】本発明の伸縮性長繊維不織布の断面形状
は、非弾性重合体（Ｂ）が繊維表面の７０％以上を占め
ていれば任意であるが、第２図に示したような突起状の
形状が好ましい。突起形状は、中空率に応じて適宜選択
されればよい。例えば、中空率が５０％を越える場合に
は、第３図に示すような突起が無い形状においても、外
部からの機械的応力によって非弾性成分に亀裂を生じ、
この部分より弾性成分が露出融解することが可能とな
る。非弾性重合体（Ｂ）が繊維表面の７０％未満、つま
り弾性重合体（Ａ）が３０％以上露出すると紡糸の際に
膠着等を発生し、十分な開繊ができないので好ましくな
い。本発明での大きな特徴は、紡糸の際には膠着防止の
ために繊維表面への弾性重合体の露出を抑え、シート状
では接着部の繊維表面に弾性重合体が多く露出している
点である。
は、非弾性重合体（Ｂ）が繊維表面の７０％以上を占め
ていれば任意であるが、第２図に示したような突起状の
形状が好ましい。突起形状は、中空率に応じて適宜選択
されればよい。例えば、中空率が５０％を越える場合に
は、第３図に示すような突起が無い形状においても、外
部からの機械的応力によって非弾性成分に亀裂を生じ、
この部分より弾性成分が露出融解することが可能とな
る。非弾性重合体（Ｂ）が繊維表面の７０％未満、つま
り弾性重合体（Ａ）が３０％以上露出すると紡糸の際に
膠着等を発生し、十分な開繊ができないので好ましくな
い。本発明での大きな特徴は、紡糸の際には膠着防止の
ために繊維表面への弾性重合体の露出を抑え、シート状
では接着部の繊維表面に弾性重合体が多く露出している
点である。
【００１５】本発明において、弾性重合体（Ａ）と非弾
性重合体（Ｂ）との貼り合せ比率（重量）は好ましくは
７５：２５〜２５：７５更に好ましくは７０：３０〜３
０：７０である。弾性重合体が７５％を越えると、不織
布を構成する長繊維の強力が低下し、ひいては不織布全
体の強力が低下する場合がある。一方弾性重合体が２５
％未満では、熱圧着部での繊維間接着が不充分となり、
ひいては不織布の耐ヘタリ性が不良となる。
性重合体（Ｂ）との貼り合せ比率（重量）は好ましくは
７５：２５〜２５：７５更に好ましくは７０：３０〜３
０：７０である。弾性重合体が７５％を越えると、不織
布を構成する長繊維の強力が低下し、ひいては不織布全
体の強力が低下する場合がある。一方弾性重合体が２５
％未満では、熱圧着部での繊維間接着が不充分となり、
ひいては不織布の耐ヘタリ性が不良となる。
【００１６】本発明におけるシート化の方法としては、
紡糸後得られた繊維ウエブを、エンボスカレンダーにて
熱処理する方法、ニードルパンチング加工した後スルー
ドライヤーにて熱処理する方法、溝付圧接ロールにて処
理した後スルードライヤーにて熱処理する方法等が挙げ
られる。いずれの方法においても、外部から機械的応力
を加えることで非弾性重合体部分に歪みが生じ、その部
分から弾性重合体が露出される。エンボスカレンダー加
工をする温度としては、弾性重合体（Ａ）の融点より２
０℃以上から非弾性重合体（Ｂ）の融点より２０℃以下
の温度範囲が好ましい。弾性重合体（Ａ）の融点＋２０
℃以下の温度では、弾性重合体が繊維表面を覆って接着
させることが難しい。また、非弾性重合体（Ｂ）−２０
℃以上の温度では、非弾性重合体（Ｂ）が軟化する、ま
たシートの収縮が大きい等の問題が生じるので好ましく
ない。また、熱処理工程をエンボスロールで行う場合、
その圧着面積率は５〜１５％が好ましく、また、この際
の線圧は圧着面形状により随時選択されればよい。圧着
面積率が５％より小さい場合には、十分な接着を行なう
ことが難しく、また１５％より高い場合には嵩高性が劣
ってしまい好ましくない。スルードライヤー加工する温
度としては、弾性重合体（Ａ）の融点から非弾性重合体
の融点以下の温度範囲が好ましい。
紡糸後得られた繊維ウエブを、エンボスカレンダーにて
熱処理する方法、ニードルパンチング加工した後スルー
ドライヤーにて熱処理する方法、溝付圧接ロールにて処
理した後スルードライヤーにて熱処理する方法等が挙げ
られる。いずれの方法においても、外部から機械的応力
を加えることで非弾性重合体部分に歪みが生じ、その部
分から弾性重合体が露出される。エンボスカレンダー加
工をする温度としては、弾性重合体（Ａ）の融点より２
０℃以上から非弾性重合体（Ｂ）の融点より２０℃以下
の温度範囲が好ましい。弾性重合体（Ａ）の融点＋２０
℃以下の温度では、弾性重合体が繊維表面を覆って接着
させることが難しい。また、非弾性重合体（Ｂ）−２０
℃以上の温度では、非弾性重合体（Ｂ）が軟化する、ま
たシートの収縮が大きい等の問題が生じるので好ましく
ない。また、熱処理工程をエンボスロールで行う場合、
その圧着面積率は５〜１５％が好ましく、また、この際
の線圧は圧着面形状により随時選択されればよい。圧着
面積率が５％より小さい場合には、十分な接着を行なう
ことが難しく、また１５％より高い場合には嵩高性が劣
ってしまい好ましくない。スルードライヤー加工する温
度としては、弾性重合体（Ａ）の融点から非弾性重合体
の融点以下の温度範囲が好ましい。
【００１７】
【発明の効果】本発明の伸縮性長繊維不織布は、複合繊
維の一方の成分に弾性重合体成分を使用し、該複合繊維
の横断面に中空部を有しているため、嵩高性、軽量性、
保温性に富み、又耐ヘタリ性にも優れたものである。同
時に紡糸の際には膠着防止の為、繊維表面への該弾性重
合体の露出を抑えているため、開繊性や加工性にも優れ
ている。
維の一方の成分に弾性重合体成分を使用し、該複合繊維
の横断面に中空部を有しているため、嵩高性、軽量性、
保温性に富み、又耐ヘタリ性にも優れたものである。同
時に紡糸の際には膠着防止の為、繊維表面への該弾性重
合体の露出を抑えているため、開繊性や加工性にも優れ
ている。
【００１８】
【実施例】以下実施例を挙げて本発明を更に具体的に説
明するが、本発明は以下の実施例に限定されるものでは
ない。なお実施例における評価は、下記の方法に従う。
（嵩密度） ＪＩＳ Ｌ―１０９６ ６．５に準拠し荷
重２ＫＰａにより測定した厚さ値（ｍｍ）と、目付け値
（ｇ／ｍ2 ）から次式によって算出した。
明するが、本発明は以下の実施例に限定されるものでは
ない。なお実施例における評価は、下記の方法に従う。
（嵩密度） ＪＩＳ Ｌ―１０９６ ６．５に準拠し荷
重２ＫＰａにより測定した厚さ値（ｍｍ）と、目付け値
（ｇ／ｍ2 ）から次式によって算出した。
【００１９】嵩密度（ｇ／ｃｍ3 ）＝目付け（ｇ／
ｍ2 ）／［厚さ（ｍｍ）×１０００］ （ヘタリ率） 上記方法にて測定した厚さを初期嵩（ｍ
ｍ）とし、シートに１００ｇ／ｃｍ2 の荷重を掛け２４
時間放置し、荷重を取り除き８時間放置後のシートの厚
み（ヘタリ嵩ｍｍ）を測定し、次式により算出した。
ｍ2 ）／［厚さ（ｍｍ）×１０００］ （ヘタリ率） 上記方法にて測定した厚さを初期嵩（ｍ
ｍ）とし、シートに１００ｇ／ｃｍ2 の荷重を掛け２４
時間放置し、荷重を取り除き８時間放置後のシートの厚
み（ヘタリ嵩ｍｍ）を測定し、次式により算出した。
【００２０】ヘタリ率（％）＝ヘタリ嵩（ｍｍ）×初期
嵩（ｍｍ）×１００ ヘタリ率が高い値ほど、耐ヘタリ性がよいシートであ
る。
嵩（ｍｍ）×１００ ヘタリ率が高い値ほど、耐ヘタリ性がよいシートであ
る。
【００２１】［実施例１〜３］第１図に示される口金を
用い、１孔当たりそれぞれ１．０ｇ／分の割合で、融点
が１８０℃のポリエーテルエステル共重合体（Ａ成分）
と、融点が２５８℃で固有粘度０．７のポリエチレンテ
レフタレート（Ｂ成分）を溶融押し出し、エジェクター
にて、４０００ｍ／分に引取り、開繊させ移動コンベア
上にウエブを捕集した。得られた繊維の断面形状は第２
図に示した通りで、ポリエーテルエステル共重合体は繊
維表面に１０％露出したものであった。得られたウエブ
を圧着面積率１１％、圧着面形状が菱形のエンボスロー
ルを用い、２１０℃で熱圧着し目付け５０ｇ／ｍ2 の不
織布を得た。この際口金からポリマーを吐出させるに当
たり、吐出面中央から加熱窒素ガスを吐出させ、ガスの
量により中空率を３０、５０、７０％と調整した。
用い、１孔当たりそれぞれ１．０ｇ／分の割合で、融点
が１８０℃のポリエーテルエステル共重合体（Ａ成分）
と、融点が２５８℃で固有粘度０．７のポリエチレンテ
レフタレート（Ｂ成分）を溶融押し出し、エジェクター
にて、４０００ｍ／分に引取り、開繊させ移動コンベア
上にウエブを捕集した。得られた繊維の断面形状は第２
図に示した通りで、ポリエーテルエステル共重合体は繊
維表面に１０％露出したものであった。得られたウエブ
を圧着面積率１１％、圧着面形状が菱形のエンボスロー
ルを用い、２１０℃で熱圧着し目付け５０ｇ／ｍ2 の不
織布を得た。この際口金からポリマーを吐出させるに当
たり、吐出面中央から加熱窒素ガスを吐出させ、ガスの
量により中空率を３０、５０、７０％と調整した。
【００２２】［比較例１〜２］ガスの量を調整し、中空
率を２０％、８５％とした以外は実施例１と同一の方法
で行なった。
率を２０％、８５％とした以外は実施例１と同一の方法
で行なった。
【００２３】［比較例３］実施例１で用いたポリエーテ
ルエステル共重合体の代わりに固有粘度０．７のポリエ
チレンテレフタレートを使い実施例１と同様の方法で不
織布を作成した。この時、中空率は５０％に調整し、エ
ンボスロール温度は２２０℃とした。
ルエステル共重合体の代わりに固有粘度０．７のポリエ
チレンテレフタレートを使い実施例１と同様の方法で不
織布を作成した。この時、中空率は５０％に調整し、エ
ンボスロール温度は２２０℃とした。
【００２４】［比較例４］実施例１と同様のポリマー系
で、第４図に示したような形状（ポリエーテルエステル
共重合体は繊維表面に４０％露出）の条件で紡糸、引取
りを行なったところ一部が膠着を起こして、開繊性の悪
いウエブとなった。
で、第４図に示したような形状（ポリエーテルエステル
共重合体は繊維表面に４０％露出）の条件で紡糸、引取
りを行なったところ一部が膠着を起こして、開繊性の悪
いウエブとなった。
【００２５】実施例１〜３と比較例１〜３の嵩密度及び
ヘタリ率の結果について表１に記載する。
ヘタリ率の結果について表１に記載する。
【００２６】
【表１】
【図１】本発明の伸縮性長繊維不織布を得るための複合
紡糸口金の１実施例で、その断面模式図である。
紡糸口金の１実施例で、その断面模式図である。
【図２】本発明の伸縮性長繊維不織布を構成する繊維横
断面の模式図である。
断面の模式図である。
【図３】本発明の伸縮性長繊維不織布を構成する他の繊
維横断面の模式図である。
維横断面の模式図である。
【図４】本発明の伸縮性長繊維不織布の比較例を示す繊
維横断面の模式図である。
維横断面の模式図である。
【符号の説明】
１． 口金上体
２． 口金中間体
３． 口金下体
４． 非弾性重合体（Ｂ）の入口
５． 弾性重合体（Ａ）の入口
６． 気体の入口
７． 気体の導出管
８． 空気層を有する中空部
９． 弾性重合体より形成される層
１０．非弾性重合体より形成される層
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(56)参考文献 特開 平７−238458（ＪＰ，Ａ)
特開 平３−241055（ＪＰ，Ａ)
特開 平３−213555（ＪＰ，Ａ)
特開 昭57−25460（ＪＰ，Ａ)
特開 昭52−85575（ＪＰ，Ａ)
特開 昭61−194221（ＪＰ，Ａ)
特公 昭60−1404（ＪＰ，Ｂ１)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
D04H 1/00 - 18/00
D01D 1/00 - 13/02
D01F 1/00 - 13/04
Claims (4)
- 【請求項１】 繊維横断面で下記Ａ成分とＢ成分とが貼
り合わされ、且つ、該Ｂ成分が繊維表面の７０％以上を
占有し、中空率が３０〜８０％である長繊維からなるこ
とを特徴とする伸縮性長繊維不織布。 Ａ成分：弾性熱可塑性重合体 Ｂ成分：Ａ成分ポリマーより融点が高い非弾性熱可塑性
重合体 - 【請求項２】 弾性熱可塑性重合体がポリエステル系エ
ラストマーである請求項１記載の伸縮性長繊維不織布。 - 【請求項３】 非弾性熱可塑性重合体がポリエステルで
ある請求項１又は２記載の伸縮性長繊維不織布。 - 【請求項４】 弾性熱可塑性重合体と非弾性熱可塑性重
合体との貼り合せ比率（重量）が７５：２５〜２５：７
５である請求項１、２又は３記載の伸縮性長繊維不織
布。
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|---|---|---|---|
| JP23519295A JP3471141B2 (ja) | 1995-09-13 | 1995-09-13 | 伸縮性長繊維不織布 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23519295A JP3471141B2 (ja) | 1995-09-13 | 1995-09-13 | 伸縮性長繊維不織布 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0978432A JPH0978432A (ja) | 1997-03-25 |
| JP3471141B2 true JP3471141B2 (ja) | 2003-11-25 |
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ID=16982450
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23519295A Expired - Fee Related JP3471141B2 (ja) | 1995-09-13 | 1995-09-13 | 伸縮性長繊維不織布 |
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|---|---|
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Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6548166B2 (en) | 2000-09-29 | 2003-04-15 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Stretchable fibers of polymers, spinnerets useful to form the fibers, and articles produced therefrom |
| TW577945B (en) | 2001-09-28 | 2004-03-01 | Du Pont | Hetero-composite-composite yarn, fabrics thereof and methods of making |
-
1995
- 1995-09-13 JP JP23519295A patent/JP3471141B2/ja not_active Expired - Fee Related
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|---|---|
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